JP3894716B2 - エンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置 - Google Patents
エンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3894716B2 JP3894716B2 JP2000281526A JP2000281526A JP3894716B2 JP 3894716 B2 JP3894716 B2 JP 3894716B2 JP 2000281526 A JP2000281526 A JP 2000281526A JP 2000281526 A JP2000281526 A JP 2000281526A JP 3894716 B2 JP3894716 B2 JP 3894716B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oil
- valve
- timing chain
- engine
- camshaft
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M9/00—Lubrication means having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01M1/00 - F01M7/00
- F01M9/10—Lubrication of valve gear or auxiliaries
- F01M9/105—Lubrication of valve gear or auxiliaries using distribution conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/02—Valve drive
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/02—Valve drive
- F01L1/022—Chain drive
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/26—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of two or more valves operated simultaneously by same transmitting-gear; peculiar to machines or engines with more than two lift-valves per cylinder
- F01L1/267—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of two or more valves operated simultaneously by same transmitting-gear; peculiar to machines or engines with more than two lift-valves per cylinder with means for varying the timing or the lift of the valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/34—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/34—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift
- F01L1/344—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear
- F01L1/3442—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear using hydraulic chambers with variable volume to transmit the rotating force
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/46—Component parts, details, or accessories, not provided for in preceding subgroups
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M1/00—Pressure lubrication
- F01M1/08—Lubricating systems characterised by the provision therein of lubricant jetting means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M9/00—Lubrication means having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01M1/00 - F01M7/00
- F01M9/10—Lubrication of valve gear or auxiliaries
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/02—Valve drive
- F01L1/04—Valve drive by means of cams, camshafts, cam discs, eccentrics or the like
- F01L1/047—Camshafts
- F01L1/053—Camshafts overhead type
- F01L2001/0537—Double overhead camshafts [DOHC]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/34—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift
- F01L1/344—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear
- F01L1/3442—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear using hydraulic chambers with variable volume to transmit the rotating force
- F01L2001/34423—Details relating to the hydraulic feeding circuit
- F01L2001/34426—Oil control valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B2275/00—Other engines, components or details, not provided for in other groups of this subclass
- F02B2275/18—DOHC [Double overhead camshaft]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、カムシャフトの端部にスプロケットを固定し、このスプロケットにタイミングチェーンを巻き掛けたエンジンに関し、特にそのタイミングチェーン潤滑装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
オーバーヘッドカムシャフト型エンジンのカムシャフトは、その軸端に固定したスプロケットとクランクシャフトの軸端に固定したスプロケットとがタイミングチェーンで連結されて駆動される。かかるタイミングチェーンの潤滑装置として、特開平６−１４６８３８号公報に記載されたものが公知である。上記公報に記載されたものは、油圧タペットに給油するオイル通路にリリーフ弁を設け、このリリーフ弁と一体のオイルジェットから噴出するオイルでスプロケットおよびチェーンの噛合部を潤滑するようになっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで上記従来のものは、オイルジェットによるタイミングチェーンの潤滑個所が１個所だけであるため、エンジンの運転状態に応じて必要なオイル量や潤滑個所が変化しても、それに対応して適切な潤滑を行うことが困難であった。
【０００４】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、カムシャフトのスプロケットに巻き掛けられたタイミングチェーンをエンジンの運転状態に応じて確実に潤滑できるようにすることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するために、請求項１に記載された発明によれば、カムシャフトの端部にスプロケットを固定し、このスプロケットにタイミングチェーンを巻き掛け、タイミングチェーンにオイルを供給する複数のオイル供給手段の作動をエンジンの運転状態に応じて変更するエンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置において、エンジンの運転状態に応じて吸気バルブのリフト量と排気バルブのリフト量との大小関係が変化する可変バル ブリフト手段を備え、リフト量の大きい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーンとの噛合部に供給されるオイル量を、リフト量の小さい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーンとの噛合部に供給されるオイル量よりも多くしたことを特徴とする、エンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置が提案される。
【０００６】
上記構成によれば、タイミングチェーンにオイルを供給する複数のオイル供給手段の作動をエンジンの運転状態に応じて変更するので、エンジンの運転状態に応じた潤滑を行ってタイミングチェーンの摩耗を低減することができる。特に、可変バルブリフト手段により吸気バルブのリフト量と排気バルブのリフト量との大小関係を変化させ、リフト量の大きい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーンとの噛合部に供給されるオイル量を、リフト量の小さい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーンとの噛合部に供給されるオイル量よりも多くしたので、動弁負荷の大きい方のスプロケットにより多くのオイルを供給してタイミングチェーンの寿命を延長することができる。
【０００７】
また請求項２に記載された発明によれば、請求項１の構成に加えて、エンジン回転数が所定値よりも低いときの低速用バルブリフトとエンジン回転数が所定値よりも高いときの高速用バルブリフトとを切り換える油圧制御弁を備え、低速用バルブリフト時には油圧制御弁からのリリーフオイルでタイミングチェーンを潤滑し、高速用バルブリフト時には油圧制御弁からのバルブリフト制御オイルでタイミングチェーンを潤滑することを特徴とするエンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置が提案される。
【０００８】
上記構成によれば、油圧制御弁でエンジンの低速回転時には低速用バルブリフトを確立し、エンジンの高速回転時には高速用バルブリフトを確立するものにおいて、タイミングチェーンの負荷が小さい低速用バルブリフト時には油圧制御弁からのリリーフオイルでタイミングチェーンを潤滑し、タイミングチェーンの負荷が大きい高速用バルブリフト時には油圧制御弁からのバルブリフト制御オイルでタイミングチェーンを潤滑するので、そのときの負荷状態に応じた適量のオイルを供給してタイミングチェーンの摩耗を効果的に防止することができる。
【０００９】
尚、実施例の吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３は本発明のカムシャフトに対応し、実施例の吸気カムシャフトスプロケット１５および排気カムシャフトスプロケット１６は本発明のスプロケットに対応し、実施例のオイルドレン口２５ｂおよびオイルジェット３６は本発明のオイル供給手段に対応し、実施例の第１油圧制御弁２７は本発明の油圧制御弁に対応し、実施例の第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１は本発明の可変バルブリフト手段に対応する。
【００１０】
また前記エンジン回転数の所定値は、バルブリフトを低速側で切り換えるときには例えば２５００ｒｐｍであり、バルブリフトを高速側で切り換えるときには例えば５０００ｒｐｍであるが、それに限定されるものではない。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、添付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。 図１〜図１３は本発明の第１実施例を示すもので、図１はエンジンの斜視図、図２は図１の２方向拡大矢視図、図３は図１の３方向拡大矢視図、図４は図３の４−４線断面図、図５は図４の要部拡大図、図６は図５に対応する作用説明図、図７は図３の７−７線矢視図、図８は図３の８−８線拡大断面図、図９は図３の要部拡大断面図、図１０は図２の１０−１０線拡大断面図、図１１は図３の１１−１１線断面図、図１２は図１１の１２−１２線断面図、図１３は測定器具の使用状態の説明図である。
【００１２】
図１に示すようにＤＯＨＣ型の４気筒直列エンジンＥは、クランクシャフト１１と、吸気カムシャフト１２と、排気カムシャフト１３とを備えており、クランクシャフト１１の軸端に設けたクランクシャフトスプロケット１４と、吸気カムシャフト１２の軸端に設けた吸気カムシャフトスプロケット１５と、排気カムシャフトの軸端に設けた排気カムシャフトスプロケット１６とにタイミングチェーン１７が巻き掛けられる。クランクシャフト１１によってタイミングチェーン１７は矢印ａ方向に駆動され、吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３はクランクシャフト１１の２分の１の速度で回転する。各シリンダは吸気カムシャフト１２により駆動される２個の吸気バルブ１８，１８と、排気カムシャフト１３により駆動される２個の排気バルブ１９，１９とを備える。２個の吸気バルブ１８，１８は各シリンダ毎に設けられた第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１によりバルブリフト量および開弁期間が可変であり、かつ吸気カムシャフト１２の軸端に設けられた第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２によりバルブタイミングが可変である。
【００１３】
図２〜図４に示すように、シリンダブロック２１の上面にガスケット２２を介してシリンダヘッド２３が重ね合わされ、複数本のボルト２４…で締結される。シリンダヘッド２３の上面にロッカーアームシャフトホルダを兼ねるロアカムシャフトホルダ２５とアッパーカムシャフトホルダ２６とが重ね合わされ、４本のボルト２７，２８，２９，３０でシリンダヘッド２３に共締めされる。そしてロアカムシャフトホルダ２５およびアッパーカムシャフトホルダ２６の上部がヘッドカバー３１で覆われれる。ロアカムシャフトホルダ２５には吸気ロッカーアームシャフト３２および排気ロッカーアームシャフト３３が固定され、ロアカムシャフトホルダ２５およびアッパーカムシャフトホルダ２６の合わせ面に吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３が回転自在に支持される。
【００１４】
図５および図７を併せて参照すると明らかなように、クランクシャフト１１で駆動される図示せぬオイルポンプに連なる油路Ｐ１がシリンダヘッド２３に形成されており、この油路Ｐ１から分岐した油路Ｐ２がシリンダヘッド２３の側面に取り付けられた第１油圧制御弁３４に連通する。第１油圧制御弁３４からシリンダヘッド２３内に出た油路Ｐ６は上方に延び、ロアカムシャフトホルダ２５と一体の膨出部２５ａの下面（シリンダヘッド２３との合わせ面）に形成された油路Ｐ７に連通する。油路Ｐ７の下流端には、排気カムシャフトスプロケット１６とタイミングチェーン１７との噛合開始部に対向するオイルドレン口２５ｂが形成される。オイルドレン口２５ｂは油路Ｐ７の流路断面積に比べて僅かに絞られており、オイルを前記噛合開始部に確実に供給できるようになっている。シリンダヘッド２３内を上方に延びる油路Ｐ６の延長線上に位置するロアカムシャフトホルダ２５の膨出部２５ａの上面に盲栓３５が設けられる。
【００１５】
第１油圧制御弁３４から出てシリンダヘッド２３内を水平方向に延びる油路Ｐ９は上方に延びる油路Ｐ１０に連通し、シリンダヘッド２３の上面に開口する油路Ｐ１０はロアカムシャフトホルダ２５の下面に形成した油路Ｐ１１に連通する。ロアカムシャフトホルダ２５の油路Ｐ１１は、ロアカムシャフトホルダ２５およびアッパーカムシャフトホルダ２６をシリンダヘッド２３に締結する４本のボルト２７〜３０のうちの２本のボルト２８，２９の外周に形成した油路Ｐ１２，Ｐ１３にそれぞれ連通する。ボルト２８の外周の油路Ｐ１２は排気ロッカーアームシャフト３３の内部に軸方向に形成された油路３３ａに連通し、ボルト２９の外周の油路Ｐ１３は吸気ロッカーアームシャフト３２の内部に軸方向に形成された油路３２ａに連通するとともに、ロアカムシャフトホルダ２５に設けられたオイルジェット３６に連通する。
【００１６】
図８から明らかなように、オイルジェット３６はノズル孔３７ａを有するオイルジェット本体３７と、このオイルジェット本体３７をシール部材３８を介してロアカムシャフトホルダ２５に固定する取付ボルト３９とから構成される。取付ボルト３９の内部には、上流側がボルト２８の外周の油路Ｐ１２に連通し、下流側がオイルジェット本体３７のノズル孔３７ａに連通するリリーフ弁４０が収納される。オイルジェット本体３７に形成した位置決め突起３７ｂをロアカムシャフトホルダ２５に形成した位置決め孔２５ｃに嵌合させることにより、ノズル孔３７ａが吸気カムシャフトスプロケット１５とタイミングチェーン１７との噛合開始部を指向するように位置決めされる。
【００１７】
オイルジェット３６はロアカムシャフトホルダ２５と排気カムシャフトスプロケット１６とに挟まれたデッドスペースに配置されており、かつ排気カムシャフトスプロケット１６の外径内に収まるように配置されているので、オイルジェット３６の取り付けにより他部材が受ける影響を最小限に抑えることができる。特に、第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２が設けられていない排気カムシャフトスプロケット１６の裏面のデッドスペース（空間）を有効に利用してオイルジェット３６を配置したので、オイルジェット３６の取り付けによりエンジンＥが大型化したり、他部材の取り付けが阻害されたりするのを最小限に抑えることができる。また図２に示すように、排気カムシャフトスプロケット１６に形成された軽量化のための肉抜き孔１６ａがオイルジェット３６に対向している。すなわち、オイルジェット３６を排気カムシャフトスプロケット１６に形成した肉抜き孔１６ａに臨ませたので、この肉抜き孔１６ａを通してオイルジェット３６の取付状態や取付忘れを容易に確認することができる。
【００１８】
尚、排気カムシャフトスプロケット１６の肉抜き孔１６ａの範囲内にオイルジェット３６の取付ボルト３９全体を配置すれば、この肉抜き孔１６ａを通して取付ボルト３９を着脱することが可能になってメンテナンス性が向上する。また排気カムシャフトスプロケット１６の肉抜き孔１６ａの範囲内にオイルジェット３６全体を配置すれば、この肉抜き孔１６ａを通してオイルジェット３６を着脱することが可能になってメンテナンス性が向上する。
【００１９】
図３、図４および図８から明らかなように、アッパーカムシャフトホルダ２６を締結する２本のボルト２８，２９（吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３の内側に配置された内側ボルト）によってチェーンガイド４１が共締めされる。アッパーカムシャフトホルダ２６を締結する前記２本のボルト２８，２９は、その外側に配置された２本のボルト２７，３０（吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３の外側に配置された外側ボルト）に対して、オイルジェット３６から離反する方向に距離δだけオフセットされている。これにより、ボルト２８，２９との干渉を回避してオイルジェット３６の取付スペースを確保でき、しかもオイルジェット３６の支持剛性を高めることができる。
【００２０】
またオフセットされた２本のボルト２８，２９のうちの１本のボルト２８が、排気カムシャフト１３の軸方向に見てオイルジェット３６とオーバーラップしているので、ロアカムシャフトホルダ２５の小型化が可能になるだけでなく、排気カムシャフト１３の支持剛性が向上する。なぜならば、オイルジェット３６をボルト２８よりもボルト２９寄りの位置（排気カムシャフト１３から離れた側）に配置すると、オイルジェット３６のスペース分だけロアカムシャフトホルダ２５が大型化してしまう。逆に、オイルジェット３６をボルト２８よりも排気カムシャフト１３側に配置すると、ロアカムシャフトホルダ２５の排気カムシャフト１３支持面の近くにオイルジェット３６の取付孔を形成する必要が生じるため、排気カムシャフト１３の支持剛性が低下する虞がある。更に、前記ボルト２８の周囲にオイルジェット３６に連なる油路Ｐ１２を形成したので、オイルジェット３６に給油する油路の構成が簡単になり、かつ油路の短縮が可能になる。
【００２１】
チェーンガイド４１は金属板よりなるチェーンガイド本体４２を備えており、その先端部下面に設けられた合成樹脂製の摺動部材４３がタイミングチェーン１７の上面に摺動可能に接触する。この摺動部材４３によりタイミングチェーン１７を案内して振れを抑制しながら、タイミングチェーン１７の摩耗の発生を抑制することができるとともに、チェーンガイド４１とタイミングチェーン１７との摺動抵抗を低減することができる。チェーンガイド本体４２の長手方向両端には一対の歯飛び防止プレート４２ａ，４２ｂが一体に形成される。一方の歯飛び防止プレート４２ａは吸気カムシャフトスプロケット１５とタイミングチェーン１７との噛合開始部の上方を覆ってタイミングチェーン１７の歯飛びを防止し、他方の歯飛び防止プレート４２ｂは排気カムシャフトスプロケット１６とタイミングチェーン１７との噛合終了部の上方を覆ってタイミングチェーン１７の歯飛びを防止する。両歯飛び防止プレート４２ａ，４２ｂを設けたことによりチェーンガイド４１の剛性が向上するので、吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３の支持剛性も一層向上する。
【００２２】
合成樹脂製の摺動部材４３の両端に歯飛び防止プレート４２ａ，４２ｂが形成されているので、摺動部材４３が合成樹脂製であるにもかかわらず、摺動部材４３の耐久性が向上する。
【００２３】
アッパーカムシャフトホルダ２６は、吸気カムシャフト１２を抑えるカムキャップ部２６ａと、排気カムシャフト１３を抑えるカムキャップ部２６ｂと、両カムキャップ部２６ａ，２６ｂを連結する連結壁部２６ｃとを備えており、２本のボルト２８，２９と連結壁部２６ｃとの間、すなわち連結壁部２６ｃのチェーンガイド４１に対向する面に軽量化のためのＵ字状の凹部２６ｄが形成される。そして両カムキャップ部２６ａ，２６ｂの下端間が連結壁部２６ｃで連結されることに加えて上端間がチェーンガイド４１で連結される。すなわち、両カムキャップ部２６ａ，２６ｂおよび連結壁部２６ｃ間に形成される凹部２６ｄを架橋するようにチェーンガイド４１が取り付けられるので、アッパーカムシャフトホルダ２６を軽量化しながら連結壁部２６ｃおよびチェーンガイド４１で両カムキャップ部２６ａ，２６ｂを結合して充分な剛性を確保することができ、吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３の支持剛性を向上させることができる。
【００２４】
以上のように、ロアカムシャフトホルダ２５およびアッパーカムシャフトホルダ２６をシリンダヘッド２３に締結する４本のボルト２７〜３０のうちの２本のボルト２８，２９を利用してチェーンガイド４１を共締めしたので部品点数が削減され、しかもチェーンガイド４１の取付剛性が向上する。また前記４本のボルト２７〜３０のうち、チェーンガイド４１を固定する内側の２本のボルト２８，２９の座面の高さはタイミングチェーン１７の高さに拘束されるが、チェーンガイド４１の固定に寄与しない外側の２本のボルト２７，３０の座面はタイミングチェーン１７の高さに拘束されずに低くすることができる。これにより、アッパーカムシャフトホルダ２６の両端部をボルト２８，２９の座面よりも低くしてヘッドカバー３１の寸法を小型化することができる。
【００２５】
図４に戻り、シリンダヘッド２３の側面にボルト４４…でフィルターハウジング４５が固定されており、シリンダヘッド２３の油路Ｐ１から分岐した油路Ｐ１４は第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１から離反する方向に延び、フィルターハウジング４５内のフィルター４６および油路Ｐ１５を経てシリンダヘッド２３の油路Ｐ１６に連通する。油路Ｐ１６はシリンダヘッド２３の内部（タイミングチェーン１７側のシリンダヘッド２３端壁）に収納された第２油圧制御弁４７に連通し、第２油圧制御弁４７はシリンダヘッド２３に形成した油路Ｐ１７ａ，Ｐ１７ｂおよびロアカムシャフトホルダ２５に形成した油路Ｐ１８ａ，Ｐ１８ｂを介して吸気カムシャフト１２の外周部に連通する。フィルターハウジング４５は、第１油圧制御弁３４が取り付けられたシリンダヘッド２３の側面とは反対側のシリンダヘッド２３の側面のスペースを利用して取り付けられている。
【００２６】
次に、図５に基づいて第１油圧制御弁３４の構造を説明する。
【００２７】
シリンダヘッド２３の側面に設けられた第１油圧制御弁３４は、バルブハウジング５１の内部に形成されたバルブ孔５１ａを備えており、バルブ孔５１ａの下部を貫通する油路Ｐ３の両端は油路Ｐ２および油路Ｐ４に連通するとともに、バルブ孔５１ａの中間部を貫通する油路Ｐ５の両端は油路Ｐ９および油路Ｐ４に連通する。またバルブ孔５１ａの上部はドレンポート５１ｂを介して油路Ｐ６に連通する。油路Ｐ３の入口にはフィルター５２が装着される。バルブ孔５１ａの内部に収納されるスプール５３には、一対のランド５３ａ，５３ｂと、両ランド５３ａ，５３ｂに挟まれたグルーブ５３ｃと、軸方向に延びる内孔５３ｄと、内孔５３ｄの上端を貫通するオリフィス５３ｅと、内孔５３ｄをドレンポート５１ｂに連通させるグルーブ５３ｆとが形成される。スプール５３は内孔５３ｄの下端に収納したスプリング５４により上向きに付勢され、バルブ孔５１ａの上端を閉塞するキャップ５５に当接する。油路Ｐ４および油路Ｐ５はオリフィス５１ｃを介して連通する。また油路Ｐ４および油路Ｐ８間はＯＮ／ＯＦＦソレノイド５６によって連通および遮断される。
【００２８】
次に、図９に基づいて第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１の構造を説明する。
【００２９】
吸気バルブ１８，１８を駆動する第１作動特性可変機構Ｖ１は、吸気ロッカーアームシャフト３２に揺動自在に枢支された第１、第２低速ロッカーアーム５７，５８と、両低速ロッカーアーム５７，５８の間に挟まれた高速ロッカーアーム５９とを備える。各ロッカーアーム５７，５８，５９の中間部にはスリーブ６０，６１，６２が圧入されており、スリーブ６０に回転自在に支持したローラ６３が吸気カムシャフト１２に設けた低速吸気カム６４に当接し、スリーブ６１に回転自在に支持したローラ６５が吸気カムシャフト１２に設けた高速吸気カム６６に当接し、スリーブ６２に回転自在に支持したローラ６７が吸気カムシャフト１２に設けた低速吸気カム６８に当接する。同一のプロファイルを有する一対の低速吸気カム６４，６８のカム山の高さに比べて、高速吸気カム６６のカム山の高さは高く形成される。
【００３０】
３個のスリーブ６０，６１，６２の内部には第１切換ピン６９、第２切換ピン７０および第３切換ピン７１が摺動自在に支持されおり、第１切換ピン６９はスリーブ６０に固定したスプリングシート７２との間に圧縮状態で配置したスプリング７３により第２切換ピン７０に向けて付勢され、スリーブ６０に固定したクリップ７４に当接する位置に停止する。このとき、第１切換ピン６９および第２切換ピン７０の当接面は第１低速ロッカーアーム５７および高速ロッカーアーム５９の間に位置し、かつ第２切換ピン７０および第３切換ピン７１の当接面は高速ロッカーアーム５９および第２低速ロッカーアーム５８の間に位置している。第２低速ロッカーアーム５８の内部に形成された油室５８ａが吸気ロッカーアームシャフト３２の内部に形成された油路３２ａに連通する。
【００３１】
吸気ロッカーアームシャフト３２の油路３２ａに油圧が作用していないとき、第１〜第３切換ピン６９〜７１は図９に示す位置にあり、第１、第２低速ロッカーアーム５７，５８および高速ロッカーアーム５９は自由に揺動可能である。従って、一対の吸気バルブ１８，１８はそれぞれ第１低速ロッカーアーム５７および第２低速ロッカーアーム５８によって低バルブリフトで駆動される。このとき、第１低速ロッカーアーム５７および第２低速ロッカーアーム５８から切り離された高速ロッカーアーム５９は一対の吸気バルブ１８，１８とは無関係に空動する。
【００３２】
吸気ロッカーアームシャフト３２の油路３２ａから油室５８ａに油圧が作用すると、第１〜第３切換ピン６９〜７１がスプリング７３に抗して移動し、第１、第２低速ロッカーアーム５７，５８および高速ロッカーアーム５９が一体化される。その結果、カム山が高い高速吸気カム６６で第１、第２低速ロッカーアーム５７，５８および高速ロッカーアーム５９が一体に駆動され、第１低速ロッカーアーム５７および第２低速ロッカーアーム５８に接続された一対の吸気バルブ１８，１８は高バルブリフトで駆動される。このとき、一対の低速吸気カム６４，６８は第１、第２低速ロッカーアーム５７，５８から離れて空動する。
【００３３】
次に、図１０に基づいて第２油圧制御弁４７の構造を説明する。
【００３４】
シリンダヘッド２３に形成したバルブ孔２３ａに嵌合する筒状のバルブハウジング８１に５個のポート８２〜８６が形成されており、中央のポート８４が油路Ｐ１６に連通し、その両側のポート８３，８５が一対の油路Ｐ１７ａ，Ｐ１７ｂにそれぞれ連通し、その両側のポート８２，８６が一対のドレン用の油路Ｐ１９ａ，Ｐ１９ｂにそれぞれ連通する。外周に３個のグルーブ８７，８８，８９が形成されたスプール９０がバルブハウジング８１に摺動自在に嵌合しており、その一端に設けたスプリング９１の弾発力で他端に設けたリニアソレノイド９２に向けて付勢される。
【００３５】
スプール９０が図示した中立位置にあるとき、油路Ｐ１６，Ｐ１７ａ，Ｐ１７ｂは全て閉塞されている。デューティ制御されるリニアソレノイド９２によりスプール９０が中立位置から左動すると、油路Ｐ１６がポート８４、グルーブ８８およびポート８３を介して油路Ｐ１７ａに連通するとともに、油路Ｐ１７ｂがポート８５、グルーブ８９およびポート８６を介して油路Ｐ１９ｂに連通する。またデューティ制御されるリニアソレノイド９２によりスプール９０が中立位置から右動すると、油路Ｐ１６がポート８４、グルーブ８８およびポート８５を介して油路Ｐ１７ｂに連通するとともに、油路Ｐ１７ａがポート８３、グルーブ８７およびポート８２を介して油路Ｐ１９ａに連通する。
【００３６】
次に、図１１および図１２に基づいて第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２の構造を説明する。
【００３７】
第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２は、アウターロータ９３と、ピン９４およびボルト９５…で吸気カムシャフト１２に固定されたインナーロータ９６とを備える。アウターロータ９３は、外周に吸気カムシャフトスプロケット１５が一体に形成されたカップ状のハウジング９７と、ハウジング９７の内部に嵌合するアウターロータ本体９８と、ハウジング９７の開口を覆う環状のカバープレート９９とを備えており、それらは４本のボルト１００…で一体に結合される。ハウジング９７の中心には支持孔９７ａが形成されており、この支持孔９７ａが吸気カムシャフト１２の外周に嵌合することにより、アウターロータ９３が吸気カムシャフト１２に相対回転自在に支持される。
【００３８】
アウターロータ本体９８の内周には４個の凹部９８ａ…と４個の凸部９８ｂ…とが交互に形成されており、インナーロータ９６の外周に放射状に形成された４個のベーン９６ａ…が前記４個の凹部９８ａ…にそれぞれ嵌合する。アウターロータ本体９８の凸部９８ｂ…の先端に設けられたシール部材１０１…がインナーロータ９６に当接し、インナーロータ９６のベーン９６ａ…の先端に設けられたシール部材１０２…がアウターロータ本体９８に当接することにより、アウターロータ本体９８およびインナーロータ９６間に４個の進角室１０３…と４個の遅角室１０４…とが区画される。
【００３９】
インナーロータ９６に形成されたピン孔９６ｂにストッパピン１０５が摺動自在に支持されており、このストッパピン１０５の先端が係合可能な円弧状の長溝９７ｂがアウターロータ９３のハウジング９７に形成される。ストッパピン１０５はスプリング１０６で長溝９７ｂから離脱する方向に付勢されるとともに、ストッパピン１０５は背部に油室１０７が形成される。ストッパピン１０５がスプリング１０６の弾発力で長溝９７ｂから離脱した状態にあるとき、アウターロータ９３とインナーロータ９６とは、インナーロータ９６のベーン９６ａ…がアウターロータ９３の凹部９８ａ…の一端から他端に達するまでの角度α（例えば３０°）の範囲で相対回転できる。油室１０７に油圧が供給されてストッパピン１０５が長溝９７ｂに係合した状態にあるとき、アウターロータ９３とインナーロータ９６とは、ストッパピン１０５が長溝９７ｂの一端から他端に達するまでの角度β（例えば２０°）の範囲で相対回転できる。
【００４０】
ロアカムシャフトホルダ２５に形成された一対の油路Ｐ１８ａ，Ｐ１８ｂが、吸気カムシャフト１２内に形成した一対の油路１２ａ，１２ｂと、インナーロータ９６に形成した油路９６ｃ…，９６ｄ…とを介して進角室１０３…および遅角室１０４…にそれぞれ連通する。従って、第２油圧制御弁４８を介して進角室１０３…に油圧が供給されると、吸気カムシャフト１２に対して低速吸気カム６４，６８および高速吸気カム６６が進角して吸気バルブ１８，１８のバルブタイミングが早められる。また第２油圧制御弁４８を介して遅角室１０４…に油圧が供給されると、吸気カムシャフト１２に対して低速吸気カム６４，６８および高速吸気カム６６が遅角して吸気バルブ１８，１８のバルブタイミングが遅められる。
【００４１】
第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２側から見て２番目のロアカムシャフトホルダ２５には、油路Ｐ１３（図４参照）に連通する油路Ｐ２０が形成されており、この油路Ｐ２０は吸気カムシャフト１２の内部に形成した油路１２ｃと、ボルト９５の内部に形成された油路９５ａ，９５ｂとを介してストッパピン１０５の頭部に臨む油室１０７に連通する。
【００４２】
尚、本実施例では排気カムシャフト１３側にバルブ作動特性可変機構は設けられておらず、排気バルブ１９，１９は中バルブリフトで駆動される。すなわち、排気バルブ１９，１９のバルブリフトは、吸気バルブ１８，１８の低速時のバルブリフト（小リフト）と高速時のバルブリフト（大リフト）の中間になる。
【００４３】
次に、上記構成を備えた実施例の作用を説明する。
【００４４】
エンジンＥの低速回転時に第１油圧制御弁３４のソレノイド５６はＯＦＦ状態にあって油路Ｐ４および油路Ｐ８間の連通は遮断されており、スプリング５４の弾発力でスプール５３が図５に示す上昇位置にある。この状態でオイルポンプはシリンダヘッド２３の油路Ｐ１，Ｐ２と、バルブハウジング５１の油路Ｐ３，Ｐ４、オリフィス５３ｃおよび油路Ｐ５と、シリンダヘッド２３の油路Ｐ９，Ｐ１０と、ロアカムシャフトホルダ２５の油路Ｐ１１，Ｐ１３と、吸気ロッカーアームシャフト３２内の油路３２ａとを経て第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１の油室５８ａに連通する。このとき、第１油圧制御弁３４のオリフィス５３ｃの作用で第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１の油室５８ａに伝達される油圧は低圧になるため、第１〜第３切換ピン６９，７０，７１は図９の位置に保持され、一対の吸気バルブ１８，１８は低バルブリフトで駆動されるとともに、この低圧のオイルにより動弁系（ロッカーアーム支持部やカムシャフト支持部等）の潤滑が可能である。
【００４５】
上述したように、第１油圧制御弁３４の出力油圧が低圧であるとき、図１１に示すロアカムシャフトホルダ２５の油路Ｐ２０および吸気カムシャフト１２内の油路１２ｃを介して第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２の油室１０７に伝達される油圧も低圧になり、ストッパピン１０５はスプリング１０６の弾発力で長溝９７ｂから離脱する。オイルポンプにシリンダヘッド２３の油路Ｐ１，Ｐ１４と、フィルターハウジング４５内の油路Ｐ１５と、シリンダヘッド２３の油路Ｐ１６とを介して接続された第２油圧制御弁４７（図１０参照）のデューティ比を制御すると、一対の油路Ｐ１７ａ，Ｐ１７ｂを介して第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２の進角室１０３…および遅角室１０４…に伝達される油圧に差が発生する。その結果、アウターロータ９３に対するインナーロータ９６の位相を角度α（図１２参照）の範囲で変化させ、吸気バルブ１８，１８のバルブタイミングを制御することができる。
【００４６】
以上説明したエンジンＥの低速回転時に、第１油圧制御弁３４のオリフィス５３ｃを通過して圧力が低下したオイル（リリーフオイル）は、油路Ｐ５と、スプール５３のグルーブ５３ｃと、ドレンポート５１ｂと、シリンダヘッド２３の油路Ｐ６と、ロアカムシャフトホルダ２５の膨出部２５ａの油路Ｐ７とを経て、オイルドレン口２５ｂから排気カムシャフトスプロケット１６およびタイミングチェーン１７の噛合開始部（あるいは噛合部）に流出し、タイミングチェーン１７を潤滑する（図７参照）。エンジンＥの低速回転時にはタイミングチェーン１７の回転速度も小さいため、タイミングチェーン１７に付着したオイルが遠心力で飛散する量が少なくなる。従って、タイミングチェーン１７の回転方向遅れ側の排気カムシャフトスプロケット１６およびタイミングチェーン１７の噛合開始部にオイルを供給すれば、エンジンＥが低速回転状態にあってタイミングチェーン１７の負荷が小さいこともあって、その回転方向進み側の吸気カムシャフトスプロケット１５およびタイミングチェーン１７の噛合部も充分に潤滑することができる。
【００４７】
以上のように、第１油圧制御弁３４のリリーフオイルをオイルドレン口２５ｂから流出させてタイミングチェーン１７を潤滑するので、オイルジェットやその取付スペースが不要になり、しかもオイルドレン口２５ｂに連なる油路Ｐ７がシリンダヘッド２３とロアカムシャフトホルダ２５との合わせ面に形成されるので、油路Ｐ７の構成が簡単になる。また第１油圧制御弁３４がオイルドレン口２５ｂに近い側シリンダヘッド２３の側壁に取り付けられているので、オイルドレン口２５ｂから遠い側のシリンダヘッド２３の側壁に取り付けられる場合よりも、前記リリーフオイルの油路Ｐ７の長さを減少させることができ、第１油圧制御弁３４の取付剛性も高められる。
【００４８】
更に、シリンダヘッド２３とロアカムシャフトホルダ２５との合わせ面に形成したリリーフオイルの油路Ｐ７と、第１油圧制御弁３７とがカムシャフト１２，１３と直交する同一平面上に配置されているので、第１油圧制御弁３７からオイルドレン口２５ｂまでの油路Ｐ６，Ｐ７の長さを一層短縮することができる。
【００４９】
図６に示すように、エンジンＥの高速回転時に第１油圧制御弁３４のソレノイド５６がＯＮ状態になって油路Ｐ４および油路Ｐ８が連通し、ランド５３ｂに作用する油圧でスプール５３が下動すると、油路Ｐ３および油路Ｐ５がグルーブ５３ｃを介して相互に連通する。その結果、高圧の油圧がシリンダヘッド２３の油路Ｐ９，Ｐ１０と、ロアカムシャフトホルダ２５の油路Ｐ１１，Ｐ１３と、吸気ロッカーアームシャフト３２内の油路３２ａとを経て第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１の油室５８ａに伝達され、第１〜第３切換ピン６９，７０，７１がスプリング７３に抗して移動することにより、一対の吸気バルブ１８，１８は高バルブリフトで駆動される。
【００５０】
上述したように、第１油圧制御弁３４の出力油圧が高圧であるとき、図１１に示すロアカムシャフトホルダ２５の油路Ｐ２０および吸気カムシャフト１２内の油路１２ｃを介して第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２の油室１０７に伝達される油圧も高圧になり、ストッパピン１０５はスプリング１０６に抗して長溝９７ｂに係合する。従って、オイルポンプにシリンダヘッド２３の油路Ｐ１，Ｐ１４と、フィルターハウジング４５内の油路Ｐ１５と、シリンダヘッド２３の油路Ｐ１６とを介して接続された第２油圧制御弁４７のデューティ比を制御することにより、一対の油路Ｐ１７ａ，Ｐ１７ｂを介して第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２の進角室１０３…および遅角室１０４…に伝達される油圧に差を発生させ、アウターロータ９３に対するインナーロータ９６の位相を角度β（図１２参照）の範囲で変化させて吸気バルブ１８，１８のバルブタイミングを制御することができる。
【００５１】
さて図８において、エンジンＥの高速回転時には、ボルト２８の外周に形成された油路Ｐ１２に供給された高圧のオイルは、オイルジェット３６の取付ボルト３９内のリリーフ弁４０を押し開いてオイルジェット本体３７のノズル孔３７ａから噴出し、吸気カムシャフトスプロケット１５およびタイミングチェーン１７の噛合開始部（あるいは噛合部）を潤滑する。また図６において、第１油圧制御弁３４の油路Ｐ８に供給されたオイルは、スプール５３のオリフィス５３ｅ、内孔５３ｄおよびグルーブ５３ｆと、バルブハウジング５１のドレンポート５１ｂと、シリンダヘッド２３の油路Ｐ６と、ロアカムシャフトホルダ２５の膨出部２５ａの油路Ｐ７とを経て、オイルドレン口２５ｂから排気カムシャフトスプロケット１６およびタイミングチェーン１７の噛合開始部（あるいは噛合部）に流出し、タイミングチェーン１７を潤滑する（図７参照）。
【００５２】
このように、タイミングチェーン１７の負荷が低下するエンジンＥの低速回転時には、排気カムシャフトスプロケット１６とタイミングチェーン１７との噛合開始部だけをリリーフオイルで潤滑し、タイミングチェーン１７の負荷が増加するエンジンＥの高速回転時には、吸気カムシャフトスプロケット１５とタイミングチェーン１７との噛合開始部をオイルジェット３６からのオイルで集中的に潤滑するとともに、排気カムシャフトスプロケット１６とタイミングチェーン１７との噛合開始部をオイルドレン口２５ｂからのリリーフオイルで補助的に潤滑するので、エンジンＥの運転状態に応じてタイミングチェーン１７を最適に潤滑して耐久性を高めることができる。
【００５３】
すなわち、タイミングチェーン１７にオイルを供給する複数のオイル供給手段であるオイルドレン口２５ｂおよびオイルジェット３６の作動をエンジンＥの運転状態に応じて変更するので、エンジンＥの運転状態に応じた潤滑を行ってタイミングチェーン１７の摩耗を低減することができる。しかもエンジンＥの回転数の増加に伴って作動するオイル供給手段の数を増加させるので、負荷の増加に応じて潤滑個所を増加させてタイミングチェーン１７の摩耗を一層効果的に低減することができる。
【００５４】
特に、排気バルブ１９，１９のバルブリフト（中バルブリフト）が吸気バルブ１８，１８のバルブリフト（小バルブリフト）よりも大きくなるエンジンＥの低速回転時には、吸気カムシャフトスプロケット１５よりも負荷が大きい方の排気カムシャフトスプロケット１６側に比較的に大量の給油を行い、また吸気バルブ１８，１８のバルブリフト（大バルブリフト）が排気バルブ１９，１９のバルブリフト（中バルブリフト）よりも大きくなるエンジンＥの高速回転時には、排気カムシャフトスプロケット１６よりも負荷が大きい方の吸気カムシャフトスプロケット１５側に比較的に大量に給油し、かつ排気カムシャフトスプロケット１６側にも比較的に少量の給油を行うことにより、エンジンＥの運転状態に応じた最適の給油量を確保することができる。
【００５５】
すなわち、エンジンＥの運転状態に応じて吸気バルブ１８，１８のリフト量と排気バルブ１９，１９のリフト量との大小関係が変化する第１バルブ作動特性可変手段Ｖ１を備え、リフト量の大きい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーン１７との噛合部に供給されるオイル量を、リフト量の小さい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーン１７との噛合部に供給されるオイル量よりも多くしたので、動弁負荷の大きい方のスプロケットにより多くのオイルを供給してタイミングチェーン１７の寿命を延長することができる。しかもエンジン回転数が所定値よりも低いときの低速用バルブリフトとエンジン回転数が所定値よりも高いときの高速用バルブリフトとを切り換える第１油圧制御弁３４を備え、この第１油圧制御弁３４でエンジンＥの低速回転時には低速用バルブリフトを確立し、エンジンＥの高速回転時には高速用バルブリフトを確立して、低速用バルブリフト時には第１油圧制御弁３４からの低圧のリリーフオイルでタイミングチェーン１７を潤滑し、高速用バルブリフト時には第１油圧制御弁３４からの高圧のバルブリフト制御オイルでタイミングチェーン１７を潤滑するので、そのときの負荷状態に応じた適量のオイルを供給してタイミングチェーン１７の摩耗を効果的に防止することができる。
【００５６】
ところで、シリンダヘッド２３の油路Ｐ６の下流端に対向するロアカムシャフトホルダ２５の膨出部２５ａに設けられた盲栓３５を取り外し、図１３に示すように、前記盲栓３５の代わりに測定器具１０８を取り付けて、測定器具１０８から空気等の流体圧力を供給することにより、第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１の作動状態を容易にチェックすることができる。図５から明らかなように、ロアカムシャフトホルダ２５に形成された盲栓３５の座面は、アッパーカムシャフトホルダ２６の結合面よりも低い位置に設けられているので、盲栓３５の長さを短くすることができるだけでなく、ロアカムシャフトホルダ２５を小型化することができる。
【００５７】
測定器具１０８の先端をシール部材を介してシリンダヘッド２３内の油路Ｐ６に嵌合することで、リリーフオイルの油路Ｐ７の影響（流体圧力の逃げ）を受けることなく、第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１の作動状態を確認できる。
【００５８】
次に、図１４に基づいて本発明の第２実施例を説明する。
【００５９】
第２実施例のチェーンガイド４１は合成樹脂製の摺動部材４３を備えておらず、その代わりにチェーンガイド４１の内部に形成された油路４１ａの上流側がボルト２８の外周に形成された油路Ｐ１２に連通し、その下流側がタイミングチェーン１７に対向する摺動面４１ｂに開口するオリフィス４１ｃに連通する。従って、エンジンＥの高速回転時に油路Ｐ１２に高圧のオイルが供給されると、そのオイルはオイルジェット３６からタイミングチェーン１７の内周面に噴出するとともに、チェーンガイド４１の内部に形成された油路４１ａからオリフィス４１ｃを介してタイミングチェーン１７の外周面に噴出する。而して、オリフィス４１ｃから噴出するオイルにより、チェーンガイド４１の摺動面４１ｂとタイミングチェーン１７との摺動部を効果的に潤滑することができる。尚、前記オリフィス４１ｃをチェーンガイド４１の歯飛び防止プレート４２ａ，４２ｂ（図３参照）に開口させることも可能であり、このようにすれば吸気カムシャフトスプロケット１５および排気カムシャフトスプロケット１６とタイミングチェーン１７との噛合部を効果的に潤滑することができる。
【００６０】
以上、本発明の実施例を詳述したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００６１】
【発明の効果】
以上のように請求項１に記載された発明によれば、タイミングチェーンにオイルを供給する複数のオイル供給手段の作動をエンジンの運転状態に応じて変更するので、エンジンの運転状態に応じた潤滑を行ってタイミングチェーンの摩耗を低減することができる。特に、可変バルブリフト手段により吸気バルブのリフト量と排気バルブのリフト量との大小関係を変化させ、リフト量の大きい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーンとの噛合部に供給されるオイル量を、リフト量の小さい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーンとの噛合部に供給されるオイル量よりも多くしたので、動弁負荷の大きい方のスプロケットにより多くのオイルを供給してタイミングチェーンの寿命を延長することができる。
【００６２】
また請求項２に記載された発明によれば、油圧制御弁でエンジンの低速回転時には低速用バルブリフトを確立し、エンジンの高速回転時には高速用バルブリフトを確立するものにおいて、タイミングチェーンの負荷が小さい低速用バルブリフト時には油圧制御弁からのリリーフオイルでタイミングチェーンを潤滑し、タイミングチェーンの負荷が大きい高速用バルブリフト時には油圧制御弁からのバルブリフト制御オイルでタイミングチェーンを潤滑するので、そのときの負荷状態に応じた適量のオイルを供給してタイミングチェーンの摩耗を効果的に防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 エンジンの斜視図
【図２】 図１の２方向拡大矢視図
【図３】 図１の３方向拡大矢視図
【図４】 図３の４−４線断面図
【図５】 図４の要部拡大図
【図６】 図５に対応する作用説明図
【図７】 図３の７−７線矢視図
【図８】 図３の８−８線拡大断面図
【図９】 図３の要部拡大断面図
【図１０】 図２の１０−１０線拡大断面図
【図１１】 図３の１１−１１線断面図
【図１２】 図１１の１２−１２線断面図
【図１３】 測定器具の使用状態の説明図
【図１４】 本発明の第２実施例に係る前記図８に対応する図
【符号の説明】
１２ 吸気カムシャフト（カムシャフト）
１３ 排気カムシャフト（カムシャフト）
１５ 吸気カムシャフトスプロケット（スプロケット）
１６ 排気カムシャフトスプロケット（スプロケット）
１７ タイミングチェーン
２５ｂ オイルドレン口（オイル供給手段）
３６ オイルジェット（オイル供給手段）
３７ 第１油圧制御弁（油圧制御弁）
Ｅ エンジン
Ｖ１ 第１バルブ作動特性可変機構（可変バルブリフト手段）
【発明の属する技術分野】
本発明は、カムシャフトの端部にスプロケットを固定し、このスプロケットにタイミングチェーンを巻き掛けたエンジンに関し、特にそのタイミングチェーン潤滑装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
オーバーヘッドカムシャフト型エンジンのカムシャフトは、その軸端に固定したスプロケットとクランクシャフトの軸端に固定したスプロケットとがタイミングチェーンで連結されて駆動される。かかるタイミングチェーンの潤滑装置として、特開平６−１４６８３８号公報に記載されたものが公知である。上記公報に記載されたものは、油圧タペットに給油するオイル通路にリリーフ弁を設け、このリリーフ弁と一体のオイルジェットから噴出するオイルでスプロケットおよびチェーンの噛合部を潤滑するようになっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで上記従来のものは、オイルジェットによるタイミングチェーンの潤滑個所が１個所だけであるため、エンジンの運転状態に応じて必要なオイル量や潤滑個所が変化しても、それに対応して適切な潤滑を行うことが困難であった。
【０００４】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、カムシャフトのスプロケットに巻き掛けられたタイミングチェーンをエンジンの運転状態に応じて確実に潤滑できるようにすることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するために、請求項１に記載された発明によれば、カムシャフトの端部にスプロケットを固定し、このスプロケットにタイミングチェーンを巻き掛け、タイミングチェーンにオイルを供給する複数のオイル供給手段の作動をエンジンの運転状態に応じて変更するエンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置において、エンジンの運転状態に応じて吸気バルブのリフト量と排気バルブのリフト量との大小関係が変化する可変バル ブリフト手段を備え、リフト量の大きい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーンとの噛合部に供給されるオイル量を、リフト量の小さい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーンとの噛合部に供給されるオイル量よりも多くしたことを特徴とする、エンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置が提案される。
【０００６】
上記構成によれば、タイミングチェーンにオイルを供給する複数のオイル供給手段の作動をエンジンの運転状態に応じて変更するので、エンジンの運転状態に応じた潤滑を行ってタイミングチェーンの摩耗を低減することができる。特に、可変バルブリフト手段により吸気バルブのリフト量と排気バルブのリフト量との大小関係を変化させ、リフト量の大きい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーンとの噛合部に供給されるオイル量を、リフト量の小さい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーンとの噛合部に供給されるオイル量よりも多くしたので、動弁負荷の大きい方のスプロケットにより多くのオイルを供給してタイミングチェーンの寿命を延長することができる。
【０００７】
また請求項２に記載された発明によれば、請求項１の構成に加えて、エンジン回転数が所定値よりも低いときの低速用バルブリフトとエンジン回転数が所定値よりも高いときの高速用バルブリフトとを切り換える油圧制御弁を備え、低速用バルブリフト時には油圧制御弁からのリリーフオイルでタイミングチェーンを潤滑し、高速用バルブリフト時には油圧制御弁からのバルブリフト制御オイルでタイミングチェーンを潤滑することを特徴とするエンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置が提案される。
【０００８】
上記構成によれば、油圧制御弁でエンジンの低速回転時には低速用バルブリフトを確立し、エンジンの高速回転時には高速用バルブリフトを確立するものにおいて、タイミングチェーンの負荷が小さい低速用バルブリフト時には油圧制御弁からのリリーフオイルでタイミングチェーンを潤滑し、タイミングチェーンの負荷が大きい高速用バルブリフト時には油圧制御弁からのバルブリフト制御オイルでタイミングチェーンを潤滑するので、そのときの負荷状態に応じた適量のオイルを供給してタイミングチェーンの摩耗を効果的に防止することができる。
【０００９】
尚、実施例の吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３は本発明のカムシャフトに対応し、実施例の吸気カムシャフトスプロケット１５および排気カムシャフトスプロケット１６は本発明のスプロケットに対応し、実施例のオイルドレン口２５ｂおよびオイルジェット３６は本発明のオイル供給手段に対応し、実施例の第１油圧制御弁２７は本発明の油圧制御弁に対応し、実施例の第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１は本発明の可変バルブリフト手段に対応する。
【００１０】
また前記エンジン回転数の所定値は、バルブリフトを低速側で切り換えるときには例えば２５００ｒｐｍであり、バルブリフトを高速側で切り換えるときには例えば５０００ｒｐｍであるが、それに限定されるものではない。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、添付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。 図１〜図１３は本発明の第１実施例を示すもので、図１はエンジンの斜視図、図２は図１の２方向拡大矢視図、図３は図１の３方向拡大矢視図、図４は図３の４−４線断面図、図５は図４の要部拡大図、図６は図５に対応する作用説明図、図７は図３の７−７線矢視図、図８は図３の８−８線拡大断面図、図９は図３の要部拡大断面図、図１０は図２の１０−１０線拡大断面図、図１１は図３の１１−１１線断面図、図１２は図１１の１２−１２線断面図、図１３は測定器具の使用状態の説明図である。
【００１２】
図１に示すようにＤＯＨＣ型の４気筒直列エンジンＥは、クランクシャフト１１と、吸気カムシャフト１２と、排気カムシャフト１３とを備えており、クランクシャフト１１の軸端に設けたクランクシャフトスプロケット１４と、吸気カムシャフト１２の軸端に設けた吸気カムシャフトスプロケット１５と、排気カムシャフトの軸端に設けた排気カムシャフトスプロケット１６とにタイミングチェーン１７が巻き掛けられる。クランクシャフト１１によってタイミングチェーン１７は矢印ａ方向に駆動され、吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３はクランクシャフト１１の２分の１の速度で回転する。各シリンダは吸気カムシャフト１２により駆動される２個の吸気バルブ１８，１８と、排気カムシャフト１３により駆動される２個の排気バルブ１９，１９とを備える。２個の吸気バルブ１８，１８は各シリンダ毎に設けられた第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１によりバルブリフト量および開弁期間が可変であり、かつ吸気カムシャフト１２の軸端に設けられた第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２によりバルブタイミングが可変である。
【００１３】
図２〜図４に示すように、シリンダブロック２１の上面にガスケット２２を介してシリンダヘッド２３が重ね合わされ、複数本のボルト２４…で締結される。シリンダヘッド２３の上面にロッカーアームシャフトホルダを兼ねるロアカムシャフトホルダ２５とアッパーカムシャフトホルダ２６とが重ね合わされ、４本のボルト２７，２８，２９，３０でシリンダヘッド２３に共締めされる。そしてロアカムシャフトホルダ２５およびアッパーカムシャフトホルダ２６の上部がヘッドカバー３１で覆われれる。ロアカムシャフトホルダ２５には吸気ロッカーアームシャフト３２および排気ロッカーアームシャフト３３が固定され、ロアカムシャフトホルダ２５およびアッパーカムシャフトホルダ２６の合わせ面に吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３が回転自在に支持される。
【００１４】
図５および図７を併せて参照すると明らかなように、クランクシャフト１１で駆動される図示せぬオイルポンプに連なる油路Ｐ１がシリンダヘッド２３に形成されており、この油路Ｐ１から分岐した油路Ｐ２がシリンダヘッド２３の側面に取り付けられた第１油圧制御弁３４に連通する。第１油圧制御弁３４からシリンダヘッド２３内に出た油路Ｐ６は上方に延び、ロアカムシャフトホルダ２５と一体の膨出部２５ａの下面（シリンダヘッド２３との合わせ面）に形成された油路Ｐ７に連通する。油路Ｐ７の下流端には、排気カムシャフトスプロケット１６とタイミングチェーン１７との噛合開始部に対向するオイルドレン口２５ｂが形成される。オイルドレン口２５ｂは油路Ｐ７の流路断面積に比べて僅かに絞られており、オイルを前記噛合開始部に確実に供給できるようになっている。シリンダヘッド２３内を上方に延びる油路Ｐ６の延長線上に位置するロアカムシャフトホルダ２５の膨出部２５ａの上面に盲栓３５が設けられる。
【００１５】
第１油圧制御弁３４から出てシリンダヘッド２３内を水平方向に延びる油路Ｐ９は上方に延びる油路Ｐ１０に連通し、シリンダヘッド２３の上面に開口する油路Ｐ１０はロアカムシャフトホルダ２５の下面に形成した油路Ｐ１１に連通する。ロアカムシャフトホルダ２５の油路Ｐ１１は、ロアカムシャフトホルダ２５およびアッパーカムシャフトホルダ２６をシリンダヘッド２３に締結する４本のボルト２７〜３０のうちの２本のボルト２８，２９の外周に形成した油路Ｐ１２，Ｐ１３にそれぞれ連通する。ボルト２８の外周の油路Ｐ１２は排気ロッカーアームシャフト３３の内部に軸方向に形成された油路３３ａに連通し、ボルト２９の外周の油路Ｐ１３は吸気ロッカーアームシャフト３２の内部に軸方向に形成された油路３２ａに連通するとともに、ロアカムシャフトホルダ２５に設けられたオイルジェット３６に連通する。
【００１６】
図８から明らかなように、オイルジェット３６はノズル孔３７ａを有するオイルジェット本体３７と、このオイルジェット本体３７をシール部材３８を介してロアカムシャフトホルダ２５に固定する取付ボルト３９とから構成される。取付ボルト３９の内部には、上流側がボルト２８の外周の油路Ｐ１２に連通し、下流側がオイルジェット本体３７のノズル孔３７ａに連通するリリーフ弁４０が収納される。オイルジェット本体３７に形成した位置決め突起３７ｂをロアカムシャフトホルダ２５に形成した位置決め孔２５ｃに嵌合させることにより、ノズル孔３７ａが吸気カムシャフトスプロケット１５とタイミングチェーン１７との噛合開始部を指向するように位置決めされる。
【００１７】
オイルジェット３６はロアカムシャフトホルダ２５と排気カムシャフトスプロケット１６とに挟まれたデッドスペースに配置されており、かつ排気カムシャフトスプロケット１６の外径内に収まるように配置されているので、オイルジェット３６の取り付けにより他部材が受ける影響を最小限に抑えることができる。特に、第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２が設けられていない排気カムシャフトスプロケット１６の裏面のデッドスペース（空間）を有効に利用してオイルジェット３６を配置したので、オイルジェット３６の取り付けによりエンジンＥが大型化したり、他部材の取り付けが阻害されたりするのを最小限に抑えることができる。また図２に示すように、排気カムシャフトスプロケット１６に形成された軽量化のための肉抜き孔１６ａがオイルジェット３６に対向している。すなわち、オイルジェット３６を排気カムシャフトスプロケット１６に形成した肉抜き孔１６ａに臨ませたので、この肉抜き孔１６ａを通してオイルジェット３６の取付状態や取付忘れを容易に確認することができる。
【００１８】
尚、排気カムシャフトスプロケット１６の肉抜き孔１６ａの範囲内にオイルジェット３６の取付ボルト３９全体を配置すれば、この肉抜き孔１６ａを通して取付ボルト３９を着脱することが可能になってメンテナンス性が向上する。また排気カムシャフトスプロケット１６の肉抜き孔１６ａの範囲内にオイルジェット３６全体を配置すれば、この肉抜き孔１６ａを通してオイルジェット３６を着脱することが可能になってメンテナンス性が向上する。
【００１９】
図３、図４および図８から明らかなように、アッパーカムシャフトホルダ２６を締結する２本のボルト２８，２９（吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３の内側に配置された内側ボルト）によってチェーンガイド４１が共締めされる。アッパーカムシャフトホルダ２６を締結する前記２本のボルト２８，２９は、その外側に配置された２本のボルト２７，３０（吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３の外側に配置された外側ボルト）に対して、オイルジェット３６から離反する方向に距離δだけオフセットされている。これにより、ボルト２８，２９との干渉を回避してオイルジェット３６の取付スペースを確保でき、しかもオイルジェット３６の支持剛性を高めることができる。
【００２０】
またオフセットされた２本のボルト２８，２９のうちの１本のボルト２８が、排気カムシャフト１３の軸方向に見てオイルジェット３６とオーバーラップしているので、ロアカムシャフトホルダ２５の小型化が可能になるだけでなく、排気カムシャフト１３の支持剛性が向上する。なぜならば、オイルジェット３６をボルト２８よりもボルト２９寄りの位置（排気カムシャフト１３から離れた側）に配置すると、オイルジェット３６のスペース分だけロアカムシャフトホルダ２５が大型化してしまう。逆に、オイルジェット３６をボルト２８よりも排気カムシャフト１３側に配置すると、ロアカムシャフトホルダ２５の排気カムシャフト１３支持面の近くにオイルジェット３６の取付孔を形成する必要が生じるため、排気カムシャフト１３の支持剛性が低下する虞がある。更に、前記ボルト２８の周囲にオイルジェット３６に連なる油路Ｐ１２を形成したので、オイルジェット３６に給油する油路の構成が簡単になり、かつ油路の短縮が可能になる。
【００２１】
チェーンガイド４１は金属板よりなるチェーンガイド本体４２を備えており、その先端部下面に設けられた合成樹脂製の摺動部材４３がタイミングチェーン１７の上面に摺動可能に接触する。この摺動部材４３によりタイミングチェーン１７を案内して振れを抑制しながら、タイミングチェーン１７の摩耗の発生を抑制することができるとともに、チェーンガイド４１とタイミングチェーン１７との摺動抵抗を低減することができる。チェーンガイド本体４２の長手方向両端には一対の歯飛び防止プレート４２ａ，４２ｂが一体に形成される。一方の歯飛び防止プレート４２ａは吸気カムシャフトスプロケット１５とタイミングチェーン１７との噛合開始部の上方を覆ってタイミングチェーン１７の歯飛びを防止し、他方の歯飛び防止プレート４２ｂは排気カムシャフトスプロケット１６とタイミングチェーン１７との噛合終了部の上方を覆ってタイミングチェーン１７の歯飛びを防止する。両歯飛び防止プレート４２ａ，４２ｂを設けたことによりチェーンガイド４１の剛性が向上するので、吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３の支持剛性も一層向上する。
【００２２】
合成樹脂製の摺動部材４３の両端に歯飛び防止プレート４２ａ，４２ｂが形成されているので、摺動部材４３が合成樹脂製であるにもかかわらず、摺動部材４３の耐久性が向上する。
【００２３】
アッパーカムシャフトホルダ２６は、吸気カムシャフト１２を抑えるカムキャップ部２６ａと、排気カムシャフト１３を抑えるカムキャップ部２６ｂと、両カムキャップ部２６ａ，２６ｂを連結する連結壁部２６ｃとを備えており、２本のボルト２８，２９と連結壁部２６ｃとの間、すなわち連結壁部２６ｃのチェーンガイド４１に対向する面に軽量化のためのＵ字状の凹部２６ｄが形成される。そして両カムキャップ部２６ａ，２６ｂの下端間が連結壁部２６ｃで連結されることに加えて上端間がチェーンガイド４１で連結される。すなわち、両カムキャップ部２６ａ，２６ｂおよび連結壁部２６ｃ間に形成される凹部２６ｄを架橋するようにチェーンガイド４１が取り付けられるので、アッパーカムシャフトホルダ２６を軽量化しながら連結壁部２６ｃおよびチェーンガイド４１で両カムキャップ部２６ａ，２６ｂを結合して充分な剛性を確保することができ、吸気カムシャフト１２および排気カムシャフト１３の支持剛性を向上させることができる。
【００２４】
以上のように、ロアカムシャフトホルダ２５およびアッパーカムシャフトホルダ２６をシリンダヘッド２３に締結する４本のボルト２７〜３０のうちの２本のボルト２８，２９を利用してチェーンガイド４１を共締めしたので部品点数が削減され、しかもチェーンガイド４１の取付剛性が向上する。また前記４本のボルト２７〜３０のうち、チェーンガイド４１を固定する内側の２本のボルト２８，２９の座面の高さはタイミングチェーン１７の高さに拘束されるが、チェーンガイド４１の固定に寄与しない外側の２本のボルト２７，３０の座面はタイミングチェーン１７の高さに拘束されずに低くすることができる。これにより、アッパーカムシャフトホルダ２６の両端部をボルト２８，２９の座面よりも低くしてヘッドカバー３１の寸法を小型化することができる。
【００２５】
図４に戻り、シリンダヘッド２３の側面にボルト４４…でフィルターハウジング４５が固定されており、シリンダヘッド２３の油路Ｐ１から分岐した油路Ｐ１４は第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１から離反する方向に延び、フィルターハウジング４５内のフィルター４６および油路Ｐ１５を経てシリンダヘッド２３の油路Ｐ１６に連通する。油路Ｐ１６はシリンダヘッド２３の内部（タイミングチェーン１７側のシリンダヘッド２３端壁）に収納された第２油圧制御弁４７に連通し、第２油圧制御弁４７はシリンダヘッド２３に形成した油路Ｐ１７ａ，Ｐ１７ｂおよびロアカムシャフトホルダ２５に形成した油路Ｐ１８ａ，Ｐ１８ｂを介して吸気カムシャフト１２の外周部に連通する。フィルターハウジング４５は、第１油圧制御弁３４が取り付けられたシリンダヘッド２３の側面とは反対側のシリンダヘッド２３の側面のスペースを利用して取り付けられている。
【００２６】
次に、図５に基づいて第１油圧制御弁３４の構造を説明する。
【００２７】
シリンダヘッド２３の側面に設けられた第１油圧制御弁３４は、バルブハウジング５１の内部に形成されたバルブ孔５１ａを備えており、バルブ孔５１ａの下部を貫通する油路Ｐ３の両端は油路Ｐ２および油路Ｐ４に連通するとともに、バルブ孔５１ａの中間部を貫通する油路Ｐ５の両端は油路Ｐ９および油路Ｐ４に連通する。またバルブ孔５１ａの上部はドレンポート５１ｂを介して油路Ｐ６に連通する。油路Ｐ３の入口にはフィルター５２が装着される。バルブ孔５１ａの内部に収納されるスプール５３には、一対のランド５３ａ，５３ｂと、両ランド５３ａ，５３ｂに挟まれたグルーブ５３ｃと、軸方向に延びる内孔５３ｄと、内孔５３ｄの上端を貫通するオリフィス５３ｅと、内孔５３ｄをドレンポート５１ｂに連通させるグルーブ５３ｆとが形成される。スプール５３は内孔５３ｄの下端に収納したスプリング５４により上向きに付勢され、バルブ孔５１ａの上端を閉塞するキャップ５５に当接する。油路Ｐ４および油路Ｐ５はオリフィス５１ｃを介して連通する。また油路Ｐ４および油路Ｐ８間はＯＮ／ＯＦＦソレノイド５６によって連通および遮断される。
【００２８】
次に、図９に基づいて第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１の構造を説明する。
【００２９】
吸気バルブ１８，１８を駆動する第１作動特性可変機構Ｖ１は、吸気ロッカーアームシャフト３２に揺動自在に枢支された第１、第２低速ロッカーアーム５７，５８と、両低速ロッカーアーム５７，５８の間に挟まれた高速ロッカーアーム５９とを備える。各ロッカーアーム５７，５８，５９の中間部にはスリーブ６０，６１，６２が圧入されており、スリーブ６０に回転自在に支持したローラ６３が吸気カムシャフト１２に設けた低速吸気カム６４に当接し、スリーブ６１に回転自在に支持したローラ６５が吸気カムシャフト１２に設けた高速吸気カム６６に当接し、スリーブ６２に回転自在に支持したローラ６７が吸気カムシャフト１２に設けた低速吸気カム６８に当接する。同一のプロファイルを有する一対の低速吸気カム６４，６８のカム山の高さに比べて、高速吸気カム６６のカム山の高さは高く形成される。
【００３０】
３個のスリーブ６０，６１，６２の内部には第１切換ピン６９、第２切換ピン７０および第３切換ピン７１が摺動自在に支持されおり、第１切換ピン６９はスリーブ６０に固定したスプリングシート７２との間に圧縮状態で配置したスプリング７３により第２切換ピン７０に向けて付勢され、スリーブ６０に固定したクリップ７４に当接する位置に停止する。このとき、第１切換ピン６９および第２切換ピン７０の当接面は第１低速ロッカーアーム５７および高速ロッカーアーム５９の間に位置し、かつ第２切換ピン７０および第３切換ピン７１の当接面は高速ロッカーアーム５９および第２低速ロッカーアーム５８の間に位置している。第２低速ロッカーアーム５８の内部に形成された油室５８ａが吸気ロッカーアームシャフト３２の内部に形成された油路３２ａに連通する。
【００３１】
吸気ロッカーアームシャフト３２の油路３２ａに油圧が作用していないとき、第１〜第３切換ピン６９〜７１は図９に示す位置にあり、第１、第２低速ロッカーアーム５７，５８および高速ロッカーアーム５９は自由に揺動可能である。従って、一対の吸気バルブ１８，１８はそれぞれ第１低速ロッカーアーム５７および第２低速ロッカーアーム５８によって低バルブリフトで駆動される。このとき、第１低速ロッカーアーム５７および第２低速ロッカーアーム５８から切り離された高速ロッカーアーム５９は一対の吸気バルブ１８，１８とは無関係に空動する。
【００３２】
吸気ロッカーアームシャフト３２の油路３２ａから油室５８ａに油圧が作用すると、第１〜第３切換ピン６９〜７１がスプリング７３に抗して移動し、第１、第２低速ロッカーアーム５７，５８および高速ロッカーアーム５９が一体化される。その結果、カム山が高い高速吸気カム６６で第１、第２低速ロッカーアーム５７，５８および高速ロッカーアーム５９が一体に駆動され、第１低速ロッカーアーム５７および第２低速ロッカーアーム５８に接続された一対の吸気バルブ１８，１８は高バルブリフトで駆動される。このとき、一対の低速吸気カム６４，６８は第１、第２低速ロッカーアーム５７，５８から離れて空動する。
【００３３】
次に、図１０に基づいて第２油圧制御弁４７の構造を説明する。
【００３４】
シリンダヘッド２３に形成したバルブ孔２３ａに嵌合する筒状のバルブハウジング８１に５個のポート８２〜８６が形成されており、中央のポート８４が油路Ｐ１６に連通し、その両側のポート８３，８５が一対の油路Ｐ１７ａ，Ｐ１７ｂにそれぞれ連通し、その両側のポート８２，８６が一対のドレン用の油路Ｐ１９ａ，Ｐ１９ｂにそれぞれ連通する。外周に３個のグルーブ８７，８８，８９が形成されたスプール９０がバルブハウジング８１に摺動自在に嵌合しており、その一端に設けたスプリング９１の弾発力で他端に設けたリニアソレノイド９２に向けて付勢される。
【００３５】
スプール９０が図示した中立位置にあるとき、油路Ｐ１６，Ｐ１７ａ，Ｐ１７ｂは全て閉塞されている。デューティ制御されるリニアソレノイド９２によりスプール９０が中立位置から左動すると、油路Ｐ１６がポート８４、グルーブ８８およびポート８３を介して油路Ｐ１７ａに連通するとともに、油路Ｐ１７ｂがポート８５、グルーブ８９およびポート８６を介して油路Ｐ１９ｂに連通する。またデューティ制御されるリニアソレノイド９２によりスプール９０が中立位置から右動すると、油路Ｐ１６がポート８４、グルーブ８８およびポート８５を介して油路Ｐ１７ｂに連通するとともに、油路Ｐ１７ａがポート８３、グルーブ８７およびポート８２を介して油路Ｐ１９ａに連通する。
【００３６】
次に、図１１および図１２に基づいて第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２の構造を説明する。
【００３７】
第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２は、アウターロータ９３と、ピン９４およびボルト９５…で吸気カムシャフト１２に固定されたインナーロータ９６とを備える。アウターロータ９３は、外周に吸気カムシャフトスプロケット１５が一体に形成されたカップ状のハウジング９７と、ハウジング９７の内部に嵌合するアウターロータ本体９８と、ハウジング９７の開口を覆う環状のカバープレート９９とを備えており、それらは４本のボルト１００…で一体に結合される。ハウジング９７の中心には支持孔９７ａが形成されており、この支持孔９７ａが吸気カムシャフト１２の外周に嵌合することにより、アウターロータ９３が吸気カムシャフト１２に相対回転自在に支持される。
【００３８】
アウターロータ本体９８の内周には４個の凹部９８ａ…と４個の凸部９８ｂ…とが交互に形成されており、インナーロータ９６の外周に放射状に形成された４個のベーン９６ａ…が前記４個の凹部９８ａ…にそれぞれ嵌合する。アウターロータ本体９８の凸部９８ｂ…の先端に設けられたシール部材１０１…がインナーロータ９６に当接し、インナーロータ９６のベーン９６ａ…の先端に設けられたシール部材１０２…がアウターロータ本体９８に当接することにより、アウターロータ本体９８およびインナーロータ９６間に４個の進角室１０３…と４個の遅角室１０４…とが区画される。
【００３９】
インナーロータ９６に形成されたピン孔９６ｂにストッパピン１０５が摺動自在に支持されており、このストッパピン１０５の先端が係合可能な円弧状の長溝９７ｂがアウターロータ９３のハウジング９７に形成される。ストッパピン１０５はスプリング１０６で長溝９７ｂから離脱する方向に付勢されるとともに、ストッパピン１０５は背部に油室１０７が形成される。ストッパピン１０５がスプリング１０６の弾発力で長溝９７ｂから離脱した状態にあるとき、アウターロータ９３とインナーロータ９６とは、インナーロータ９６のベーン９６ａ…がアウターロータ９３の凹部９８ａ…の一端から他端に達するまでの角度α（例えば３０°）の範囲で相対回転できる。油室１０７に油圧が供給されてストッパピン１０５が長溝９７ｂに係合した状態にあるとき、アウターロータ９３とインナーロータ９６とは、ストッパピン１０５が長溝９７ｂの一端から他端に達するまでの角度β（例えば２０°）の範囲で相対回転できる。
【００４０】
ロアカムシャフトホルダ２５に形成された一対の油路Ｐ１８ａ，Ｐ１８ｂが、吸気カムシャフト１２内に形成した一対の油路１２ａ，１２ｂと、インナーロータ９６に形成した油路９６ｃ…，９６ｄ…とを介して進角室１０３…および遅角室１０４…にそれぞれ連通する。従って、第２油圧制御弁４８を介して進角室１０３…に油圧が供給されると、吸気カムシャフト１２に対して低速吸気カム６４，６８および高速吸気カム６６が進角して吸気バルブ１８，１８のバルブタイミングが早められる。また第２油圧制御弁４８を介して遅角室１０４…に油圧が供給されると、吸気カムシャフト１２に対して低速吸気カム６４，６８および高速吸気カム６６が遅角して吸気バルブ１８，１８のバルブタイミングが遅められる。
【００４１】
第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２側から見て２番目のロアカムシャフトホルダ２５には、油路Ｐ１３（図４参照）に連通する油路Ｐ２０が形成されており、この油路Ｐ２０は吸気カムシャフト１２の内部に形成した油路１２ｃと、ボルト９５の内部に形成された油路９５ａ，９５ｂとを介してストッパピン１０５の頭部に臨む油室１０７に連通する。
【００４２】
尚、本実施例では排気カムシャフト１３側にバルブ作動特性可変機構は設けられておらず、排気バルブ１９，１９は中バルブリフトで駆動される。すなわち、排気バルブ１９，１９のバルブリフトは、吸気バルブ１８，１８の低速時のバルブリフト（小リフト）と高速時のバルブリフト（大リフト）の中間になる。
【００４３】
次に、上記構成を備えた実施例の作用を説明する。
【００４４】
エンジンＥの低速回転時に第１油圧制御弁３４のソレノイド５６はＯＦＦ状態にあって油路Ｐ４および油路Ｐ８間の連通は遮断されており、スプリング５４の弾発力でスプール５３が図５に示す上昇位置にある。この状態でオイルポンプはシリンダヘッド２３の油路Ｐ１，Ｐ２と、バルブハウジング５１の油路Ｐ３，Ｐ４、オリフィス５３ｃおよび油路Ｐ５と、シリンダヘッド２３の油路Ｐ９，Ｐ１０と、ロアカムシャフトホルダ２５の油路Ｐ１１，Ｐ１３と、吸気ロッカーアームシャフト３２内の油路３２ａとを経て第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１の油室５８ａに連通する。このとき、第１油圧制御弁３４のオリフィス５３ｃの作用で第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１の油室５８ａに伝達される油圧は低圧になるため、第１〜第３切換ピン６９，７０，７１は図９の位置に保持され、一対の吸気バルブ１８，１８は低バルブリフトで駆動されるとともに、この低圧のオイルにより動弁系（ロッカーアーム支持部やカムシャフト支持部等）の潤滑が可能である。
【００４５】
上述したように、第１油圧制御弁３４の出力油圧が低圧であるとき、図１１に示すロアカムシャフトホルダ２５の油路Ｐ２０および吸気カムシャフト１２内の油路１２ｃを介して第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２の油室１０７に伝達される油圧も低圧になり、ストッパピン１０５はスプリング１０６の弾発力で長溝９７ｂから離脱する。オイルポンプにシリンダヘッド２３の油路Ｐ１，Ｐ１４と、フィルターハウジング４５内の油路Ｐ１５と、シリンダヘッド２３の油路Ｐ１６とを介して接続された第２油圧制御弁４７（図１０参照）のデューティ比を制御すると、一対の油路Ｐ１７ａ，Ｐ１７ｂを介して第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２の進角室１０３…および遅角室１０４…に伝達される油圧に差が発生する。その結果、アウターロータ９３に対するインナーロータ９６の位相を角度α（図１２参照）の範囲で変化させ、吸気バルブ１８，１８のバルブタイミングを制御することができる。
【００４６】
以上説明したエンジンＥの低速回転時に、第１油圧制御弁３４のオリフィス５３ｃを通過して圧力が低下したオイル（リリーフオイル）は、油路Ｐ５と、スプール５３のグルーブ５３ｃと、ドレンポート５１ｂと、シリンダヘッド２３の油路Ｐ６と、ロアカムシャフトホルダ２５の膨出部２５ａの油路Ｐ７とを経て、オイルドレン口２５ｂから排気カムシャフトスプロケット１６およびタイミングチェーン１７の噛合開始部（あるいは噛合部）に流出し、タイミングチェーン１７を潤滑する（図７参照）。エンジンＥの低速回転時にはタイミングチェーン１７の回転速度も小さいため、タイミングチェーン１７に付着したオイルが遠心力で飛散する量が少なくなる。従って、タイミングチェーン１７の回転方向遅れ側の排気カムシャフトスプロケット１６およびタイミングチェーン１７の噛合開始部にオイルを供給すれば、エンジンＥが低速回転状態にあってタイミングチェーン１７の負荷が小さいこともあって、その回転方向進み側の吸気カムシャフトスプロケット１５およびタイミングチェーン１７の噛合部も充分に潤滑することができる。
【００４７】
以上のように、第１油圧制御弁３４のリリーフオイルをオイルドレン口２５ｂから流出させてタイミングチェーン１７を潤滑するので、オイルジェットやその取付スペースが不要になり、しかもオイルドレン口２５ｂに連なる油路Ｐ７がシリンダヘッド２３とロアカムシャフトホルダ２５との合わせ面に形成されるので、油路Ｐ７の構成が簡単になる。また第１油圧制御弁３４がオイルドレン口２５ｂに近い側シリンダヘッド２３の側壁に取り付けられているので、オイルドレン口２５ｂから遠い側のシリンダヘッド２３の側壁に取り付けられる場合よりも、前記リリーフオイルの油路Ｐ７の長さを減少させることができ、第１油圧制御弁３４の取付剛性も高められる。
【００４８】
更に、シリンダヘッド２３とロアカムシャフトホルダ２５との合わせ面に形成したリリーフオイルの油路Ｐ７と、第１油圧制御弁３７とがカムシャフト１２，１３と直交する同一平面上に配置されているので、第１油圧制御弁３７からオイルドレン口２５ｂまでの油路Ｐ６，Ｐ７の長さを一層短縮することができる。
【００４９】
図６に示すように、エンジンＥの高速回転時に第１油圧制御弁３４のソレノイド５６がＯＮ状態になって油路Ｐ４および油路Ｐ８が連通し、ランド５３ｂに作用する油圧でスプール５３が下動すると、油路Ｐ３および油路Ｐ５がグルーブ５３ｃを介して相互に連通する。その結果、高圧の油圧がシリンダヘッド２３の油路Ｐ９，Ｐ１０と、ロアカムシャフトホルダ２５の油路Ｐ１１，Ｐ１３と、吸気ロッカーアームシャフト３２内の油路３２ａとを経て第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１の油室５８ａに伝達され、第１〜第３切換ピン６９，７０，７１がスプリング７３に抗して移動することにより、一対の吸気バルブ１８，１８は高バルブリフトで駆動される。
【００５０】
上述したように、第１油圧制御弁３４の出力油圧が高圧であるとき、図１１に示すロアカムシャフトホルダ２５の油路Ｐ２０および吸気カムシャフト１２内の油路１２ｃを介して第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２の油室１０７に伝達される油圧も高圧になり、ストッパピン１０５はスプリング１０６に抗して長溝９７ｂに係合する。従って、オイルポンプにシリンダヘッド２３の油路Ｐ１，Ｐ１４と、フィルターハウジング４５内の油路Ｐ１５と、シリンダヘッド２３の油路Ｐ１６とを介して接続された第２油圧制御弁４７のデューティ比を制御することにより、一対の油路Ｐ１７ａ，Ｐ１７ｂを介して第２バルブ作動特性可変機構Ｖ２の進角室１０３…および遅角室１０４…に伝達される油圧に差を発生させ、アウターロータ９３に対するインナーロータ９６の位相を角度β（図１２参照）の範囲で変化させて吸気バルブ１８，１８のバルブタイミングを制御することができる。
【００５１】
さて図８において、エンジンＥの高速回転時には、ボルト２８の外周に形成された油路Ｐ１２に供給された高圧のオイルは、オイルジェット３６の取付ボルト３９内のリリーフ弁４０を押し開いてオイルジェット本体３７のノズル孔３７ａから噴出し、吸気カムシャフトスプロケット１５およびタイミングチェーン１７の噛合開始部（あるいは噛合部）を潤滑する。また図６において、第１油圧制御弁３４の油路Ｐ８に供給されたオイルは、スプール５３のオリフィス５３ｅ、内孔５３ｄおよびグルーブ５３ｆと、バルブハウジング５１のドレンポート５１ｂと、シリンダヘッド２３の油路Ｐ６と、ロアカムシャフトホルダ２５の膨出部２５ａの油路Ｐ７とを経て、オイルドレン口２５ｂから排気カムシャフトスプロケット１６およびタイミングチェーン１７の噛合開始部（あるいは噛合部）に流出し、タイミングチェーン１７を潤滑する（図７参照）。
【００５２】
このように、タイミングチェーン１７の負荷が低下するエンジンＥの低速回転時には、排気カムシャフトスプロケット１６とタイミングチェーン１７との噛合開始部だけをリリーフオイルで潤滑し、タイミングチェーン１７の負荷が増加するエンジンＥの高速回転時には、吸気カムシャフトスプロケット１５とタイミングチェーン１７との噛合開始部をオイルジェット３６からのオイルで集中的に潤滑するとともに、排気カムシャフトスプロケット１６とタイミングチェーン１７との噛合開始部をオイルドレン口２５ｂからのリリーフオイルで補助的に潤滑するので、エンジンＥの運転状態に応じてタイミングチェーン１７を最適に潤滑して耐久性を高めることができる。
【００５３】
すなわち、タイミングチェーン１７にオイルを供給する複数のオイル供給手段であるオイルドレン口２５ｂおよびオイルジェット３６の作動をエンジンＥの運転状態に応じて変更するので、エンジンＥの運転状態に応じた潤滑を行ってタイミングチェーン１７の摩耗を低減することができる。しかもエンジンＥの回転数の増加に伴って作動するオイル供給手段の数を増加させるので、負荷の増加に応じて潤滑個所を増加させてタイミングチェーン１７の摩耗を一層効果的に低減することができる。
【００５４】
特に、排気バルブ１９，１９のバルブリフト（中バルブリフト）が吸気バルブ１８，１８のバルブリフト（小バルブリフト）よりも大きくなるエンジンＥの低速回転時には、吸気カムシャフトスプロケット１５よりも負荷が大きい方の排気カムシャフトスプロケット１６側に比較的に大量の給油を行い、また吸気バルブ１８，１８のバルブリフト（大バルブリフト）が排気バルブ１９，１９のバルブリフト（中バルブリフト）よりも大きくなるエンジンＥの高速回転時には、排気カムシャフトスプロケット１６よりも負荷が大きい方の吸気カムシャフトスプロケット１５側に比較的に大量に給油し、かつ排気カムシャフトスプロケット１６側にも比較的に少量の給油を行うことにより、エンジンＥの運転状態に応じた最適の給油量を確保することができる。
【００５５】
すなわち、エンジンＥの運転状態に応じて吸気バルブ１８，１８のリフト量と排気バルブ１９，１９のリフト量との大小関係が変化する第１バルブ作動特性可変手段Ｖ１を備え、リフト量の大きい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーン１７との噛合部に供給されるオイル量を、リフト量の小さい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーン１７との噛合部に供給されるオイル量よりも多くしたので、動弁負荷の大きい方のスプロケットにより多くのオイルを供給してタイミングチェーン１７の寿命を延長することができる。しかもエンジン回転数が所定値よりも低いときの低速用バルブリフトとエンジン回転数が所定値よりも高いときの高速用バルブリフトとを切り換える第１油圧制御弁３４を備え、この第１油圧制御弁３４でエンジンＥの低速回転時には低速用バルブリフトを確立し、エンジンＥの高速回転時には高速用バルブリフトを確立して、低速用バルブリフト時には第１油圧制御弁３４からの低圧のリリーフオイルでタイミングチェーン１７を潤滑し、高速用バルブリフト時には第１油圧制御弁３４からの高圧のバルブリフト制御オイルでタイミングチェーン１７を潤滑するので、そのときの負荷状態に応じた適量のオイルを供給してタイミングチェーン１７の摩耗を効果的に防止することができる。
【００５６】
ところで、シリンダヘッド２３の油路Ｐ６の下流端に対向するロアカムシャフトホルダ２５の膨出部２５ａに設けられた盲栓３５を取り外し、図１３に示すように、前記盲栓３５の代わりに測定器具１０８を取り付けて、測定器具１０８から空気等の流体圧力を供給することにより、第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１の作動状態を容易にチェックすることができる。図５から明らかなように、ロアカムシャフトホルダ２５に形成された盲栓３５の座面は、アッパーカムシャフトホルダ２６の結合面よりも低い位置に設けられているので、盲栓３５の長さを短くすることができるだけでなく、ロアカムシャフトホルダ２５を小型化することができる。
【００５７】
測定器具１０８の先端をシール部材を介してシリンダヘッド２３内の油路Ｐ６に嵌合することで、リリーフオイルの油路Ｐ７の影響（流体圧力の逃げ）を受けることなく、第１バルブ作動特性可変機構Ｖ１の作動状態を確認できる。
【００５８】
次に、図１４に基づいて本発明の第２実施例を説明する。
【００５９】
第２実施例のチェーンガイド４１は合成樹脂製の摺動部材４３を備えておらず、その代わりにチェーンガイド４１の内部に形成された油路４１ａの上流側がボルト２８の外周に形成された油路Ｐ１２に連通し、その下流側がタイミングチェーン１７に対向する摺動面４１ｂに開口するオリフィス４１ｃに連通する。従って、エンジンＥの高速回転時に油路Ｐ１２に高圧のオイルが供給されると、そのオイルはオイルジェット３６からタイミングチェーン１７の内周面に噴出するとともに、チェーンガイド４１の内部に形成された油路４１ａからオリフィス４１ｃを介してタイミングチェーン１７の外周面に噴出する。而して、オリフィス４１ｃから噴出するオイルにより、チェーンガイド４１の摺動面４１ｂとタイミングチェーン１７との摺動部を効果的に潤滑することができる。尚、前記オリフィス４１ｃをチェーンガイド４１の歯飛び防止プレート４２ａ，４２ｂ（図３参照）に開口させることも可能であり、このようにすれば吸気カムシャフトスプロケット１５および排気カムシャフトスプロケット１６とタイミングチェーン１７との噛合部を効果的に潤滑することができる。
【００６０】
以上、本発明の実施例を詳述したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００６１】
【発明の効果】
以上のように請求項１に記載された発明によれば、タイミングチェーンにオイルを供給する複数のオイル供給手段の作動をエンジンの運転状態に応じて変更するので、エンジンの運転状態に応じた潤滑を行ってタイミングチェーンの摩耗を低減することができる。特に、可変バルブリフト手段により吸気バルブのリフト量と排気バルブのリフト量との大小関係を変化させ、リフト量の大きい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーンとの噛合部に供給されるオイル量を、リフト量の小さい側のバルブを駆動するスプロケットとタイミングチェーンとの噛合部に供給されるオイル量よりも多くしたので、動弁負荷の大きい方のスプロケットにより多くのオイルを供給してタイミングチェーンの寿命を延長することができる。
【００６２】
また請求項２に記載された発明によれば、油圧制御弁でエンジンの低速回転時には低速用バルブリフトを確立し、エンジンの高速回転時には高速用バルブリフトを確立するものにおいて、タイミングチェーンの負荷が小さい低速用バルブリフト時には油圧制御弁からのリリーフオイルでタイミングチェーンを潤滑し、タイミングチェーンの負荷が大きい高速用バルブリフト時には油圧制御弁からのバルブリフト制御オイルでタイミングチェーンを潤滑するので、そのときの負荷状態に応じた適量のオイルを供給してタイミングチェーンの摩耗を効果的に防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 エンジンの斜視図
【図２】 図１の２方向拡大矢視図
【図３】 図１の３方向拡大矢視図
【図４】 図３の４−４線断面図
【図５】 図４の要部拡大図
【図６】 図５に対応する作用説明図
【図７】 図３の７−７線矢視図
【図８】 図３の８−８線拡大断面図
【図９】 図３の要部拡大断面図
【図１０】 図２の１０−１０線拡大断面図
【図１１】 図３の１１−１１線断面図
【図１２】 図１１の１２−１２線断面図
【図１３】 測定器具の使用状態の説明図
【図１４】 本発明の第２実施例に係る前記図８に対応する図
【符号の説明】
１２ 吸気カムシャフト（カムシャフト）
１３ 排気カムシャフト（カムシャフト）
１５ 吸気カムシャフトスプロケット（スプロケット）
１６ 排気カムシャフトスプロケット（スプロケット）
１７ タイミングチェーン
２５ｂ オイルドレン口（オイル供給手段）
３６ オイルジェット（オイル供給手段）
３７ 第１油圧制御弁（油圧制御弁）
Ｅ エンジン
Ｖ１ 第１バルブ作動特性可変機構（可変バルブリフト手段）
Claims (2)
- カムシャフト（１２，１３）の端部にスプロケット（１５，１６）を固定し、このスプロケット（１５，１６）にタイミングチェーン（１７）を巻き掛け、タイミングチェーン（１７）にオイルを供給する複数のオイル供給手段（２５ｂ，３６）の作動をエンジン（Ｅ）の運転状態に応じて変更するエンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置において、
エンジンの運転状態に応じて吸気バルブ（１８）のリフト量と排気バルブ（１９）のリフト量との大小関係が変化する可変バルブリフト手段（Ｖ１）を備え、リフト量の大きい側のバルブを駆動するスプロケット（１５，１６）とタイミングチェーン（１７）との噛合部に供給されるオイル量を、リフト量の小さい側のバルブを駆動するスプロケット（１５，１６）とタイミングチェーン（１７）との噛合部に供給されるオイル量よりも多くしたことを特徴とする、エンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置。 - エンジン回転数が所定値よりも低いときの低速用バルブリフトとエンジン回転数が所定値よりも高いときの高速用バルブリフトとを切り換える油圧制御弁（３４）を備え、低速用バルブリフト時には油圧制御弁（３４）からのリリーフオイルでタイミングチェーン（１７）を潤滑し、高速用バルブリフト時には油圧制御弁（３４）からのバルブリフト制御オイルでタイミングチェーン（１７）を潤滑することを特徴とする、請求項１に記載のエンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000281526A JP3894716B2 (ja) | 2000-09-18 | 2000-09-18 | エンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置 |
| US09/953,234 US6662771B2 (en) | 2000-09-18 | 2001-09-17 | Timing chain lubricating system for engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000281526A JP3894716B2 (ja) | 2000-09-18 | 2000-09-18 | エンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002089223A JP2002089223A (ja) | 2002-03-27 |
| JP3894716B2 true JP3894716B2 (ja) | 2007-03-22 |
Family
ID=18766167
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000281526A Expired - Fee Related JP3894716B2 (ja) | 2000-09-18 | 2000-09-18 | エンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6662771B2 (ja) |
| JP (1) | JP3894716B2 (ja) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100514834B1 (ko) | 2002-09-27 | 2005-09-14 | 현대자동차주식회사 | Ｖ형 엔진용 타이밍 체인의 윤활 장치 |
| JP3952960B2 (ja) * | 2003-02-12 | 2007-08-01 | マツダ株式会社 | エンジンの可変動弁装置 |
| KR20040088657A (ko) * | 2003-04-10 | 2004-10-20 | 현대자동차주식회사 | 엔진의 타이밍 체인 지지구조 |
| DE102004043733A1 (de) * | 2004-09-10 | 2006-03-16 | Ina-Schaeffler Kg | Gehäuse eines Spannsystems mit integrierter Spritzdüse |
| DE102005024241B4 (de) * | 2005-05-23 | 2017-08-17 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Vorrichtung zur variablen Einstellung der Steuerzeiten von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine |
| JP4584151B2 (ja) * | 2006-01-10 | 2010-11-17 | 川崎重工業株式会社 | エンジン |
| JP5084449B2 (ja) * | 2007-10-31 | 2012-11-28 | 本田技研工業株式会社 | 小型車両用エンジン |
| JP5014198B2 (ja) * | 2008-02-29 | 2012-08-29 | 本田技研工業株式会社 | 車両用エンジンのカムシャフト駆動装置 |
| KR101000179B1 (ko) * | 2008-07-30 | 2010-12-10 | 기아자동차주식회사 | 가변밸브타이밍장치의 오일 회로 |
| JP4759622B2 (ja) * | 2009-01-09 | 2011-08-31 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| CN101907002A (zh) * | 2010-07-08 | 2010-12-08 | 青岛征和工业有限公司 | V型发动机正时链*** |
| CN102312690B (zh) * | 2010-07-08 | 2013-04-10 | 青岛征和工业有限公司 | V型汽车发动机正时链***的设计方法 |
| JP5405429B2 (ja) * | 2010-10-18 | 2014-02-05 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の油路構造 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4607601A (en) * | 1984-02-23 | 1986-08-26 | Compagnie Des Transmissions Mechaniques Sedis | Detachable timing gear cassette unit for an explosion or internal combustion engine |
| JPH0723529Y2 (ja) * | 1988-11-16 | 1995-05-31 | 日産工機株式会社 | エンジンの潤滑装置 |
| JPH0533614A (ja) * | 1991-07-31 | 1993-02-09 | Atsugi Unisia Corp | 内燃機関のバルブタイミング制御装置 |
| JPH06146838A (ja) | 1992-10-30 | 1994-05-27 | Suzuki Motor Corp | エンジンの潤滑装置 |
| GB2329675A (en) * | 1997-09-27 | 1999-03-31 | Mechadyne Ltd | I.c. engine front cover with oil supply passages |
| JP2000170514A (ja) * | 1998-12-09 | 2000-06-20 | Denso Corp | 可変弁制御装置 |
| JP2000257410A (ja) * | 1999-03-10 | 2000-09-19 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の可変バルブ特性装置および３次元カム |
| US6308672B1 (en) * | 1999-08-05 | 2001-10-30 | Delphi Technologies, Inc. | Front-mounting cam phaser module |
| JP3815138B2 (ja) * | 1999-08-31 | 2006-08-30 | スズキ株式会社 | ４サイクル船外機 |
-
2000
- 2000-09-18 JP JP2000281526A patent/JP3894716B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-09-17 US US09/953,234 patent/US6662771B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2002089223A (ja) | 2002-03-27 |
| US6662771B2 (en) | 2003-12-16 |
| US20020035981A1 (en) | 2002-03-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3561467B2 (ja) | エンジンの動弁制御装置 | |
| JP3894716B2 (ja) | エンジンにおけるタイミングチェーン潤滑装置 | |
| JP4394815B2 (ja) | エンジンにおけるタイミングチェーン潤滑構造 | |
| EP0799976B1 (en) | Variable valve timing mechanism for internal combustion engine | |
| JP3411895B2 (ja) | エンジンにおけるタイミングチェーン潤滑構造 | |
| JP4163315B2 (ja) | エンジンの動弁装置 | |
| US20020002959A1 (en) | Variable valve timing and lift structure for four cycle engine | |
| JP3497462B2 (ja) | エンジンの動弁制御装置 | |
| WO2011065326A1 (ja) | 内燃機関の可変動弁装置 | |
| CA2611611C (en) | Engine valve operating system | |
| JP3631951B2 (ja) | Ｄｏｈｃ型エンジン | |
| KR101382796B1 (ko) | 시저스기어장치의 오일윤활구조 | |
| JP3707236B2 (ja) | 可変バルブタイミング装置付ｄｏｈｃエンジン | |
| JP2701609B2 (ja) | Ｖ型内燃機関 | |
| JP4326267B2 (ja) | 多気筒内燃機関の動弁装置 | |
| JPH0814015A (ja) | 可変バルブタイミング装置 | |
| JP3740834B2 (ja) | 可変バルブタイミング装置付エンジン | |
| JP2592964B2 (ja) | エンジンの動弁装置 | |
| JP4346049B2 (ja) | 弁休止機能付エンジン | |
| KR20040029441A (ko) | 내연 기관의 밸브 가동 장치에 있어서의 로커 암 샤프트의회전 정지 장치 | |
| JP3783597B2 (ja) | エンジンの動弁装置 | |
| JP2007120370A (ja) | 内燃機関のバルブタイミング制御装置 | |
| JP2519099Y2 (ja) | エンジンの潤滑油通路 | |
| JPH0586823A (ja) | バルブタイミング可変機構 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20051209 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060621 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060803 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20061129 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20061212 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3894716 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091222 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101222 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101222 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111222 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111222 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121222 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131222 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |