JP3787695B2 - アルミニウム合金箔地及びその製造方法 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、食品、薬品及びその他の包装用材料等に使用されるアルミニウム合金の箔地に関し、特に箔圧延性が優れ、強度及び伸びが優れたアルミニウム合金箔を得ることができるアルミニウム合金箔地及びその箔地を低コストで製造できるアルミニウム合金箔地の製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来のアルミニウム箔は、約5乃至200μmの板厚を有し、材質はJIS−1N30,JIS−1050,JIS−1100等の純アルミニウムである。このアルミニウム箔は、主として食品及び薬品等の包装用材料等として使用されており、ポリエチレン、ビニール、紙、又は樹脂等と張り合わされて使用されることが多い。また、包装される内容物によってはこれを大気中の湿気又は紫外線から完全に遮断する必要があるため、包装用材料としてのアルミニウム箔は、高強度及び均質という高品質のものが要求される。
【0003】
通常、アルミニウム合金箔は、アルミニウム溶湯を半連続鋳造法又は連続鋳造法によりスラブに鋳造し、このスラブに均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍及び冷間圧延を施して厚さ0.1乃至0.6mmの箔地(板材)を得、更にこの箔地を厚さ5乃至200μmの箔に圧延して製造される。この箔地から箔までの圧延を箔圧延と称している。なお、中間焼鈍は冷間圧延工程において加工硬化が過剰となり、箔地が極めて硬くなり、箔圧延中に箔切れが頻発するという問題点を回避するためになされている。このように、箔切れが頻発すると生産性が低下し、アルミニウム合金箔の製造コストが増大する。
【0004】
而して、近時、アルミニウム箔の低コスト化と薄箔化が要求されている。このアルミニウム箔の低コスト化のためには、アルミニウム箔地の製造工程において、中間焼鈍工程を省略することが有効であるが、上述の如く、中間焼鈍を省略すると箔切れが頻発し、アルミニウム箔の製造コストが全体では逆に増加してしまうという問題点がある。一方、薄箔化については、薄箔化に伴い箔の強度及び伸びが不足し、均質なものを得にくいという問題がある。家庭用に使用されるアルミニウム箔は、通常箔厚10乃至20μmであり、特に薄い箔では箔厚5乃至10μmである。これらの箔は衛生上の理由から、箔圧延後約200乃至300℃の温度で焼鈍処理を行って圧延潤滑油を揮発させるため、最終製品箔は焼鈍されて軟化した箔(O材)となり、箔の強度が低下する。また、薄箔化により伸びも減少する。従って、薄箔化に伴い製品箔の強度及び伸びが不足し、製品に要求される品質に達しないことが多く、製品としての歩留まりを著しく悪化させる。
【0005】
従来、アルミニウム合金薄板の製造方法として、Fe:0.10〜0.50質量%、Si:0.05〜0.20質量%、Ti:0.05〜0.20質量%を含有し、残部がAl及び不可避的不純物からなる組成を有し、熱間圧延後に中間焼鈍を行うことなく冷間圧延することを可能としたアルミニウム合金薄板の製造方法が開示されている(特開昭57−123966号公報)。
【0006】
また、包装用アルミニウム合金箔として、Fe:0.7〜1.8質量%、Mn:0.1〜1.5質量%を含有し、残部がAl及び不可避的不純物である組成を有し、最終焼鈍後の平均結晶粒径が10〜50μmであるもの(特開昭62−250143号公報)、及びFe:0.7〜1.8質量%、Mn:0.1〜1.5質量%、Si:0.2〜0.5質量%を含有し、残部がAl及び不可避的不純物である組成を有し、最終焼鈍後の平均結晶粒径が10〜60μmであるもの(特開昭62−250144号公報)が開示されている。
【0007】
更に、焼き付け塗装後の軟化及び結晶粒の成長を防止し、箔の強度を高めて薄肉化を可能とするために、Fe:0.8〜2.0質量%を含むアルミニウム合金箔において、全体の面積の60%以上が平均サイズ0.3μm以上、1.5μm以下のサブグレインにより覆われたものとした薬品包装用アルミニウム合金箔が開示されている(特開平4−214833号公報)。
【0008】
更にまた、箔圧延性が優れたアルミニウム合金箔地の製造方法として、Feを0.2〜2.8質量%、Siを0.05〜0.3%含有し、残部がAlと不可避的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊を、均質化熱処理し、熱間圧延し、中間焼鈍することなく冷間圧延してアルミニウム合金箔地を製造する方法が開示されている(特開平11−217656号公報)。この従来技術においては、熱間圧延上がりの板厚を3mm以下とし、冷間圧延の少なくとも最終のパス上がり温度を100〜180℃に制御する。従って、この従来技術においては、箔圧延性が優れた箔地を、冷間圧延条件を制御して製造している。
【0009】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前述の従来技術はいずれも以下に示す欠点を有する。即ち、特開昭57−123966号公報に開示された技術においては、中間焼鈍を行うことなく冷間圧延を可能とする方法を開示するものであり、冷間圧延により製造されるものは、板厚が0.1mm程度の薄板である。従って、この従来技術によればて、この程度の厚さのアルミニウム合金板は中間焼鈍なしに製造することができるものの、本発明のように、その後、5乃至200μmの厚さまで箔圧延される用途においては、箔圧延の過程で箔切れが生じてしまい、不向きである。即ち、この公報に開示された技術のみでは、箔圧延性が優れた箔地を低コストで製造することができない。
【0010】
また、特開昭62−250143号公報又は特開昭62−250144号公報に記載された従来技術は、Al−Fe−Mn系又はAl−Fe−Mn−Si系合金を対象とし、高Mn量の合金の結晶粒径を制御したものである。このため、箔厚が5〜20μmという極めて薄い箔を箔圧延しようとすると、加工硬化が大きく、良好な箔圧延をすることができない。従って、近時の薄箔化の要求を満足することができない。
【0011】
更に、特開平4−214833号公報に記載された従来技術は、焼き付け塗装を行う用途に適したアルミニウム合金箔であり、この焼き付け塗装時の軟化及び結晶粒成長を防止し、箔の強度を向上させて薄箔化を可能にしたものであるが、箔圧延性については何ら言及されておらず、近時の薄箔化の要求を満足できるものではない。
【0012】
更にまた、特開平11−217656号公報に開示された従来技術は、箔圧延性の向上と中間焼鈍の省略という双方の課題をもつものであるが、冷間圧延の最終のパス温度を100〜180℃に制御する必要があり、このため、冷間圧延設備にこれを可能とする設備を新たに付加する必要があり、設備の更新が必要であり、設備コストが著しく高くなるという難点がある。また、このような厳密な温度管理を強いられるということは、実操業により大量生産しようとする際に、極めて不利である。即ち、板幅サイズ、季節要因及び潤滑条件(温度、量)が種々変動した場合に、冷間圧延工程における上述の厳密な温度管理が極めて困難であり、またこのような温度管理ができないために、品質のバラツキが生じやすく、安定して薄箔用箔地を製造することができないという欠点がある。
【0013】
従って、従来技術では、優れた箔圧延性及び箔品質(薄箔化、箔強度、伸び)と、低コストという双方の課題を同時に満足する箔地が得られず、その開発が強く要望されている。
【0014】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、製品箔の強度、伸び及び箔圧延性が優れたアルミニウム合金箔地並びにこのアルミニウム合金箔地を中間焼鈍工程を省略して低コストで製造できる製造方法を提供することを目的とする。
【0016】
【課題を解決するための手段】
本発明に係るアルミニウム合金箔地は、Fe:0.5乃至2.5質量%、Si:0.01乃至0.3質量%を含有し、更に、Cu:0.003乃至0.05質量%及びMn:0.003乃至0.05質量%からなる群から選択された少なくとも1種を含有し、残部がAl及び不可避的不純物からなる組成を有し、粒径が0.05μm以上の金属間化合物の個数密度が60000乃至150000個/mm2であり、Cu及びMnの合計含有量が0.01乃至50原子%であるAl−Fe系金属間化合物の全金属間化合物に対する個数割合が、50%以上であり、前記金属間化合物の面積率が4乃至15%であり、前記金属間化合物の平均粒子間距離が4μm以下であることを特徴とする。
【0021】
本発明に係るアルミニウム合金箔地の製造方法は、Fe:0.5乃至2.5質量%、Si:0.01乃至0.3質量%を含有し、更に、Cu:0.003乃至0.05質量%及びMn:0.003乃至0.05質量%からなる群から選択された少なくとも1種を含有し、残部がAl及び不可避的不純物からなる組成を有するアルミニウム合金鋳塊を、400乃至600℃の均熱温度に、2乃至20時間保持して均質化処理を行う工程と、熱間圧延開始温度を400乃至600℃、熱間圧延総圧下率を85%以上、総パス数を20パス以内として熱間圧延を行う工程と、冷間圧延総圧下率を90%以上として冷間圧延をする工程とを有し、中間焼鈍をすることなく、粒径が0.05μm以上の金属間化合物の個数密度が60000乃至150000個/mm2であり、Cu及びMnの合計含有量が0.01乃至50原子%であるAl−Fe系金属間化合物の全金属間化合物に対する個数割合が、50%以上であり、前記金属間化合物の面積率が4乃至15%であり、前記金属間化合物の平均粒子間距離が4μm以下であるアルミニウム合金箔地を製造することを特徴とする。
【0022】
【発明の実施の形態】
本発明者等は、アルミニウム合金中の金属間化合物の分散状態を精緻に制御することにより、優れた箔圧延性並びに高い箔強度及び伸びを併せ持つアルミニウム合金箔地を、中間焼鈍処理をすることなく製造できることを知見した。本発明者等は、箔圧延性並びに箔強度及び伸びという特性に影響を及ぼす因子について鋭意研究を重ねた結果、前記特性は金属間化合物の存在量及びその間隔に影響されることを知見した。また、Cu及びMnの添加により晶出物の組成をAl−Fe−Si−Mn−Cu系とすることで、金属間化合物の分散度及び固溶度を安定的に制御することを可能とした。
【0023】
以下本発明におけるアルミニウム合金箔地の成分及び金属間化合物の状態の限定理由について説明する。
【0024】
粒径0.05μm以上の金属間化合物の個数密度:60000乃至150000個/mm 2
金属間化合物の状態が箔圧延時の加工硬化特性及び箔の強度に寄与するメカニズムについて検討した結果、加工硬化特性に寄与する金属間化合物の状態には、金属間化合物の個数密度、体積率及び粒子間距離があることが明らかとなった。前記金属間化合物には、鋳造凝固時に生じる晶出物として最大粒径数ミクロン程度のAl−Fe系金属化合物があり、均質化熱処理及び熱間圧延中に生じる析出物として最大粒径がサブミクロンレベルのAl3Fe、α−AlFeSi及び単体Si等の微細析出物が存在する。このように、前記金属間化合物には、晶出物及び析出物が存在し、そのサイズは数10nmから数μmまでさまざまである。
【0025】
一方、本発明においては、金属間化合物の分散状態の測定及び定量的評価は、FE−SEMにより観察し得られた像を画像解析する方法によって行う。そこで本発明においては、FE−SEMで観察可能な粒径0.05μm以上の金属間化合物を評価の対象とする。なお、粒径は重心を中心とする円の直径の平均値とする。
【0026】
粒径が0.05μm以上の金属間化合物の個数密度が60000個/mm2未満では、中間焼鈍を省略した場合、箔圧延時に安定した加工硬化特性を得ることができず、軟質箔強度も不十分となる。また、150000個/mm2を超えると、箔圧延中の加工軟化及び化合物過多によるノッチ効果が生じてしまい、箔圧延性を低下させ好ましくない。また、耐食性も著しく低下し実用上問題が生じる。従って、粒径が0.05μm以上の金属間化合物の個数密度は、60000乃至150000個/mm2とする。
【0027】
Fe:0.5乃至2.5質量%
前記アルミニウム合金中に添加されているFeは、鋳造時に晶出物を生成するため、金属間化合物の量に大きく影響する。Feの含有量が0.5質量%未満では、均質化熱処理、熱間圧延及び冷間圧延工程だけでは金属間化合物の個数密度は60000個/mm2に達せず、中間焼鈍を省略した場合、箔圧延時の安定した加工硬化特性及び箔強度を得ることができない。また、2.5質量%を超えると、いかなるプロセス条件下でも前記金属間化合物の個数密度は1500000個/mm2を超えてしまい、中間焼鈍を省略した場合、加工軟化及びノッチ効果により箔圧延性が不安定になり、また耐食性にも問題が生じる。従って、Fe含有量は0.5乃至2.5質量%とする。
【0028】
Si:0.01乃至0.3質量%
SiはFeと共に強度に寄与するが、0.01質量%未満ではその効果が得られず、0.3質量%を超えるとSi固溶量が増加するため加工硬化が過剰になり箔にピンホールが多発する。従って、Si含有量は0.01乃至0.3質量%とする。
【0029】
以下に示す条件は、前記効果の安定化及び向上のためにより好ましい条件である。
【0030】
Cu:0.003乃至0.05質量%
Cuの添加は、固溶Cu量を増加させることにより箔圧延時の加工軟化を抑制し、加工硬化特性を安定化する効果がある。Cuが0.003質量%未満では、前記効果が得られない。一方、0.05質量%を超えると、加工硬化が過剰になり箔にピンホールが多発する。従って、Cuの添加量は0.003乃至0.05質量%とする。
【0031】
Mn:0.003乃至0.05質量%
MnもCuと同様に、固溶Mn量を増加させることにより箔圧延時の加工軟化を抑制し、加工硬化特性を安定化する。Mnが0.003質量%未満では、前記効果が得られない。一方、0.05質量%を超えると、加工硬化が過剰になり箔にピンホールが多発する。従って、Mnの添加量は0.003乃至0.05質量%とする。
【0032】
なお、前記成分の他に、鋳造時の凝固組織の結晶粒微細化を目的として、本発明のアルミニウム合金にTiを0.005乃至0.05質量%及びBを0.005乃至0.05質量%程度添加することができる。
【0033】
Cu及びMnの合計含有量が0.01乃至50原子%であるAl−Fe系金属間化合物が、前記金属間化合物に対して占める個数割合:50%以上
前述のCu及びMnを添加したアルミニウム合金箔地において、Al−Fe系金属間化合物中の組成を制御することで、マトリックス中の固溶成分量を安定化し、箔圧延性の安定化を図ることができる。Al−Fe系金属間化合物中のCu及びMnの合計含有量が0.01原子%未満では、マトリックス中の固溶Cu及び固溶Mnが過剰となり、そのため加工硬化が過剰になるため箔圧延性が不安定となり、また箔にピンホールが多発する。一方、50原子%を超えるとマトリックス中の固溶Cu及び固溶Mnが不足し、加工軟化を抑制する効果が得られない。そのため、Al−Fe系金属間化合物中のCu及びMnの合計含有量は0.01乃至50原子%の範囲にあることが好ましい。但し、このような晶出物の組成の制御による箔圧延性の制御は、前記の組成範囲を持つAl−Fe系金属間化合物が、材料中の全金属間化合物に対して個数割合で50%以上存在しないと有効にならない。前記割合が50%未満では、箔圧延性に及ぼすAl−Fe系金属間化合物の組成制御の効果は得られない。従って、金属間化合物のうち、Cu及びMnの合計含有量が0.01乃至50原子%であるAl−Fe系金属間化合物の占める個数割合を50%以上とする。
【0034】
なお、前述の晶出物の組成は、FE−SEM/EDX(EDS)又はFE−TEM/EDXにより評価することができる。但し、FE−TEM/EDXの方がビーム径を絞ることができるため、好ましい。
【0035】
金属間化合物の面積率:4乃至15%
箔強度及び加工硬化特性は、前記アルミニウム合金箔地中の金属間化合物の体積率に依存し、前記体積率は前記アルミニウム合金箔地のFE−SEM像又はFE−TEM像における金属間化合物の面積率に反映される。前記面積率が4%未満だと箔強度が不十分となる。一方、15%を超えると箔圧延時の加工硬化が過剰になり不安定となるため好ましくない。従って、金属間化合物の面積率は4乃至15%とする。
【0036】
前記金属間化合物の平均粒子間距離:4μm以下
前記の制御に加えて、金属間化合物の平均粒子間距離の制御は軟質箔強度の向上及び加工硬化性の安定化に寄与する。本発明で規定した個数密度及び面積率の範囲にある金属間化合物において更に粒子間距離を制御すると、金属間化合物のミクロ的な偏在による箔内のばらつきを低減できる。平均粒子間距離が4μmを超えると、箔内の金属間化合物の分布にミクロ的な粗密が生じるため箔内で材質にばらつきが発生し、箔圧延性及び加工硬化特性に悪影響を及ぼす。そのため、平均粒子間距離は4μm以下とする。より好ましくは3.9μm以下である。
【0037】
次に、本発明のアルミニウム合金箔地の製造方法について説明する。本発明方法においては、前述の組成を有するアルミニウム合金鋳塊を、所定の条件で均質化熱処理した後、所定の条件で熱間圧延し、その後、中間焼鈍することなく冷間圧延して、例えば、0.1乃至0.6mmの厚さの箔地を得る。以下に、前述の金属間化合物の分散状態を有するアルミニウム合金箔地を、中間焼鈍工程を実施することなく実現するための均質化熱処理、熱間圧延及び冷間圧延工程における処理条件の限定理由について説明する。金属間化合物の分散状態は、Fe含有量に依存する鋳造時の晶出物量、均質化熱処理工程から熱間圧延工程における析出物量及びトータル圧下率によって制御される。特に、鋳塊状態では、Al−Fe系晶出物がミクロ的に偏在しているため、プロセス条件の制御により、分散状態を精緻に制御する必要がある。
【0038】
原料となるアルミニウム鋳塊の製造は、通常の半連続鋳造法(DC鋳造)又は連続鋳造法によって行い、その後均質化処理をして熱間圧延に供される。この均質化処理は、鋳塊の表面研削後に熱間圧延前の加熱を兼ねて行ってもいいし、熱間圧延の加熱前に均質化処理として別に行ってもよい。なお、予め均質化処理を行い、その後表面の不均一層を研削してから再加熱及び熱間圧延を行うと、鋳塊表面の酸化皮膜が少なくなるので表面品質が向上でき好ましい。
【0039】
均質化処理における均熱温度:400乃至600℃
均質化処理条件の制御は、微細析出物の分散状態及び組成の制御に必要である。均熱温度が400℃未満だと微細析出物の析出が不十分となり、また析出物中のCu及びMnの合計含有量が0.01原子%に達しない。一方、均熱温度が600℃を超えると、析出物中のCu及びMnの合計含有量が50原子%を超え、マトリックス中のCu及びMnの固溶量が不足するため、加工軟化を生じる。従って、均熱温度は400乃至600℃とする。
【0040】
均質化処理における保持時間:2乃至20時間
保持時間が2時間未満だと微細析出物の析出が不十分となり、また析出物中のCu及びMnの合計含有量が0.01原子%に達せず、箔圧延性が安定しない。一方、保持時間が20時間を超えると、析出物中のCu及びMnの合計含有量が50原子%を超え、マトリックス中のCu及びMnの固溶量が不足するため、加工軟化を生じる。従って、保持時間は2乃至20時間とする。
【0041】
熱間圧延開始温度:400乃至600℃
熱間圧延開始温度が400℃未満では、熱間圧延時に生じる微細析出物の析出量が不十分となる。一方、600℃を超えると、表面に焼き付きが発生し好ましくない。従って、熱間圧延開始温度は400乃至600℃とする。
【0042】
熱間圧延総圧下率:85%以上
熱間圧延総圧下率が85%未満では、固溶元素の析出による析出物の生成が不十分となる。従って、熱間圧延総圧下率は85%以上とする。
【0043】
総パス数:20パス以内
総パス数が20パスを超えると、1パスあたりの圧下率が小さくなり、熱間圧延中に再結晶が起こりにくくなり、加工硬化が過剰になる。従って、総パス数は20パス以内とする。
【0044】
冷間圧延総圧下率:90%以上
冷間圧延総圧下率が90%未満では、鋳塊時の金属間化合物が均一に分散せず、箔圧延性に対して効果を発揮しない。従って、冷間圧延総圧下率は90%以上とする。より好ましくは95%以上である。
【0045】
【実施例】
以下に本発明の実施例を詳細に説明する。表1に示す組成のアルミニウム合金の鋳塊を、通常のDC鋳造法により鋳造した。その後、表2に示す製造条件に従って、均質化処理、表面研削及び熱間圧延前の加熱又は表面研削、均質化処理及び冷却(炉冷)を施し、熱間圧延及び冷間圧延を行い、板厚0.2mmの箔地を得た。このとき、中間焼鈍工程は省略した。熱間圧延圧下率は鋳塊の厚さを変化させることによって変化させた。
【0046】
【表1】
【0047】
【表2】
【0048】
前述の方法で得たアルミニウム合金箔地について、金属間化合物の状態並びに箔圧延性及び箔品質の評価を行った。最初に、金属間化合物の状態の評価方法について説明する。
【0049】
先ず、前記アルミニウム合金箔地をエメリー紙で研磨し板厚を約0.05乃至0.1mmとした後、粗さ3μm及び1μmのバフ研磨を行った。このとき、バフ研磨液はOPUを使用した。この板状試料を使用して、以下に説明する方法で金属間化合物の分散状態の観察及び評価を行った。
【0050】
金属間化合物の分散度は、日立製作所製S4500型FE−SEM(Field Emission Scanning Electron Microscopy:電界放出型走査電子顕微鏡)を使用し、約100μm×100μmの視野を、1000倍の倍率で観察することで評価した。このとき、反射電子線により観察すると、各金属間化合物を明瞭に観察でき好ましい。この方法により、粒径0.05μm以上の金属間化合物が観察できる。観察倍率は、高倍率にしすぎると観察箇所による金属間化合物の密度のばらつきが大きくなり、逆に低倍率にしすぎると1μm未満の金属化合物を観察できなくなるため、1000倍とした。また、金属間化合物の組成の測定は、前記のFE−SEMに付随しているHORIBA製作所製EMAX−7000型EDXを使用して行った。このとき、金属間化合物中のFe、Si、Cu及びMnの含有量を測定した。
【0051】
金属間化合物の個数密度、面積率、粒子間距離は、前述の方法で得られたSEM像を画像解析して測定した。画像解析のためのソフトウェアは、MEDIA CYBERNETICS社製Image−Pro Plusを使用した。本発明のアルミニウム合金中の金属間化合物には晶出物及び析出物があり、その粒径は数10nmから数μmまでさまざまである。本発明のアルミニウム合金において、金属間化合物の分散状態を定量的に規定するために、FE−SEMで観察可能な粒径0.05μm以上の金属間化合物を対象として、解析を行った。各金属間化合物の粒径は重心を中心とする円の直径の平均値を使用した。粒子間距離は、200箇所以上の金属間化合物間の距離を測定し、その平均値を求めた。これらの評価結果を表3に示した。
【0052】
【表3】
【0053】
箔圧延性、ピンホール発生数、軟質箔強度及び伸びの評価方法を以下に示す。前記表1乃至3に示したアルミニウム合金箔地に箔圧延を施した。4パスで厚さ12μmまで圧延し、更にダブリング圧延により箔厚6μmとした。箔圧延性は、12μm及び6μmまでの箔圧延における破断回数で評価した。ピンホール発生数については、箔厚6μmの箔のピンホール発生密度を測定した。軟質箔強度及び伸びは、箔厚12μmの箔に200乃至250℃のバッチ焼鈍処理を施した後、引張試験を行い評価した。以上の評価結果を表4に示した。
【0054】
【表4】
箔圧延性は1コイルあたりの箔圧延中の破断回数によって評価した。
◎:良好・・・・・破断回数 1回以下/コイル
○:可・・・・・・破断回数 2〜5回/コイル
△:悪い・・・・・破断回数 6〜10回/コイル
×:非常に悪い・・破断回数 11回以上/コイル
【0055】
前記表1乃至4における実施例No.1及び2は本発明の請求項1の実施例である。表1及び3に示すように、これらの実施例No.1及び2のFe含有量、Si含有量及び粒径が0.05μm以上の金属間化合物の個数密度は、請求項1で規定した条件を満たしている。そのため、表4に示すように、いずれも箔圧延性に優れ、ピンホール発生数が少なく、軟質箔の強度及び伸びが良好であった。なお、本発明のアルミニウム合金箔地において、0.003質量%未満のCu及びMnは製造過程において不可避的に混入したものである。
【0056】
前記表1乃至4における実施例No.3乃至7は本発明の請求項2の実施例である。実施例No.3は0.003質量%のCuを含有し、実施例No.4は0.004質量%のMnを含有している。実施例No.5及び7はCu及びMnの双方を含有し、実施例No.6は0.049質量%のMnを含有している。また、これらの実施例No.3乃至7のFe含有量、Si含有量及び粒径が0.05μm以上の金属間化合物の個数密度は、請求項2で規定した条件を満たしている。そのため、表4に示すように、いずれも箔圧延性に優れ、ピンホール発生数が少なく、軟質箔の強度及び伸びが良好であった。
【0057】
これに対し、比較例No.8は、均質化処理の均熱温度及び熱間圧延の開始温度が380℃と低く、金属間化合物の個数密度が60000個/mm2より少なく、粒子間距離も大きい。そのため、箔圧延性が劣りピンホール発生数が多く軟質箔の強度及び伸びも低かった。比較例No.9は、均質化処理の保持時間が1時間と短くまた熱延工程及び冷延工程における総圧下率が夫々80%と低く、金属間化合物の個数密度が60000個/mm2より少なく、金属間化合物の面積率が低く、粒子間距離は大きい。そのため、箔圧延性が劣りピンホール発生数が多く軟質箔の強度及び伸びも低かった。比較例No.10は、合金中のFe含有量が0.41質量%と低く、また均質化処理の保持時間が1時間と短かいため、金属間化合物の個数密度が60000個/mm2より少なく、金属間化合物の面積率が低く、粒子間距離は大きい。そのため、特に軟質箔の強度が劣った。また、箔圧延性にも劣り伸びも低かった。比較例No.11は、合金中のFe含有量が2.79質量%と高く、金属間化合物の個数密度が150000個/mm2を超え、金属間化合物の面積率も25%と高いため、箔圧延性が劣った。比較例No.12は、Si含有量が0.005質量%と少なく、α―Al―Fe―Si金属間化合物及び単体Si等の微細析出物の析出が不十分となり、金属間化合物の個数密度が60000個/mm2より少なく、粒子間距離も大きい。そのため、箔圧延性が劣りピンホール発生数が多く軟質箔の強度及び伸びも低かった。比較例No.13は、合金中のSi含有量が0.40質量%と高い。そのため、加工硬化が過剰になり、箔強度は良好であったが箔圧延性が劣り、ピンホール発生数が極めて多くなった。比較例No.14は、合金中のCu含有量が0.059質量%と高くMn含有量が0.061質量%と高い。そのため、加工硬化が過剰となり、箔強度は良好であったものの箔圧延性が劣り、ピンホール発生数が極めて多くなった。
【0058】
【発明の効果】
上述の如く、本発明によれば、合金中の金属間化合物の分散状態を制御することにより、箔圧延性及び製品箔の品質が優れたアルミニウム合金箔地を得ることができる。即ち、アルミニウム合金箔地の組成及び金属間化合物の個数密度を本発明の特許請求の範囲に記載した範囲内に制御してアルミニウム合金箔地を製造することにより、この箔地を使用して箔圧延すれば、箔圧延中に加工軟化及び過剰な加工硬化を起こさず良好な箔圧延性を有し、強度及び伸びが優れたアルミニウム合金箔を製造することができる。更に、前記金属間化合物の面積率、組成及び平均粒子間距離を適切に制御することにより、前述の効果を更に高めることができる。また、前記アルミニウム合金箔地を製造するにあたり、均質化処理条件、熱間圧延条件及び冷間圧延条件を、本発明の特許請求の範囲に記載した範囲に制御することによって、前記アルミニウム合金箔地を中間焼鈍工程を省略して製造することができる。これにより、より薄いアルミニウム合金箔をより低コストで製造することが可能となる。本発明のアルミニウム合金箔は、食品、薬品及びその他の包装用材料をはじめ広い用途に使用することができる。
Claims (2)
- Fe:0.5乃至2.5質量%、Si:0.01乃至0.3質量%を含有し、更に、Cu:0.003乃至0.05質量%及びMn:0.003乃至0.05質量%からなる群から選択された少なくとも1種を含有し、残部がAl及び不可避的不純物からなる組成を有し、粒径が0.05μm以上の金属間化合物の個数密度が60000乃至150000個/mm2であり、Cu及びMnの合計含有量が0.01乃至50原子%であるAl−Fe系金属間化合物の全金属間化合物に対する個数割合が、50%以上であり、前記金属間化合物の面積率が4乃至15%であり、前記金属間化合物の平均粒子間距離が4μm以下であることを特徴とするアルミニウム合金箔地。
- Fe:0.5乃至2.5質量%、Si:0.01乃至0.3質量%を含有し、更に、Cu:0.003乃至0.05質量%及びMn:0.003乃至0.05質量%からなる群から選択された少なくとも1種を含有し、残部がAl及び不可避的不純物からなる組成を有するアルミニウム合金鋳塊を、400乃至600℃の均熱温度に、2乃至20時間保持して均質化処理を行う工程と、熱間圧延開始温度を400乃至600℃、熱間圧延総圧下率を85%以上、総パス数を20パス以内として熱間圧延を行う工程と、冷間圧延総圧下率を90%以上として冷間圧延をする工程とを有し、中間焼鈍をすることなく、粒径が0.05μm以上の金属間化合物の個数密度が60000乃至150000個/mm2であり、Cu及びMnの合計含有量が0.01乃至50原子%であるAl−Fe系金属間化合物の全金属間化合物に対する個数割合が、50%以上であり、前記金属間化合物の面積率が4乃至15%であり、前記金属間化合物の平均粒子間距離が4μm以下であるアルミニウム合金箔地を製造することを特徴とするアルミニウム合金箔地の製造方法。
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