JP3734915B2 - 伝動用ｖベルト - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車用変速機等の高負荷伝動用として使用可能な伝動用Ｖベルトに関する技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、動力を伝達する伝動用ベルトとして、Ｖベルト，平ベルト及び歯付ベルトがよく使用されている。このうち、平ベルトは、滑り易いために高負荷伝動用には適さず、逆に、歯付ベルトは、滑りを必要とする用途には向かない。このため、高負荷伝動が可能でかつ滑りを必要とする用途にはＶベルトが使用されている。
【０００３】
このＶベルトは、通常、コードが埋設された接着ゴム層と、その接着ゴム層の上下にそれぞれ積層された伸張ゴム層及び圧縮ゴム層とからなる。そして、このＶベルトには、表面の全て（全周）を帆布で覆ったラップドＶベルトと、上記伸張ゴム層の上面及び圧縮ゴム層の下面の少なくとも一方に帆布層が積層されているだけで側面から上記各ゴム層が露出しているローエッジＶベルトとの２種類があり、高負荷伝動用としては、安定した高い摩擦係数が得られるローエッジタイプが用いられている。
【０００４】
しかし、摩擦係数が安定していることのみでは、高負荷伝動を行うことは不可能で、ベルトが、プーリに巻き付いたときにくさび効果としてプーリから側圧を受けた際、その側圧に対して形状が変形せずに耐えることが要求される。そこで、従来、ベルトがプーリからの側圧に耐えて当初のＶ形状を保持するように、そのゴム硬度（又は弾性率）を上げることがなされてきている。
【０００５】
ところが、ベルトのゴム硬度を上げると曲げ剛性が大きくなり、小プーリ径では伝動ロスが生じたり発熱したりして、歪みに対する屈曲疲労から生ずるクラックが早期に発生する。そこで、上記ローエッジＶベルトの底面をコグ状に形成することにより、耐側圧性を維持して高負荷伝動能力を低下させることなく、屈曲性を向上させることが可能となった。
【０００６】
そして、近年、このローエッジコグＶベルトにおいてさらにゴム硬度を上げて耐側圧性を向上させるべく、例えば特開昭６１−２９０２５５号公報や特開昭６１−２９０２５６号公報に示されているように、上記接着ゴム層や伸張及び圧縮ゴム層のゴム配合の研究がなされている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、各ゴム層のゴム硬度を特定のゴム配合にして上げるのみでは、伸張又は圧縮ゴム層と接着ゴム層との硬度の組み合わせによっては、伸張又は圧縮ゴム層、接着ゴム層及びコードのセパレーションが発生してしまい、早期故障につながるという問題がある。
【０００８】
本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、上記ローエッジコグＶベルトに対して、プーリからの側圧に耐えて伝動を受け持つ伸張又は圧縮ゴム層と、その伸張又は圧縮ゴム層及びコード間の接着を担う接着ゴム層との関係に着目することによって、早期にクラックや各ゴム層及びコードのセパレーションが発生するのを防止しつつ、耐側圧性を向上させて高負荷伝動能力を向上させることにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するために、この発明では、伸張及び圧縮ゴム層の両方のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°に、また接着ゴム層のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°にそれぞれ設定するようにした。
【００１０】
具体的には、請求項１の発明では、コードが埋設された接着ゴム層と、該接着ゴム層の上下面にそれぞれ積層された伸張ゴム層及び圧縮ゴム層と、該伸張ゴム層の上面及び圧縮ゴム層の下面の少なくとも一方に積層された帆布層とからなり、両側面に上記各ゴム層が露出しかつ底面がコグ状に形成された伝動用Ｖベルトを前提とする。
【００１１】
そして、上記伸張及び圧縮ゴム層の両方のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°であり、上記接着ゴム層のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°であるものとする。
【００１２】
すなわち、伝動を受け持つ伸張及び圧縮ゴム層のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＜９０°であると、プーリからの側圧に対して形状が変形せずに耐え得る能力つまり耐側圧性が低下して十分な伝動能力が得られなくなる反面、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＞９６°であると、屈曲疲労性が著しく低下してクラックや伸張又は圧縮ゴム層、接着ゴム層及びコードのセパレーションが早期に発生するので、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°としている。一方、伸張及び圧縮ゴム層とコードとの接着を担う接着ゴム層のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＞８９°であると、接着性が著しく低下して早期にセパレーションが発生する反面、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＜８３°であると、低弾性すぎるために伸張又は圧縮ゴム層が受けた伝動力をコードに伝えるだけの伝動能力がなくなって早期にセパレーションが発生するので、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°としている。よって、伸張及び圧縮ゴム層と接着ゴム層との最適な組み合わせが得られ、クラックや各ゴム層及びコードのセパレーションの早期発生を抑制しつつ、高負荷伝動能力を向上させることができる。
【００１３】
請求項２の発明では、請求項１の発明において、伸張及び圧縮ゴム層は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤４０〜６０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部と、アラミド短繊維とがそれぞれ配合された短繊維入りゴムからなり、上記アラミド短繊維はベルト幅方向に配列されているものとする。
【００１４】
このことで、短繊維の配列方向であるベルト幅方向の弾性率のみを大きくして耐側圧性を有効に向上させることができ、ベルト長手方向の弾性率が大きくなることによるベルトの早期破損を防止することができる。よって、高負荷伝動能力及び耐久寿命をより一層向上させることができる。
【００１５】
請求項３の発明では、請求項１又は２の発明において、接着ゴム層は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤３０〜５０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、シリカ５〜３０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部とがそれぞれ配合されたゴムからなるものとする。
【００１６】
この発明により、接着ゴム層を、要求される諸性能を維持しつつ、容易にＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°という高硬度にすることができる。よって、最適な高負荷伝動用Ｖベルトが簡単に得られる。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。図１は、本発明の実施形態に係る伝動用ＶベルトＢを示し、このＶベルトＢの上下方向略中央部には接着ゴム層６が設けられている。この接着ゴム層６には、複数のコード７，７，…がベルト幅方向に略等間隔でベルト長手方向に延びるように埋設されている。この各コード７は、ナイロン、テトロン、ポリエステル又はアラミド繊維等どのようなものでもよい。また、各コード７はレゾルシン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦＬ）処理されている。
【００１８】
上記接着ゴム層６の上下面には、伸張ゴム層４及び圧縮ゴム層５がそれぞれ積層され、この伸張ゴム層４の上面及び圧縮ゴム層５の下面には、それぞれ１層の帆布層３，３が積層されている。この各帆布層３の帆布は、綿、ナイロン又はアラミド繊維等どのようなものでもよい。
【００１９】
このＶベルトＢの両側面は、帆布で覆われておらず、上記各ゴム層４〜６が露出した状態となっていると共に、底面はコグ状に形成されている。つまり、このＶベルトＢは、所謂ローエッジコグタイプとされている。
【００２０】
上記伸張及び圧縮ゴム層４，５は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤４０〜６０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部と、アラミド短繊維とがそれぞれ配合された短繊維入りゴムからなる。そして、そのアラミド短繊維はベルト幅方向に配列されている。
【００２１】
上記クロロプレンゴムは硫黄変性又は非硫黄変性のいずれのタイプであってもよいが、特に硫黄変性タイプはビスマレイミドの架橋密度を上げる効果が顕著であり望ましい。
【００２２】
上記金属酸化物加硫剤の配合量は、１重量部よりも少ないと、クロロプレンゴムの架橋が十分に行われず、マトリックスゴム加硫物が耐熱性だけでなく加硫物性にも劣る一方、２０重量部よりも多いと、金属酸化物が酸化亜鉛のときには配合生地の腰が落ちて柔らかくなると同時に貯蔵安定性も悪くなり、また酸化マグネシウムのときには加硫速度が非常に遅くなり、さらに酸化鉛のときには加工安全性及び貯蔵安定性が損なわれるので、１〜２０重量部としている。尚、特に好ましくは、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムが併用され、その配合量は、クロロプレンゴム１００重量部についてそれぞれ３〜８重量部である。
【００２３】
上記ビスマレイミドは、２つの窒素原子が直接に結合されたＮ，Ｎ′−連結ビスマレイミド及び２つの窒素原子がアルキレン基、シクロアルキレン基、オキシジメチレン基、フェニレン基、スルホン基、その他の２価の有機基で結合されているビスマレイミドを含む。これらの具体例としては、Ｎ，Ｎ′−エチレンビスマレイミド、Ｎ，Ｎ′−ヘキサメチレンビスマレイミド、Ｎ，Ｎ′−（１．４−フェニレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−（ｏ−フェニレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−（ｍ−フェニレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−（２．４−トリレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−デュリレンジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−〔４．４′（２．２′−ジクロロビフェニレン）〕ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−〔４．４′−メチレンジフェニル〕ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−（１．４−デュリレンジエチレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−〔４．４′−スルホニルジフェニル〕ジマレイミド、２．６−ビス（マレイミドメチル）−４−ｔ−ブチルフェノール、Ｎ，Ｎ′−オキシジメチレンジマレイミド等が挙げられる。
【００２４】
このビスマレイミドの配合量は、２重量部よりも少ないと、上記金属酸化物加硫剤と併用しても未加硫物の加工安全性を確保しつつその加硫物における架橋度を高める効果に欠ける一方、１０重量部よりも多いと、ビスマレイミドのブルームが認められるようになるので、２〜１０重量部としている。
【００２５】
上記補強性充填剤としてのカーボンブラックの配合量は、ビスマレイミドを添加しないマトリックス加硫ゴムの弾性率を適度とし、マトリックス未加硫ゴムの粘度が大きすぎず、スコーチタイムが加工安全性を保持し得る程度になるように決められている。
【００２６】
上記アラミド短繊維長は、２mmよりも短いと、アスペクト比が小さいために補強性に劣る一方、１０mmよりも長いと、繊維同士の絡み合いが生じてゴム中への分散不良が生じたり、混練過程での切断が生じたりするので、２〜１０mmとしているが、望ましくは３〜６mmがよい。
【００２７】
このアラミド短繊維は、クロロプレンゴムとの接着性付与のために接着処理が施されている。この接着処理は、アラミド短繊維をイソシアネート化合物やエポキシ化合物によるディップ処理（浸漬→加熱乾燥）後、ＲＦＬ液にてディップ処理し、その後カットすることによってなされている。また、イソシアネート系接着剤（例えばロード社のケムロック４０２）でディップ処理（１回のみ）してもよい。さらに、未加硫繊維を所定長さにカット後、接着処理液に浸漬し、遠心分離により余分の液を除き、その後加熱乾燥することによって接着処理がなされるようにしてもよい。
【００２８】
上記アラミド短繊維の配合量は、多すぎると、ベルト長手方向の屈曲疲労性（伸張疲労性）を著しく悪化させるので、１３容量％以下が望ましい。
【００２９】
尚、上記伸張及び圧縮ゴム層４，５には、マトリックスゴムの耐寒性の付与又は混練加工性の付与のために油が配合されているが、この油の配合量は、１５重量部よりも多いと、マトリックスゴムの弾性率を低下させ、これを補うべくカーボンブラックを増量すると、加硫ゴムの耐熱老化性及び動的特性を悪化させることになるので、１５重量部以下とされている。
【００３０】
上記伸張及び圧縮ゴム層４，５のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°とされている。すなわち、そのゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＜９０°であると、プーリからの側圧に対して形状が変形せずに耐え得る能力を示す耐側圧性が低下して伝動能力を向上させることができなくなる反面、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＞９６°であると、屈曲疲労性が著しく悪化してクラックや、伸張ゴム層４又は圧縮ゴム層５、接着ゴム層６及びコード７のセパレーションが早期に発生するので、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°としている。尚、伸張及び圧縮ゴム層４，５のゴム硬度は、上記範囲で圧縮ゴム層５が伸張ゴム層４よりも大きくなるようにした方がより好ましい。
【００３１】
一方、上記接着ゴム層６は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤３０〜５０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、シリカ５〜３０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部とがそれぞれ配合されたゴムからなる。
【００３２】
上記クロロプレンゴムは、上記伸張及び圧縮ゴム層４，５と同様に、硫黄変性又は非硫黄変性のいずれのタイプであってもよいが、非硫黄変性タイプの場合、ＲＦＬ処理した各コード７との接着性を付与するためにイオウ又はイオウ放出成分を配合する必要がある。また、未加硫ゴムの粘度を下げて粘着性に優れる接着ゴムを得るためには、しゃく解性のある硫黄変性タイプがよい。この硫黄変性タイプの場合にはイオウ又はイオウ放出成分を配合することは絶対的制約ではないが、大きな接着力を得るためにはそれを配合した方がよい。イオウ放出成分としては種々の加硫促進剤があるが、クロロプレンゴムのリターダーとして作用するチウラム促進剤の添加が望ましい。
【００３３】
シリカは加硫ゴムの引裂強度を増し、ＲＦＬ処理した各コード７との接着のために不可欠の成分である。その配合量は、５重量部よりも少ないと、接着力増強効果が殆どなくなる反面、３０重量部よりも多いと、未加硫ゴムの加工性不良及び加硫ゴムの動特性不良となるので、５〜３０重量部としている。尚、望ましくは、１５〜２５重量部がよい。
【００３４】
補強性充填剤（カーボンブラック）、金属酸化物加硫剤及びビスマレイミドの配合量等については、上記伸張及び圧縮ゴム層４，５と同様である。
【００３５】
尚、上記接着ゴム層６には、従来より配合されている滑剤、老化防止剤又はプロセスオイル可塑剤が含有されていてもよい。これらの配合物の配合量は、クロロプレン組成物について既によく知られている。
【００３６】
上記接着ゴム層６のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°とされている。すなわち、そのゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＞８９°であると、接着性が著しく低下して早期にセパレーションが発生する反面、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＜８３°であると、低弾性すぎるために伸張及び圧縮ゴム層４，５が受けた伝動力を各コード７に伝えるだけの伝動能力がなくなって早期にセパレーションが発生するので、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°としている。
【００３７】
尚、上記各ゴム層４〜６のゴム硬度におけるＨｓ（ＪＩＳ Ａ）は、ＪＩＳ規格Ｋ６３０１（加硫ゴム物理試験方法）に規定されているスプリング硬さ試験（Ａ形）によって得られた値であることを意味する。
【００３８】
したがって、上記実施形態では、ローエッジコグタイプの伝動用ＶベルトＢの伸張及び圧縮ゴム層４，５の硬度がＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°とされ、接着ゴム層６の硬度がＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°とされているので、伸張及び圧縮ゴム層４，５と接着ゴム層６との組み合わせが最適なものとなり、クラックや各ゴム層４〜６及び各コード７のセパレーションが早期に発生するのを防止しつつ、耐側圧性を向上させて高負荷伝動能力の向上化を図ることができる。
【００３９】
また、伸張及び圧縮ゴム層４，５は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤４０〜６０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部と、アラミド短繊維とがそれぞれ配合された短繊維入りゴムからなり、そのアラミド短繊維がベルト幅方向に配列されているので、短繊維の配列方向であるベルト幅方向の弾性率のみを大きくして耐側圧性を有効に向上させることができ、ベルト長手方向の弾性率が大きくなることによるベルトの早期破損を防止することができる。よって、高負荷伝動能力及び耐久性をより一層向上させることができる。
【００４０】
さらに、接着ゴム層６は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤３０〜５０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、シリカ５〜３０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部とがそれぞれ配合されたゴムからなるので、接着ゴム層６を、要求される諸性能を維持しつつ、容易にＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°という高硬度にすることができる。よって、最適な高負荷伝動用ＶベルトＢを容易に得ることができる。
【００４１】
【実施例】
次に、具体的に実施した実施例について説明する。伸張及び圧縮ゴム層と接着ゴム層６との硬度をそれぞれＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°及び８３〜８９°の範囲で変化させて、伝動用Ｖベルトを作製した（実施例１〜４）。また、比較のために、伸張及び圧縮ゴム層と接着ゴム層とのうちのいずれかの硬度が上記範囲外となるＶベルト（比較例１〜４）と、両ゴム層の硬度が共に上記範囲外となるＶベルト（比較例５）とを作製した（各硬度については表１参照）。尚、各Ｖベルトは、ＪＩＳ規格Ｋ６３２３（一般用Ｖベルト）に規定されているＢ形のものをベルト厚さのみを９mmと薄くした断面形状とした。
【表１】
【００４２】
そして、上記実施例１〜４及び比較例１〜５の各Ｖベルトに対して高負荷耐久試験を行った。すなわち、図２に示すように、上記各ベルト１１を、プーリ径が共に１１１mmの駆動プーリ１２及び従動プーリ１３間に巻き掛け、その両プーリ１２，１３間の略中央部において径が６０mmの逆曲げアイドラ１４をＶベルト１１上面に加重ＤＷ（１８ｋｇｆ）で押し付けた。従動プーリ１３には１０ＰＳの負荷を加えた状態で駆動プーリ１２を２９００rpm の速度で回転させ、不具合が生じた時点で直ちに走行を停止し、その時点までの走行時間（耐久時間）と破損状況とを調べた。尚、雰囲気温度は８０±５℃に設定した。
【００４３】
上記高負荷耐久試験の結果を図３に示す。同図において、縦軸は、比較例５のＶベルトの耐久時間を１００としたとき、これに対する他のＶベルトの耐久時間の対比を示す耐久指数であり、各Ｖベルトの破損状況をもそれぞれ記載している。この結果、実施例１〜４のＶベルトは、耐久性が比較例５よりも約３倍、また比較例１〜４よりも約１．５倍それぞれ向上していることが判る。
【００４４】
また、比較例１〜４のＶベルトは、比較例５よりも耐久性が向上しているものの、伸張及び圧縮ゴム層を僅かに低弾性とした比較例１のＶベルトは、実施例１〜４よりも伝動能力が低下して耐久性が悪化し、逆に僅かに高弾性とした比較例２のＶベルトは、屈曲性が低下してクラックが生じている。一方、接着ゴム層を僅かに低弾性とした比較例４のＶベルトは、伸張及び圧縮ゴム層に伝わった負荷をコード７に伝達し得るだけの伝動能力がなくてセパレーションが発生し、逆に僅かに高弾性とした比較例３のＶベルトは、屈曲時の歪みを吸収し得ずにセパレーションが発生している。
【００４５】
次に、上記各Ｖベルトに対して、ゴム硬度によるクラックの影響を調べるためのクラック耐久試験を行った。すなわち、図４に示すように、上記高負荷耐久試験と同じ駆動及び従動プーリ１２，１３を上下方向に配置してその両プーリ１２，１３間に各Ｖベルト１１を巻き掛け、クラックを生じさせ易くするために、径を４５mmと小さくした逆曲げアイドラ１５をＶベルト上面に加重ＤＷ（１８ｋｇｆ）で押し付けた。従動プーリ１３には負荷を加えない状態で駆動プーリ１２を２９００rpm の速度で回転させ、上記高負荷耐久試験と同様に、耐久時間と破損状況とを調べた。尚、雰囲気温度は２５±５℃に設定した。
【００４６】
このクラック耐久試験の結果を図５に示す。尚、各Ｖベルトは、全てクラックにより破損した。このことで、伸張及び圧縮ゴム層又は接着ゴム層が高弾性となりすぎるとクラックが生じ易くなるが、実施例１〜４のＶベルトは、比較例５と殆ど同じクラック性を有し、良好であることが判る。
【００４７】
【発明の効果】
以上説明したように、請求項１の発明によると、コードが埋設された接着ゴム層と、その接着ゴム層の上下面にそれぞれ積層された伸張ゴム層及び圧縮ゴム層と、その伸張ゴム層の上面及び圧縮ゴム層の下面の少なくとも一方に積層された帆布層とからなり、両側面に上記各ゴム層が露出しかつ底面がコグ状に形成された伝動用Ｖベルトに対して、伸張及び圧縮ゴム層の両方のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°に、また接着ゴム層のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°にそれぞれ設定したことにより、クラックや各ゴム層及びコードのセパレーションの早期発生を防止しつつ、高負荷伝動能力の向上化を図ることができる。
【００４８】
請求項２の発明によると、伸張及び圧縮ゴム層を、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤４０〜６０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部と、アラミド短繊維とがそれぞれ配合された短繊維入りゴムからなるものとし、そのアラミド短繊維をベルト幅方向に配列したことにより、高負荷伝動能力及び耐久寿命のさらなる向上化を図ることができる。
【００４９】
請求項３の発明によると、接着ゴム層を、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤３０〜５０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、シリカ５〜３０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部とがそれぞれ配合されたゴムからなるものとしたことにより、最適な高負荷伝動用Ｖベルトを容易に得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の実施形態に係る伝動用Ｖベルトを示す斜視図である。
【図２】 高負荷耐久試験の要領を示す概略図である。
【図３】 高負荷耐久試験の結果を示すグラフである。
【図４】 クラック耐久試験の要領を示す概略図である。
【図５】 クラック耐久試験の結果を示すグラフである。
【符号の説明】
Ｂ 伝動用Ｖベルト
３ 帆布層
４ 伸張ゴム層
５ 圧縮ゴム層
６ 接着ゴム層
７ コード
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車用変速機等の高負荷伝動用として使用可能な伝動用Ｖベルトに関する技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、動力を伝達する伝動用ベルトとして、Ｖベルト，平ベルト及び歯付ベルトがよく使用されている。このうち、平ベルトは、滑り易いために高負荷伝動用には適さず、逆に、歯付ベルトは、滑りを必要とする用途には向かない。このため、高負荷伝動が可能でかつ滑りを必要とする用途にはＶベルトが使用されている。
【０００３】
このＶベルトは、通常、コードが埋設された接着ゴム層と、その接着ゴム層の上下にそれぞれ積層された伸張ゴム層及び圧縮ゴム層とからなる。そして、このＶベルトには、表面の全て（全周）を帆布で覆ったラップドＶベルトと、上記伸張ゴム層の上面及び圧縮ゴム層の下面の少なくとも一方に帆布層が積層されているだけで側面から上記各ゴム層が露出しているローエッジＶベルトとの２種類があり、高負荷伝動用としては、安定した高い摩擦係数が得られるローエッジタイプが用いられている。
【０００４】
しかし、摩擦係数が安定していることのみでは、高負荷伝動を行うことは不可能で、ベルトが、プーリに巻き付いたときにくさび効果としてプーリから側圧を受けた際、その側圧に対して形状が変形せずに耐えることが要求される。そこで、従来、ベルトがプーリからの側圧に耐えて当初のＶ形状を保持するように、そのゴム硬度（又は弾性率）を上げることがなされてきている。
【０００５】
ところが、ベルトのゴム硬度を上げると曲げ剛性が大きくなり、小プーリ径では伝動ロスが生じたり発熱したりして、歪みに対する屈曲疲労から生ずるクラックが早期に発生する。そこで、上記ローエッジＶベルトの底面をコグ状に形成することにより、耐側圧性を維持して高負荷伝動能力を低下させることなく、屈曲性を向上させることが可能となった。
【０００６】
そして、近年、このローエッジコグＶベルトにおいてさらにゴム硬度を上げて耐側圧性を向上させるべく、例えば特開昭６１−２９０２５５号公報や特開昭６１−２９０２５６号公報に示されているように、上記接着ゴム層や伸張及び圧縮ゴム層のゴム配合の研究がなされている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、各ゴム層のゴム硬度を特定のゴム配合にして上げるのみでは、伸張又は圧縮ゴム層と接着ゴム層との硬度の組み合わせによっては、伸張又は圧縮ゴム層、接着ゴム層及びコードのセパレーションが発生してしまい、早期故障につながるという問題がある。
【０００８】
本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、上記ローエッジコグＶベルトに対して、プーリからの側圧に耐えて伝動を受け持つ伸張又は圧縮ゴム層と、その伸張又は圧縮ゴム層及びコード間の接着を担う接着ゴム層との関係に着目することによって、早期にクラックや各ゴム層及びコードのセパレーションが発生するのを防止しつつ、耐側圧性を向上させて高負荷伝動能力を向上させることにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するために、この発明では、伸張及び圧縮ゴム層の両方のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°に、また接着ゴム層のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°にそれぞれ設定するようにした。
【００１０】
具体的には、請求項１の発明では、コードが埋設された接着ゴム層と、該接着ゴム層の上下面にそれぞれ積層された伸張ゴム層及び圧縮ゴム層と、該伸張ゴム層の上面及び圧縮ゴム層の下面の少なくとも一方に積層された帆布層とからなり、両側面に上記各ゴム層が露出しかつ底面がコグ状に形成された伝動用Ｖベルトを前提とする。
【００１１】
そして、上記伸張及び圧縮ゴム層の両方のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°であり、上記接着ゴム層のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°であるものとする。
【００１２】
すなわち、伝動を受け持つ伸張及び圧縮ゴム層のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＜９０°であると、プーリからの側圧に対して形状が変形せずに耐え得る能力つまり耐側圧性が低下して十分な伝動能力が得られなくなる反面、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＞９６°であると、屈曲疲労性が著しく低下してクラックや伸張又は圧縮ゴム層、接着ゴム層及びコードのセパレーションが早期に発生するので、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°としている。一方、伸張及び圧縮ゴム層とコードとの接着を担う接着ゴム層のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＞８９°であると、接着性が著しく低下して早期にセパレーションが発生する反面、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＜８３°であると、低弾性すぎるために伸張又は圧縮ゴム層が受けた伝動力をコードに伝えるだけの伝動能力がなくなって早期にセパレーションが発生するので、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°としている。よって、伸張及び圧縮ゴム層と接着ゴム層との最適な組み合わせが得られ、クラックや各ゴム層及びコードのセパレーションの早期発生を抑制しつつ、高負荷伝動能力を向上させることができる。
【００１３】
請求項２の発明では、請求項１の発明において、伸張及び圧縮ゴム層は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤４０〜６０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部と、アラミド短繊維とがそれぞれ配合された短繊維入りゴムからなり、上記アラミド短繊維はベルト幅方向に配列されているものとする。
【００１４】
このことで、短繊維の配列方向であるベルト幅方向の弾性率のみを大きくして耐側圧性を有効に向上させることができ、ベルト長手方向の弾性率が大きくなることによるベルトの早期破損を防止することができる。よって、高負荷伝動能力及び耐久寿命をより一層向上させることができる。
【００１５】
請求項３の発明では、請求項１又は２の発明において、接着ゴム層は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤３０〜５０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、シリカ５〜３０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部とがそれぞれ配合されたゴムからなるものとする。
【００１６】
この発明により、接着ゴム層を、要求される諸性能を維持しつつ、容易にＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°という高硬度にすることができる。よって、最適な高負荷伝動用Ｖベルトが簡単に得られる。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。図１は、本発明の実施形態に係る伝動用ＶベルトＢを示し、このＶベルトＢの上下方向略中央部には接着ゴム層６が設けられている。この接着ゴム層６には、複数のコード７，７，…がベルト幅方向に略等間隔でベルト長手方向に延びるように埋設されている。この各コード７は、ナイロン、テトロン、ポリエステル又はアラミド繊維等どのようなものでもよい。また、各コード７はレゾルシン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦＬ）処理されている。
【００１８】
上記接着ゴム層６の上下面には、伸張ゴム層４及び圧縮ゴム層５がそれぞれ積層され、この伸張ゴム層４の上面及び圧縮ゴム層５の下面には、それぞれ１層の帆布層３，３が積層されている。この各帆布層３の帆布は、綿、ナイロン又はアラミド繊維等どのようなものでもよい。
【００１９】
このＶベルトＢの両側面は、帆布で覆われておらず、上記各ゴム層４〜６が露出した状態となっていると共に、底面はコグ状に形成されている。つまり、このＶベルトＢは、所謂ローエッジコグタイプとされている。
【００２０】
上記伸張及び圧縮ゴム層４，５は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤４０〜６０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部と、アラミド短繊維とがそれぞれ配合された短繊維入りゴムからなる。そして、そのアラミド短繊維はベルト幅方向に配列されている。
【００２１】
上記クロロプレンゴムは硫黄変性又は非硫黄変性のいずれのタイプであってもよいが、特に硫黄変性タイプはビスマレイミドの架橋密度を上げる効果が顕著であり望ましい。
【００２２】
上記金属酸化物加硫剤の配合量は、１重量部よりも少ないと、クロロプレンゴムの架橋が十分に行われず、マトリックスゴム加硫物が耐熱性だけでなく加硫物性にも劣る一方、２０重量部よりも多いと、金属酸化物が酸化亜鉛のときには配合生地の腰が落ちて柔らかくなると同時に貯蔵安定性も悪くなり、また酸化マグネシウムのときには加硫速度が非常に遅くなり、さらに酸化鉛のときには加工安全性及び貯蔵安定性が損なわれるので、１〜２０重量部としている。尚、特に好ましくは、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムが併用され、その配合量は、クロロプレンゴム１００重量部についてそれぞれ３〜８重量部である。
【００２３】
上記ビスマレイミドは、２つの窒素原子が直接に結合されたＮ，Ｎ′−連結ビスマレイミド及び２つの窒素原子がアルキレン基、シクロアルキレン基、オキシジメチレン基、フェニレン基、スルホン基、その他の２価の有機基で結合されているビスマレイミドを含む。これらの具体例としては、Ｎ，Ｎ′−エチレンビスマレイミド、Ｎ，Ｎ′−ヘキサメチレンビスマレイミド、Ｎ，Ｎ′−（１．４−フェニレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−（ｏ−フェニレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−（ｍ−フェニレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−（２．４−トリレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−デュリレンジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−〔４．４′（２．２′−ジクロロビフェニレン）〕ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−〔４．４′−メチレンジフェニル〕ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−（１．４−デュリレンジエチレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−〔４．４′−スルホニルジフェニル〕ジマレイミド、２．６−ビス（マレイミドメチル）−４−ｔ−ブチルフェノール、Ｎ，Ｎ′−オキシジメチレンジマレイミド等が挙げられる。
【００２４】
このビスマレイミドの配合量は、２重量部よりも少ないと、上記金属酸化物加硫剤と併用しても未加硫物の加工安全性を確保しつつその加硫物における架橋度を高める効果に欠ける一方、１０重量部よりも多いと、ビスマレイミドのブルームが認められるようになるので、２〜１０重量部としている。
【００２５】
上記補強性充填剤としてのカーボンブラックの配合量は、ビスマレイミドを添加しないマトリックス加硫ゴムの弾性率を適度とし、マトリックス未加硫ゴムの粘度が大きすぎず、スコーチタイムが加工安全性を保持し得る程度になるように決められている。
【００２６】
上記アラミド短繊維長は、２mmよりも短いと、アスペクト比が小さいために補強性に劣る一方、１０mmよりも長いと、繊維同士の絡み合いが生じてゴム中への分散不良が生じたり、混練過程での切断が生じたりするので、２〜１０mmとしているが、望ましくは３〜６mmがよい。
【００２７】
このアラミド短繊維は、クロロプレンゴムとの接着性付与のために接着処理が施されている。この接着処理は、アラミド短繊維をイソシアネート化合物やエポキシ化合物によるディップ処理（浸漬→加熱乾燥）後、ＲＦＬ液にてディップ処理し、その後カットすることによってなされている。また、イソシアネート系接着剤（例えばロード社のケムロック４０２）でディップ処理（１回のみ）してもよい。さらに、未加硫繊維を所定長さにカット後、接着処理液に浸漬し、遠心分離により余分の液を除き、その後加熱乾燥することによって接着処理がなされるようにしてもよい。
【００２８】
上記アラミド短繊維の配合量は、多すぎると、ベルト長手方向の屈曲疲労性（伸張疲労性）を著しく悪化させるので、１３容量％以下が望ましい。
【００２９】
尚、上記伸張及び圧縮ゴム層４，５には、マトリックスゴムの耐寒性の付与又は混練加工性の付与のために油が配合されているが、この油の配合量は、１５重量部よりも多いと、マトリックスゴムの弾性率を低下させ、これを補うべくカーボンブラックを増量すると、加硫ゴムの耐熱老化性及び動的特性を悪化させることになるので、１５重量部以下とされている。
【００３０】
上記伸張及び圧縮ゴム層４，５のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°とされている。すなわち、そのゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＜９０°であると、プーリからの側圧に対して形状が変形せずに耐え得る能力を示す耐側圧性が低下して伝動能力を向上させることができなくなる反面、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＞９６°であると、屈曲疲労性が著しく悪化してクラックや、伸張ゴム層４又は圧縮ゴム層５、接着ゴム層６及びコード７のセパレーションが早期に発生するので、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°としている。尚、伸張及び圧縮ゴム層４，５のゴム硬度は、上記範囲で圧縮ゴム層５が伸張ゴム層４よりも大きくなるようにした方がより好ましい。
【００３１】
一方、上記接着ゴム層６は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤３０〜５０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、シリカ５〜３０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部とがそれぞれ配合されたゴムからなる。
【００３２】
上記クロロプレンゴムは、上記伸張及び圧縮ゴム層４，５と同様に、硫黄変性又は非硫黄変性のいずれのタイプであってもよいが、非硫黄変性タイプの場合、ＲＦＬ処理した各コード７との接着性を付与するためにイオウ又はイオウ放出成分を配合する必要がある。また、未加硫ゴムの粘度を下げて粘着性に優れる接着ゴムを得るためには、しゃく解性のある硫黄変性タイプがよい。この硫黄変性タイプの場合にはイオウ又はイオウ放出成分を配合することは絶対的制約ではないが、大きな接着力を得るためにはそれを配合した方がよい。イオウ放出成分としては種々の加硫促進剤があるが、クロロプレンゴムのリターダーとして作用するチウラム促進剤の添加が望ましい。
【００３３】
シリカは加硫ゴムの引裂強度を増し、ＲＦＬ処理した各コード７との接着のために不可欠の成分である。その配合量は、５重量部よりも少ないと、接着力増強効果が殆どなくなる反面、３０重量部よりも多いと、未加硫ゴムの加工性不良及び加硫ゴムの動特性不良となるので、５〜３０重量部としている。尚、望ましくは、１５〜２５重量部がよい。
【００３４】
補強性充填剤（カーボンブラック）、金属酸化物加硫剤及びビスマレイミドの配合量等については、上記伸張及び圧縮ゴム層４，５と同様である。
【００３５】
尚、上記接着ゴム層６には、従来より配合されている滑剤、老化防止剤又はプロセスオイル可塑剤が含有されていてもよい。これらの配合物の配合量は、クロロプレン組成物について既によく知られている。
【００３６】
上記接着ゴム層６のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°とされている。すなわち、そのゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＞８９°であると、接着性が著しく低下して早期にセパレーションが発生する反面、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＜８３°であると、低弾性すぎるために伸張及び圧縮ゴム層４，５が受けた伝動力を各コード７に伝えるだけの伝動能力がなくなって早期にセパレーションが発生するので、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°としている。
【００３７】
尚、上記各ゴム層４〜６のゴム硬度におけるＨｓ（ＪＩＳ Ａ）は、ＪＩＳ規格Ｋ６３０１（加硫ゴム物理試験方法）に規定されているスプリング硬さ試験（Ａ形）によって得られた値であることを意味する。
【００３８】
したがって、上記実施形態では、ローエッジコグタイプの伝動用ＶベルトＢの伸張及び圧縮ゴム層４，５の硬度がＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°とされ、接着ゴム層６の硬度がＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°とされているので、伸張及び圧縮ゴム層４，５と接着ゴム層６との組み合わせが最適なものとなり、クラックや各ゴム層４〜６及び各コード７のセパレーションが早期に発生するのを防止しつつ、耐側圧性を向上させて高負荷伝動能力の向上化を図ることができる。
【００３９】
また、伸張及び圧縮ゴム層４，５は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤４０〜６０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部と、アラミド短繊維とがそれぞれ配合された短繊維入りゴムからなり、そのアラミド短繊維がベルト幅方向に配列されているので、短繊維の配列方向であるベルト幅方向の弾性率のみを大きくして耐側圧性を有効に向上させることができ、ベルト長手方向の弾性率が大きくなることによるベルトの早期破損を防止することができる。よって、高負荷伝動能力及び耐久性をより一層向上させることができる。
【００４０】
さらに、接着ゴム層６は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤３０〜５０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、シリカ５〜３０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部とがそれぞれ配合されたゴムからなるので、接着ゴム層６を、要求される諸性能を維持しつつ、容易にＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°という高硬度にすることができる。よって、最適な高負荷伝動用ＶベルトＢを容易に得ることができる。
【００４１】
【実施例】
次に、具体的に実施した実施例について説明する。伸張及び圧縮ゴム層と接着ゴム層６との硬度をそれぞれＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°及び８３〜８９°の範囲で変化させて、伝動用Ｖベルトを作製した（実施例１〜４）。また、比較のために、伸張及び圧縮ゴム層と接着ゴム層とのうちのいずれかの硬度が上記範囲外となるＶベルト（比較例１〜４）と、両ゴム層の硬度が共に上記範囲外となるＶベルト（比較例５）とを作製した（各硬度については表１参照）。尚、各Ｖベルトは、ＪＩＳ規格Ｋ６３２３（一般用Ｖベルト）に規定されているＢ形のものをベルト厚さのみを９mmと薄くした断面形状とした。
【表１】
そして、上記実施例１〜４及び比較例１〜５の各Ｖベルトに対して高負荷耐久試験を行った。すなわち、図２に示すように、上記各ベルト１１を、プーリ径が共に１１１mmの駆動プーリ１２及び従動プーリ１３間に巻き掛け、その両プーリ１２，１３間の略中央部において径が６０mmの逆曲げアイドラ１４をＶベルト１１上面に加重ＤＷ（１８ｋｇｆ）で押し付けた。従動プーリ１３には１０ＰＳの負荷を加えた状態で駆動プーリ１２を２９００rpm の速度で回転させ、不具合が生じた時点で直ちに走行を停止し、その時点までの走行時間（耐久時間）と破損状況とを調べた。尚、雰囲気温度は８０±５℃に設定した。
【００４３】
上記高負荷耐久試験の結果を図３に示す。同図において、縦軸は、比較例５のＶベルトの耐久時間を１００としたとき、これに対する他のＶベルトの耐久時間の対比を示す耐久指数であり、各Ｖベルトの破損状況をもそれぞれ記載している。この結果、実施例１〜４のＶベルトは、耐久性が比較例５よりも約３倍、また比較例１〜４よりも約１．５倍それぞれ向上していることが判る。
【００４４】
また、比較例１〜４のＶベルトは、比較例５よりも耐久性が向上しているものの、伸張及び圧縮ゴム層を僅かに低弾性とした比較例１のＶベルトは、実施例１〜４よりも伝動能力が低下して耐久性が悪化し、逆に僅かに高弾性とした比較例２のＶベルトは、屈曲性が低下してクラックが生じている。一方、接着ゴム層を僅かに低弾性とした比較例４のＶベルトは、伸張及び圧縮ゴム層に伝わった負荷をコード７に伝達し得るだけの伝動能力がなくてセパレーションが発生し、逆に僅かに高弾性とした比較例３のＶベルトは、屈曲時の歪みを吸収し得ずにセパレーションが発生している。
【００４５】
次に、上記各Ｖベルトに対して、ゴム硬度によるクラックの影響を調べるためのクラック耐久試験を行った。すなわち、図４に示すように、上記高負荷耐久試験と同じ駆動及び従動プーリ１２，１３を上下方向に配置してその両プーリ１２，１３間に各Ｖベルト１１を巻き掛け、クラックを生じさせ易くするために、径を４５mmと小さくした逆曲げアイドラ１５をＶベルト上面に加重ＤＷ（１８ｋｇｆ）で押し付けた。従動プーリ１３には負荷を加えない状態で駆動プーリ１２を２９００rpm の速度で回転させ、上記高負荷耐久試験と同様に、耐久時間と破損状況とを調べた。尚、雰囲気温度は２５±５℃に設定した。
【００４６】
このクラック耐久試験の結果を図５に示す。尚、各Ｖベルトは、全てクラックにより破損した。このことで、伸張及び圧縮ゴム層又は接着ゴム層が高弾性となりすぎるとクラックが生じ易くなるが、実施例１〜４のＶベルトは、比較例５と殆ど同じクラック性を有し、良好であることが判る。
【００４７】
【発明の効果】
以上説明したように、請求項１の発明によると、コードが埋設された接着ゴム層と、その接着ゴム層の上下面にそれぞれ積層された伸張ゴム層及び圧縮ゴム層と、その伸張ゴム層の上面及び圧縮ゴム層の下面の少なくとも一方に積層された帆布層とからなり、両側面に上記各ゴム層が露出しかつ底面がコグ状に形成された伝動用Ｖベルトに対して、伸張及び圧縮ゴム層の両方のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°に、また接着ゴム層のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°にそれぞれ設定したことにより、クラックや各ゴム層及びコードのセパレーションの早期発生を防止しつつ、高負荷伝動能力の向上化を図ることができる。
【００４８】
請求項２の発明によると、伸張及び圧縮ゴム層を、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤４０〜６０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部と、アラミド短繊維とがそれぞれ配合された短繊維入りゴムからなるものとし、そのアラミド短繊維をベルト幅方向に配列したことにより、高負荷伝動能力及び耐久寿命のさらなる向上化を図ることができる。
【００４９】
請求項３の発明によると、接着ゴム層を、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤３０〜５０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、シリカ５〜３０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部とがそれぞれ配合されたゴムからなるものとしたことにより、最適な高負荷伝動用Ｖベルトを容易に得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の実施形態に係る伝動用Ｖベルトを示す斜視図である。
【図２】 高負荷耐久試験の要領を示す概略図である。
【図３】 高負荷耐久試験の結果を示すグラフである。
【図４】 クラック耐久試験の要領を示す概略図である。
【図５】 クラック耐久試験の結果を示すグラフである。
【符号の説明】
Ｂ 伝動用Ｖベルト
３ 帆布層
４ 伸張ゴム層
５ 圧縮ゴム層
６ 接着ゴム層
７ コード
Claims (3)
- コードが埋設された接着ゴム層と、該接着ゴム層の上下面にそれぞれ積層された伸張ゴム層及び圧縮ゴム層と、該伸張ゴム層の上面及び圧縮ゴム層の下面の少なくとも一方に積層された帆布層とからなり、両側面に上記各ゴム層が露出しかつ底面がコグ状に形成された伝動用Ｖベルトにおいて、
上記伸張及び圧縮ゴム層の両方のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°であり、
上記接着ゴム層のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°であることを特徴とする伝動用Ｖベルト。 - 請求項１記載の伝動用Ｖベルトにおいて、
伸張及び圧縮ゴム層は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤４０〜６０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部と、アラミド短繊維とがそれぞれ配合された短繊維入りゴムからなり、
上記アラミド短繊維はベルト幅方向に配列されていることを特徴とする伝動用Ｖベルト。 - 請求項１又は２記載の伝動用Ｖベルトにおいて、
接着ゴム層は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤３０〜５０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、シリカ５〜３０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部とがそれぞれ配合されたゴムからなることを特徴とする伝動用Ｖベルト。
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