JPH10238596A - 伝動用ｖベルト - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 コード７，７，…が埋設された接着ゴム層６
と、その接着ゴム層６の上下面にそれぞれ積層された伸
張ゴム層４及び圧縮ゴム層５と、その伸張ゴム層４の上
面及び圧縮ゴム層５の下面にそれぞれ積層された帆布層
３，３とからなり、両側面に各ゴム層４〜６が露出しか
つ底面がコグ状に形成された伝動用ＶベルトＢに対し
て、クラックや各ゴム層４〜６及びコード７のセパレー
ションの早期発生を防止しつつ、耐側圧性を向上させて
高負荷伝動能力の向上化を図る。 【解決手段】 伸張及び圧縮ゴム層のゴム硬度をＨｓ
（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°とする一方、接着ゴム層
のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜８９°とす
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用変速機等
の高負荷伝動用として使用可能な伝動用Ｖベルトに関す
る技術分野に属する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、動力を伝達する伝動用ベルト
として、Ｖベルト，平ベルト及び歯付ベルトがよく使用
されている。このうち、平ベルトは、滑り易いために高
負荷伝動用には適さず、逆に、歯付ベルトは、滑りを必
要とする用途には向かない。このため、高負荷伝動が可
能でかつ滑りを必要とする用途にはＶベルトが使用され
ている。

【０００３】このＶベルトは、通常、コードが埋設され
た接着ゴム層と、その接着ゴム層の上下にそれぞれ積層
された伸張ゴム層及び圧縮ゴム層とからなる。そして、
このＶベルトには、表面の全て（全周）を帆布で覆った
ラップドＶベルトと、上記伸張ゴム層の上面及び圧縮ゴ
ム層の下面の少なくとも一方に帆布層が積層されている
だけで側面から上記各ゴム層が露出しているローエッジ
Ｖベルトとの２種類があり、高負荷伝動用としては、安
定した高い摩擦係数が得られるローエッジタイプが用い
られている。

【０００４】しかし、摩擦係数が安定していることのみ
では、高負荷伝動を行うことは不可能で、ベルトが、プ
ーリに巻き付いたときにくさび効果としてプーリから側
圧を受けた際、その側圧に対して形状が変形せずに耐え
ることが要求される。そこで、従来、ベルトがプーリか
らの側圧に耐えて当初のＶ形状を保持するように、その
ゴム硬度（又は弾性率）を上げることがなされてきてい
る。

【０００５】ところが、ベルトのゴム硬度を上げると曲
げ剛性が大きくなり、小プーリ径では伝動ロスが生じた
り発熱したりして、歪みに対する屈曲疲労から生ずるク
ラックが早期に発生する。そこで、上記ローエッジＶベ
ルトの底面をコグ状に形成することにより、耐側圧性を
維持して高負荷伝動能力を低下させることなく、屈曲性
を向上させることが可能となった。

【０００６】そして、近年、このローエッジコグＶベル
トにおいてさらにゴム硬度を上げて耐側圧性を向上させ
るべく、例えば特開昭６１−２９０２５５号公報や特開
昭６１−２９０２５６号公報に示されているように、上
記接着ゴム層や伸張及び圧縮ゴム層のゴム配合の研究が
なされている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、各ゴム
層のゴム硬度を特定のゴム配合にして上げるのみでは、
伸張又は圧縮ゴム層と接着ゴム層との硬度の組み合わせ
によっては、伸張又は圧縮ゴム層、接着ゴム層及びコー
ドのセパレーションが発生してしまい、早期故障につな
がるという問題がある。

【０００８】本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたもの
であり、その目的とするところは、上記ローエッジコグ
Ｖベルトに対して、プーリからの側圧に耐えて伝動を受
け持つ伸張又は圧縮ゴム層と、その伸張又は圧縮ゴム層
及びコード間の接着を担う接着ゴム層との関係に着目す
ることによって、早期にクラックや各ゴム層及びコード
のセパレーションが発生するのを防止しつつ、耐側圧性
を向上させて高負荷伝動能力を向上させることにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、この発明では、伸張及び圧縮ゴム層の少なくとも
一方のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°
に、また接着ゴム層のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝
８３〜８９°にそれぞれ設定するようにした。

【００１０】具体的には、請求項１の発明では、コード
が埋設された接着ゴム層と、該接着ゴム層の上下面にそ
れぞれ積層された伸張ゴム層及び圧縮ゴム層と、該伸張
ゴム層の上面及び圧縮ゴム層の下面の少なくとも一方に
積層された帆布層とからなり、両側面に上記各ゴム層が
露出しかつ底面がコグ状に形成された伝動用Ｖベルトを
前提とする。

【００１１】そして、上記伸張及び圧縮ゴム層の少なく
とも一方のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９
６°であり、上記接着ゴム層のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩ
ＳＡ）＝８３〜８９°であるものとする。

【００１２】すなわち、伝動を受け持つ伸張又は圧縮ゴ
ム層のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳＡ）＜９０°である
と、プーリからの側圧に対して形状が変形せずに耐え得
る能力つまり耐側圧性が低下して十分な伝動能力が得ら
れなくなる反面、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＞９６°である
と、屈曲疲労性が著しく低下してクラックや伸張又は圧
縮ゴム層、接着ゴム層及びコードのセパレーションが早
期に発生するので、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°
としている。一方、伸張及び圧縮ゴム層とコードとの接
着を担う接着ゴム層のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）
＞８９°であると、接着性が著しく低下して早期にセパ
レーションが発生する反面、Ｈｓ（ＪＩＳＡ）＜８３°
であると、低弾性すぎるために伸張又は圧縮ゴム層が受
けた伝動力をコードに伝えるだけの伝動能力がなくなっ
て早期にセパレーションが発生するので、Ｈｓ（ＪＩＳ
Ａ）＝８３〜８９°としている。よって、伸張又は圧
縮ゴム層と接着ゴム層との最適な組み合わせが得られ、
クラックや各ゴム層及びコードのセパレーションの早期
発生を抑制しつつ、高負荷伝動能力を向上させることが
できる。

【００１３】請求項２の発明では、請求項１の発明にお
いて、伸張及び圧縮ゴム層は、クロロプレンゴム１００
重量部と、補強性充填剤４０〜６０重量部と、酸化亜
鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の
金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、ビスマレイミド２
〜１０重量部と、アラミド短繊維とがそれぞれ配合され
た短繊維入りゴムからなり、上記アラミド短繊維はベル
ト幅方向に配列されているものとする。

【００１４】このことで、短繊維の配列方向であるベル
ト幅方向の弾性率のみを大きくして耐側圧性を有効に向
上させることができ、ベルト長手方向の弾性率が大きく
なることによるベルトの早期破損を防止することができ
る。よって、高負荷伝動能力及び耐久寿命をより一層向
上させることができる。

【００１５】請求項３の発明では、請求項１又は２の発
明において、接着ゴム層は、クロロプレンゴム１００重
量部と、補強性充填剤３０〜５０重量部と、酸化亜鉛、
酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属
酸化物加硫剤１〜２０重量部と、シリカ５〜３０重量部
と、ビスマレイミド２〜１０重量部とがそれぞれ配合さ
れたゴムからなるものとする。

【００１６】この発明により、接着ゴム層を、要求され
る諸性能を維持しつつ、容易にＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８
３〜８９°という高硬度にすることができる。よって、
最適な高負荷伝動用Ｖベルトが簡単に得られる。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。図１は、本発明の実施形態に係る伝
動用ＶベルトＢを示し、このＶベルトＢの上下方向略中
央部には接着ゴム層６が設けられている。この接着ゴム
層６には、複数のコード７，７，…がベルト幅方向に略
等間隔でベルト長手方向に延びるように埋設されてい
る。この各コード７は、ナイロン、テトロン、ポリエス
テル又はアラミド繊維等どのようなものでもよい。ま
た、各コード７はレゾルシン−ホルマリン−ラテックス
（ＲＦＬ）処理されている。

【００１８】上記接着ゴム層６の上下面には、伸張ゴム
層４及び圧縮ゴム層５がそれぞれ積層され、この伸張ゴ
ム層４の上面及び圧縮ゴム層５の下面には、それぞれ１
層の帆布層３，３が積層されている。この各帆布層３の
帆布は、綿、ナイロン又はアラミド繊維等どのようなも
のでもよい。

【００１９】このＶベルトＢの両側面は、帆布で覆われ
ておらず、上記各ゴム層４〜６が露出した状態となって
いると共に、底面はコグ状に形成されている。つまり、
このＶベルトＢは、所謂ローエッジコグタイプとされて
いる。

【００２０】上記伸張及び圧縮ゴム層４，５は、クロロ
プレンゴム１００重量部と、補強性充填剤４０〜６０重
量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少な
くとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、ビ
スマレイミド２〜１０重量部と、アラミド短繊維とがそ
れぞれ配合された短繊維入りゴムからなる。そして、そ
のアラミド短繊維はベルト幅方向に配列されている。

【００２１】上記クロロプレンゴムは硫黄変性又は非硫
黄変性のいずれのタイプであってもよいが、特に硫黄変
性タイプはビスマレイミドの架橋密度を上げる効果が顕
著であり望ましい。

【００２２】上記金属酸化物加硫剤の配合量は、１重量
部よりも少ないと、クロロプレンゴムの架橋が十分に行
われず、マトリックスゴム加硫物が耐熱性だけでなく加
硫物性にも劣る一方、２０重量部よりも多いと、金属酸
化物が酸化亜鉛のときには配合生地の腰が落ちて柔らか
くなると同時に貯蔵安定性も悪くなり、また酸化マグネ
シウムのときには加硫速度が非常に遅くなり、さらに酸
化鉛のときには加工安全性及び貯蔵安定性が損なわれる
ので、１〜２０重量部としている。尚、特に好ましく
は、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムが併用され、その配
合量は、クロロプレンゴム１００重量部についてそれぞ
れ３〜８重量部である。

【００２３】上記ビスマレイミドは、２つの窒素原子が
直接に結合されたＮ，Ｎ′−連結ビスマレイミド及び２
つの窒素原子がアルキレン基、シクロアルキレン基、オ
キシジメチレン基、フェニレン基、スルホン基、その他
の２価の有機基で結合されているビスマレイミドを含
む。これらの具体例としては、Ｎ，Ｎ′−エチレンビス
マレイミド、Ｎ，Ｎ′−ヘキサメチレンビスマレイミ
ド、Ｎ，Ｎ′−（１．４−フェニレン）ジマレイミド、
Ｎ，Ｎ′−（ｏ−フェニレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′
−（ｍ−フェニレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−（２．
４−トリレン）ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−デュリレンジ
マレイミド、Ｎ，Ｎ′−〔４．４′（２．２′−ジクロ
ロビフェニレン）〕ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−〔４．
４′−メチレンジフェニル〕ジマレイミド、Ｎ，Ｎ′−
（１．４−デュリレンジエチレン）ジマレイミド、Ｎ，
Ｎ′−〔４．４′−スルホニルジフェニル〕ジマレイミ
ド、２．６−ビス（マレイミドメチル）−４−ｔ−ブチ
ルフェノール、Ｎ，Ｎ′−オキシジメチレンジマレイミ
ド等が挙げられる。

【００２４】このビスマレイミドの配合量は、２重量部
よりも少ないと、上記金属酸化物加硫剤と併用しても未
加硫物の加工安全性を確保しつつその加硫物における架
橋度を高める効果に欠ける一方、１０重量部よりも多い
と、ビスマレイミドのブルームが認められるようになる
ので、２〜１０重量部としている。

【００２５】上記補強性充填剤としてのカーボンブラッ
クの配合量は、ビスマレイミドを添加しないマトリック
ス加硫ゴムの弾性率を適度とし、マトリックス未加硫ゴ
ムの粘度が大きすぎず、スコーチタイムが加工安全性を
保持し得る程度になるように決められている。

【００２６】上記アラミド短繊維長は、２mmよりも短い
と、アスペクト比が小さいために補強性に劣る一方、１
０mmよりも長いと、繊維同士の絡み合いが生じてゴム中
への分散不良が生じたり、混練過程での切断が生じたり
するので、２〜１０mmとしているが、望ましくは３〜６
mmがよい。

【００２７】このアラミド短繊維は、クロロプレンゴム
との接着性付与のために接着処理が施されている。この
接着処理は、アラミド短繊維をイソシアネート化合物や
エポキシ化合物によるディップ処理（浸漬→加熱乾燥）
後、ＲＦＬ液にてディップ処理し、その後カットするこ
とによってなされている。また、イソシアネート系接着
剤（例えばロード社のケムロック４０２）でディップ処
理（１回のみ）してもよい。さらに、未加硫繊維を所定
長さにカット後、接着処理液に浸漬し、遠心分離により
余分の液を除き、その後加熱乾燥することによって接着
処理がなされるようにしてもよい。

【００２８】上記アラミド短繊維の配合量は、多すぎる
と、ベルト長手方向の屈曲疲労性（伸張疲労性）を著し
く悪化させるので、１３容量％以下が望ましい。

【００２９】尚、上記伸張及び圧縮ゴム層４，５には、
マトリックスゴムの耐寒性の付与又は混練加工性の付与
のために油が配合されているが、この油の配合量は、１
５重量部よりも多いと、マトリックスゴムの弾性率を低
下させ、これを補うべくカーボンブラックを増量する
と、加硫ゴムの耐熱老化性及び動的特性を悪化させるこ
とになるので、１５重量部以下とされている。

【００３０】上記伸張及び圧縮ゴム層４，５のゴム硬度
は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°とされている。
すなわち、そのゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＜９０
°であると、プーリからの側圧に対して形状が変形せず
に耐え得る能力を示す耐側圧性が低下して伝動能力を向
上させることができなくなる反面、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）
＞９６°であると、屈曲疲労性が著しく悪化してクラッ
クや、伸張ゴム層４又は圧縮ゴム層５、接着ゴム層６及
びコード７のセパレーションが早期に発生するので、Ｈ
ｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°としている。尚、伸張
及び圧縮ゴム層４，５のゴム硬度は、上記範囲で圧縮ゴ
ム層５が伸張ゴム層４よりも大きくなるようにした方が
より好ましい。

【００３１】一方、上記接着ゴム層６は、クロロプレン
ゴム１００重量部と、補強性充填剤３０〜５０重量部
と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくと
も１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、シリカ
５〜３０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部とが
それぞれ配合されたゴムからなる。

【００３２】上記クロロプレンゴムは、上記伸張及び圧
縮ゴム層４，５と同様に、硫黄変性又は非硫黄変性のい
ずれのタイプであってもよいが、非硫黄変性タイプの場
合、ＲＦＬ処理した各コード７との接着性を付与するた
めにイオウ又はイオウ放出成分を配合する必要がある。
また、未加硫ゴムの粘度を下げて粘着性に優れる接着ゴ
ムを得るためには、しゃく解性のある硫黄変性タイプが
よい。この硫黄変性タイプの場合にはイオウ又はイオウ
放出成分を配合することは絶対的制約ではないが、大き
な接着力を得るためにはそれを配合した方がよい。イオ
ウ放出成分としては種々の加硫促進剤があるが、クロロ
プレンゴムのリターダーとして作用するチウラム促進剤
の添加が望ましい。

【００３３】シリカは加硫ゴムの引裂強度を増し、ＲＦ
Ｌ処理した各コード７との接着のために不可欠の成分で
ある。その配合量は、５重量部よりも少ないと、接着力
増強効果が殆どなくなる反面、３０重量部よりも多い
と、未加硫ゴムの加工性不良及び加硫ゴムの動特性不良
となるので、５〜３０重量部としている。尚、望ましく
は、１５〜２５重量部がよい。

【００３４】補強性充填剤（カーボンブラック）、金属
酸化物加硫剤及びビスマレイミドの配合量等について
は、上記伸張及び圧縮ゴム層４，５と同様である。

【００３５】尚、上記接着ゴム層６には、従来より配合
されている滑剤、老化防止剤又はプロセスオイル可塑剤
が含有されていてもよい。これらの配合物の配合量は、
クロロプレン組成物について既によく知られている。

【００３６】上記接着ゴム層６のゴム硬度は、Ｈｓ（Ｊ
ＩＳ Ａ）＝８３〜８９°とされている。すなわち、そ
のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＞８９°であると、
接着性が著しく低下して早期にセパレーションが発生す
る反面、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＜８３°であると、低弾性
すぎるために伸張及び圧縮ゴム層４，５が受けた伝動力
を各コード７に伝えるだけの伝動能力がなくなって早期
にセパレーションが発生するので、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）
＝８３〜８９°としている。

【００３７】尚、上記各ゴム層４〜６のゴム硬度におけ
るＨｓ（ＪＩＳ Ａ）は、ＪＩＳ規格Ｋ６３０１（加硫
ゴム物理試験方法）に規定されているスプリング硬さ試
験（Ａ形）によって得られた値であることを意味する。

【００３８】したがって、上記実施形態では、ローエッ
ジコグタイプの伝動用ＶベルトＢの伸張及び圧縮ゴム層
４，５の硬度がＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°とさ
れ、接着ゴム層６の硬度がＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８３〜
８９°とされているので、伸張及び圧縮ゴム層４，５と
接着ゴム層６との組み合わせが最適なものとなり、クラ
ックや各ゴム層４〜６及び各コード７のセパレーション
が早期に発生するのを防止しつつ、耐側圧性を向上させ
て高負荷伝動能力の向上化を図ることができる。

【００３９】また、伸張及び圧縮ゴム層４，５は、クロ
ロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤４０〜６０
重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少
なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、
ビスマレイミド２〜１０重量部と、アラミド短繊維とが
それぞれ配合された短繊維入りゴムからなり、そのアラ
ミド短繊維がベルト幅方向に配列されているので、短繊
維の配列方向であるベルト幅方向の弾性率のみを大きく
して耐側圧性を有効に向上させることができ、ベルト長
手方向の弾性率が大きくなることによるベルトの早期破
損を防止することができる。よって、高負荷伝動能力及
び耐久性をより一層向上させることができる。

【００４０】さらに、接着ゴム層６は、クロロプレンゴ
ム１００重量部と、補強性充填剤３０〜５０重量部と、
酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１
種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部と、シリカ５〜
３０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部とがそれ
ぞれ配合されたゴムからなるので、接着ゴム層６を、要
求される諸性能を維持しつつ、容易にＨｓ（ＪＩＳ
Ａ）＝８３〜８９°という高硬度にすることができる。
よって、最適な高負荷伝動用ＶベルトＢを容易に得るこ
とができる。

【００４１】尚、上記実施形態では、伸張及び圧縮ゴム
層４，５の両方のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０
〜９６°としたが、圧縮ゴム層５のみの硬度を上記範囲
とし、伸張ゴム層４の硬度を上記接着ゴム層６と同程度
とするか又はＨｓ（ＪＩＳＡ）＞９６°としてもよい。
また、逆に、伸張ゴム層４のみの硬度を上記範囲とし、
圧縮ゴム層５の硬度を上記接着ゴム層６と同程度とする
か又はＨｓ（ＪＩＳＡ）＞９６°としてもよい。こうす
ることでも、伸張及び圧縮ゴム層４，５の両方のゴム硬
度を上記範囲外とする場合よりも高負荷伝動能力及び耐
久性の向上化を図ることができる。

【００４２】

【実施例】次に、具体的に実施した実施例について説明
する。伸張及び圧縮ゴム層と接着ゴム層６との硬度をそ
れぞれＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°及び８３〜８
９°の範囲で変化させて、伝動用Ｖベルトを作製した
（実施例１〜４）。また、比較のために、伸張及び圧縮
ゴム層と接着ゴム層とのうちのいずれかの硬度が上記範
囲外となるＶベルト（比較例１〜４）と、両ゴム層の硬
度が共に上記範囲外となるＶベルト（比較例５）とを作
製した（各硬度については表１参照）。尚、各Ｖベルト
は、ＪＩＳ規格Ｋ６３２３（一般用Ｖベルト）に規定さ
れているＢ形のものをベルト厚さのみを９mmと薄くした
断面形状とした。

【表１】

【００４３】そして、上記実施例１〜４及び比較例１〜
５の各Ｖベルトに対して高負荷耐久試験を行った。すな
わち、図２に示すように、上記各ベルト１１を、プーリ
径が共に１１１mmの駆動プーリ１２及び従動プーリ１３
間に巻き掛け、その両プーリ１２，１３間の略中央部に
おいて径が６０mmの逆曲げアイドラ１４をＶベルト１１
上面に加重ＤＷ（１８ｋｇｆ）で押し付けた。従動プー
リ１３には１０ＰＳの負荷を加えた状態で駆動プーリ１
２を２９００rpm の速度で回転させ、不具合が生じた時
点で直ちに走行を停止し、その時点までの走行時間（耐
久時間）と破損状況とを調べた。尚、雰囲気温度は８０
±５℃に設定した。

【００４４】上記高負荷耐久試験の結果を図３に示す。
同図において、縦軸は、比較例５のＶベルトの耐久時間
を１００としたとき、これに対する他のＶベルトの耐久
時間の対比を示す耐久指数であり、各Ｖベルトの破損状
況をもそれぞれ記載している。この結果、実施例１〜４
のＶベルトは、耐久性が比較例５よりも約３倍、また比
較例１〜４よりも約１．５倍それぞれ向上していること
が判る。

【００４５】また、比較例１〜４のＶベルトは、比較例
５よりも耐久性が向上しているものの、伸張及び圧縮ゴ
ム層を僅かに低弾性とした比較例１のＶベルトは、実施
例１〜４よりも伝動能力が低下して耐久性が悪化し、逆
に僅かに高弾性とした比較例２のＶベルトは、屈曲性が
低下してクラックが生じている。一方、接着ゴム層を僅
かに低弾性とした比較例４のＶベルトは、伸張及び圧縮
ゴム層に伝わった負荷をコード７に伝達し得るだけの伝
動能力がなくてセパレーションが発生し、逆に僅かに高
弾性とした比較例３のＶベルトは、屈曲時の歪みを吸収
し得ずにセパレーションが発生している。

【００４６】次に、上記各Ｖベルトに対して、ゴム硬度
によるクラックの影響を調べるためのクラック耐久試験
を行った。すなわち、図４に示すように、上記高負荷耐
久試験と同じ駆動及び従動プーリ１２，１３を上下方向
に配置してその両プーリ１２，１３間に各Ｖベルト１１
を巻き掛け、クラックを生じさせ易くするために、径を
４５mmと小さくした逆曲げアイドラ１５をＶベルト上面
に加重ＤＷ（１８ｋｇｆ）で押し付けた。従動プーリ１
３には負荷を加えない状態で駆動プーリ１２を２９００
rpm の速度で回転させ、上記高負荷耐久試験と同様に、
耐久時間と破損状況とを調べた。尚、雰囲気温度は２５
±５℃に設定した。

【００４７】このクラック耐久試験の結果を図５に示
す。尚、各Ｖベルトは、全てクラックにより破損した。
このことで、伸張及び圧縮ゴム層又は接着ゴム層が高弾
性となりすぎるとクラックが生じ易くなるが、実施例１
〜４のＶベルトは、比較例５と殆ど同じクラック性を有
し、良好であることが判る。

【００４８】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よると、コードが埋設された接着ゴム層と、その接着ゴ
ム層の上下面にそれぞれ積層された伸張ゴム層及び圧縮
ゴム層と、その伸張ゴム層の上面及び圧縮ゴム層の下面
の少なくとも一方に積層された帆布層とからなり、両側
面に上記各ゴム層が露出しかつ底面がコグ状に形成され
た伝動用Ｖベルトに対して、伸張及び圧縮ゴム層の少な
くとも一方のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９
６°に、また接着ゴム層のゴム硬度をＨｓ（ＪＩＳ
Ａ）＝８３〜８９°にそれぞれ設定したことにより、ク
ラックや各ゴム層及びコードのセパレーションの早期発
生を防止しつつ、高負荷伝動能力の向上化を図ることが
できる。

【００４９】請求項２の発明によると、伸張及び圧縮ゴ
ム層を、クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填
剤４０〜６０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及
び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２
０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重量部と、アラミ
ド短繊維とがそれぞれ配合された短繊維入りゴムからな
るものとし、そのアラミド短繊維をベルト幅方向に配列
したことにより、高負荷伝動能力及び耐久寿命のさらな
る向上化を図ることができる。

【００５０】請求項３の発明によると、接着ゴム層を、
クロロプレンゴム１００重量部と、補強性充填剤３０〜
５０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛
の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤１〜２０重量部
と、シリカ５〜３０重量部と、ビスマレイミド２〜１０
重量部とがそれぞれ配合されたゴムからなるものとした
ことにより、最適な高負荷伝動用Ｖベルトを容易に得る
ことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態に係る伝動用Ｖベルトを示す
斜視図である。

【図２】高負荷耐久試験の要領を示す概略図である。

【図３】高負荷耐久試験の結果を示すグラフである。

【図４】クラック耐久試験の要領を示す概略図である。

【図５】クラック耐久試験の結果を示すグラフである。

【符号の説明】

Ｂ 伝動用Ｖベルト ３ 帆布層 ４ 伸張ゴム層 ５ 圧縮ゴム層 ６ 接着ゴム層 ７ コード

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 コードが埋設された接着ゴム層と、該接
   着ゴム層の上下面にそれぞれ積層された伸張ゴム層及び
   圧縮ゴム層と、該伸張ゴム層の上面及び圧縮ゴム層の下
   面の少なくとも一方に積層された帆布層とからなり、両
   側面に上記各ゴム層が露出しかつ底面がコグ状に形成さ
   れた伝動用Ｖベルトにおいて、 上記伸張及び圧縮ゴム層の少なくとも一方のゴム硬度
   は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝９０〜９６°であり、 上記接着ゴム層のゴム硬度は、Ｈｓ（ＪＩＳ Ａ）＝８
   ３〜８９°であることを特徴とする伝動用Ｖベルト。
2. 【請求項２】 請求項１記載の伝動用Ｖベルトにおい
   て、 伸張及び圧縮ゴム層は、クロロプレンゴム１００重量部
   と、補強性充填剤４０〜６０重量部と、酸化亜鉛、酸化
   マグネシウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化
   物加硫剤１〜２０重量部と、ビスマレイミド２〜１０重
   量部と、アラミド短繊維とがそれぞれ配合された短繊維
   入りゴムからなり、 上記アラミド短繊維はベルト幅方向に配列されているこ
   とを特徴とする伝動用Ｖベルト。
3. 【請求項３】 請求項１又は２記載の伝動用Ｖベルトに
   おいて、 接着ゴム層は、クロロプレンゴム１００重量部と、補強
   性充填剤３０〜５０重量部と、酸化亜鉛、酸化マグネシ
   ウム及び酸化鉛の少なくとも１種類の金属酸化物加硫剤
   １〜２０重量部と、シリカ５〜３０重量部と、ビスマレ
   イミド２〜１０重量部とがそれぞれ配合されたゴムから
   なることを特徴とする伝動用Ｖベルト。