JPS61290256A - ゴムｖベルト - Google Patents
ゴムｖベルトInfo
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- JPS61290256A JPS61290256A JP13350985A JP13350985A JPS61290256A JP S61290256 A JPS61290256 A JP S61290256A JP 13350985 A JP13350985 A JP 13350985A JP 13350985 A JP13350985 A JP 13350985A JP S61290256 A JPS61290256 A JP S61290256A
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- Japan
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- rubber
- belt
- short fiber
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- parts
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ゴムＶベルト、特に高負荷伝動に適するゴム
Ｖベルトに関するものである。
Ｖベルトに関するものである。
（従来の技術）
Ｖベルトは広範な分野で使用されているが、近年自動車
用無段変速機に使用できるＶベルトが強く望まれている
。かかるＶベルトとしては金属Ｖベルトが知られている
が、金属Ｖベルトは潤滑油の中で使用しなければならな
いが、ゴムＶベルトはその必要がなく、コストやメンテ
ナンス面で有利である。
用無段変速機に使用できるＶベルトが強く望まれている
。かかるＶベルトとしては金属Ｖベルトが知られている
が、金属Ｖベルトは潤滑油の中で使用しなければならな
いが、ゴムＶベルトはその必要がなく、コストやメンテ
ナンス面で有利である。
自動車用無段変速機は極めて高トルクの伝達能力が要求
され、例えば１０００ｃｃエンジンの最大トルクを伝達
する場合にはＶベルトは２０Ｋｇ／Ｊ前後の側圧力に耐
えなければならない。
され、例えば１０００ｃｃエンジンの最大トルクを伝達
する場合にはＶベルトは２０Ｋｇ／Ｊ前後の側圧力に耐
えなければならない。
現在実用化されている標準的なゴムＶベルトは通常４〜
５Ｋｇ／ｃｄ以下の、側圧条件下で使用され、高負荷用
のゴムＶベルトにおいてもＩＱＫｇ／ｃ＋Ｊ程度が限界
である。これは、ゴムＶベルトが高側圧においては座屈
変形し、Ｖベルトの発熱を伴って破壊されるためである
。
５Ｋｇ／ｃｄ以下の、側圧条件下で使用され、高負荷用
のゴムＶベルトにおいてもＩＱＫｇ／ｃ＋Ｊ程度が限界
である。これは、ゴムＶベルトが高側圧においては座屈
変形し、Ｖベルトの発熱を伴って破壊されるためである
。
ところで、従来、変速機用ゴムＶベルトは側圧に耐え屈
曲し易いことが要求されることから、コード（抗張体）
が埋設された接着弾性体層の上下に位置する保持弾性体
層（伸長層、圧縮層）は短繊維入ゴムによって構成され
ている。その短繊維配向方向（列理方向）はベルト幅方
向である。
曲し易いことが要求されることから、コード（抗張体）
が埋設された接着弾性体層の上下に位置する保持弾性体
層（伸長層、圧縮層）は短繊維入ゴムによって構成され
ている。その短繊維配向方向（列理方向）はベルト幅方
向である。
従来のゴムＶベルトに使用される短繊維入ゴムの列理方
向の弾性率（たて弾性率）は１例えば粘弾性試験におけ
る動的弾性率Ｅ’ｐ（ｏは配向方向を示す添字）で示す
と、１００℃で１〜２Ｘ１０’ｄｙｎｅｓ／ ａｉが一
般的で、高いものでも３〜４Ｘ１０’ｄｙｎｅｓ／ ａ
ｌであった。
向の弾性率（たて弾性率）は１例えば粘弾性試験におけ
る動的弾性率Ｅ’ｐ（ｏは配向方向を示す添字）で示す
と、１００℃で１〜２Ｘ１０’ｄｙｎｅｓ／ ａｉが一
般的で、高いものでも３〜４Ｘ１０’ｄｙｎｅｓ／ ａ
ｌであった。
自動車用変速ベルトとしてゴムＶベルトを考えた場合、
上記側圧力に耐えるためには、１００℃の高温において
、６ Ｘ １０ ’ ｄｙｎｅｓ／ａ＃以上のたて弾性
率の短繊維入ゴムで保持弾性体層を構成する必要がある
。
上記側圧力に耐えるためには、１００℃の高温において
、６ Ｘ １０ ’ ｄｙｎｅｓ／ａ＃以上のたて弾性
率の短繊維入ゴムで保持弾性体層を構成する必要がある
。
短繊維入ゴムに用いる短繊維としては、カーボン、ガラ
ス、金属（スチール）、ナイロン、ポリエステル、ビニ
ロン、アラミド等が考えられる。
ス、金属（スチール）、ナイロン、ポリエステル、ビニ
ロン、アラミド等が考えられる。
カーボン、ガラス繊維はゴム中への短繊維の分散、混練
り過程で切断しく例えば初期長さ６ｍ→０．２ｍ）、複
合後のアスペクト比（短繊維の長さしを外径りで除した
値Ｌ／Ｄ）が著しく低下し。
り過程で切断しく例えば初期長さ６ｍ→０．２ｍ）、複
合後のアスペクト比（短繊維の長さしを外径りで除した
値Ｌ／Ｄ）が著しく低下し。
全く補強機能を失う。
金属繊維（スチール）は 混線過程で、バンバリー、ロ
ール等の加工機を損傷するし、又たとえその短繊維入ゴ
ムでもってＶベルトを形成できたとしても金属繊維によ
りプーリが損傷されるので問題がある。
ール等の加工機を損傷するし、又たとえその短繊維入ゴ
ムでもってＶベルトを形成できたとしても金属繊維によ
りプーリが損傷されるので問題がある。
又、ナイロン、ポリエステル、ビニロン等の合成有機繊
維は外径、長さを自由に選択でき、加工時の切断を小さ
くすることができるが、繊維自体の弾性率がそれほど大
きくなく、補強性かつ耐熱性に劣り、プーリ面との摩擦
により溶融することも考えられる。
維は外径、長さを自由に選択でき、加工時の切断を小さ
くすることができるが、繊維自体の弾性率がそれほど大
きくなく、補強性かつ耐熱性に劣り、プーリ面との摩擦
により溶融することも考えられる。
アラミド繊維（例えばデュポン社のケブラー、帝人社の
ＨＭ−５０）は繊維自体の弾性率も高く、強度が高く加
工時の切断もしにくく耐熱性に優れる。
ＨＭ−５０）は繊維自体の弾性率も高く、強度が高く加
工時の切断もしにくく耐熱性に優れる。
以上より６ Ｘ １０ ’ ｄｙｎｅｓ／ａＪ以上のた
て弾性率を得るための短繊維として、アラミド繊維が選
択される。
て弾性率を得るための短繊維として、アラミド繊維が選
択される。
短繊維複合体のたて弾性率を示す式として、例えば修正
Ｈａｌｐｉｎ”Ｔｓａｉ式がある。
Ｈａｌｐｉｎ”Ｔｓａｉ式がある。
Ｍ ： Ｍ ｔ ・ （１＋ＡＢφｚ）／（１−Ｂφφ
２）Ａ＝２・Ｌ／Ｄ Ｂ＝ （Ｍｚ ／Ｍｔ １）／ （Ｍｌ ／Ｍｔ ＋
Ａ）ψ＝１＋φ２ （１−φｍ）／φｍ２ Ｍ：複合体弾性率 Ｍｌ：短繊維が混入されていないマトリックスゴムの弾
性率 Ｍｌ：短繊維の弾性率 Ｌ：短繊維長 Ｄ＝短繊維の外径 φｍ：短繊維の最大容積分率 φ２：短繊維の実容積分率 上式より複合体弾性率を上げるためには（１）アスペク
ト比Ｌ／Ｄを大きくすなわちＬを大きく、 （２）容積分率φ２を大きくすなわち短繊維配合量を大
きく、 （３）マトリックスゴムの弾性率Ｍ１を大きく、（４）
短繊維の弾性率を大きく することが必要である。
２）Ａ＝２・Ｌ／Ｄ Ｂ＝ （Ｍｚ ／Ｍｔ １）／ （Ｍｌ ／Ｍｔ ＋
Ａ）ψ＝１＋φ２ （１−φｍ）／φｍ２ Ｍ：複合体弾性率 Ｍｌ：短繊維が混入されていないマトリックスゴムの弾
性率 Ｍｌ：短繊維の弾性率 Ｌ：短繊維長 Ｄ＝短繊維の外径 φｍ：短繊維の最大容積分率 φ２：短繊維の実容積分率 上式より複合体弾性率を上げるためには（１）アスペク
ト比Ｌ／Ｄを大きくすなわちＬを大きく、 （２）容積分率φ２を大きくすなわち短繊維配合量を大
きく、 （３）マトリックスゴムの弾性率Ｍ１を大きく、（４）
短繊維の弾性率を大きく することが必要である。
（発明が解決しようとする問題点）
ゴムＶベルトには通常ゴムマトリックスポリマーとして
クロロプレンゴムが使用される。クロロプレンゴムマト
リックスへのアラミド短繊維の複合およびそれを用いた
ベルトの性能につき種々検討した結果、下記の問題があ
った。
クロロプレンゴムが使用される。クロロプレンゴムマト
リックスへのアラミド短繊維の複合およびそれを用いた
ベルトの性能につき種々検討した結果、下記の問題があ
った。
、通常クロロプレンゴムマトリックス配合はイオウ変性
クロロプレンゴム１００重量部に対し、補強充填剤とし
てカーボンブラック４０〜６０重量部、プロセスオイル
、可塑剤等の油３〜１０重量部、架橋剤として酸化マグ
ネシウム３〜５重量部、酸化亜鉛３〜２０重量部、その
他加工助剤及び老化防止剤数重量部からなる。かかる通
常配合で、マトリックスゴムの弾性率を上げるべく補強
性カーボンブラックを多量、油を少量配釡すると一未加
硫ゴムの粘度が上昇し短繊維混練時の繊維の切断を大と
し、スコーチタイムが減少し、混線時又はシーテイング
時の短繊維入ゴムの焼け（スコーチ）を引起こす。
クロロプレンゴム１００重量部に対し、補強充填剤とし
てカーボンブラック４０〜６０重量部、プロセスオイル
、可塑剤等の油３〜１０重量部、架橋剤として酸化マグ
ネシウム３〜５重量部、酸化亜鉛３〜２０重量部、その
他加工助剤及び老化防止剤数重量部からなる。かかる通
常配合で、マトリックスゴムの弾性率を上げるべく補強
性カーボンブラックを多量、油を少量配釡すると一未加
硫ゴムの粘度が上昇し短繊維混練時の繊維の切断を大と
し、スコーチタイムが減少し、混線時又はシーテイング
時の短繊維入ゴムの焼け（スコーチ）を引起こす。
一方、アラミド短繊維を多量複合すると、たて弾性率は
大きくなるものの横弾性率も大となり、横方向の引張破
断伸びが低下し、かかる短繊維多量配合の短繊維入ゴム
でコグつきＶベルトを構成すると、ベルト走行早期にお
いてコグ底より亀裂を生じベルトが早期に破損する。又
、この短繊維入ゴムを反列理方向に繰返し伸長させる定
歪伸長疲労試験をすると、早期に切断する。
大きくなるものの横弾性率も大となり、横方向の引張破
断伸びが低下し、かかる短繊維多量配合の短繊維入ゴム
でコグつきＶベルトを構成すると、ベルト走行早期にお
いてコグ底より亀裂を生じベルトが早期に破損する。又
、この短繊維入ゴムを反列理方向に繰返し伸長させる定
歪伸長疲労試験をすると、早期に切断する。
本発明は側圧性を維持し、ベルト寿命に優れる高負荷伝
動用ゴムＶベルトを提供することを目的とするものであ
る。
動用ゴムＶベルトを提供することを目的とするものであ
る。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、上記目的を達成するために、ゴムＶベルトに
おいて、クロロプレンゴム１００重量部に対し、補強性
充填剤を４０〜６０重量部、酸化亜鉛、酸化マグネシウ
ム及び酸化鉛の少なくとも１種類からなる金属酸化物加
硫剤を１〜２０重量部（望ましくは２〜１５重量部）、
ビスマレイミドを２〜１０重量部、アラミド短繊維を適
量（望ましくは１３容量％以下）配合してなる短繊維入
ゴムを保持弾性体層に使用し、アラミド短繊維がベルト
幅方向に配列されていることを特徴とする。
おいて、クロロプレンゴム１００重量部に対し、補強性
充填剤を４０〜６０重量部、酸化亜鉛、酸化マグネシウ
ム及び酸化鉛の少なくとも１種類からなる金属酸化物加
硫剤を１〜２０重量部（望ましくは２〜１５重量部）、
ビスマレイミドを２〜１０重量部、アラミド短繊維を適
量（望ましくは１３容量％以下）配合してなる短繊維入
ゴムを保持弾性体層に使用し、アラミド短繊維がベルト
幅方向に配列されていることを特徴とする。
クロロプレンゴムは硫黄変性又は非硫黄変性のいずれの
タイプであっても良いが、特に硫黄変性タイプはビスマ
レイミドの架橋密度を上げる効果が顕著であり望ましい
。
タイプであっても良いが、特に硫黄変性タイプはビスマ
レイミドの架橋密度を上げる効果が顕著であり望ましい
。
金属酸化物加硫剤は１重量部よりも少ない場合には、ク
ロロプレンゴムの架橋が十分に行なわれず、マトリック
スゴム加硫物が耐熱性だけでなく、加硫物性にも劣る。
ロロプレンゴムの架橋が十分に行なわれず、マトリック
スゴム加硫物が耐熱性だけでなく、加硫物性にも劣る。
一方、２０重量部より多い場合は、金属酸化物が酸化亜
鉛のときは配合生地の腰が落ちて柔らかくなると同時に
貯蔵安定性も悪くなり、また酸化マグネシウムのときは
加硫速度が非常に遅くなる問題が生じ、さらに酸化鉛の
ときは加工安全性、貯蔵安定性が損なわれる問題が生ず
る。尚、本発明においては、特に好ましくは酸化亜鉛と
酸化マグネシウムが併用され、その配合量はクロロプレ
ンゴム１００重量部についてそれぞれ３〜８重量部であ
る６ また、本発明において用いるビスマレイミドは、２つの
窒素原子が直接に結合されたＮ、Ｎ’一連結ビスマレイ
ミド及び２つの窒素がアルキレン基、シクロアルキレン
基、オキシジメチレン基、フェニレン基、スルホン基、
その他の２価の有機基で結合されているビスマレイミド
を含み、これらの具体例としては、Ｎ、Ｎ’−エチレン
ビスマレイミド、Ｎ、Ｎ’−ヘキサメチレンビスマレイ
ミド、Ｎ、Ｎ’−（１，４−フェニレン）シマレイミド
、Ｎ、Ｎ’−（○−フェニレン）シマレイミド、Ｎ。
鉛のときは配合生地の腰が落ちて柔らかくなると同時に
貯蔵安定性も悪くなり、また酸化マグネシウムのときは
加硫速度が非常に遅くなる問題が生じ、さらに酸化鉛の
ときは加工安全性、貯蔵安定性が損なわれる問題が生ず
る。尚、本発明においては、特に好ましくは酸化亜鉛と
酸化マグネシウムが併用され、その配合量はクロロプレ
ンゴム１００重量部についてそれぞれ３〜８重量部であ
る６ また、本発明において用いるビスマレイミドは、２つの
窒素原子が直接に結合されたＮ、Ｎ’一連結ビスマレイ
ミド及び２つの窒素がアルキレン基、シクロアルキレン
基、オキシジメチレン基、フェニレン基、スルホン基、
その他の２価の有機基で結合されているビスマレイミド
を含み、これらの具体例としては、Ｎ、Ｎ’−エチレン
ビスマレイミド、Ｎ、Ｎ’−ヘキサメチレンビスマレイ
ミド、Ｎ、Ｎ’−（１，４−フェニレン）シマレイミド
、Ｎ、Ｎ’−（○−フェニレン）シマレイミド、Ｎ。
Ｎ’−（０−フェニレン）シマレイミド、Ｎ、Ｎ’−（
ｍ−フェニレン）シマレイミド、Ｎ、Ｎ”−（２，４−
トリレン）シマレイミド、Ｎ、Ｎ″−デュリレンジマレ
イミド、Ｎ、Ｎ’−Ｃ４，４’（２，２’−ジクロロビ
フェニレン）〕シマレイミド、Ｎ、Ｎ’−（４，４’
（２，２’−ジクロロビフェニレン）〕シマレイミド、
Ｎ、Ｎ’−（４゜４′−メチレンジフェニルコシマレイ
ミド、Ｎ。
ｍ−フェニレン）シマレイミド、Ｎ、Ｎ”−（２，４−
トリレン）シマレイミド、Ｎ、Ｎ″−デュリレンジマレ
イミド、Ｎ、Ｎ’−Ｃ４，４’（２，２’−ジクロロビ
フェニレン）〕シマレイミド、Ｎ、Ｎ’−（４，４’
（２，２’−ジクロロビフェニレン）〕シマレイミド、
Ｎ、Ｎ’−（４゜４′−メチレンジフェニルコシマレイ
ミド、Ｎ。
Ｎ’−（１，４−デュリレンジエチレン）シマレイミド
、Ｎ、Ｎ’−（４，４’−スルホニルジフェニルクシマ
レイミド、２．６・ビス（マレイミドメチル）−４−ｔ
−ブチルフェノール、Ｎ、Ｎ’−オキシジメチレンシマ
レイミド等を挙げることができる。
、Ｎ、Ｎ’−（４，４’−スルホニルジフェニルクシマ
レイミド、２．６・ビス（マレイミドメチル）−４−ｔ
−ブチルフェノール、Ｎ、Ｎ’−オキシジメチレンシマ
レイミド等を挙げることができる。
ビスマレイミドはクロロプレンゴム１００重量部につい
て２〜１０重量部用いられる。２重量部以下では金属酸
化物加硫剤と併用しても未加硫物の加工安全性を確保し
つつその加硫物における架、橋度を高める効果に欠ける
一方、１０重量部よりも多く配合するときはビスマレイ
ミドのブルームが認められるようになるからである。
て２〜１０重量部用いられる。２重量部以下では金属酸
化物加硫剤と併用しても未加硫物の加工安全性を確保し
つつその加硫物における架、橋度を高める効果に欠ける
一方、１０重量部よりも多く配合するときはビスマレイ
ミドのブルームが認められるようになるからである。
、油はマトリックスゴムの耐寒性の付与、又は混線加工
性の付与のために添加されるが、１５重量部以上の添加
はマトリックスゴムの弾性率を低下させ、これを補うべ
くカーボンブラックを増量すると、加硫ゴムの耐熱老化
性、動的特性を悪化せしめる。
性の付与のために添加されるが、１５重量部以上の添加
はマトリックスゴムの弾性率を低下させ、これを補うべ
くカーボンブラックを増量すると、加硫ゴムの耐熱老化
性、動的特性を悪化せしめる。
補強性充填剤としてのカーボンブラックの量はビスマレ
イミドを添加しないマトリックス加硫ゴムの弾性率を適
度とし、マトリックス未加硫ゴムの粘度が大きすぎず、
スコーチタイムが加工安全性を保持しうる程度になるよ
う決められる。
イミドを添加しないマトリックス加硫ゴムの弾性率を適
度とし、マトリックス未加硫ゴムの粘度が大きすぎず、
スコーチタイムが加工安全性を保持しうる程度になるよ
う決められる。
短繊維長は短かすぎると、アスペクト比が小さいために
補強性に劣り、一方長すぎると繊維同士のからみ合いが
生じてゴム中への分散不良が生じたり、混線過程での切
断が生ずるため問題がある。
補強性に劣り、一方長すぎると繊維同士のからみ合いが
生じてゴム中への分散不良が生じたり、混線過程での切
断が生ずるため問題がある。
短繊維長としては２〜１０■、望ましくは３〜６■が良
い。
い。
短繊維とクロロブレンゴムとの接着性付与のために短繊
維は通常接着処理される。短繊維の接着処理として、ま
ずアラミド長繊維をイソシアネート化合物やエポキシ化
合物によるディップ処理（浸漬→加熱乾燥）後、レゾル
シン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦＬ液）にてディッ
プ処理し。
維は通常接着処理される。短繊維の接着処理として、ま
ずアラミド長繊維をイソシアネート化合物やエポキシ化
合物によるディップ処理（浸漬→加熱乾燥）後、レゾル
シン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦＬ液）にてディッ
プ処理し。
その後カットすることによってなされる。又、イソシア
ネート系接着剤（例えばロード社のケムロック４０２）
でディップ処理（１回のみ）しても良い。又未処理繊維
をまず所定長さにカット後接着処理液に浸漬し、遠心分
離で余分の液を除き、その後、加熱乾燥することによっ
てもよい。
ネート系接着剤（例えばロード社のケムロック４０２）
でディップ処理（１回のみ）しても良い。又未処理繊維
をまず所定長さにカット後接着処理液に浸漬し、遠心分
離で余分の液を除き、その後、加熱乾燥することによっ
てもよい。
アラミド短繊維の配合量は多すぎると、反列理７方向（
ベルトにしたときのベルト進行方向）の屈曲疲労性（伸
長疲労性）を著しく悪化せしめる。
ベルトにしたときのベルト進行方向）の屈曲疲労性（伸
長疲労性）を著しく悪化せしめる。
そのため、アラミド短繊維配合量は１３容量％以下が良
い。
い。
（実施例）
以下、本発明の実施例について説明する。
本発明の実施例（１）、（２）と比較例（１）〜（４）
の保持弾性体層のゴム配合を表１に、マトリックスゴム
特性等を表２に、短繊維入りゴム特性を表３に、そして
ベルト性能を表４に示す。
の保持弾性体層のゴム配合を表１に、マトリックスゴム
特性等を表２に、短繊維入りゴム特性を表３に、そして
ベルト性能を表４に示す。
表１に示すように、比較例（１）、（２）は補強性充填
剤としてのカーボンブラックを多量配合することによっ
てマトリックスゴムの弾性率を高め、それよって短繊維
量ゴムの弾性率を高めるようにしたものである。又、比
較例（３）、（４）は通常のマトリックスゴムに対し短
繊維を多量配合することによって短繊維量ゴムの弾性率
を高めるようにしたものである。
剤としてのカーボンブラックを多量配合することによっ
てマトリックスゴムの弾性率を高め、それよって短繊維
量ゴムの弾性率を高めるようにしたものである。又、比
較例（３）、（４）は通常のマトリックスゴムに対し短
繊維を多量配合することによって短繊維量ゴムの弾性率
を高めるようにしたものである。
マトリックスゴム特性を比較すると、表２に示すように
、比較例（１）、（２）のマトリックスゴムは実施例（
１）、（２）のマトリックスゴムに比較してほぼ同等の
弾性率（１００％モジュラス、硬さ、 Ｅ’ （１００
℃））を示すが、ムーニー粘度が高く、スコーチタイム
が短かく加工安全性に問題がある。又、ｔａｎδも著し
く大きく、動的発熱も大きいと考えられる。比較例（３
）、（４）は、加工安全性は一応満足されるものの１弾
性率が低（、ｔａｎδが大きい。
、比較例（１）、（２）のマトリックスゴムは実施例（
１）、（２）のマトリックスゴムに比較してほぼ同等の
弾性率（１００％モジュラス、硬さ、 Ｅ’ （１００
℃））を示すが、ムーニー粘度が高く、スコーチタイム
が短かく加工安全性に問題がある。又、ｔａｎδも著し
く大きく、動的発熱も大きいと考えられる。比較例（３
）、（４）は、加工安全性は一応満足されるものの１弾
性率が低（、ｔａｎδが大きい。
次に、短繊維量ゴムについて述べる。短繊維を混入した
未加硫ゴムをトルエンに溶解後、溶出した繊維の長さを
顕微鏡で測定したｎ＝６０本の平均値を表３に示した。
未加硫ゴムをトルエンに溶解後、溶出した繊維の長さを
顕微鏡で測定したｎ＝６０本の平均値を表３に示した。
比較例（１）、（２）はマトリックスゴムが高ムーニー
粘度のために、混線後の繊維長は他と比較してかなり短
かくなっている。その結果、列理方向の弾性率が実施例
より小さくなっている。比較例（３）（４）は繊維量が
多いために反列理方向の伸びが小さい。
粘度のために、混線後の繊維長は他と比較してかなり短
かくなっている。その結果、列理方向の弾性率が実施例
より小さくなっている。比較例（３）（４）は繊維量が
多いために反列理方向の伸びが小さい。
又、実施例（１）、（２）は短繊維量が少なく。
マトリックスゴムのｔａｎδが小さいために短繊維量ゴ
ムの反列理方向のＥ’ （１００℃）が小、ｔａｎδが
小、 Ｅ” （１００℃）が小であり、屈曲発熱性の小
さい繊維入ゴムである。さらに反列理方向の伸長疲労寿
命にも著しく優れる。
ムの反列理方向のＥ’ （１００℃）が小、ｔａｎδが
小、 Ｅ” （１００℃）が小であり、屈曲発熱性の小
さい繊維入ゴムである。さらに反列理方向の伸長疲労寿
命にも著しく優れる。
次に各短繊維量ゴムをコグつきゴムＶベルトに構成し、
ベルト性能を比較した結果を述べる。
ベルト性能を比較した結果を述べる。
試験ベルトは、第１図に示すように、コグつきゴムＶベ
ルト１で、コード２が埋設された接着弾性体層３の上下
に保持弾性体層４，５が配設され、下側の保持弾性体層
５の下面に帆布６が付設されており、ベルト幅３５＋ｍ
、ベルト角度２６度、ベルト長さ７８０膳である。
ルト１で、コード２が埋設された接着弾性体層３の上下
に保持弾性体層４，５が配設され、下側の保持弾性体層
５の下面に帆布６が付設されており、ベルト幅３５＋ｍ
、ベルト角度２６度、ベルト長さ７８０膳である。
なお、ベルト走行寿命は、直径１７；’＋ｍの駆動プー
リ （回転数３２００ｒ″ｐｍ、トルク３．２Ｋｇｍ）
と直径８６１１１１の従動プーリとの間に試験ベルトを
巻回し、８０℃の雰囲気で走行させ、クランク発生まで
の時間を測定し、それをベルト走行寿命とした。ただし
、比較例（１）を１００として基準とし、指数表示した
。
リ （回転数３２００ｒ″ｐｍ、トルク３．２Ｋｇｍ）
と直径８６１１１１の従動プーリとの間に試験ベルトを
巻回し、８０℃の雰囲気で走行させ、クランク発生まで
の時間を測定し、それをベルト走行寿命とした。ただし
、比較例（１）を１００として基準とし、指数表示した
。
伝動可能トルクは、直径８６ｍｍの駆動プーリ（回転数
２６０Ｏｒｐｍ）と直径１７２■の従動プーリとの間に
試験ベルトを巻回して温室した。
２６０Ｏｒｐｍ）と直径１７２■の従動プーリとの間に
試験ベルトを巻回して温室した。
また、低速時伝達可能トルク（３％スリップ以下で伝達
可能なベルトの最大伝達トルク）と高速時寿命指数をそ
れぞれ第２図および第３図に示す。
可能なベルトの最大伝達トルク）と高速時寿命指数をそ
れぞれ第２図および第３図に示す。
低速時伝達可能トルクは短繊維入ゴムの列理方向Ｅ ’
１００℃と相関関係を示し、実施例（１）。
１００℃と相関関係を示し、実施例（１）。
（２）と比較例（３）、（４）とはほぼ同じ伝達能力を
示す、比較例（１）、（２）は伝達能力に劣る。
示す、比較例（１）、（２）は伝達能力に劣る。
一方、高速時寿命指数は同一伝達可能トルクのところで
比較して本発明の実施例は比較例に比較して著しく優れ
ることが明らかである。
比較して本発明の実施例は比較例に比較して著しく優れ
ることが明らかである。
なお、接着弾性体層には５Ｘ１０” ｄｙｎｅｓ／ｄの
動的弾性率、ＪＩＳＡ硬さ８９’の硬度のゴムを使用し
ている。
動的弾性率、ＪＩＳＡ硬さ８９’の硬度のゴムを使用し
ている。
したがって、クロロプレンゴムのマトリックスゴム配合
にビスマレイミドを添加することによりマトリックスゴ
ムの架橋密度が高められ、弾性率を大きくすることがで
き、この際マトリックス未加硫ゴムの粘度、スコーチタ
イムは、ビスマレイミド無添加時と比較して悪化せず、
したがって加工安全性に優れかつ弾性率が高くかつ動特
性に優れるマトリックスゴムが得られる。また、上記マ
トリックスゴムに短繊維を混入する際、マトリックスゴ
ムのムーニー粘度を低く設定でき、短繊維の切断が少な
い１列理方向において同一弾性率の短繊維入ゴムを得る
ための短繊維複合量が少なくて済み短繊維入ゴムの反列
理方向の伸び、伸長疲労寿命が優れる。また、ｔａｎδ
の小さな短繊維入ゴムが得られ、Ｅ”＝：＝Ｅ’Ｘｔａ
ｎδを小とすることができ、屈曲発熱が小さい。アラミ
ド短繊維の複合によって６Ｘ１０” ｄｙｎｅｓ／ｃＩ
Ｉ以上のたて弾性率（ｉｏｏ℃）の短繊維入ゴムが得ら
れる。
にビスマレイミドを添加することによりマトリックスゴ
ムの架橋密度が高められ、弾性率を大きくすることがで
き、この際マトリックス未加硫ゴムの粘度、スコーチタ
イムは、ビスマレイミド無添加時と比較して悪化せず、
したがって加工安全性に優れかつ弾性率が高くかつ動特
性に優れるマトリックスゴムが得られる。また、上記マ
トリックスゴムに短繊維を混入する際、マトリックスゴ
ムのムーニー粘度を低く設定でき、短繊維の切断が少な
い１列理方向において同一弾性率の短繊維入ゴムを得る
ための短繊維複合量が少なくて済み短繊維入ゴムの反列
理方向の伸び、伸長疲労寿命が優れる。また、ｔａｎδ
の小さな短繊維入ゴムが得られ、Ｅ”＝：＝Ｅ’Ｘｔａ
ｎδを小とすることができ、屈曲発熱が小さい。アラミ
ド短繊維の複合によって６Ｘ１０” ｄｙｎｅｓ／ｃＩ
Ｉ以上のたて弾性率（ｉｏｏ℃）の短繊維入ゴムが得ら
れる。
（発明の効果）
本発明は１列理方向の弾性率が大きく１反列理方向の特
性に優れる短繊維入ゴムを用いて保持弾性体層を形成し
たので、高トルク伝達が可能でかつ高寿命で、自動車用
変速機に適用することができる。
性に優れる短繊維入ゴムを用いて保持弾性体層を形成し
たので、高トルク伝達が可能でかつ高寿命で、自動車用
変速機に適用することができる。
第１図は本発明の一実施例であるゴムＶベルトの斜視図
、第２図および第３図は試験結果の説明図である。 ■・・・・・・ゴムＶベルト、２・・・・・・コード、
３・・・・・・接着弾性体層、４，５・・・・・・保持
弾性体層。
、第２図および第３図は試験結果の説明図である。 ■・・・・・・ゴムＶベルト、２・・・・・・コード、
３・・・・・・接着弾性体層、４，５・・・・・・保持
弾性体層。
Claims (2)
- （１）コードが埋設された接着弾性体層の上下側に保持
弾性体層が位置するベルトであって、上記保持弾性体層
がクロロプレンゴム１００重量部、補強性充填剤４０〜
６０重量部、酸化亜鉛、酸化マグネシウム及び酸化鉛の
少なくとも１種類からなる金属酸化物加硫剤１〜２０重
量部、ビスマレイミド２〜１０重量部及びアラミド短繊
維適量を配合した短繊維入ゴムで構成され、該アラミド
短繊維がベルト幅方向に配列されていることを特徴とす
るゴムＶベルト。 - （２）アラミド短繊維の配合量が容積分率で１３容量％
以下であるところの特許請求の範囲第１項記載のゴムＶ
ベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13350985A JPS61290256A (ja) | 1985-06-18 | 1985-06-18 | ゴムｖベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13350985A JPS61290256A (ja) | 1985-06-18 | 1985-06-18 | ゴムｖベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61290256A true JPS61290256A (ja) | 1986-12-20 |
| JPH0563656B2 JPH0563656B2 (ja) | 1993-09-13 |
Family
ID=15106438
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13350985A Granted JPS61290256A (ja) | 1985-06-18 | 1985-06-18 | ゴムｖベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61290256A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03265740A (ja) * | 1990-03-12 | 1991-11-26 | Bando Chem Ind Ltd | 動力伝動用ベルト |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2423498C (en) | 2002-03-28 | 2006-08-01 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Power transmission belt |
| JP5813996B2 (ja) | 2011-05-20 | 2015-11-17 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動用ベルト |
| JP5945562B2 (ja) | 2013-03-28 | 2016-07-05 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動用ベルト及びベルト変速装置 |
| JP6055430B2 (ja) | 2013-03-29 | 2016-12-27 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動用ベルト |
| JP6654653B2 (ja) | 2017-01-26 | 2020-02-26 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動用ｖベルトおよびその製造方法 |
| WO2018139578A1 (ja) | 2017-01-26 | 2018-08-02 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動用ｖベルトおよびその製造方法 |
-
1985
- 1985-06-18 JP JP13350985A patent/JPS61290256A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03265740A (ja) * | 1990-03-12 | 1991-11-26 | Bando Chem Ind Ltd | 動力伝動用ベルト |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0563656B2 (ja) | 1993-09-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |