JP3605965B2

JP3605965B2 - グロープラグ

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Publication number: JP3605965B2
Application number: JP26554296A
Authority: JP
Inventors: 敦倉野
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1996-09-12
Filing date: 1996-09-12
Publication date: 2004-12-22
Anticipated expiration: 2016-09-12
Also published as: JPH1089227A; DE19737396A1; US5922229A

Description

【０００１】
【技術分野】
本発明は，燃料の着火・燃焼を促進するためのグロープラグに関する。
【０００２】
【従来技術】
近年，ガソリンエンジン，ディーゼルエンジンにおいては，環境保護の面から，排気ガスや排気煙をより一層低減させることが要望されている。そして，こうした要望に応えるべく，各種のエンジン改良や後処理（触媒浄化等）により排出ガス低減，燃料・潤滑油性状の改善，各種のエンジン燃焼制御システムの改善などが検討されている。
【０００３】
また，最近のエンジン燃焼制御システムにおいては，エンジンの燃焼状態を検出することが要請されており，筒内圧，燃焼光，イオン電流等を検出することによってエンジン燃焼状態を検出することが検討されている。特に，イオン電流によりエンジン燃焼状態を検出することは，燃焼に伴う化学反応を直接的に観察できることから極めて有用と考えられており，種々のイオン電流検出方法が提案されている。
【０００４】
例えば，特開平７−２５９５９７号公報には，燃料噴射ノズルの取り付け座部において，当該噴射ノズル及びエンジンのシリンダヘッドから絶縁されたスリーブ状のイオン検出用電極を装着し，これを外部の検出回路に接続することにより燃料の燃焼に伴うイオン電流を検出する方法が開示されている。
また，米国特許第４，７３９，７３１号では，セラミックグロープラグを用いたイオン電流検出用センサが開示されている。
【０００５】
これらの技術では，グロープラグのヒータ（通電発熱体）表面に白金製の導電層を取着すると共に，この導電層を燃焼室及びグロープラグ取付金具から絶縁している。そして，導電層に外部からイオン電流測定用電源（直流２５０Ｖ）を印加して燃料燃焼に伴うイオン電流を検出するようにしている。
【０００６】
【解決しようとする課題】
ところが，上記従来技術においては，いずれも以下に示す問題がある。
即ち，前者の技術（特開平７−２５９５９７号公報）では，イオン電流検出のために，他の部位より絶縁されたスリーブ状のイオン検出用電極を設置しなくてはならず，その材料の選択及びその加工において煩雑な作業が強いられる。
そのため，イオン検出用電極が非常に，高価な構成となるという問題がある。さらに，燃料噴射ノズルとイオン検出用電極との間，及びイオン検出用電極とシリンダヘッドとの間が燃焼室内にて発生するカーボンにより短絡し，早期に使用不能となるという欠点があった。
【０００７】
また，後者の技術（米国特許第４，７３９，７３１号）では，イオン検出用電極を通電発熱体とは別に設けると共に，両者を別々の電源に接続しているために構造が複雑になるという欠点があった。また，イオン検出用電極の耐熱性及び耐消耗性を確保するために，白金など高価な貴金属を多量に必要とすることから，グロープラグ自体が非常に高価なものとなる欠点があった。
【０００８】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたもので，カーボン付着の問題がなく，精度良くイオン電流を検出することができ，耐久性に優れたグロープラグを提供しようとするものである。
【０００９】
【課題の解決手段】
請求項１の発明は，ハウジングと該ハウジング内に支持された本体とよりなるグロープラグにおいて，
上記本体は，支持体と，
該支持体の内部に設けられた通電発熱体及び該通電発熱体の両端部に電気的に接続されて支持体の外部に導出された一対のリード線と，
上記支持体の内部に配設された，火炎中のイオン化の状態を検出するための，イオン検出用電極とよりなり，
かつ上記イオン検出用電極は上記火炎に曝されないように上記支持体の内部に埋設されていることを特徴とするグロープラグにある。
【００１０】
本発明において最も注目すべきことは，上記イオン検出用電極は上記火炎に曝されないように上記支持体の内部に埋設されていることである。
【００１１】
上記支持体は，後述するイオン検出機能を確保するため，イオン電流検出時において導電性を有するものを用いる。具体的には，例えば，後述する導電性を有するセラミック等を用いる。
また，上記通電発熱体は電流を流すことによって発熱するものである。
また，上記イオン検出用電極は，イオン電流を検出するための電極である。
そして，これら通電発熱体とイオン検出用電極とは，別個にそれぞれ設けることもできるし，後述するごとくこれらを同一体として，上記の両方の機能を具備させることもできる。
【００１２】
また，上記通電発熱体及びイオン検出用電極を支持体中に配設するに当たっては，例えば図３，図４に示すごとく，予め両者の成形品を作製しておき，これを支持体の原料である粉末中に埋め込んで一体成形する。
或いは，予め別途作製しておいた２つ割りの支持体の間に上記通電発熱体とイオン検出用電極を挟持配設する。
これらの通電発熱体，イオン検出用電極，支持体の一体成形品は，例えば，これらの材料粉末を射出成形することにより作製する。
【００１３】
，また，上記通電発熱体，イオン検出用電極は，上記支持体の内部に印刷形成により設けることもできる。
かかる印刷形成につき一例を示せば，例えば支持体を形成するためのセラミック材料の生成形体（グリーンシート）の表面に，スクリーン印刷，パッド印刷，ホットスタンプ等により，所望形状に導電性材料よりなる通電発熱体，そのリード線，及びイオン検出用電極を印刷することにより行なう。次いで，生成形体を巻回し，その後焼成する。
これにより，印刷形成された通電発熱体，リード線，イオン検出用電極を内蔵した支持体が得られる。
【００１４】
次に，本発明の作用効果につき説明する。
まず，本発明のグロープラグは，上記通電発熱体に電流を通すことにより発熱し，その加熱により燃焼室における着火及び燃焼を促進させる。
また，イオン検出用電極は，燃焼火炎中のイオン化の状態を検出する。即ち，イオン電流の検出時において，導電性の支持体内に埋設されたイオン検出用電極とそれに近接する燃焼室の内壁（シリンダヘッド）とは，両者間に存在する燃料燃焼時のプラスイオン及びマイナスイオンを捕獲するための２電極を形成する。
【００１５】
これにより，精度良くイオン電流を検出することができ，その情報を燃焼制御に有用に活用することが可能となる。また，グロープラグに，本来の燃焼室の加熱機能（グロー機能）とイオン電流検出機能とを付与しているので，構造がコンパクトで，かつ安価に製造できる。
【００１６】
また，本発明においては，イオン検出用電極は，燃焼室内における火炎に曝されないように上記支持体の内部に埋設さている。そのため，イオン検出用電極は，燃焼火炎による腐触がなく，抵抗値の変化等を招くことがなく，長期にわたって精度よくイオン電流の検出を行うことができる。
さらに，燃焼室内での熱的衝撃等に起因してイオン検出用電極が破損する等の不具合も回避できる。
【００１７】
このように，本発明においては，イオン検出用電極の腐食，破壊等を確実に防止できるため，従来のように耐食性に優れた白金等の高価な貴金属を用いるということが必要がない。
それ故，グロープラグのコストダウンにも大きく貢献することができる。
【００１８】
また，支持体は，燃料燃焼に伴ってその表面にカーボンが付着する場合があるが，その付着カーボンは通電発熱体の加熱動作（例えば，エンジンの低温始動時におけるグロー動作）によって焼き切ることができる。そのため，長期間に渡って正確にイオン電流を検出することができる。
【００１９】
また，本発明のグロープラグは，上記通電発熱体及びリード線，イオン検出用電極を上記支持体の内部に設けているので，構造簡単である。
したがって，本発明によれば，カーボン付着の問題がなく，精度良くイオン電流を検出することができ，耐久性に優れたグロープラグを提供することができる。
【００２０】
次に，請求項２の発明のように，上記支持体の外表面から上記イオン検出用電極までの絶縁抵抗値は，３００℃において５０ＭΩ以下であることが好ましい。上記絶縁抵抗値が３００℃において５０ＭΩを越える場合には，イオン電流検出時における電流値が小さくなりすぎて，支持体にイオン検出用電極を埋設した状態で十分なイオン電流検出が困難であるという問題がある。一方，絶縁抵抗値の下限は，通電発熱体への通電時における絶縁確保のため１０ｋΩであることが好ましい。
なお，３００℃においてとするのは，グロープラグ使用時における受熱による支持体の温度上昇を考慮するためである。
【００２１】
また，請求項３の発明のように，上記支持体の材料は絶縁性セラミックと導電性セラミックと焼結助剤との混合物であり，上記絶縁性セラミックとしては窒化珪素を用い，上記導電性セラミックとしては金属の窒化物，ホウ化物，炭化物又は珪化物の１種又は２種以上を用い，上記焼結助剤としては酸化アルミニウム及び１種又は２種以上の希土類元素の酸化物を用いることが好ましい。即ち，絶縁抵抗の高い窒化珪素（Ｓｉ_３Ｎ_４）に対して絶縁抵抗の低い上記導電性セラミックを混合することによって，一定の導電性を確保する。これにより，上記の支持体の絶縁抵抗値を十分に満足することができる。
【００２２】
上記窒化珪素（Ｓｉ_３Ｎ_４）と混合する金属の窒化物，ホウ化物，炭化物又は珪化物としては，例えば次のものがある。
まず窒化物としては，例えばＴｉＮ，ＺｒＮ，ＶＮ，ＮｂＮ，ＴａＮ，Ｃｒ_２Ｎ等がある。
ホウ化物としては，例えばＴｉＢ_２，ＺｒＢ_２，ＨｆＢ_２，ＶＢ_２，ＮｂＢ_２，ＴａＢ_２，ＣｒＢ，ＣｒＢ_２，Ｍｏ_２Ｂ，Ｍｏ_２Ｂ_５，ＷＢ，Ｗ_２Ｂ_５，ＬａＢ_６等がある。
【００２３】
炭化物としては，ＴｉＣ，ＺｒＣ，ＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，Ｃｒ_３Ｃ_２，Ｍｏ_２Ｃ，Ｗ_２Ｃ，ＷＣ等がある。
珪化物としては，例えばＴｉＳｉ_２，ＺｒＳｉ_２，ＮｂＳｉ_２，ＴａＳｉ_２，ＣｒＳｉ_２，Ｍｏ_５Ｓｉ_３，ＭｏＳｉ_２，ＷＳｉ_２等がある。
【００２４】
また，上記窒化珪素と混合する上記１種又は２種以上の化合物の割合は，全体に対して５〜５０％（重量比）であることが好ましい。５％未満の場合には絶縁抵抗値を十分に低下させることができないという問題があり，一方，５０％を超える場合には，絶縁抵抗値はもっと低下するが，高温での強度が低下し，熱衝撃性が悪化するという問題がある。
また，上記焼結助剤における希土類元素の酸化物としては，例えば，Ｙ_２Ｏ_３，Ｙｂ_２Ｏ_３，Ｎｄ_２Ｏ_３，Ｓｃ_２Ｏ_３等がある。
【００２５】
また，請求項４の発明のように，上記通電発熱体と上記イオン検出用電極とは同一体により構成されている構造にすることもできる。即ち，この同一体に通電発熱体とイオン検出用電極の両機能を兼ね備えさせることもできる。この場合には，さらに構造を簡単にすることができる。またイオン電極検出状態における電極面積を拡大することができ，より広範囲に渡ったイオン検出が可能となり検出精度向上が図られる。
【発明の実施の形態】
実施形態例１
本発明の実施形態例にかかるグロープラグにつき，図１〜図９を用いて説明する。
本例のグロープラグは，ディーゼルエンジンの始動補助装置として用いられる，セラミックグロープラグである。
本例のグロープラグ１は，図１に示すごとく，ハウジング４と該ハウジング４内に支持された本体１０とよりなる。本体１０は，支持体１１と，該支持体１１の内部に設けられた通電発熱体２及び該通電発熱体２の両端部に電気的に接続されて支持体１１の外部に導出された一対のリード線２１，２２とを有する。
【００２６】
また，上記支持体１０の内部に配設された，火炎中のイオン化の状態を検出するための，イオン検出用電極３を有する。かつ該イオン検出用電極３は上記火炎に曝されないように上記支持体１１の内部に埋設されている。
また，本例においては，後述するように，支持体１１として，Ｓｉ_３Ｎ_４（窒化珪素）とＴｉＢ_２（ホウ化チタン）との混合物からなるセラミックを用いた。
【００２７】
上記本体１０は，図１，図２に示すごとく，金属製のハウジング４内に，金属製の環状支持体４１を介して，固定されている。
そして，上記通電発熱体２の一方のリード線２１は，支持体１１の内部を上昇して，本体１０の側面に設けた導電性の端子部２３を介して内部リード線２３１に電気的に接続されている。また，他方のリード線２２は，上記環状支持体４１を介してハウジング４に電気的に接続されている。
また，上記イオン検出用電極３の上部は，支持体１１の上端部に設けた導電性の端子部３１を介して内部リード線３３に電気的に接続されている。
【００２８】
一方，ハウジング４は，上記環状支持体４１を有し，図２に示すごとく，その上部に保護筒４２を有している。また，ハウジング４は，エンジンのシリンダヘッド４５へ装着するための，雄ねじ部４３を有する。上記保護筒４２の上方開口部には，ゴムブッシュ４２１が嵌合されている。また，該ゴムブッシュ４２１には，外部リード線２３３，３３３が貫挿され，これらはそれぞれ接続端子２３２，３３２を介して，上記内部リード線２３１，３３に接続されている。
したがって，外部リード線２３３は通電発熱体２の一端に，外部リード線３３３はイオン検出用電極３にそれぞれ電気的に導通されている。
【００２９】
なお，通電発熱体２の他端は，上記のごとく，環状支持体４１を介してハウジング４に電気的に導通している（図１）。
また，本体１０の先端部（下端部）は，図１に示すごとく，半球面形状に形成されている。
そして，本例においては，通電発熱体２及びイオン検出用電極３は，いずれも支持体１１内に埋設されている。
【００３０】
次に，上記グロープラグ本体１０を製造するに当たっては，まず図３，図４
に示すごとく，Ｕ字状の通電発熱体２の成形品２９と棒状のイオン検出用電極３の成形品３９を準備する。これらの成形品２９，３９は，それぞれ通電発熱体２及びイオン検出用電極３用のセラミック粉末を用いて射出成形，或いはプレス成形により作製する。
【００３１】
そして，成形品２９，３９は，支持体１１用のセラミック粉末の中に埋設し，これらをホットプレスにて一体的に焼成する。その後，研削にて支持体１１の形状を円筒・球面加工する。なお，上記埋設に先立ってリード線２１，２２を成形品２９に接続しておく。これにより，通電発熱体２及びイオン検出用電極３を内蔵したグロープラグ本体１０が得られる。
【００３２】
上記支持体１１用のセラミック粉末としては，Ｓｉ_３Ｎ_４を９５％（重量比）と，ＴｉＢ_２を５％と，焼結助剤としてＹ_２Ｏ_３とＡｌ_２Ｏ_３を１０％外部添加し，さらに，パラフィンＷＡＸを主成分とする複合バインダー１５％を外部添加し，これらを混合して用いた。
【００３３】
焼結助剤は，その他の希土類元素の酸化物の１種又は２種以上を添加し，Ｓｉ_３Ｎ_４粒界を結晶化しても良い。そして，これらの材料を成形し，加圧焼結を行った。加圧焼結の条件は，加圧力５００ｋｇ／ｃｍ^２，焼結温度１８００℃，時間６０分で実施した。得られた焼結体の絶縁抵抗を図５に符号Ｅ１で示す。
【００３４】
図５は，横軸に温度，縦軸に絶縁抵抗（ＭΩ）をとった。図５のＥ１より知られるごとく，Ｓｉ_３Ｎ_４にＴｉＢ_２を混合した本例の支持体１１は，３００℃において絶縁抵抗値が２０ＭΩ以下と非常に小さい値となり，十分な導電性を有している。
【００３５】
次に，上記のごとく本体１０とハウジング４などとによって構成したグロープラグ１は，図６に示すごとく，エンジンのシリンダヘッド４５に対して，ハウジンク４の雄ねじ部を螺合することにより装着する。これにより，グロープラグ本体１０の先端部が，シリンダヘッド４５の燃焼室の一部である渦流室４５１に突出した状態で装着される。なお，符号４５７は主燃焼室，４５８はピストン，４５９は燃料噴射ノズルである。
【００３６】
また，上記グロープラグ１は，図６に示すごとく，グロープラグ作動回路に接続される。
即ち，通電発熱体２の一端のリード線２１は，外部リード線２３３，グローリレー５３，５３１，及び１２ボルトのバッテリ５４を介して，金属製のシリンダヘッド４５に接続されている。更に，シリンダヘッド４５，ハウジング４，環状支持体４１，本体１０のリード線２２（図１）を介して，通電発熱体２の他端に接続されている。
これにより，通電発熱体２の加熱用回路が形成される。
【００３７】
また，イオン検出用電極３の外部リード線３３３は，イオン電流検出用抵抗５２１，直流電源５１を介してシリンダヘッド４５に接続されている。また，上記イオン電流検出用抵抗５２１には，イオン電流を検出するための電位差計５２２が設けられ，これはＥＣＵ（電子制御装置）５２に接続されている。また，ＥＣＵ５２には，上記グローリレー５３，５３１，エンジン冷却水の水温センサ５２５，エンジンの回転数センサ５２６が接続されている。
【００３８】
上記図６に示した，グロープラグ１の使用に当たっては，まずエンジンの始動時においては，ＥＣＵ５２により，グローリレー５３，５３１がオンとされる。そのため，バッテリ５４とグロープラグの通電発熱体２との間が閉路となり，グロープラグ本体１０の通電発熱体２が通電され発熱する。そのためグロープラグ１は加熱状態となり，渦流室４５１が加熱され，着火温度に上昇する。
そこで，燃料噴射ノズル４５９から，燃料が噴射されると，その都度該燃料が着火され，ピストン４５８が作動し，エンジンが駆動される。
【００３９】
一方，燃料が燃焼している際には，前記のごとく，イオンが発生するので，そのイオン電流をイオン検出用電極３，イオン電流検出用抵抗５２１及び電位差計５２２により検出する。
即ち，グロープラグ本体１０の上記イオン検出用電極３とシリンダヘッド４５との間には５００ボルトの直流電源５１によって電圧が印加されている。また，イオン検出用電極３を覆っている支持体１１は，上記のごとく導電性を有する。
【００４０】
そこで，渦流室４５１内における，燃焼火炎帯の活性イオンの発生に伴い，イオン電流検出用抵抗５２１を含む電流経路にイオン電流が流れる。
なお，イオン電流検出用抵抗５２１は，約５００ｋΩで，これを流れるイオン電流は，その両端の電位差として電位差計５２２により検出される。
【００４１】
ここで，イオン電流の検出原理を略述する。
燃料噴射ノズル４５９からの噴射燃料が渦流室４５１で燃焼されると，その燃焼火炎帯ではイオン化されたプラスイオンとマイナスイオンが大量に発生する。このとき，上記イオン検出用電極３とそれに対面するシリンダヘッド４５との間にバッテリ電圧が印加されているので，イオン検出用電極３にはマイナスイオンが捕獲されると共に，シリンダヘッド４５にはプラスイオンが捕獲される。
その結果，上記の電流経路が形成され，この電流経路を流れるイオン電流がイオン電流検出用抵抗５２１の両端の電位差として検出される。
【００４２】
一方，ＥＣＵ５２は，ＣＰＵ，ＲＯＭ，ＲＡＭ，入出力回路等からなる周知のマイクロコンピュータやＡ／Ｄ変換器（共に図示略）を中心に構成され，前記電位差計５２２により検出された検出信号を入力する。
また，ＥＣＵ５２には，エンジン冷却水の温度を検出するための水温センサ５２５の検出信号や，エンジンクランク角に応じてエンジン回転数を検出するための回転数センサ５２６の検出信号が入力され，ＥＣＵ５２は各検出信号に基づいて水温Ｔｗ，エンジン回転数Ｎｅを検知する。
【００４３】
上記ＥＣＵ５２は，ディーゼルエンジンの低温始動時において，グロープラグ１の通電発熱体２を加熱させて燃料の着火及び燃焼を促進させる。また，ディーゼルエンジンの始動中，始動直後および一般走行中において，イオン電流を検出する。
なお，エンジン始動当初においては，グローリレー５３，５３１がオンの状態にあり，通電発熱体２は加熱状態に保持されるようになっている。
【００４４】
以下，図７のフローチャートを用いて，上記グローリレー５３，５３１のオン，オフ切り替え処理を説明する。図７は，所定の時間の割り込み処理により実行される。
まず，図７の処理がスタートすると，ＥＣＵ５２は，先ずステップ１１でエンジン暖機完了後であり，且つグローリレー５３，５３１がオフであるか否かを判別する。エンジン始動当初においては，ステップ１１が否定判別され，ＥＣＵ５２は続くステップ１２で水温Ｔｗ及びエンジン回転数Ｎｅを読み込む。
【００４５】
その後，ステップ１３で水温Ｔｗが所定の暖機完了温度（本実施形態例では，６０℃）以上であるか否かを判別すると共に，ステップ１４でエンジン回転数Ｎｅが所定回転数（本実施形態例では，２０００ｒｐｍ）以上に達しているか否かを判別する。
このときステップ１３，１４が共に否定判別されれば，エンジンの暖機が完了しておらず，グロープラグの通電発熱体２による加熱が必要であるとみなし，ステップ１５に進む。
【００４６】
また，ステップ１３，１４のいずれかが肯定判別されれば，エンジンの暖機が完了，或いはグロープラグ１による加熱が不要であるとみなし，ステップ１６に進む。
【００４７】
ステップ１５に進んだ場合は，グローリレー５３，５３１はオンのまま維持される。この状態では，グロープラグ１の発熱作用によって燃料の着火及び燃焼が継続される。
また，ステップ１６に進んだ場合，ＥＣＵ５２は，グローリレー５３，５３１をオフとする。
【００４８】
次に，図８は，オシロスコープを用いて燃料燃焼時に発生するイオン電流を観察した際の電流波形図である。同図において，燃料噴射時期（圧縮ＴＤＣ）直後に電圧が急上昇している波形が燃料の燃焼によるイオン電流波形であり，Ａ点が燃焼の開始位置，即ち着火時期に相当する。
また，このイオン電流波形には，２つの山が観測される。つまり，燃焼初期には，拡散火炎帯の活性イオンにより第１の山Ｂ１が観測され，燃焼中後期には筒内圧上昇による再イオン化により第２の山Ｂ２が観測される。
【００４９】
この場合，ＥＣＵ５２は，イオン電流波形の第１の山Ｂ１から実際の着火時期を検出すると共に，検出された実際の着火時期と目標着火時期との差をなくすべく着火時期のフィードバック制御を実施する。
また，ＥＣＵ５２は，イオン電流波形の第２の山Ｂ２から異常燃焼，失火等の燃焼状態を検出し，その検出結果を燃料噴射制御に反映させる。こうしてイオン電流をエンジンの燃料噴射制御に反映させることにより，きめ細かくエンジンの運転状態を制御することが可能となる。
【００５０】
上記のごとく，本例のグロープラグにおいては，支持体１１の内部に通電発熱体２とリード線２１，２２とイオン検出用電極３とを設けてあり，これらは一体的に構成されている。そのため，通電発熱体２によるグロー動作（加熱動作）と，イオン検出用電極３によるイオン電流検出とを１つのグロープラグにより達成できる。また，そのためグロープラグがコンパクトになる。
また，支持体１１の先端部は，半球形状としてあるので，燃焼室内における熱衝撃を吸収することができる。
【００５１】
さらに，本例においては，支持体１１として上記のごとく３００℃において絶縁抵抗が２０ＭΩ以下の十分な導電性を有するセラミックを用いている。そのため，支持体１１の内部へイオン検出用電極３を埋設することができる。即ち，支持体１１に導電性を持たせることにより，イオン検出用電極３を燃焼火炎に曝すことなくイオン電流の検出を可能にすることができる。
【００５２】
そのため，イオン検出用電極３の腐食，破壊等の不具合を確実に防止することができる。それ故，従来のようにイオン検出用電極の露出部に高価な白金等を用いるということも必要ない。したがって，グロープラグのコストダウンを図ることもできる。
【００５３】
また，通電発熱体２及びリード線２１，２２も支持体１１の内部に設けてあるので，燃焼ガスによる酸化等の腐食もなく，さらに耐久性に優れている。
また，本例においては，測定電圧を５００Ｖとしたが，１０Ｖ等の低電圧にしても，イオン波形を増幅すれば解析が可能である。
【００５４】
実施形態例２
本例は，実施形態例１における支持体１１として，上記実施形態例１のＥ１の他に，表１に示すごとき原料により作製した支持体試料Ｅ２〜Ｅ４を準備し，上記Ｅ１と共にイオン電流検出可否を評価した。試料Ｅ１〜Ｅ４は，いずれもＳｉ_３Ｎ_４９５％（重量比）と，それぞれ別の導電性のセラミック粉末を５％加え，さらに焼結助剤としてＹ_２Ｏ_３とＡｌ_２Ｏ_３を合計１０％外部添加したものである。
【００５５】
なお，比較のために，セラミック粉末としてＳｉ_３Ｎ_４を用い，焼結助剤としてＹ_２Ｏ_３とＡｌ_２Ｏ_３を合計１０％外部添加し，他の導電性セラミックを混合しなかったものも準備した（Ｃ１）。そして，焼結体を作製するに当たっては，上記粉末とパラフィンＷＡＸを主成分とするバインダー１５％を混合し，射出成形を行う。その後，加圧焼結を行なう。その条件の加圧は５００ｋｇ／ｃｍ^２，焼結温度１８００℃，時間６０分で実施した。その他は，実施形態例１と同様である。
【００５６】
まず，各試料Ｅ１〜Ｅ４，Ｃ１からなる支持体の絶縁抵抗値を図５に示す。図５より知られるごとく，Ｅ１〜Ｅ４はいずれも３００℃において絶縁抵抗値が５０ＭΩ以下となった。一方，Ｃ１は，３００℃においても５００ＭΩであり，最も大きな値を示した。
【００５７】
次に，これらの試料Ｅ１〜Ｅ４，Ｃ１を用いた支持体１１を有するグロープラグを用いて，イオン電流検出の可否を調査した。
その結果を表１に示す。表１より知られるごとく，試料Ｅ１〜Ｅ４を用いた場合には前述した図８に示すようなイオン電流が検出された。一方，試料Ｃ１を用いた場合には，イオン電流の検出ができなかった。
また，本例のＥ１〜Ｅ４においては，導電性セラミックを各々５％添加したがこの添加量を５％以上にした場合には，絶縁抵抗値がもっと大きく低下する。
【００５８】
【表１】

【００５９】
実施形態例３
本例は，図９に示すごとく，実施形態例１のグロープラグ作動回路（図６）を変更したもので，実施形態例１のバッテリ５４と直流電源５１とを，１個のバッテリ５５のみに代えたものである。この場合，イオン検出回路５２２には，増幅回路を設けておく。
なお，イオン電流検出用抵抗５２１とバッテリ５５との間には，定電流，定電圧回路５２４を介在することもできる。この場合には，回路構成の簡素化とコスト低減の効果がある。
【００６０】
その他は，実施形態例１と同様である。
本例においても，実施形態例１と同様の効果を得ることができる。また，特に，本例においては，定電流・定電圧回路５２４を介在する事で１つのバッテリーでも，グロープラグ発熱時に生じるイオン検出用電極への印加電圧の変動を防止し，安定した検出性能が維持できるという効果を得ることができる。
【００６１】
実施形態例４
本例は，図１０に示すごとく，グロープラグ本体１０における，通電発熱体２とイオン検出用電極３とを１つのＵ字状成形体として一体化した例である。また，通電発熱体２用の一方のリード線２２０を，支持体１１の上端に設けた端子部３１に接続し，リード線２２０とイオン検出用電極３との端子部を共用した。
【００６２】
尚，この場合，通電発熱体２の加熱用回路とイオン電流検出回路とはＥＣＵ５２からの指令信号により，スイッチ切替されるもので作動状態としては常に通電発熱体加熱状態か，イオン電流検出状態のどちらか一方に接続されている回路構成となっている。
その他は，実施形態例１と同様であり，実施形態例１と同様の効果を得ることができる。
【００６３】
なお，本例では，通電発熱体２とイオン検出用電極３とを一体化し，また上記端子部３１を共用しているので，構造が簡単である。
また，本例においては，イオン電流検出状態では通電発熱体自体もイオン検出用電極へと作用するため，実質，イオン検出用電極の面積が拡大でき，より広範囲に渡ったイオン検出が可能となり検出精度向上の効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態例１における，（Ａ）グロープラグ本体の断面図，（Ｂ）上記（Ａ）のＡ−Ａ線矢視断面図。
【図２】実施形態例１における，グロープラグの全体説明図。
【図３】実施形態例１における，通電発熱体の成形体の斜視図。
【図４】実施形態例１における，イオン検出用電極の成形体の斜視図。
【図５】実施形態例１における，支持体の温度と絶縁抵抗との関係を示す説明図。
【図６】実施形態例１における，グロープラグ作動回路図。
【図７】実施形態例１における，グロープラグ作動システムの，グロープラグ始動時のフローチャート。
【図８】実施形態例１における，正常時のイオン電流を示す図。
【図９】実施形態例２における，グロープラグ作動回路図。
【図１０】実施形態例３における，（Ａ）グロープラグ本体の断面図，（Ｂ）上記（Ａ）のＢ−Ｂ線矢視断面図。
【符号の説明】
１．．．グロープラグ，
１０．．．本体，
１１．．．支持体，
２．．．通電発熱体，
２１，２２，２２０．．．リード線，
３．．．イオン検出用電極，
４．．．ハウジング，
４５．．．シリンダヘッド，
４５１．．．渦流室，

Claims

ハウジングと該ハウジング内に支持された本体とよりなるグロープラグにおいて，
上記本体は，支持体と，
該支持体の内部に設けられた通電発熱体及び該通電発熱体の両端部に電気的に接続されて支持体の外部に導出された一対のリード線と，
上記支持体の内部に配設された，火炎中のイオン化の状態を検出するための，イオン検出用電極とよりなり，
かつ上記イオン検出用電極は上記火炎に曝されないように上記支持体の内部に埋設されていることを特徴とするグロープラグ。
請求項１において，上記支持体の外表面から上記イオン検出用電極までの絶縁抵抗値は，３００℃において５０ＭΩ以下であることを特徴とするグロープラグ。
請求項１又は２において，上記支持体の材料は絶縁性セラミックと導電性セラミックと焼結助剤との混合物であり，上記絶縁性セラミックとしては窒化珪素を用い，上記導電性セラミックとしては金属の窒化物，ホウ化物，炭化物又は珪化物の１種又は２種以上を用い，上記焼結助剤としては酸化アルミニウム及び１種又は２種以上の希土類元素の酸化物を用いることを特徴とするグロープラグ。
請求項１〜３のいずれか１項において，上記通電発熱体と上記イオン検出用電極とは同一体により構成されていることを特徴とするグロープラグ。