JP2002012952A - 冷間工具鋼 - Google Patents
冷間工具鋼Info
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Abstract
性が劣化しない程度の炭化物を含有した強度の優れた高
寿命が得られる冷間工具鋼を提供すること。 【解決手段】 重量%で、C:0.65〜1.3%、S
i:2.0%以下、Mn:0.1〜2.0%、Cr:
5.0〜13.0%、MoまたはWのいずれか1種また
は2種をMo当量(Mo+1/2W):0.5〜5.0
%、VまたはNbのいずれか1種または2種をV当量
(V+1/2Nb):0.1〜2.5%、残部Feおよ
び不可避的不純物よりなり、鋼のマルテンサイト組織
に、体積%で5〜20%の残留オーステナイト組織を残
留させたことを特徴とする冷間工具鋼。さらに、炭化物
凝集部(炭化物間距離のb/a≦0.5の部分)の凝集
サイズが100μm以下、ないし炭化物のサイズが5〜
15μmとしたことを特徴とする冷間工具鋼。ただし、
a:個々の炭化物の重心間距離、b:最短炭化物間距離
Description
冷間工具鋼に関するものである。
KD11が広く使用されている。しかし、近年、塑性加
工技術の進歩や被加工材の高強度化にともない、使用さ
れる冷間加工用工具への負荷応力が大きくなっている。
そのため、JIS−SKD11では硬度や靱性の不足に
より、対応できない場合が多くなっている。一方で、S
KD11を改良した種々の冷間工具鋼が提案されてお
り、最近では、炭化物の量、サイズを規定した冷間工具
鋼も提案され、型寿命の向上が図られて、例えば特開平
1−201442号公報、特開平2−247357号公
報、特開平5−156407号公報、特開昭59−17
9762号公報、および特開平11−310820号公
報の発明が提案されている。
量%で、C:0.90〜1.35%、Si:0.70〜
1.40%、Mn:1.0%以下、S:0.004%以
下、Cr:8.0〜10.0、MoとWの1種または2
種をMo+W/2で1.5〜2.5%、VとNbの1種
または2種をV+Nb/2で0.15〜2.5%を含
み、残部Feおよび不可避的不純物からなり、さらに焼
入れ焼もどし組織において、M7 C3 型炭化物の面積率
を2%以上9%以下、MC炭化物の面積率を2.5%以
下とした転造ダイス用鋼にある。確かに、この発明に
は、炭化物についての面積率、および粒径を規制してい
るが、しかし、主に靱性の向上、炭化物の連鎖状分布を
経路とした亀裂伝播の抑制を目的としたものである。こ
れに対し、本発明は金型寿命のばらつき、極度な低寿命
をもたらす因子である炭化物の凝集に着目し、炭化物凝
集サイズを規定することにより、金型寿命のばらつき、
および極度な低寿命金型を低減し、金型の平均寿命の向
上をはかると言うものである。
上述の特開平1−201442号公報に、さらに、不純
物であるAs,Sn,Sb,Cu,B,Pb,Biの合
計量が0.13%以下からなる転造ダイス用鋼にある。
さらに、特開平5−156407号公報は、焼入焼もど
し組織において、粒径2μm以上のMC型残留炭化物と
M6 C型残留炭化物の1種または2種の合計の面積率が
3%以下、粒径2μm以上のM7 C3 型残留炭化物の面
積率が1%以下と規制したものである。いずれも、特開
平1−201442号公報と同様に、主に靱性の向上、
炭化物の連鎖状分布を経路とした亀裂伝播の抑制を目的
としたものである。これに対し、本発明は、前述のよう
に、炭化物の凝集に着目し、炭化物凝集サイズを規定す
ることにより、金型寿命のばらつき、および極度な低寿
命金型を低減し、金型の平均寿命の向上をはかると言う
ものである。
は、C:0.75〜1.75%、Si:0.5〜3.0
%、Mn:0.1〜2.0%、Cr:5.0〜11.0
%、Mo:1.3〜5.0%、V:0.1〜5.0%を
含有し、残部Feおよび不純物からなり、450℃以上
の温度で焼もどしされてなる冷間工具鋼であり、また、
特開平5−156407号公報は、主に靱性の向上、炭
化物の連鎖状分布を経路とした亀裂伝播の抑制を目的と
したものである。これに対し、本発明は前述同様に、炭
化物の凝集に着目し、炭化物凝集サイズを規定すること
により、金型寿命のばらつき、および極度な低寿命金型
を低減し、金型の平均寿命の向上をはかることにある。
また、特開平11−310820号公報は残留オーステ
ナイト組織の経年変化を示したもので、本発明の目的と
は全く異なるものである。
靱性また強度の点から炭化物サイズを規制したものであ
る。この理由は、一次炭化物の欠落による微少欠損を生
じたり、クラックの進展経路となることを防ぐためであ
る。これに対し、近年の塑性加工技術の進歩や被加工材
の高強度化に伴い、工具の耐摩耗性向上を目的に、さら
に耐疲労性を兼ね供えた金型に適した工具鋼が必要とさ
れることから、本発明は、最適な化学成分に限定し、炭
化物、炭化物凝集サイズを規制した鋼材のマルテンサイ
ト組織に体積%で5〜20%の残留オーステナイト組織
を残存させることにより、十分な疲労性を確保し、耐摩
耗性が劣化しない程度の炭化物を含有した強度の優れた
高寿命が得られる冷間工具鋼を提供することを目的とす
るものである。
ころは、 (1)質量%で、C:0.65〜1.3%、Si:2.
0%以下、Mn:0.1〜2.0%、Cr:5.0〜1
3.0%、MoまたはWのいずれか1種または2種をM
o当量(Mo+1/2W):0.5〜5.0%、Vまた
はNbのいずれか1種または2種をV当量(V+1/2
Nb):0.1〜2.5%、残部Feおよび不可避的不
純物よりなり鋼のマルテンサイト組織に、体積%で5〜
20%の残留オーステナイト組織を残留させたことを特
徴とする冷間工具鋼。
%、Si:2.0%以下、Mn:0.1〜2.0%、C
r:5.0〜13.0%、MoまたはWのいずれか1種
または2種をMo当量(Mo+1/2W):0.5〜
5.0%、VまたはNbのいずれか1種または2種をV
当量(V+1/2Nb):0.1〜2.5%、残部Fe
および不可避的不純物よりなり、かつ炭化物凝集部(炭
化物間距離のb/a≦0.5の部分)の凝集サイズが1
00μm以下であり、該鋼のマルテンサイト組織に、体
積%で5〜20%の残留オーステナイト組織を残留させ
たことを特徴とする冷間工具鋼。 ただし、a:個々の炭化物の重心間距離 b:最短炭化物間距離
あって、該鋼の炭化物のサイズが5〜15μmとしたこ
とを特徴とする冷間工具鋼。 (4)前記(1)〜(3)記載の鋼に、S:0.01〜
0.10%添加することを特徴とする冷間工具鋼にあ
る。
作用およびその限定理由を説明する。 C:0.65〜1.3% Cは、焼入焼戻により、十分なマトリックス硬さを与え
ると共に、Cr,Mo,V,Nbなどと結合して炭化物
を形成し、硬さおよび耐摩耗性を与える元素である。し
かし、添加量が多過ぎると、凝固時に粗大炭化物が過剰
に析出し、靱性、耐疲労特性を劣化させることから、C
の上限を1.3%とした。一方、0.65%未満では、
十分な二次硬化硬さが得られないので、その下限を0.
65%としたが、強度と靱性の最適バランスを得るため
には、0.75〜0.95%の範囲が望ましい。
および焼入性に有効な元素であると共に、焼戻過程にお
いて炭化物の凝集を抑え二次硬化を促進する元素であ
る。しかし、2.0%を越えて添加すると、靱性を低下
させるので、その上限を2.0%とした。 Mn:0.1〜2.0% Mnは、Siと同様に脱酸剤として添加し鋼の清浄度を
高めると共に焼入れ性を高める元素である。しかしなが
ら、2.0%を越えて添加すると、熱間加工性を阻害す
るうえに靱性を劣化させるので、その上限を2.0%と
した。
る有効な元素である。この効果を満足するためには、少
なくとも5.0%以上必要である。従って、その下限を
5.0%とした。一方、Crは、凝固時にCと結合して
巨大一次炭化物を形成し易く、過剰な添加は、靱性およ
び耐疲労特性を劣化させるため、その上限を13.0
%、とした。好ましくは、7.5〜8.5%とした。
Mo当量(Mo+1/2W):0.5〜5.0%、Mo
およびWは、共に微細な炭化物を形成し、二次硬化に寄
与する重要な元素であると共に、耐軟化抵抗性を改善す
る元素である。ただし、その効果はMoの方がWよりも
2倍強く、同じ効果を得るのに、WはMoの2倍必要で
ある。この両元素の効果は、Mo当量(Mo+1/2
W)で表すことができる。本発明成分系においては、M
o当量で少なくとも0.5%以上が必要である。逆に、
Mo当量の過剰添加は、靱性の低下を招くので、その上
限を5.0%とした。好ましくは1.5〜3.5%とし
た。
V当量(V+1/2Nb):0.1〜2.5% V、Nbは、共に微細な炭化物を形成し二次硬化に寄与
し、耐軟化抵抗性を改善する重要な元素であると共に、
結晶粒微細化し、耐摩耗性を向上させる元素である。た
だし、その効果はVの方がNbよりも2倍強く、同じ効
果を得るのに、NbはVの2倍必要である。この両元素
の効果はV当量(V+1/2Nb)で表すことができ
る。本発明成分系においては、高温焼戻し硬度を得るた
めには、V当量で少なくとも0.1%以上が必要であ
る。過剰な添加は靱性を低下させ、硬質表面層との密着
性を阻害するため、その上限を2.5%とした。 S:0.01〜0.10% Sは快削性を確保するために必要な元素である。しか
し、過剰な添加は靱性を低下させ、熱間加工性を劣化さ
せるため、0.01〜0.10%とした。
〜20%の残留オーステナイト組織を残留させたことに
より、残留オーステナイトが炭化物の応力集中を抑制
し、さらに亀裂発生を低減される。これらの相乗効果に
より金型寿命のばらつきや早期破損を改善し高寿命を可
能とするものである。しかし、5%未満ではその効果が
得られず、20%を超える場合は硬さが低下するため、
5〜20%とした。
する共晶炭化物であるが、従来は靱性、または強度の点
から炭化物のサイズを規定していたものである。その理
由は、一次炭化物の欠落による微小欠損を生じたり、ク
ラックの進展経路となることを防ぐために規制したもの
である。しかし、この点を詳しく究明した結果、本発明
の最大の特徴は、特に冷間工具鋼としての金型ダイス等
の工具寿命を左右する要因としての炭化物の亀裂発生お
よび亀裂伝播を抑制する必要から、炭化物の凝集サイズ
を100μm以下とすることにより、炭化物における亀
裂発生および亀裂伝播が抑制される。
である。図1に示すように、炭化物の規定方法として
は、測定面を引張−圧縮または引張−引張疲労破面と
し、個々の炭化物の重心間距離をa、最短炭化物間距離
をbとしたとき、b/a≦0.5となる箇所を炭化物凝
集部とした。また、炭化物凝集サイズは、画像処理装置
により、個々の炭化物の面積の和から算出した円相当径
とした。図1(a)および図1(b)はb/a≦0.5
の場合であり、、図1(c)はb/a>0.5の状態を
示している。疲労特性に悪影響を及ぼすのは近接または
隣接した炭化物の凝集部であり、面積的に同じであって
も炭化物間距離が離れていれば、疲労に悪影響を及ぼさ
ないものであることが判った。従って、炭化物間距離を
表すb/aによって定め、b/a≦0.5であることを
条件とした。
引張圧縮疲労試験による破断繰返し数が著しく減少し、
一方、大越式摩耗試験の結果によると、5μm未満で著
しく耐摩耗性の減少が現れることが判った。その結果、
金型寿命の大きな要因とする引張圧縮疲労と耐摩耗性か
ら炭化物サイズを5〜15μmとした。このように、炭
化物サイズ、および炭化物凝集サイズの規制により、耐
摩耗性を保持しつつ、炭化物の欠落による微小欠陥や亀
裂進展を抑制し靱性を改善する。
説明する。表1に示す組成の鋼600kgを電気溶解炉
にて溶製し、角50mmへ鍛伸後焼なましを行い供試材
とした。各試験片は1030〜1080℃に30分保持
後、空冷し、150〜580℃で60分保持後空冷処理
を2回施した。また、被削性については、鍛伸後焼なま
し後NCフライス、φ13エンドミル、軸方向10mm
×1.2mm切り込み、回転数1100rpm、切削速
度35m/分、5m加工後のエンドミル摩耗量を測定、
比較鋼Hの摩耗量を1として表2に示す。
エルCスケールで測定した。また、抗折試験は、焼入焼
戻しを施した縦5×横9×長さ60mmの試験片を用
い、抗折力、たわみ量測定した。さらに、大越式摩耗試
験は、SCM420(86HRB)を相手材とし、摩耗
距離200m、最終荷重62Nの条件下で試験を行っ
た。試験結果は比較鋼Hの摩耗量を100として表し
た。さらに、引張圧縮疲労試験は、焼入焼戻しを施した
平行部:径5×15の試験片を用い、油圧サーボ試験機
にて試験を行った。試験条件は、応力振幅1500MP
a、応力比R=−1、室温にて行った。また、実機での
金型試験は、径50×100mmの鍛造用金型を作製
し、SCM420を被加工材として試験を行った。金型
の寿命要因は、鋼種A〜Gは本発明であり、鋼種H〜M
は比較例でる。
に、本発明鋼A〜Gはいずれも残留オーステナイト量が
5〜20%の範囲内であり、炭化物凝集サイズが100
μm以下であり、その場合の硬さ(HRC)は、いずれ
も59HRC以上の硬さを維持した上で、引張圧縮疲労
強度、金型寿命延長を図ることが出来た。これに対し、
比較例であるH〜Mは成分組成ないし残留オーステナイ
ト量の範囲、炭化物凝集サイズ、炭化物サイズの条件が
外れているために、引張圧縮疲労強度、金型寿命は本発
明より劣ることが判る。
具鋼としての残留オーステナイト量を規制すると共に炭
化物凝集サイズおよび炭化物サイズを規定することによ
り、極めて優れた型寿命を確保することが可能となり、
金型用工具鋼として従来のものに比べて経済的で極めて
有利なものとなった。
Claims (4)
- 【請求項1】 質量%で、 C:0.65〜1.3%、 Si:2.0%以下、 Mn:0.1〜2.0%、 Cr:5.0〜13.0%、 MoまたはWのいずれか1種または2種をMo当量(M
o+1/2W):0.5〜5.0%、 VまたはNbのいずれか1種または2種をV当量(V+
1/2Nb):0.1〜2.5%、 残部Feおよび不可避的不純物よりなり鋼のマルテンサ
イト組織に、体積%で5〜20%の残留オーステナイト
組織を残留させたことを特徴とする冷間工具鋼。 - 【請求項2】 質量%で、 C:0.65〜1.3%、 Si:2.0%以下、 Mn:0.1〜2.0%、 Cr:5.0〜13.0%、 MoまたはWのいずれか1種または2種をMo当量(M
o+1/2W):0.5〜5.0%、 VまたはNbのいずれか1種または2種をV当量(V+
1/2Nb):0.1〜2.5%、 残部Feおよび不可避的不純物よりなり、かつ炭化物凝
集部(炭化物間距離のb/a≦0.5の部分)の凝集サ
イズが100μm以下であり、該鋼のマルテンサイト組
織に体積%で5〜20%の残留オーステナイト組織を残
留させたことを特徴とする冷間工具鋼。 ただし、a:個々の炭化物の重心間距離 b:最短炭化物間距離 - 【請求項3】 請求項1または2記載の鋼であって、該
鋼の炭化物のサイズが5〜15μmとしたことを特徴と
する冷間工具鋼。 - 【請求項4】 請求項1〜3記載の鋼に、S:0.01
〜0.10%添加することを特徴とする冷間工具鋼。
Priority Applications (1)
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JP2000195566A JP3883788B2 (ja) | 2000-06-29 | 2000-06-29 | 靱性および耐摩耗性に優れた金型用冷間工具鋼 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2004035920A (ja) * | 2002-07-01 | 2004-02-05 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 疲労寿命に優れた冷間工具鋼およびその熱処理方法 |
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WO2014156487A1 (ja) | 2013-03-29 | 2014-10-02 | 日立金属株式会社 | 金型用鋼素材およびその製造方法、金型用プリハードン鋼材の製造方法、冷間加工用金型の製造方法 |
JP2015521235A (ja) * | 2012-05-07 | 2015-07-27 | ヴァルス ベジッツ ゲーエムベーハー | 優れた機械加工性を有する低温硬質鋼 |
CN113604744A (zh) * | 2021-08-10 | 2021-11-05 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高强韧冷作模具钢及其制备方法 |
-
2000
- 2000-06-29 JP JP2000195566A patent/JP3883788B2/ja not_active Expired - Lifetime
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CN113604744A (zh) * | 2021-08-10 | 2021-11-05 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高强韧冷作模具钢及其制备方法 |
WO2023016219A1 (zh) * | 2021-08-10 | 2023-02-16 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高强韧冷作模具钢及其制备方法 |
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