JP3486230B2 - 電気自動車用無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
電気自動車用無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/64—Electric machine technologies in electromobility
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、電気自動車のモータ
ー用素材としてとりわけ好適な無方向性電磁鋼板の製造
方法に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】無方向性電磁鋼板は、モーターやトラン
ス等の鉄心材料として広く使用されている。近年、省エ
ネルギーの観点から、電気機器の高効率化が声高く叫ば
れているが、それに伴い鉄心材料についてもより一層の
鉄損低減が望まれるようになってきた。 【０００３】電磁鋼板の鉄損低減手段としては、Si, Al
等の比抵抗上昇元素の添加による渦電流損低減策が安価
でかつ最も有効である。また、集合組織を改善すること
も有効で、たとえば特公昭56-22931号公報では冷間圧延
条件を改善することにより、特公昭58−3027号公報では
Snを添加することにより、特公昭57-59293号公報ではSb
を添加することによりそれぞれ、これを達成している。
その他、鋼中の介在物、析出物等は磁壁の移動を妨げる
ことによって履歴損を劣化させることから、特開昭59-7
4258号公報等では不純物の低減によりこれを達成してい
る。また、特開昭59-74256号公報, 特開昭60−152628号
公報および特開平３−104844号公報等では、介在物個数
を減少させることによって低鉄損化を達成している。 【０００４】上記の方法はいずれも、Ｗ10/50 あるいは
Ｗ15/50 といった特定条件下での鉄損を低減しようとす
るものである。しかしながら、このような電磁鋼板を用
いて電気自動車用のモーターを作製した場合に、必ずし
も良好なモーター特性とくに良好なモーター効率が得ら
れるわけではなかった。 【０００５】この理由は、電気自動車用モーターは、通
常のモーターとは異なり、ある一定の駆動条件下で駆動
されるものではないからである。つまり自動車モーター
は、低速回転から高速回転あるいはその逆へと、回転数
を常に変化させる必要があり、そのたびに駆動周波数や
そのときの磁束条件が大幅に変動する。従って、素材の
ある一定条件下での特性たとえばＷ10/50 (1.0Ｔ, 50Hz
における鉄損）だけでは、電気自動車モーターの効率を
評価することはできない。 【０００６】 【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、電
気自動車用モーターのモーター効率評価法を確立し、そ
れに基づいて高効率の電気自動車用モーターの素材とし
て有用な無方向性電磁鋼板を与えるところにある。 【０００７】 【課題を解決するための手段】さて発明者らは、素材の
特性を従来法によって評価するだけにとどまらず、実際
に各種素材を用いてモデルモーターを作成し、電気自動
車の駆動と同一条件下でこのモデルモーターを駆動さ
せ、効率その他あらゆる特性を吟味することによって、
まずモーター効率を評価した。その結果、駆動条件は種
々変化したとしても、トータルとしてのモーター効率
（ηTOT ）は次式 ηTOT ＝0.5 η120 ＋ 0.2（η60＋η240 ）＋0.05（η30＋η300 ） ここでηX ：ｘ Hz で駆動したときの効率 で表されることを明らかにした。 【０００８】この結果をもとに、モーター効率ηTOT と
素材特性との関係について、磁束密度：0.1 〜2.0 Ｔ、
周波数：10〜10000 Hzの広範囲にわたって綿密な調査を
行った。その結果、 1.5Ｔ, 50Hzおよび 0.5Ｔ, 1000Hz
における各鉄損Ｗ15/50 、Ｗ5/1000（W/kg）ならびに 5
000A/mにおける磁束密度Ｂ50（Ｔ）が所定の関係を満足
すれば、電気自動車用モーターとして極めて効率の良い
ものが得られることの知見を得た。この発明は、上記の
知見に立脚するものである。 【０００９】 【発明が解決しようとする課題】すなわち、この発明
は、Ｃ：0.0050wt％以下、 Si：1.0 〜4.5 wt％、M
n：1.5 wt％以下を含有する組成になる鋼スラブを、熱
間圧延後、１回または中間焼鈍を含む２回の冷間圧延に
よって最終板厚としたのち、仕上焼鈍を施す一連の工程
によって無方向性電磁鋼板を製造するに当たり、最終板
厚を 0.10mm 以上 0.50mm 以下とすること、仕上焼鈍後の冷
却を、張力：0.15 〜0.3 kg/mm2、冷却速度変化：１〜５
℃/s2の条件下で行うことからなる電気自動車用無方向
性電磁鋼板の製造方法である。 【００１０】以下、この発明の基礎となった実験結果に
ついて説明する。Ｃ：0.0020wt％、Si：0.5 〜3.5 wt
％、Mn：0.5 wt％を含み、残部は実質的にFeの組成にな
る鋼スラブを、常法に従って熱間圧延ついで冷間圧延す
ることにより、板厚が0.05〜0.75mmの種々の冷延鋼板を
得た。ついで 800〜1000℃, １ minの仕上焼鈍後、0.15
〜0.3 kg/mm2の張力下に冷却速度：20〜35℃/sでかつ冷
却速度変化：１〜５℃/s2 の条件で冷却した。得られた
各鋼板からモデルモーターを作製し、そのモーター効率
について調査した結果を、素材特性との関係で整理して
図１に示す。 【００１１】同図から明らかなように、モーター効率η
TOT ≧80％を達成するためには、素材のＷ−Ｂ特性につ
き、次式 Ｗ15/50 ＋（Ｗ5/1000／10）≦ 7.0 Ｗ15/50 ＋（Ｗ5/1000／10）≦62・Ｂ50−97 の関係を満足させる必要があることが究明されたのであ
る。上記のような式でモーター効率をうまく評価できる
ことの理由は、今のところ明らかではないが、50Hzが低
周波域を、また1000Hzが高周波域を代表する鉄損となっ
ており、透磁率としては比較的高磁場域が重要なファク
ターとなっていることによるものと考えられる。 【００１２】次に、上記のようなＷ−Ｂ特性を有する無
方向性電磁鋼板の製造条件について検討した。その結
果、所望特性を得るには、仕上焼鈍後の冷却条件とくに
冷却時における付加張力と冷却速度変化が重要であるこ
とが判明した。すなわち、冷却時における付加張力を0.
15 〜0.3 kg/mm2としかつ冷却速度変化を１〜５℃/s2 と
することによって、上掲式の関係が満足され、かくして
ηTOT≧80％という高いモーター効率が安定して得られ
ることが究明されたのである。この点、従来の冷却時に
おける付加張力は、 0.2〜0.5 kg/mm2程度であったた
め、安定して良好なモーター効率が得られなかったもの
と考えられる。 【００１３】 【作用】この発明において、鋼板の成分組成を前記の範
囲に限定したのは、次の理由による。 Ｃ：0.0050wt％以下 Ｃは、磁気特性上好ましくない元素であり、50 ppmを超
えると特に鉄損の劣化が著しいので、50 ppm以下に限定
した。 【００１４】Si：1.0 〜4.5 wt％ Siは、比抵抗の高めることによって鉄損の低減に有効に
寄与するが、含有量が1.0 wt％に満たないとその効果に
乏しく、一方 4.5wt％を超えると冷間加工性の劣化を招
くので、1.0〜4.5 wt％の範囲に限定した。 【００１５】Mn：1.5 wt％以下 Mnは、熱間圧延割れの防止に有効なだけでなく、比抵抗
を高めて鉄損の低減にも寄与する有用元素であるが、含
有量が 1.5wt％を超えると磁束密度を劣化させる等の不
利が生じるので、 1.5wt％以下の範囲に限定した。 【００１６】以上、基本成分について説明したが、その
他この発明では、必要に応じてAlやＰ，Sb, Sn等を、下
記の範囲で含有させることもできる。 Al：1.0 wt％以下 Alは、比抵抗を高め、うず電流損の低減に有効に寄与す
るが、 1.0wt％を超えると磁束密度の低下を招くので、
1.0 wt％以下程度が好ましい。 Ｐ：0.08wt％以下 Ｐは、Al同様、比抵抗を高め、うず電流損を低減する有
用元素であるが、含有量が0.08wt％を超えると加工性が
劣化するので、0.08wt％以下で添加するのが好ましい。 Sb：0.08wt％以下 Sbは、集合組織の改善に有効に寄与するが、0.08wt％を
超えると粒成長性が阻害されるので、0.08wt％以下程度
が好ましい。 Sn：0.2 wt％以下 Snは、Sb同様、集合組織を改善する有用元素であるが、
0.2 wt％を超えると粒成長性が阻害されるので、0.2 wt
％以下で添加するのが好ましい。 【００１７】また、この発明において、鋼板の板厚は0.
10mm以上0.50mm以下の範囲に制限する必要がある。とい
うのは、板厚が0.50mmを超えるとＷ−Ｂバランスが劣化
して所望のモーター効率を得ることが困難となり、一方
0.10mm未満ではモーターのコア積層時間が長くなるだけ
でなく、自動かしめ性等も劣化するからである。 【００１８】次に、この発明の製造方法について説明す
る。スラブ製造に際しては、連続鋳造法または造塊−分
塊法いずれであっても良い。ついで、スラブ加熱後、熱
間圧延を施し、必要に応じて熱延板焼鈍を施してから、
１回または中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を施して最終
板厚に仕上げる。しかるのち、 800〜1100℃で約１min
程度の仕上焼鈍を施すわけであるが、この発明では、こ
の仕上焼鈍における均熱処理後の冷却工程が特に重要で
ある。 【００１９】すなわち、この冷却処理を、張力：0.15 〜
0.3 kg/mm2、冷却速度変化：１〜５℃/s2 の条件下で行
うことが肝要である。というのは、付加張力および冷却
速度変化が上記の範囲を逸脱した場合には、前述したと
おり、理由は明確ではないが、良好なモーター効率が得
られないからである。なお、この時、冷却速度について
は特に限定されることはない。 【００２０】 【実施例】表１に示す種々の成分組成になる鋼スラブ
を、熱間圧延後、１回冷延法により板厚：0.10〜0.65mm
の冷延板とした。ついで、 800〜1000℃，１min の仕上
焼鈍後、表２に示す種々の条件で冷却した。得られた鋼
板を用いて３相６極、インバータ周波数：10〜400 Hz、
キャリア周波数：１〜20 kHzのモデルモータを作成し、
そのモーター効率ηTOT について調査した。得られた結
果を表２に併記する。 【００２１】 【表１】 【００２２】 【表２】 【００２３】 【発明の効果】かくしてこの発明に従う無方向性電磁鋼
板は、回転数が常に変化する電気自動車用モーターに用
いて、従来に比べ格段に高いモーター効率を確保するこ
とができる。
ー用素材としてとりわけ好適な無方向性電磁鋼板の製造
方法に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】無方向性電磁鋼板は、モーターやトラン
ス等の鉄心材料として広く使用されている。近年、省エ
ネルギーの観点から、電気機器の高効率化が声高く叫ば
れているが、それに伴い鉄心材料についてもより一層の
鉄損低減が望まれるようになってきた。 【０００３】電磁鋼板の鉄損低減手段としては、Si, Al
等の比抵抗上昇元素の添加による渦電流損低減策が安価
でかつ最も有効である。また、集合組織を改善すること
も有効で、たとえば特公昭56-22931号公報では冷間圧延
条件を改善することにより、特公昭58−3027号公報では
Snを添加することにより、特公昭57-59293号公報ではSb
を添加することによりそれぞれ、これを達成している。
その他、鋼中の介在物、析出物等は磁壁の移動を妨げる
ことによって履歴損を劣化させることから、特開昭59-7
4258号公報等では不純物の低減によりこれを達成してい
る。また、特開昭59-74256号公報, 特開昭60−152628号
公報および特開平３−104844号公報等では、介在物個数
を減少させることによって低鉄損化を達成している。 【０００４】上記の方法はいずれも、Ｗ10/50 あるいは
Ｗ15/50 といった特定条件下での鉄損を低減しようとす
るものである。しかしながら、このような電磁鋼板を用
いて電気自動車用のモーターを作製した場合に、必ずし
も良好なモーター特性とくに良好なモーター効率が得ら
れるわけではなかった。 【０００５】この理由は、電気自動車用モーターは、通
常のモーターとは異なり、ある一定の駆動条件下で駆動
されるものではないからである。つまり自動車モーター
は、低速回転から高速回転あるいはその逆へと、回転数
を常に変化させる必要があり、そのたびに駆動周波数や
そのときの磁束条件が大幅に変動する。従って、素材の
ある一定条件下での特性たとえばＷ10/50 (1.0Ｔ, 50Hz
における鉄損）だけでは、電気自動車モーターの効率を
評価することはできない。 【０００６】 【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、電
気自動車用モーターのモーター効率評価法を確立し、そ
れに基づいて高効率の電気自動車用モーターの素材とし
て有用な無方向性電磁鋼板を与えるところにある。 【０００７】 【課題を解決するための手段】さて発明者らは、素材の
特性を従来法によって評価するだけにとどまらず、実際
に各種素材を用いてモデルモーターを作成し、電気自動
車の駆動と同一条件下でこのモデルモーターを駆動さ
せ、効率その他あらゆる特性を吟味することによって、
まずモーター効率を評価した。その結果、駆動条件は種
々変化したとしても、トータルとしてのモーター効率
（ηTOT ）は次式 ηTOT ＝0.5 η120 ＋ 0.2（η60＋η240 ）＋0.05（η30＋η300 ） ここでηX ：ｘ Hz で駆動したときの効率 で表されることを明らかにした。 【０００８】この結果をもとに、モーター効率ηTOT と
素材特性との関係について、磁束密度：0.1 〜2.0 Ｔ、
周波数：10〜10000 Hzの広範囲にわたって綿密な調査を
行った。その結果、 1.5Ｔ, 50Hzおよび 0.5Ｔ, 1000Hz
における各鉄損Ｗ15/50 、Ｗ5/1000（W/kg）ならびに 5
000A/mにおける磁束密度Ｂ50（Ｔ）が所定の関係を満足
すれば、電気自動車用モーターとして極めて効率の良い
ものが得られることの知見を得た。この発明は、上記の
知見に立脚するものである。 【０００９】 【発明が解決しようとする課題】すなわち、この発明
は、Ｃ：0.0050wt％以下、 Si：1.0 〜4.5 wt％、M
n：1.5 wt％以下を含有する組成になる鋼スラブを、熱
間圧延後、１回または中間焼鈍を含む２回の冷間圧延に
よって最終板厚としたのち、仕上焼鈍を施す一連の工程
によって無方向性電磁鋼板を製造するに当たり、最終板
厚を 0.10mm 以上 0.50mm 以下とすること、仕上焼鈍後の冷
却を、張力：0.15 〜0.3 kg/mm2、冷却速度変化：１〜５
℃/s2の条件下で行うことからなる電気自動車用無方向
性電磁鋼板の製造方法である。 【００１０】以下、この発明の基礎となった実験結果に
ついて説明する。Ｃ：0.0020wt％、Si：0.5 〜3.5 wt
％、Mn：0.5 wt％を含み、残部は実質的にFeの組成にな
る鋼スラブを、常法に従って熱間圧延ついで冷間圧延す
ることにより、板厚が0.05〜0.75mmの種々の冷延鋼板を
得た。ついで 800〜1000℃, １ minの仕上焼鈍後、0.15
〜0.3 kg/mm2の張力下に冷却速度：20〜35℃/sでかつ冷
却速度変化：１〜５℃/s2 の条件で冷却した。得られた
各鋼板からモデルモーターを作製し、そのモーター効率
について調査した結果を、素材特性との関係で整理して
図１に示す。 【００１１】同図から明らかなように、モーター効率η
TOT ≧80％を達成するためには、素材のＷ−Ｂ特性につ
き、次式 Ｗ15/50 ＋（Ｗ5/1000／10）≦ 7.0 Ｗ15/50 ＋（Ｗ5/1000／10）≦62・Ｂ50−97 の関係を満足させる必要があることが究明されたのであ
る。上記のような式でモーター効率をうまく評価できる
ことの理由は、今のところ明らかではないが、50Hzが低
周波域を、また1000Hzが高周波域を代表する鉄損となっ
ており、透磁率としては比較的高磁場域が重要なファク
ターとなっていることによるものと考えられる。 【００１２】次に、上記のようなＷ−Ｂ特性を有する無
方向性電磁鋼板の製造条件について検討した。その結
果、所望特性を得るには、仕上焼鈍後の冷却条件とくに
冷却時における付加張力と冷却速度変化が重要であるこ
とが判明した。すなわち、冷却時における付加張力を0.
15 〜0.3 kg/mm2としかつ冷却速度変化を１〜５℃/s2 と
することによって、上掲式の関係が満足され、かくして
ηTOT≧80％という高いモーター効率が安定して得られ
ることが究明されたのである。この点、従来の冷却時に
おける付加張力は、 0.2〜0.5 kg/mm2程度であったた
め、安定して良好なモーター効率が得られなかったもの
と考えられる。 【００１３】 【作用】この発明において、鋼板の成分組成を前記の範
囲に限定したのは、次の理由による。 Ｃ：0.0050wt％以下 Ｃは、磁気特性上好ましくない元素であり、50 ppmを超
えると特に鉄損の劣化が著しいので、50 ppm以下に限定
した。 【００１４】Si：1.0 〜4.5 wt％ Siは、比抵抗の高めることによって鉄損の低減に有効に
寄与するが、含有量が1.0 wt％に満たないとその効果に
乏しく、一方 4.5wt％を超えると冷間加工性の劣化を招
くので、1.0〜4.5 wt％の範囲に限定した。 【００１５】Mn：1.5 wt％以下 Mnは、熱間圧延割れの防止に有効なだけでなく、比抵抗
を高めて鉄損の低減にも寄与する有用元素であるが、含
有量が 1.5wt％を超えると磁束密度を劣化させる等の不
利が生じるので、 1.5wt％以下の範囲に限定した。 【００１６】以上、基本成分について説明したが、その
他この発明では、必要に応じてAlやＰ，Sb, Sn等を、下
記の範囲で含有させることもできる。 Al：1.0 wt％以下 Alは、比抵抗を高め、うず電流損の低減に有効に寄与す
るが、 1.0wt％を超えると磁束密度の低下を招くので、
1.0 wt％以下程度が好ましい。 Ｐ：0.08wt％以下 Ｐは、Al同様、比抵抗を高め、うず電流損を低減する有
用元素であるが、含有量が0.08wt％を超えると加工性が
劣化するので、0.08wt％以下で添加するのが好ましい。 Sb：0.08wt％以下 Sbは、集合組織の改善に有効に寄与するが、0.08wt％を
超えると粒成長性が阻害されるので、0.08wt％以下程度
が好ましい。 Sn：0.2 wt％以下 Snは、Sb同様、集合組織を改善する有用元素であるが、
0.2 wt％を超えると粒成長性が阻害されるので、0.2 wt
％以下で添加するのが好ましい。 【００１７】また、この発明において、鋼板の板厚は0.
10mm以上0.50mm以下の範囲に制限する必要がある。とい
うのは、板厚が0.50mmを超えるとＷ−Ｂバランスが劣化
して所望のモーター効率を得ることが困難となり、一方
0.10mm未満ではモーターのコア積層時間が長くなるだけ
でなく、自動かしめ性等も劣化するからである。 【００１８】次に、この発明の製造方法について説明す
る。スラブ製造に際しては、連続鋳造法または造塊−分
塊法いずれであっても良い。ついで、スラブ加熱後、熱
間圧延を施し、必要に応じて熱延板焼鈍を施してから、
１回または中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を施して最終
板厚に仕上げる。しかるのち、 800〜1100℃で約１min
程度の仕上焼鈍を施すわけであるが、この発明では、こ
の仕上焼鈍における均熱処理後の冷却工程が特に重要で
ある。 【００１９】すなわち、この冷却処理を、張力：0.15 〜
0.3 kg/mm2、冷却速度変化：１〜５℃/s2 の条件下で行
うことが肝要である。というのは、付加張力および冷却
速度変化が上記の範囲を逸脱した場合には、前述したと
おり、理由は明確ではないが、良好なモーター効率が得
られないからである。なお、この時、冷却速度について
は特に限定されることはない。 【００２０】 【実施例】表１に示す種々の成分組成になる鋼スラブ
を、熱間圧延後、１回冷延法により板厚：0.10〜0.65mm
の冷延板とした。ついで、 800〜1000℃，１min の仕上
焼鈍後、表２に示す種々の条件で冷却した。得られた鋼
板を用いて３相６極、インバータ周波数：10〜400 Hz、
キャリア周波数：１〜20 kHzのモデルモータを作成し、
そのモーター効率ηTOT について調査した。得られた結
果を表２に併記する。 【００２１】 【表１】 【００２２】 【表２】 【００２３】 【発明の効果】かくしてこの発明に従う無方向性電磁鋼
板は、回転数が常に変化する電気自動車用モーターに用
いて、従来に比べ格段に高いモーター効率を確保するこ
とができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 モーター効率ηTOT に及ぼす素材のＷ−Ｂ特
性の影響を示した図である。
性の影響を示した図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｈ０２Ｋ 1/02 Ｈ０２Ｋ 1/02 Ｚ
(72)発明者 矢埜 浩史
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 鉄鋼開発・生産本部 鉄
鋼研究所内
(72)発明者 高島 稔
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 鉄鋼開発・生産本部 鉄
鋼研究所内
(72)発明者 小原 隆史
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 鉄鋼開発・生産本部 鉄
鋼研究所内
(72)発明者 大山 勇
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川鉄
テクノリサーチ株式会社内
(56)参考文献 特開 平６−188115（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】Ｃ：0.0050wt％以下、 Si：1.0 〜4.5
wt％、 Mn：1.5 wt％以下 を含有する組成になる鋼スラブを、熱間圧延後、１回ま
たは中間焼鈍を含む２回の冷間圧延によって最終板厚と
したのち、仕上焼鈍を施す一連の工程によって無方向性
電磁鋼板を製造するに当たり、最終板厚を 0.10mm 以上 0.50mm 以下とすること、 仕上焼鈍後の冷却を、張力：0.15 〜0.3 kg/mm2、冷却速
度変化：１〜５℃/s2の条件下で行うことを特徴とする
電気自動車用無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18466294A JP3486230B2 (ja) | 1994-08-05 | 1994-08-05 | 電気自動車用無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18466294A JP3486230B2 (ja) | 1994-08-05 | 1994-08-05 | 電気自動車用無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0849044A JPH0849044A (ja) | 1996-02-20 |
| JP3486230B2 true JP3486230B2 (ja) | 2004-01-13 |
Family
ID=16157162
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18466294A Expired - Fee Related JP3486230B2 (ja) | 1994-08-05 | 1994-08-05 | 電気自動車用無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP3486230B2 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69939099D1 (de) * | 1998-07-27 | 2008-08-28 | Nippon Steel Corp | Verwendung eines ferritischen stahlbleches mit hervorragendem beibehalten der form und herstellungsverfahren dafür |
| CN1102670C (zh) * | 1999-06-16 | 2003-03-05 | 住友金属工业株式会社 | 无方向性电磁钢片及其制造方法 |
| JP4284870B2 (ja) * | 2001-01-31 | 2009-06-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | リラクタンスモータ鉄心用の無方向性電磁鋼板の製造方法 |
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