JP7268803B1 - 無方向性電磁鋼板とその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
D2/D1≧1.02 ・・・(1)
D3/D1≧0.60 ・・・(2)
を満たすことを特徴とする無方向性電磁鋼板である。
・A群;Cr:0.01~5.0mass%
・B群;Ca:0.001~0.01mass%、Mg:0.0001~0.01mass%およびREM:0.001~0.05mass%のうちの少なくとも1種
・C群;Sn:0.001~0.2mass%およびSb:0.001~0.2mass%のうちの少なくとも1種
・D群;Ni:0.01~3.0mass%
・E群;Cu:0.01~0.5mass%、Nb:0.0010~0.05mass%、Ti:0.0010~0.05mass%およびV:0.0010~0.20mass%のうちの少なくとも1種
のうちの少なくとも1群の成分を含有することを特徴とする。
・F群;Ta:0.0001~0.01mass%、B:0.0001~0.005mass%、Ga:0.0001~0.01mass%、Pb:0.0001~0.005mass%、Zn:0.001~0.01mass%、Mo:0.001~0.05mass%およびW:0.001~0.05mass%のうちの少なくとも1種
・G群;Ge:0.001~0.05mass%、As:0.001~0.05mass%およびCo:0.001~0.05mass%のうちの少なくとも1種
のうちの少なくとも1群の成分を含有することを特徴とする。
・A群;Cr:0.01~5.0mass%
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・C群;Sn:0.001~0.2mass%およびSb:0.001~0.2mass%のうちの少なくとも1種
・D群;Ni:0.01~3.0mass%
・E群;Cu:0.01~0.5mass%、Nb:0.0010~0.05mass%、Ti:0.0010~0.05mass%およびV:0.0010~0.20mass%のうちの少なくとも1種
のうちの少なくとも1群の成分を含有することを特徴とする。
・F群;Ta:0.0001~0.01mass%、B:0.0001~0.005mass%、Ga:0.0001~0.01mass%、Pb:0.0001~0.005mass%、Zn:0.001~0.01mass%、Mo:0.001~0.05mass%およびW:0.001~0.05mass%のうちの少なくとも1種
・G群;Ge:0.001~0.05mass%、As:0.001~0.05mass%およびCo:0.001~0.05mass%のうちの少なくとも1種
うちの少なくとも1群の成分を含有することを特徴とする。
C:0.0005~0.0050mass%
Cは、コア焼鈍時に粒界上に炭化物として析出し、コア焼鈍後の鉄損を増大させる有害元素である。この鉄損特性の劣化を防止するためには、鋼板中に含まれるCを0.0050mass%以下に制限する必要がある。一方、本発明は、後述するように、冷間圧延前の鋼板に熱処理を施して固溶Cを粒界に偏析させることで、冷延板焼鈍における圧延組織の再結晶挙動を制御し、特定方位を有する結晶粒の冷延板焼鈍後の平均粒径を制御する技術である。しかし、C含有量が0.0005mass%未満では上記効果が十分に得られない。よって、C含有量は0.0005~0.0050mass%の範囲とする。好ましいC含有量は0.0020~0.0040mass%の範囲である。
Siは、鋼の固有抵抗を高め、鉄損を低減するのに必須の元素である。また、固溶強化によって鋼の強度を高める元素でもある。上記効果を得るため、本発明では、Siを1.0mass%以上添加する。一方、Siが5.0mass%を超えると、靭性が低下し、製造性を害するようになるため、上限は5.0mass%とする。好ましいSi含有量は2.5~4.5mass%の範囲である。
Mnは、Siと同様、鋼の固有抵抗と強度を高めるのに有用な元素である。また、熱間加工性を改善する元素でもある。これらの効果を得るため、Mnは0.05mass%以上添加する。一方、5.0mass%を超えるMnの添加は、MnCの析出を促進し、磁気特性を劣化させる虞があるので、上限は5.0mass%とする。好ましいMn含有量は0.10~3.0mass%の範囲である。
Pは、鋼の強度(硬さ)調整に用いられる有用な元素である。しかし、0.1mass%を超える添加は、靱性を低下し、加工時に割れが生じて製造性を害するようになるため、上限は0.1mass%とする。なお、下限は特に規定しないが、過度のPの低減は、製造コストの上昇を招くことから、0.001mass%程度とするのが好ましい。より好ましいPの含有量は0.005~0.08mass%の範囲である。
Sは、微細硫化物を形成して析出し、鉄損特性に悪影響を及ぼす有害元素である。特に0.010mass%を超えると、その悪影響が顕著になるため、0.010mass%以下に制限する。好ましいSの含有量は0.005mass%以下である。
Alは、Siと同様、鋼の固有抵抗を高め、鉄損を低減する有用な元素である。この効果を得るためには、Alを0.005mass%以上添加することが必要である。一方、3.0mass%を超える添加は、冷延板焼鈍およびコア焼鈍での鋼板表面の窒化を促進し、磁気特性を劣化させる虞があるので、上限は3.0mass%とする。好ましいAlの含有量は0.010~2.0mass%の範囲である。
Nは、冷延板焼鈍およびコア焼鈍時に微細な窒化物を形成して析出し、鉄損特性に悪影響を及ぼす有害元素である。特に0.010mass%を超えると、その悪影響が顕著になるため、上限は0.010mass%とする。好ましいN含有量は0.0030mass%以下である。
Cr:0.01~5.0mass%
Crは、鋼の比抵抗を高め、鉄損を低減する効果がある。この効果を得るためには、Crは0.01mass%以上添加するのが好ましい。一方、5.0mass%を超えると、飽和磁束密度の低下によって磁束密度が低下するようになる。よって、Crを添加する場合は0.01~5.0mass%の範囲で添加するのが好ましい。
Ca、MgおよびREMは、いずれも鋼中のSを硫化物として固定し、鉄損を低減する効果を有する元素である。上記の効果を得るためには、Ca、MgおよびREMをそれぞれ0.001mass%、0.0001mass%および0.001mass%以上添加するのが好ましい。一方、Ca、MgおよびREMをそれぞれ0.01mass%、0.01mass%および0.05mass%を超えて添加すると、上記効果が飽和し、却って原料コストが増大するようになる。そのため、Ca、MgおよびREMは、それぞれ0.01mass%、0.01mass%および0.05mass%を上限として添加するのが好ましい。
SnおよびSbは、冷延板焼鈍後の集合組織を改善し、磁束密度を高める効果を有する元素である。この効果を得るためには、それぞれ0.001mass%以上添加するのが好ましい。一方、0.2mass%を超えると、上記効果は飽和し、また、過度の表面偏析により絶縁被膜の形成不良を招くようになるため、上限はいずれも0.2mass%とするのが好ましい。
Niは、磁性元素、すなわち、常温で強磁性を示す元素であり、積極的に添加することで、磁束密度を高める効果がある。上記効果を得るためには、0.01mass%以上添加するのが好ましい。一方、Ni含有量が3.0mass%を超えると、原料コストが増大するため、上限は3.0mass%程度とするのが好ましい。
Cu、Nb、TiおよびVは、単独または炭化物、窒化物、炭窒化物の形態で微細析出して鋼板の引張強さや疲労強度を高める効果を有する元素である。上記効果を得るためには、Cuは0.01mass%以上、Nb、TiおよびVはそれぞれ0.0010mass%以上添加するのが好ましい。一方、Cuは0.5mass%超え、NbおよびTiは0.05mass%超え、Vは0.20mass%超え添加すると、コア焼鈍時の粒成長を阻害し、コア焼鈍後の鉄損を増大させる虞がある。そのため、Cu、Nb、TiおよびVの上限は、それぞれCu:0.5mass%、TiおよびNb:0.05mass%、V:0.20mass%とするのが好ましい
上記元素は、単独の析出物または他の元素と微細析出物・介在物を形成して鋼板の引張強さや疲労強度を高める効果を有する元素である。上記効果を得るためには、Ta、B、GaおよびPbはそれぞれ0.0001mass%以上、Zn、MoおよびWはそれぞれ0.001mass%以上添加するのが好ましい。一方、過剰に添加し過ぎると、コア焼鈍時の粒成長を阻害し、コア焼鈍後の鉄損を増大させるため、上記上限値以下に制限するのが好ましい。より好ましくは、Ta:0.0002~0.002mass%、B:0.0002~0.002mass%、Ga:0.0002~0.005mass%、Pb:0.0002~0.002mass%、Zn:0.002~0.005mass%、Mo:0.002~0.03mass%およびW:0.002~0.03mass%の範囲である。
上記元素は、磁束密度を向上し、鉄損を低減する効果があるので、適宜、添加することができる。上記の効果を得るためにはそれぞれ0.001mass%以上添加するのが好ましい。しかし、0.05mass%を超えて添加しても、上記効果が飽和するため、上限は、それぞれ0.05mass%とするのが好ましい。より好ましくは、それぞれ0.002~0.03mass%の範囲である。
平均結晶粒径D1:75μm以下
鋼板の疲労強度は、結晶粒径を微細化することで向上する。そこで、本発明の無方向性電磁鋼板は、冷延板焼鈍後の鋼板に必要な疲労強度470MPa以上を付与するため、鋼板全体、すなわち、全方位の結晶粒の平均結晶粒径が75μm以下であることを必要条件とする。なお、本発明では上記全方位粒の平均結晶粒径をD1と表記する。
次に、本発明の無方向性電磁鋼板は、{411}<148>方位を有する結晶粒の平均結晶粒径をD2としたとき、上記D2が前述した全方位粒の平均結晶粒径D1よりも大きく、下記(1)式;
D2/D1≧1.02 ・・・(1)
を満たしていることが必要である。この関係式を満たすことで、コア焼鈍によるステータコア材の磁束密度の劣化代ΔB50を0.04T以下に抑制することができる。
次に、本発明の無方向性電磁鋼板は、{211}<011>方位を有する結晶粒の平均結晶粒径をD3としたとき、上記D3は、先述した全方位粒の平均結晶粒径D1に対して、下記(2)式;
D3/D1≧0.60 ・・・(2)
を満たしていることが必要である。上記(2)式を満たすことで、疲労強度を高めることができる。特に、先述した全方位粒の平均結晶粒径D1が75μm以下で、かつ、上記(2)式を満たした場合には、EV/HEV駆動用モータのロータコア材に必要とされる470MPa以上の疲労強度を安定して得ることができる。
組織観察用の試験片の圧延方向に垂直な断面(いわゆるC断面)を観察面とし、この観察面をコロイダルシリカで研磨し、鏡面化した後、電子線後方散乱回折(EBSD)で観察面のミクロ組織構造を測定する。測定条件は、ステップサイズ:0.1μmとし、測定領域は10mm2以上、もしくは後述する結晶粒が5000個以上を観察できる領域とする。
次いで、上記測定結果に対して、解析ソフト:OIM Analysis 8.5を用いて、CI値>0.1の測定点のみを解析し、解析ソフトのGrain Dilation機能 (Grain Tolerance Angle:10°、 Minimum Grain Size:2) 、Grain CI Standardization機能 (Grain Tolerance Angle:10°、 Minimum Grain Size:2) 、および、Single (Average) Orientation per Grain機能 (Grain Tolerance Angle:10°) の条件でクリーンアップ処理を順に1回ずつ実施した後、局所方位データの解析を行ない、平均結晶粒径D1-D3を求める。
具体的には、冷延焼鈍板の全方位粒の平均結晶粒径D1は、結晶粒界をGrain Tolerance Angleを10°として定義した上で、Grain Size (diameter) のArea Averageを求める。
また、{411}<148>方位粒の平均結晶粒径D2は、CI値>0.1かつCrystal Orientation機能を用いて、(114)[4-81]、(141)[-814]、(141)[-4-18]および(411)[-1-48]の4種の結晶方位のうち、Toleranceが15°未満の方位差を有する結晶粒のみを解析する。次いで、結晶粒界をGrain Tolerance Angleを10°として定義した上で、Grain Size (diameter) のArea Averageを求める。なお、上記4種の結晶方位は、母相であるフェライトがCubic対称性がある場合には、{411}<148>方位が満たす結晶学的に等価な結晶方位(バリアント)である。
また、{211}<011>方位粒の平均結晶粒径D3は、上記と同様、Crystal Orientation機能を用いて、(211)[01-1]および(211)[0-11]の2種の結晶方位のうち、Toleranceが15°未満の方位差を有する結晶粒のみを解析して求める。
本発明の無方向性電磁鋼板は、上記した成分組成を有する鋼素材(スラブ)を製造した後、上記スラブを熱間圧延して熱延板とする。次いで、上記熱延板に熱延板焼鈍を施した後、酸洗し、1回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延をして最終板厚(製品板厚)の冷延板とし、該冷延板に冷延板焼鈍を施すことにより製造する。以下、具体的に説明する。
本発明の無方向性電磁鋼板の製造に用いる鋼素材(スラブ)は、転炉や電気炉、あるいはさらに真空脱ガス設備等を用いる従来公知の精錬プロセスを用いて前述した本発明に適合する成分組成に調整した鋼を溶製した後、スラブを製造する。なお、スラブを製造する方法は、連続鋳造法や造塊-分塊圧延法、薄スラブ連続鋳造法等、いずれの方法を用いてもよい。
次いで、上記スラブは、所定の温度に加熱した後、熱間圧延して所定の板厚の熱延板とする。この熱間圧延の条件は特に限定しないが、例えば、スラブの加熱温度は1050~1230℃、熱間圧延の仕上圧延終了温度は800~950℃、熱間圧延後の平均冷却速度は20~100℃/s、コイル巻取温度は400~700℃の範囲とするのが好ましい。
次いで、上記熱間圧延した熱延板は、圧延組織を完全に再結晶させて組織を均質化するため、熱延板焼鈍を施す。熱延板焼鈍の条件は特に規定しないが、均熱温度は800~1100℃、均熱時間は3~100sの範囲とするのが好ましい。
次いで、上記熱延板焼鈍後の鋼板は、酸洗して脱スケールする。酸洗条件は、冷間圧延を施すことができる程度に脱スケールできればよく、例えば塩酸または硫酸等を用いた常法の酸洗を適用することができる。なお、この酸洗は、上記熱延板焼鈍ライン内において焼鈍後に実施してもよいし、別のラインで実施してもよい。
次いで、脱スケールした熱延板は、冷間圧延して最終板厚(製品板厚)の冷延板とする。この冷間圧延は、1回の冷間圧延で最終板厚としてもよいし、中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延で最終板厚としてもよい。この際、最終板厚とする冷間圧延(最終冷間圧延)の圧下率は80%以上とすることが好ましい。この圧下率を80%以上とすることで、冷延板焼鈍後の集合組織の先鋭性を高め、磁気特性を向上することができる。なお、圧下率の上限は特に規制しないが、98%を超えると圧延負荷が顕著に増加するので、98%程度とするのが好ましい。
ここで、本発明においては、上記最終冷間圧延を行う前の鋼板に、所定の熱処理を施す、具体的には、鋼板を90℃以下に冷却した後、100~300℃の温度に加熱して時効処理し、再度冷却する熱処理を施すことが重要である。
上記した一連の熱処理(冷却、時効処理)を施した鋼板は、最終冷間圧延して最終板厚(製品板厚)の冷延板とする。この際、本発明においては、上記最終冷間圧延の1パス目を、表面粗さRaが0.05~3.0μmのワークロールを用い、かつ、噛込温度を70℃以下として圧延することが重要である。以下、具体的に説明する。
次いで、上記最終板厚とした冷延板は、再結晶させて所定の結晶方位と平均結晶粒径を有する鋼組織を付与するための冷延板焼鈍(仕上焼鈍)を施す。この冷延板焼鈍の均熱温度は700~950℃の範囲とする必要がある。均熱温度が700℃未満では、再結晶粒の成長が遅延したり、場合によっては再結晶が不完全となって未再結晶組織が残留したりする虞がある。残留した未再結晶組織は、コア焼鈍後も残留する傾向があり、磁気特性を著しく低下させる。一方、均熱温度が950℃を超えると、再結晶粒が過度に粗大化し、冷延板焼鈍後の平均結晶粒径D1を75μm以下とすることができなくなる。なお、ロータコアに求められる高い強度特性と優れた磁気特性を安定的に確保する観点から、均熱温度は750~850℃の範囲とするのが好ましい。
<疲労強度>
上記の冷延焼鈍板から、圧延方向を引張方向とする引張疲労試験片(JIS Z 227 5:1978に準拠した1号試験片、b:15mm、R:100mm)を採取し、疲労試験に供した。疲労試験は、引張り-引張り(片振り)、応力比(=最小応力/最大応力):0.1および周波数:20Hzの条件で疲労試験を実施し、繰り返し数107回において疲労破断を起こさない最大応力を疲労強度とした。その結果、疲労強度が470MPa以上のものを疲労特性に優れていると評価した。
<磁気特性>
上記の冷延焼鈍板およびコア焼鈍板のそれぞれから、長さ方向を圧延方向および圧延直角方向とする、幅30mm×長さ180mmの磁気測定用試験片を採取した。次いで、上記試験片をJIS C 2550-1:2011に準拠したエプスタイン法で、冷延焼鈍板については磁束密度B50を、コア焼鈍板については磁束密度B50および鉄損W10/400を測定した。その結果、コア焼鈍前後の磁束密度B50の劣化代ΔB50(コア焼鈍前の磁束密度B50-コア焼鈍後の磁束密度B50)が0.04T以下であるものを、コア焼鈍による磁束密度の低下が抑制されていると評価した。また、コア焼鈍後の鉄損W10/400が11.5W/kg以下であるものを鉄損特性に優れていると評価した。
本発明の条件を満たして製造された発明例の鋼板は、いずれも冷間圧延前の熱処理条件および冷間圧延条件が本発明に適合していた。具体的には、冷延板焼鈍後の鋼板の全方位粒の平均結晶粒径D1が75μm以下で、上記D1と{411}<148>方位粒の平均結晶粒径D2および{210}<011>方位粒の平均結晶粒径D3が本発明の(1)式および(2)式を満たしている。その結果、本発明例の鋼板は、いずれも冷延板焼鈍後の鋼板の疲労強度が470MPa以上でかつコア焼鈍による磁束密度B50の劣化代ΔB50が0.04T以下に抑制されていることがわかる。
また、No.6~8、14および15の鋼板は、最終冷間圧延前の時効処理温度が100~300℃の範囲外であるため、平均結晶粒径比D2/D1が1.02未満であり、コア焼鈍による磁束密度の低下が顕著である。
また、No.16~24および39~49の鋼板は、最終冷間圧延1パス目の噛込温度が70℃を超えているため、平均結晶粒径比D2/D1が1.02未満であり、コア焼鈍による磁束密度の低下が顕著である。
また、No.37および38の鋼板は、冷間圧延1パス目のワークロールWRの表面粗さが3.0μmを超えているため、平均結晶粒径比D2/D1が1.02未満であり、コア焼鈍による磁束密度の低下が顕著である。
また、No.28、29、39および40の鋼板は、冷間圧延1パス目のワークロールWRの表面粗さが0.05μm未満であるため、いずれも平均結晶粒径比D3/D1が0.60未満であり、疲労強度470MPaを確保できていない。
また、No.50および51の鋼板は、冷延板焼鈍の均熱温度が700℃未満のため、冷延板焼鈍後に未再結晶組織を含み、コア焼鈍後の磁気特性が顕著に悪い。
一方、No.56および57の鋼板は、冷延板焼鈍の均熱温度が950℃を超えているため、焼鈍後の平均結晶粒径D1が75μmを超えているため、冷延板焼鈍後の疲労強度が470MPaより低いことがわかる。
本発明を満たす成分組成のスラブを素材とし、本発明の条件を満たして製造された発明例の鋼板は、いずれも本発明の条件を満たしている。すなわち、冷延板焼鈍後の疲労強度が470MPa以上で、コア焼鈍後の鉄損W10/400が上記基準値を満たし、コア焼鈍による磁束密度の劣化代ΔB50が0.04T以下の条件を満たしている。
特に、Crを積極的に添加したNo.26および27の鋼板は、比抵抗が増大したことで、コア焼鈍後の鉄損が大きく低減している。
また、Ca、MgおよびREMを積極的に添加したNo.28~32の鋼板は、鋼板中の硫化物が粗大化して無害化されたことで、コア焼鈍後の鉄損が大きく低減している。
また、SnおよびSbを積極的に添加したNo.33および34の鋼板は、冷延板焼鈍板の集合組織の改善により、磁束密度が大きく向上している。
また、Niを添加したNo.35の鋼板は、磁性元素の含有量の増大により、磁束密度が大きく向上している。
また、Cu、Nb、TiおよびVを積極的に添加したNo.36~39の鋼板は、微細析出物の形成により、冷延板焼鈍後の疲労強度が大きく向上している。
また、Ca、Mg、REMおよびSn、Sbの複合添加したNo.40~42の鋼板は、鋼中のSが硫化物として固定化されたことにより、コア焼鈍後の鉄損が低減し、磁束密度が向上している。
また、Ta、B、Ga、Pb、Zn、MoおよびWのうちの少なくとも1種を積極的に添加したNo.43~49の鋼板は、微細析出物の形成により、冷延板焼鈍後の疲労強度が大きく向上している。
また、Ge、AsおよびCoのうちの少なくとも1種を積極的に添加したNo.50~52の鋼板は、磁束密度が大きく向上している。
また、C含有量が0.0005mass%未満のNo.7の鋼板は、冷間圧延における{411}<148>方位粒の核の形成が不足し、冷延板焼鈍後に適正な組織が形成されないため、コア焼鈍後の磁束密度の低下が著しい。
また、SiおよびPの含有量がそれぞれ5.0mass%、0.1mass%を超えるNo.8および17の鋼板は、冷間圧延時に破断を起こし、製品化できていない。
また、Si含有量が1.0mass%未満のNo.12の鋼板は、鋼の比抵抗が小さいためコア焼鈍後の鉄損が高い。
また、Mn含有量が5.0mass%を超えるNo.13の鋼板は、コア焼鈍後に粒界上に炭化物が析出してコア焼鈍後の鉄損が増大している。
一方、Mn含有量が0.05mass%未満のNo.15鋼板は、鋼の比抵抗が不十分であるためコア焼鈍後の鉄損値が高い値となっている。
また、S含有量が0.01mass%を超えるNo.19の鋼板は、硫化物が多数析出してコア焼鈍時の粒成長を阻害したため、コア焼鈍後の鉄損が増大している。
また、Al含有量が3.0mass%を超えるNo.20の鋼板は、コア焼鈍時に鋼板表層が窒化し、コア焼鈍後の鉄損が増大している。
また、N含有量が0.01mass%を超えるNo.24の鋼板は、コア焼鈍時に鋼板中に微細な窒化物が析出してコア焼鈍後の鉄損が増大している。
Claims (6)
- C:0.0005~0.0050mass%、Si:1.0~5.0mass%、Mn:0.05~5.0mass%、P:0~0.1mass%、S:0~0.010mass%、Al:0.005~3.0mass%およびN:0~0.010mass%を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
電子線後方散乱回折で測定した全方位の結晶粒の平均結晶粒径をD1(μm)、{411}<148>方位を有する結晶粒の平均結晶粒径をD2(μm)、{211}<011>方位を有する結晶粒の平均結晶粒径をD3(μm)としたとき、
上記D1が75μm以下で、かつ、上記D1~D3が下記(1)式および(2)式を満たすことを特徴とする無方向性電磁鋼板。
記
D2/D1≧1.02 ・・・(1)
D3/D1≧0.60 ・・・(2) - 上記成分組成に加えてさらに、下記A~E群のうちの少なくとも1群の成分を含有することを特徴とする請求項1に記載の無方向性電磁鋼板。
記
・A群;Cr:0.01~5.0mass%
・B群;Ca:0.001~0.01mass%、Mg:0.0001~0.01mass%およびREM:0.001~0.05mass%のうちの少なくとも1種
・C群;Sn:0.001~0.2mass%およびSb:0.001~0.2mass%のうちの少なくとも1種
・D群;Ni:0.01~3.0mass%
・E群;Cu:0.01~0.5mass%、Nb:0.0010~0.05mass%、Ti:0.0010~0.05mass%およびV:0.0010~0.20mass%のうちの少なくとも1種 - 上記成分組成に加えてさらに、下記FおよびG群のうちの少なくとも1群の成分を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の無方向性電磁鋼板。
記
・F群;Ta:0.0001~0.01mass%、B:0.0001~0.005mass%、Ga:0.0001~0.01mass%、Pb:0.0001~0.005mass%、Zn:0.001~0.01mass%、Mo:0.001~0.05mass%およびW:0.001~0.05mass%のうちの少なくとも1種
・G群;Ge:0.001~0.05mass%、As:0.001~0.05mass%およびCo:0.001~0.05mass%のうちの少なくとも1種 - C:0.0005~0.0050mass%、Si:1.0~5.0mass%、Mn:0.05~5.0mass%、P:0~0.1mass%、S:0~0.010mass%、Al:0.005~3.0mass%およびN:0~0.010mass%を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成を有する鋼スラブを熱間圧延し、熱延板焼鈍を施した後、1回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延をして最終板厚の冷延板とし、該冷延板に冷延板焼鈍を施す無方向性電磁鋼板の製造方法において、
上記最終板厚とする冷間圧延前の鋼板に、90℃以下に冷却し、100~300℃の温度で時効した後、再度冷却する熱処理を施し、
上記最終板厚とする冷間圧延の1パス目の圧延を、表面粗さRaが0.05~3.0μmのワークロールを用いて、70℃以下の噛込温度で行い、
上記冷延板焼鈍の均熱温度を、700~950℃の範囲とすることで、
電子線後方散乱回折で測定した全方位の結晶粒の平均結晶粒径をD1(μm)、{411}<148>方位を有する結晶粒の平均結晶粒径をD2(μm)、{211}<011>方位を有する結晶粒の平均結晶粒径をD3(μm)としたとき、上記D1が75μm以下で、かつ、上記D1~D3が下記(1)式および(2)式を満たす組織とすることを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法。
記
D2/D1≧1.02 ・・・(1)
D3/D1≧0.60 ・・・(2) - 上記鋼スラブは、上記成分組成に加えてさらに、下記A~E群のうちの少なくとも1群の成分を含有することを特徴とする請求項4に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
記
・A群;Cr:0.01~5.0mass%
・B群;Ca:0.001~0.01mass%、Mg:0.0001~0.01mass%およびREM:0.001~0.05mass%のうちの少なくとも1種
・C群;Sn:0.001~0.2mass%およびSb:0.001~0.2mass%のうちの少なくとも1種
・D群;Ni:0.01~3.0mass%
・E群;Cu:0.01~0.5mass%、Nb:0.0010~0.05mass%、Ti:0.0010~0.05mass%およびV:0.0010~0.20mass%のうちの少なくとも1種 - 上記鋼スラブは、下記FおよびG群のうちの少なくとも1群の成分を含有することを特徴とする請求項4または5に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
記
・F群;Ta:0.0001~0.01mass%、B:0.0001~0.005mass%、Ga:0.0001~0.01mass%、Pb:0.0001~0.005mass%、Zn:0.001~0.01mass%、Mo:0.001~0.05mass%およびW:0.001~0.05mass%のうちの少なくとも1種
・G群;Ge:0.001~0.05mass%、As:0.001~0.05mass%およびCo:0.001~0.05mass%のうちの少なくとも1種
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