JP3451830B2

JP3451830B2 - 耐リジング性および加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法

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Publication number: JP3451830B2
Application number: JP07661596A
Authority: JP
Inventors: 毅横田; 工宇城; 佐藤　　進
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1996-03-29
Filing date: 1996-03-29
Publication date: 2003-09-29
Anticipated expiration: 2016-03-29
Also published as: JPH09263900A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、フェライト系ス
テンレス鋼およびその製造方法に関し、特にそのミクロ
な集合組織の改善により、耐リジング性および加工性の
向上を図ろうとするものである。

【０００２】

【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼は、耐応力腐
食割れ性に優れると共に安価であることから、各種厨房
器具および自動車部品等の分野で幅広く使用されてい
る。しかしながら、オーステナイト系ステンレス鋼に比
べると耐リジング性およびプレス加工性の点で劣るとい
う欠点を有していた。このため、フェライト系ステンレ
ス鋼の耐リジング性およびプレス加工性を向上（実質的
にはｒ値を向上）させるために、多くの研究が続けられ
てきた。

【０００３】これまでの研究は、鋼板内のマクロな集合
組織、すなわちＸ線回折により数ミリ角四方の平均的分
布として得られる極点図、積分強度比および軸密度関数
から判断した集合組織に主眼がおかれ、｛１１１｝方位
を増加させる一方｛１００｝方位を減少させることによ
って、耐リジング性およびプレス加工性を向上させるこ
とができると結論付けていた。

【０００４】例えば、特開平３−264625号公報には、フ
ェライト系ステンレス鋼にTi, Nbを複合添加し、Ｘ線積
分強度比を（２２２）／（２００）≧５とすることで優
れたプレス成形性が得られる旨が報告されている。また
特開昭53-48018号公報には、（Ｃ＋Ｎ）を 0.030％以下
にすると共に、Tiを適量添加し、さらには熱延−焼鈍−
冷延の各条件を制御することによって、｛５５４｝＜２
２５＞方位への集積が強まり、耐リジング性およびプレ
ス加工性が改善される旨が報告されている。

【０００５】また、本発明者らは、先に特開平７−2684
61号公報において、耐リジング性およびプレス加工性を
改善する手段として、粗圧延を潤滑大圧下で行う方法を
提案した。この方法により、耐リジング性およびプレス
加工性をかなり改善することができるようになった。し
かしながら、上記の方法は、再結晶を促進し、結晶方向
分布をランダム化することによって特性の改善を図ろう
とするものであり、結晶方位分布を最適に制御しようと
するものではない。

【０００６】いずれにしても、従来の耐リジング性およ
びプレス加工性改善に対する技術思想は、Ｘ線回折によ
って測定されるマクロな集合組織制御に止まっている。
しかしながら、Ｘ線回折で判定されるようなマクロな集
合組織では、リジング現象を説明ができない場合が多
い。この点に関し、本発明者らが行った実験の一例を図
１に示す。同図によれば、Ｘ線回折結果では鋼Ａおよび
鋼Ｂともほぼ同一の集合組織を有していると考えられる
のであるが、リジング高さおよびｒ値を比較すると、ｒ
値は両鋼でほぼ等しいものの、リジング高さについては
大きな差異が生じている。このことは、ｒ値はマクロ的
な集合組織の｛１１１｝方向への集積度によって評価で
きるけれども、耐リジング性はマクロ的な集合組織では
評価できないことを示している。従って、マクロな集合
組織の制御だけでは、耐リジング性およびプレス加工性
ともに優れた鋼を得ることはできない。

【０００７】そこで、最近、同一結晶方位の集合体であ
るコロニーという概念を取り入れ、これによって組織を
制御しようとする試みがなされ始めた。ここに、コロニ
ー例えば｛ｈｋｌ｝コロニーとは、隣接する各結晶の圧
延面に垂直な方向ベクトルがそれぞれ、＜ｈｋｌ＞方向
から所定角度以内にある結晶群のことである。

【０００８】さて、コロニーサイズを小さくしてリジン
グを改善する方法として、従来、10〜30秒程度で行われ
ていた粗圧延のパス間時間を長くする方法がある。例え
ば、特開昭61−163216号公報には、Alを0.08〜0.5 wt％
添加したフェライト系ステンレス鋼の粗圧延後段のパス
間時間を15秒以上、60以内にすると共に、仕上げ圧延温
度、巻取り温度および冷間圧延条件を所定の範囲に規制
する方法が開示されている。上記の構成のうち、Al添加
はα→γ変態およびAlＮの析出を促進する効果がある。
また、粗圧延後段でパス間時間を長くすることは、粗圧
延での再結晶の促進を進める効果があり、この時に結晶
方位のランダム化が起こり、最終的に製品板の｛１１
１｝および｛１００｝コロニーサイズが小さくなる。こ
の結果、特開昭61−163216号公報に開示の方法を採用す
れば、リジングを改善できるとしている。ただし、結晶
方位がランダムなままでは良好なプレス加工性が得られ
ないので、プレス加工性に必要な｛１１１｝方位は、そ
の後の冷間−焼鈍工程でAlＮの析出による固溶Ｎの低減
と大径ロール圧延による剪断変形量の削減によって増加
させようというのが、同公報における技術思想である。

【０００９】しかしながら、一旦、結晶方位をランダム
化させた鋼板では、その後の冷延−焼鈍工程だけで｛１
１１｝方位をコロニー化させずに増加させるには限界が
あり、耐リジング性に優れかつｒ値が 1.5を超えるよう
な超深絞りステンレス鋼板を得ることは難しい。また、
同公報は、 SUS 430等の粗圧延時に（α＋γ）の２相組
織となるステンレス鋼を対象としているため、フェライ
ト単相鋼に適用できないという問題がある。さらに、粗
圧延で２回以上もパス間時間を長くとることは生産性の
点から問題があり、またスラブ加熱温度から冷間圧延工
程までの全ての工程を厳密に管理することは生産管理の
点からも好ましくない。

【００１０】また、「鉄と鋼第76年（1990）第９号」に
は、個々の結晶方位を測定してリジングの発生機構を解
明しようとする試みがなされている。すなわち、Al添加
SUS 430の粗圧延時のパス間時間を10秒（試片Ａ）、30
秒（試片Ｂ）とした試片を作製し、ＥＣＰ（Electoron
Channeling Pattern）法により結晶方位分布を測定して
いる。その結果、リジング高さはパス間時間を30秒とし
た試片Ｂの方が低かったのであるが、その理由として、
粗圧延後の｛１００｝＜０１１＞コロニーの板厚中心線
に対する不均一分布が挙げられている。また、ＥＣＰ法
による結晶方位分布の測定結果では、粗圧延後および冷
延焼鈍後のコロニーのサイズと存在頻度は、耐リジング
特性に優れる試片Ｂの方が試片Ａよりも低くなってい
る。従って、粗圧延のパス時間を長くすることは、結晶
方位のランダム化をもたらし、リジングの改善に寄与す
るとしている。

【００１１】しかしながら、この論文では、本文中にも
記載されているように、再結晶板（冷延焼鈍後の板）の
結晶方位分布の細かい調査がなされていないため、コロ
ニーのサイズと存在頻度が低い方がリジング特性に優れ
るという示唆はあるものの、リジングとコロニーとの関
係については明確にされていない。また、再結晶板のリ
ジングは幅方向に対して数百μm 〜数mmの幅を持つこと
から、結晶方位の測定は幅方向に少なくとも数mm行う必
要があるところ、上記論文では 250μm ×120 μm の範
囲でしか測定されておらず、リジングとコロニーの関係
を明確にするには測定領域が狭いという重大な欠陥があ
る。

【００１２】その他、リジングとコロニーとの関係を調
査した論文としては、「MaterialsScience Forim, Vol.
157-162 (1994). P1137」がある。この中では、ＥＢＳ
Ｄ(Electoron Backscattering Diffraction)法により 2
00μm 幅×125 μm 厚の範囲で測定がなされている。し
かしながら、この方法も測定範囲が狭いのに加え、測定
が５μm ステップで行われているため、測定結果は個々
の結晶について行われたものではないところに問題を残
していた。

【００１３】他方、圧延速度の点からプレス加工性また
は耐リジング性を改善しようとする試みがある。例えば
特開平４−210425号公報には、粗圧延の歪み速度を10
(ｓ^-1）以下と遅くすることで、凝固組織を継承した集
合組織のコロニーをランダム化でき、その結果、リジン
グ特性が改善されるとしている。そして、歪み速度の低
下は圧延速度を遅くすればよいとしている。しかしなが
ら、結晶方位をランダム化させた場合にはプレス加工性
が大幅に劣化するという問題がある。また、圧延速度の
低下は生産性の点からも好ましくない。

【００１４】なお、圧延速度を速くする方法としては、
特開平６−271944号公報があり、1100℃以下のフェライ
ト単相域で圧延速度を 600 mpm以上とすることによっ
て、ｒ値、耐リジング性ともに向上するとしている。し
かしながら、 600 mpm以上という圧延速度は、仕上げ圧
延における技術であり、粗圧延では難しい。ここに、一
般的な粗圧延の圧延速度は、50〜150 mpm 程度である。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】上述したように、従来
の技術はいずれも、コロニーサイズを小さくし結晶方位
分布をランダム化させることによって、リジングを改善
しようとするものであるが、一方で、コロニーのサイズ
や鋼板内での分布はほとんど解明されておらず、コロニ
ーとリジングの関係は推測の域を出ていないのが現状で
あった。

【００１６】この発明は、上記の問題を有利に解決する
もので、リジングの発生機構を解きあかし、その結果に
基づいて耐リジング性およびプレス加工性に優れるフェ
ライト系ステンレス鋼を、その有利な製造方法と共に提
案することを目的とする。

【００１７】

【課題を解決するための手段】さて、発明者らは、上記
の目的を達成すべく、個々の結晶方位を広範囲にわたっ
て測定し、リジングと結晶方位分布との関係について綿
密な調査を行った。その結果、耐リジング性とプレス加
工性とを両立させるためには、結晶方位のランダム化で
はなく、｛１１１｝方位コロニーの幅方向の分布が重要
であり、コロニーを活用するという従来とは全く逆の技
術思想の下で、上記の問題を有利に解決できることの知
見を得た。この発明は、上記の知見に立脚するものであ
る。

【００１８】すなわち、この発明の要旨構成は次のとお
りである。１．フェライト系ステンレス鋼板であって、板厚中心に
おける板面法線に垂直な面（ＮＤ面）において、下記で
定義する｛１１１｝方位コロニーの板幅方向の大きさが
100〜1000μm で、かつ該コロニーの板幅全体に占める
割合が30〜95％であることを特徴とする耐リジング性お
よび加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。記｛１１１｝方位コロニー：隣接する各結晶の圧延面に垂
直な方向ベクトルが＜１１１＞方向から15°以内の結晶
群。

【００１９】２．上記１において、鋼板の成分組成が、
Cr：10〜35mass％、Ｃ：0.0300mass％以下、Ｎ：0.0600
mass％以下を含み、かつTi, Nb, Ta, Zr, ＢおよびAlの
うちから選んだ少なくとも１種：２×（Ｃ＋Ｎ）以上、
0.5mass％以下を含有するものであるフェライト系ステ
ンレス鋼板。

【００２０】３．上記２の鋼組成に、さらにMo, Cuおよ
びNiのうちから選んだ少なくとも一種：0.1 〜0.5 mass
％を含有するものであるフェライト系ステンレス鋼板。

【００２１】４． Cr：10〜35mass％、Ｃ：0.0300mass
％以下、Ｎ：0.0600mass％以下を含み、かつTi, Nb, T
a, Zr, ＢおよびAlのうちから選んだ少なくとも１種：
２×（Ｃ＋Ｎ）以上、 0.5mass％以下を含有する鋼スラ
ブを、熱間圧延し、ついで冷間圧延を施したのち、仕上
げ焼鈍を施してフェライト系ステンレス鋼板を製造する
に際し、熱間粗圧延工程において、少なくとも１パス
を、圧延温度：970 〜1150℃、摩擦係数：0.3 以下、圧
下率：40〜75％でかつ、圧延速度：ｙ（mpm)と当該圧延
後のパス間時間：ｘ（秒）との関係が下記式を満足する
条件下に行い、さらに引き続く仕上げ圧延工程におい
て、少なくとも１パスを、圧延温度：600 〜950 ℃、圧
下率：10〜40％で行うことを特徴とする耐リジング性お
よび加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造
方法。記ｙ＝50／（ｘ−５）＋150 、５＜ｘ≦45、 150＜ｙ≦30
0 、ただし、ｘ：パス間時間（秒）ｙ：圧延速度（mpm)

【００２２】５．上記４において、鋼スラブの組成が、
さらにMo, CuおよびNiのうちから選んだ少なくとも一
種：0.1 〜0.5 mass％を含有するものであるフェライト
系ステンレス鋼板の製造方法。

【００２３】

【発明の実施の形態】以下、この発明を由来するに至っ
た実験結果について説明する。Ｃ：0.0080mass％、Ｎ：
0.0095mass％、Cr：16.5mass％、Si：0.18mass％、Mn：
0.21mass％およびＳ：0.0024mass％を含有し、さらにTi
を0.25mass％までの範囲にわたって種々に含有させたス
テンレス鋼を溶製し、1200℃に加熱後、６パスの粗圧
延、７パスの仕上げ圧延からなる熱間圧延を行って、板
厚：4.0 mmの熱延板とした。ここで、粗圧延５パス目の
圧下率は35〜50％、圧延温度は1060℃、摩擦係数は 0.
2、粗圧延５パス目の圧延速度は 210 mpm、５パス目と
６パス目のパス間時間は21秒とし、さらに仕上げ圧延最
終パスの圧下率は10〜30％、圧延温度は 750℃とした。
ついで、 800〜950 ℃, 60秒の熱延板焼鈍後、冷間圧延
を施したのち、 880〜950 ℃, 60秒の仕上げ圧延を施し
て、板厚：0.7 mmの冷延焼鈍板とした。

【００２４】かくして得られた冷延焼鈍板のリジング高
さおよびｒ値に及ぼす｛１１１｝方位コロニー幅の影響
について調べた結果を、図２に示す。同図から明らかな
ように、ｒ値は｛１１１｝コロニー幅が 100μm 以上で
急激に高くなり、すぐに飽和する傾向を示す一方、耐リ
ジング性は｛１１１｝方位コロニー幅が1000μm を超え
ると急速に悪化することが判明した。なお、｛１１１｝
コロニー幅は、板厚中心のＮＤ面に関して、個々の結晶
粒の結晶方位をＥＢＳＤ(Electron Back Scattering Di
ffraction)法により測定し、隣接する結晶粒の圧延面に
垂直な方向ベクトルが＜１１１＞方向から15度以内の結
晶粒群を｛１１１｝方位コロニーと見なした。

【００２５】また図３に、鋼板の幅約４mmにわたって結
晶方位を測定した結果を示したが、｛１１１｝方位コロ
ニーの板幅方向の大きさが 100〜1000μm でかつ、｛１
１１｝方位コロニーの板幅方向の長さの合計が測定長さ
（1000μm 以上）の30％以上の場合に、耐リジング性お
よびプレス加工性の両方に優れていた。このように、リ
ジングと結晶方位分布との関係を調査するには、ミリ
（mm）単位の広範囲な測定が不可欠である。

【００２６】さらに、｛１１１｝方位コロニー幅が 350
μm （発明例）および1200μm （比較例）の場合の（２
００）極点図を、前掲図１に比較して示したが、どちら
もＸ線回折により得られたマクロな集合組織分布は同等
であるにもかかわらず、リジング高さには大きな差異が
生じている。従って、ｒ値および耐リジング性の両方に
優れる鋼を得るためには、ミクロな結晶方位分布の制御
が必要不可欠であるといえる。

【００２７】なお、ｒ値およびリジング高さは次のよう
にして測定した。・ｒ値 JIS 13号Ｂ試験片を用い、15％の引張歪みを与えた後、
３点法により各方向のｒ値を求め、次式により平均値と
して表した。ｒ値＝（ｒ_L＋２ｒ_D＋ｒ_C）／４ただし、ｒ_L, ｒ_D, ｒ_Cはそれぞれ圧延方向、圧延方
向に対して45°の方向、圧延方向に対して90°の方向の
ｒ値を表す。・リジング高さ圧延方向から採取したJIS ５号試験片に20％の引張歪み
を与えた後、表面粗度計によりリジング高さ（μm ）を
測定した。

【００２８】

【作用】次に、この発明においてフェライト系ステンレ
ス鋼の成分組成および結晶方位分布を上記の範囲に限定
した理由について述べる。 Cr：10〜35mass％ Crは、ステンレス鋼としての耐食性を確保するために不
可欠な元素である。その量が10mass％未満では耐食性が
不足し、一方35mass％を超えると加工性が低下するの
で、含有量は10〜35mass％（好ましくは14〜19mass％）
とする。

【００２９】Ｃ：0.0300mass以下Ｃは、ｒ値および耐食性を低下させる元素であり、0.03
00mass％を超えるとその影響が顕著になるので0.0300ma
ss％以下とする。なお、現状の製造限界を考慮すると、
Ｃの添加量は0.0005〜0.0200mass％程度が好ましい。

【００３０】Si：1.0 mass％以下 Siは、脱酸のために有用な元素であるが、過度の添加は
鋼板の硬質化と延性の低下を招くので、含有量は1.0 ma
ss％以下（好ましくは0.05〜0.70mass％）とする。

【００３１】Mn：1.0 mass％以下 Mnは、熱間加工性の改善や溶接部の靱性改善のために有
効な元素である。この目的のためには1.0 mass％以下の
添加で十分であり、好ましくは0.05〜0.70mass％であ
る。

【００３２】Ｓ：0.0100mass％Ｓは、耐食性を劣化させる元素であり、極力低下させる
ことが望ましい。Ｓが0.0100mass％を超えると著しく耐
食性が劣化するので、上限を0.0100mass％とする。好ま
しくは0.0050mass％以下である。

【００３３】Ti, Nb, Ｖ, Ta, Zr, Ｂおよび／またはA
l：２×（Ｃ＋Ｎ）以上、0.5 mass％以下これらの元素はいずれも、Ｃ，Ｎを炭窒化物として固定
し、（１１１）方位を発達させるのに有用な元素であ
る。その効果は、（Ｃ＋Ｎ）の２倍未満では、固溶Ｃ，
Ｎが鋼中に多く存在するため十分でなく、一方過度の添
加も固溶状態のTi，Nb等が増加しｒ値の低下を招くので
好ましくない。従って、上記元素の添加範囲は２×（Ｃ
＋Ｎ）以上、0.5 mass％以下とする。好ましくは、５×
（Ｃ＋Ｎ）以上、0.3 mass％以下である。

【００３４】Mo, Cuおよび／またはNi：0.1 〜5.0 mass
％これらの元素はいずれも、耐食性の向上に有効に寄与す
るが、0.1 mass％未満ではその添加効果に乏しく、一方
5.0mass％を超えて添加されると加工性を大きく低下さ
せるので、 0.1〜5.0 mass％とする。好ましくは 1.0〜
3.0 mass％である。

【００３５】｛１１１｝方位コロニーの板幅方向の大き
さ：100 〜1000μm この発明の特徴は、｛１１１｝方位コロニーを積極的に
利用する点にある。｛１１１｝方位コロニーの板幅方向
の大きさが 100μm 未満では、前掲図２に示したとお
り、十分なプレス加工性が得られない。一方｛１１１｝
方位コロニーの板幅方向の大きさが1000μm を超える
と、この領域と他の領域（従来考えられていた｛１０
０｝方位を有する領域だけとは限らない）との塑性変形
挙動の差が著しく大きくなり、鋼板に大きなうねりを生
じることになる。従って｛１１１｝方位コロニーの板幅
方向の大きさは 100〜1000μm の範囲に限定した。な
お、好ましい範囲は 200〜600 μm である。

【００３６】｛１１１｝方位コロニーの板幅全体に占め
る割合：30〜95％｛１１１｝方位コロニーの板幅方向の合計長さが板幅全
長の30％に満たないと、十分なプレス加工性が得られな
い。また95％を超えると｛１１１｝方位コロニーの板幅
方向の大きさが1000μm 以上となる場合が多くなり、こ
の場合、耐リジング性が劣化する。従って、｛１１１｝
方位コロニーの板幅全体に占める割合は30〜95％の範囲
に限定した。好ましい範囲は、40〜80％である。

【００３７】なお｛１１１｝方位コロニーの板幅方向の
大きさが上記の要件を満足すれば、耐リジング性および
加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼を得ることが
可能であるが、以下の製造方法と組み合わせれば、より
容易に耐リジング性および加工性に優れたフェライト系
ステンレス鋼を得ることができるので、その点について
説明する。

【００３８】粗圧延工程は、スラブ鋳込み組織の細粒化
を図り、結晶方位分布制御に極めて重要な役割を果た
す。この発明では、従来のように結晶方位分布をランダ
ム化し、コロニーを小さくする条件ではなく、｛１１
１｝方位コロニーを発達させる粗圧延条件を与える。

【００３９】粗圧延の圧延温度：970 〜1150℃ 圧延温度が 970℃未満では、潤滑を行ったとしても鋼板
表層部に歪みが集中するため、板厚中心部に｛１１１｝
方位コロニー以外のコロニーが多く存在するようにな
る。一方、圧延温度が1150℃を超えると、回復が主体と
なるため熱延板中に｛１００｝方位コロニーが残り、加
工性、耐リジング性ともに劣化する。従って、粗圧延の
圧延温度は 970〜1150℃とする必要がある。なお好まし
い温度範囲は1000〜1100℃である。

【００４０】粗圧延の圧下率：40〜75％｛１１１｝方位コロニーを板幅方向に 100μm 以上分布
させるためには、粗圧延の少なくとも１パスにつき、圧
下率を40％以上とする必要があ。一方、現状の設備では
粗圧延の１パス当たりの圧下率を75％超とすることは難
しい。従って、粗圧延の圧下率は40〜75％の範囲に限定
した。なお好ましい範囲は50〜60％である。

【００４１】粗圧延の摩擦係数：0.3 以下粗圧延の摩擦係数が0.30を超えると、圧延による歪み分
布が表層部に偏るため｛１１１｝方位コロニーの板幅方
位サイズを 100μm 以上とすることが困難となる。従っ
て、粗圧延の摩擦係数は0.30以下とする必要がある。好
ましくは0.20以下である。なお、摩擦係数を低下させる
手法については任意の方法でよい。

【００４２】圧延速度ｙ(mpm) とパス間時間ｘ（秒）と
の関係粗圧延速度とパス間時間とを的確に制御することは、
｛１１１｝方位コロニーを発達させる上で最も重要な因
子である。パス間時間を長く取ることは鋼板の再結晶促
進に有効であるが、単純な大圧下との組合わせでは、前
述したとおり結晶方位がランダムとなり、かえって｛１
１１｝方位コロニーの発達を阻害する。一方、適切なパ
ス間時間をとり、潤滑大圧下圧延を高速で行うと、結晶
方位は｛１１１｝方位コロニーを形成し易くなる。図４
に、｛１１１｝方位コロニーの板幅方向の大きさに及ぼ
す圧延速度およびパス間時間の影響について調査した結
果を示す。同図より明らかなように、圧延速度：ｙ(mp
m) とパス間時間：ｘ（秒）とが、次式の関係ｙ＝50／（ｘ−５）＋150 、５＜ｘ≦45、 150＜ｙ≦30
0 を満足する範囲で｛１１１｝方位コロニーを適正なサイ
ズに制御することができる。なお、好ましい圧延速度は
180〜250mpm、圧延時間は15〜40秒である。

【００４３】仕上げ圧延温度：600 〜950 ℃ 仕上げ圧延における圧延温度が 600℃未満では10％以上
の圧下率を確保することが難しく、またロールの磨耗も
激しくなる。一方、圧延温度が 950℃を超えると｛１１
１｝方位コロニーの板幅方向サイズが 100μm 未満とな
り易い。従って仕上げ圧延における温度範囲は 600〜95
0 ℃とした。好ましい温度範囲は 700〜850 ℃である。

【００４４】仕上げ圧延の圧下率：10〜40％圧下率が10％未満では｛１１１｝方位コロニー以外のコ
ロニーが多量に存在し、加工性、耐リジング性とも著し
く劣化する。一方、40％を超える圧延は噛み込み不良や
形状不良さらには鋼板表面性状の劣化を招く。従って、
仕上げ圧延における圧下率は10〜40％とする必要があ
る。好ましい圧下率は20〜35％である。

【００４５】

【実施例】表１に示す成分組成になる鋼Ｃ〜Ｐを溶製
し、スラブとした後、1200℃に加熱してから、６パスの
粗圧延、７パスの仕上げ圧延からなる熱間圧延を行っ
て、板厚：4.0 mmの熱延板とした。この時、表２，３に
示すように、粗圧延５パス目の圧下率、圧延温度、摩擦
係数、圧延速度およびパス間時間を種々に変化させた。
また仕上げ圧延最終パスの圧下率、圧延温度についても
変化させた。ついで、 800〜950 ℃, 60秒の熱延板焼鈍
を施したのち、冷間圧延を施し、ついで 880〜950 ℃,
60秒の仕上げ圧延を施して、板厚：0.7 mmの冷延焼鈍板
とした。かくして得られた製品板の｛１１１｝方位コロ
ニーの板幅方向サイズ、ｒ値およびリジングについて調
査した結果を、表２，３に併記する。なお、｛１１１｝
方位コロニーの板幅方向サイズは、ＥＢＳＤ法により板
厚中心のＮＤ面について幅：３〜10mm、長さ：１〜２mm
の範囲にわたって測定した。また、ｒ値およびリジング
高さは、前述の方法で測定した。

【００４６】

【表１】

【００４７】

【表２】

【００４８】

【表３】

【００４９】表２，３に示したとおり、この発明例に従
い得られた製品はいずれも、比較例に比べて優れたｒ値
および耐リジング性を示している。

【００５０】

【従来の技術】かくして、この発明に従い、ミクロな結
晶方位分布を制御することによって、耐リジング性およ
び成形加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を安
定して得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】鋼Ａおよび鋼Ｂの（２００）極点図である。

【図２】｛１１１｝方位コロニーの板幅方向サイズがｒ
値およびリジング高さに及ぼす影響を示したグラフであ
る。

【図３】鋼板の幅約４mmにわたって測定した結晶方位分
布を示す模式図である。

【図４】｛１１１｝方位コロニーの板幅方向の大きさに
及ぼす圧延速度およびパス間時間の影響を示したグラフ
である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】フェライト系ステンレス鋼板であって、
板厚中心における板面法線に垂直な面（ＮＤ面）におい
て、下記で定義する｛１１１｝方位コロニーの板幅方向
の大きさが 100〜1000μm で、かつ該コロニーの板幅全
体に占める割合が30〜95％であることを特徴とする耐リ
ジング性および加工性に優れたフェライト系ステンレス
鋼板。記｛１１１｝方位コロニー：隣接する各結晶の圧延面に垂
直な方向ベクトルが＜１１１＞方向から15°以内の結晶
群。
【請求項２】請求項１において、鋼板の成分組成が、 Cr：10〜35mass％、Ｃ：0.0300mass％以下、Ｎ：0.0600mass％以下を含み、かつ Ti, Nb, Ta, Zr, ＢおよびAlのうちから選んだ少なくと
も１種：２×（Ｃ＋Ｎ）以上、 0.5mass％以下を含有するものであるフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】請求項２の鋼組成に、さらにMo, Cuおよ
びNiのうちから選んだ少なくとも一種：0.1 〜0.5 mass
％を含有するものであるフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項４】Cr：10〜35mass％、Ｃ：0.0300mass％以下、Ｎ：0.0600mass％以下を含み、かつ Ti, Nb, Ta, Zr, ＢおよびAlのうちから選んだ少なくと
も１種：２×（Ｃ＋Ｎ）以上、 0.5mass％以下を含有する鋼スラブを、熱間圧延し、ついで冷間圧延を
施したのち、仕上げ焼鈍を施してフェライト系ステンレ
ス鋼板を製造するに際し、熱間粗圧延工程において、少
なくとも１パスを、圧延温度：970 〜1150℃、摩擦係
数：0.3 以下、圧下率：40〜75％でかつ、圧延速度：ｙ
（mpm)と当該圧延後のパス間時間：ｘ（秒）との関係が
下記式を満足する条件下に行い、さらに引き続く仕上げ
圧延工程において、少なくとも１パスを、圧延温度：60
0 〜950 ℃、圧下率：10〜40％で行うことを特徴とする
耐リジング性および加工性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板の製造方法。記ｙ＝50／（ｘ−５）＋150 、５＜ｘ≦45、 150＜ｙ≦30
0 ただし、ｘ：パス間時間（秒）ｙ：圧延速度（mpm)
【請求項５】請求項４において、鋼スラブの組成が、
さらにMo, CuおよびNiのうちから選んだ少なくとも一
種：0.1 〜0.5 mass％を含有するものであるフェライト
系ステンレス鋼板の製造方法。