JP3407531B2 - 面内異方性の小さい２ピース缶用極薄鋼板の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【発明の属する技術分野】本発明は、面内異方性の小さ
い２ピース缶用極薄鋼板の製造方法に関する。 【０００２】 【従来の技術】鋼板表面に錫めっきを施した錫めっき鋼
板あるいは電解クロム酸処理を施したティンフリースチ
ール（ＴＦＳ）のような缶用鋼板は食缶や飲料缶に多用
されている。これらの食缶や飲料缶は、その製缶方法の
違いから３ピース缶と２ピース缶に分類される。 【０００３】近年、飲料缶等を中心として、缶体軽量
化、製缶時の工程省略、素材および製造コストの低減の
観点から、３ピース缶から２ピース缶への移行、および
缶体の薄肉化が進められている。また、２ピース缶用鋼
板に対しては、缶体のさらなる軽量化、コストダウンを
目的として、素材となる鋼板自体のゲージダウンニーズ
が一段と強まっている。しかし、鋼板の板厚を薄くする
と缶体強度の低下を招くため、再結晶焼鈍後に第２回目
の冷間圧延を行い高強度化した鋼板、すなわちＤＲ（Do
uble Reduce ）材が２ピース缶用鋼板に用いられるよう
になってきている。 【０００４】ところで、食缶、飲料缶用の２ピース缶に
は、絞り−再絞り加工により製缶されるＤＲＤ缶（Draw
n and redrawn can ）、缶胴部の薄肉化を伴う多段の絞
り加工により製缶されるＤＴＲ缶（Drawn-thin-redrawn
can）、および絞り加工後にしごき加工が施されるＤＩ
缶（Drawn and wall ironed can ）等があるが、いずれ
の場合も、その製缶時に、円盤状のブランク板から絞り
加工によりカップ状の缶体を成形する、あるいはカップ
状の缶体から再絞り加工により、さらに径が小さく深さ
の深いカップ状の缶体を成形する工程を含んでいる。 【０００５】このような２ピース缶の製缶の際の絞り加
工時に、鋼板の加工性の面内異方性に起因して、しばし
ば缶端部の高さ、あるいはフランジ部の幅が円周方向に
沿って不均一となる、いわゆる「耳」が発生する。この
耳は缶端部のネッキング加工前にトリムし除去される
が、耳が大きい場合にはトリム代が大きくなり、材料歩
留まりを低下させる。 【０００６】さらに、耳は円周方向に沿った板厚分布の
変動をもたらし、後工程のネッキング加工の際のネック
しわ発生の要因となるのみならず、ＤＩ加工時にパンチ
から缶体を抜き取る際のパンチ抜け不良の発生原因にも
なり、材料歩留まりの低下、品質の低下をもたらす。 【０００７】このようなことから、２ピース缶用鋼板に
対しては、製缶時の耳発生の小さい、すなわち面内異方
性の小さい鋼板が求められている。特に、板厚の薄いＤ
Ｒ材では耳が大きくなりやすいため、面内異方性が一段
と小さい２ピース缶用極薄鋼板が強く望まれるようにな
ってきている。 【０００８】面内異方性の小さい２ピース缶用鋼板の製
造方法として、従来いくつかの技術が提案されている。
例えば、特開平２−１４１５３５号公報および特開平２
−１４１５３６号公報には、Ｃ：０．０１０〜０．０４
０％の低炭素鋼の熱延仕上温度をＡｒ₃ 変態点未満とす
る技術、および鋼片加熱温度を１１００℃未満とし、冷
間圧延、再結晶焼鈍後に８〜３０％の再冷延を行う技術
が提案されており、また特開平３−３６２１５号公報に
は、Ｃ：０．００６〜０．０２％の低炭素鋼にＮを０．
００２〜０．０１５％の範囲で積極的に添加し、一次冷
間圧延率、二次冷間圧延をそれぞれ８０〜９０％、２０
〜５０％とする技術が提案されている。さらに、特開平
５−３１１２４５号公報には低炭素アルミキルド鋼およ
び極低炭素鋼を２回圧延２回焼鈍する技術が提案されて
いる。 【０００９】しかし、これらの技術を用いても、最近の
２ピース缶用鋼板に求められる耳発生抑制に対する厳し
い要求を満足させることは難しく、さらに改善を図る必
要がある。特に、特開平５−３１１２４５号公報の技術
では、従来技術に比較して面内異方性は低減するが、冷
間圧延、焼鈍をそれぞれ２回ずつ行う必要があり、鋼板
の製造コストが高くなるという問題点がある。 【００１０】また、特開平４−３３７０４９号公報、特
開平５−２４７６６９号公報、特開平７−６２４８６号
公報等には缶用鋼板にＢを添加する技術が開示されてい
る。これらはいずれもミクロ組織をフェライトとマルテ
ンサイト、ベイナイトまたはパーライトとからなる二相
組織とすること要件とし、そのため、Ｃ含有量を高く
し、かつ焼鈍温度を二相域すなわちＡｃ₁ 点以上の高温
にする必要がある。板厚０．２０ｍｍ以下の極薄缶用の
鋼板の製造にあたっては、このような高温焼鈍はＣＡＬ
通板性を著しく劣化させ、生産性の低下、すなわち製造
コストの増加をもたらすという問題点を有している。ま
た、二相組織であるがゆえにフェライト単相組織に比
べ、根本的に加工性および加工性の均一性が劣る。 【００１１】さらに、特公昭５５−３４８５１号公報、
特開平６−３０６５３４号公報にもＢを添加する技術が
開示されているが、これらの技術は単に軟質化を目的と
してＢを添加したにすぎず、面内異方性については何等
考慮されておらず、これらの技術を用いても面内異方性
を充分に小さくすることはできない。 【００１２】 【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、最近の要請を充分満たし
得る面内異方性の小さい２ピース缶用極薄鋼板を、生産
性を低下させずに経済的に製造する方法を提供すること
を目的とする。 【００１３】 【課題を解決するための手段】本発明者らは、面内異方
性の小さい２ピース缶用極薄鋼板を製造する方法につい
て鋭意検討を重ねた結果、鋼板の組成を厳密に調整した
低炭素鋼にＢを添加し、かつ製造条件、特にスラブ厚と
熱延仕上との比、二次冷間圧延の圧下率を最適化するこ
とにより、経済的かつ効率的に面内異方性を低減できる
ことを見出した。 【００１４】本発明はこのような知見に基づいてなされ
たものであって、Ｃ：０．０１５〜０．０４ｗｔ％、Ｓ
ｉ：０．１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１〜０．６ｗｔ％、
Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．１ｗｔ％、Ｎ：０．００２
５ｗｔ％以下、Ｏ：０．００５ｗｔ％以下、Ｂ：（−
０．０２Ｃ＋０．００１０）〜０．００２ｗｔ％を含有
する鋼組成を有するスラブを、仕上温度がＡｒ_３以上
で、かつスラブ厚と熱延仕上厚との比が１２５以上とな
るように熱間圧延し、酸洗後、８３〜８８％の圧下率で
冷間圧延した後、再結晶温度以上、７５０℃以下の温度
で連続焼鈍し、さらに圧下率Ｒ２（％）が、−６０Ｃ−
６Ｍｎ＋９≦Ｒ２≦１０×ｌｏｇ（Ｂ×１０^４）＋１２
を満たす二次圧延を行い、板厚０．２０ｍｍ以下とする
ことを特徴とする面内異方性の小さい２ピース缶用極薄
鋼板の製造方法を提供するものである。 【００１５】 【発明の実施の形態】以下、本発明について具体的に説
明する。まず本発明を完成するに至った基本的な考え方
および実験結果について説明する。 【００１６】本発明者らは、面内異方性に対するＢ添加
の効果について種々検討を行った。まず、熱間圧延条件
の影響に着目した。Ｃ：０．０２〜０．０３ｔ％、Ｎ：
０．００２０〜０．００２５ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０４〜０．０８ｗｔ％、Ｏ：０．００１５〜０．０
０２５ｗｔ％とし、Ｂを、無添加、０．０００８ｗｔ
％、０．００１２ｗｔ％の３種類とした鋼に対して、ス
ラブ厚と熱延仕上厚との比を種々変化させ、冷圧率８６
％で冷間圧延後、連続焼鈍し、圧下率１２％の二次圧延
を行い板厚０．２０ｍｍに仕上げた後、イヤリング率を
評価した。ここで、イヤリング率は面内異方性のパラメ
ータとして用いた。イヤリング率は、絞り比１．８で深
絞り成形し、耳高さを測定し、耳の最大値と最小値との
差を耳の最小値で割った値を百分率で表した。その結果
を図１に示す。 【００１７】Ｂ無添加鋼の場合、スラブ厚／熱延仕上厚
の値によるイヤリング率の変化はほとんどなく、その値
は大きい。一方、Ｂ添加鋼はＢ無添加鋼に比べてイヤリ
ング率は小さくなり、特にスラブ厚／熱延仕上厚の値が
１２５以上になると急激にイヤリング率が小さくなり、
Ｂ添加効果が顕著となることを見出した。 【００１８】この理由については現在のところ必ずしも
明らかではないが、スラブ厚／熱延仕上厚の値を増大さ
せると熱延板の結晶粒が細粒化し、オーステナイト粒界
にＢが偏析しやすくなり、変態後のフェライト粒界にも
Ｂが偏析すること、その結果、熱延板のフェライト粒の
細粒化と粒界偏析Ｂの相乗効果により、冷間圧延、焼鈍
後の集合組織が変化し、面内異方性が低減したものと考
えられる。 【００１９】次に、Ｂ量およびＣ量の影響について検討
した。図２は、Ｃ，Ｂ量を種々変化させた鋼板を製造
し、イヤリング率を測定した結果を示した図である。ス
ラブ厚と熱延仕上厚との比を１３９とし、冷圧率は８６
％、二次圧延圧下率は１５％とし、板厚を０．１９５ｍ
ｍとした。同図から明らかなように、Ｂ量およびＣ量は
多すぎても少なすぎても面内異方性が劣化する。Ｃ：
０．０１５〜０．０４ｗｔ％、Ｂ：（−０．０２Ｃ＋
０．００１）〜０．００２ｗｔ％の場合にイヤリング率
４％以下となり、面内異方性が小さくなることがわか
る。これらの結果から、本発明では、Ｃ：０．０１５〜
０．０４ｗｔ％、Ｂ：（−０．０２Ｃ＋０．００１０）
〜０．００２ｗｔ％としている。 【００２０】さらに、Ｃ量、Ｍｎ量、Ｂ量と二次圧延圧
下率の影響について検討した。まず、Ｃ量、Ｍｎ量のこ
となる鋼板を種々の二次圧延圧下率で製造し、イヤリン
グ率とビッカース硬度Ｈｖを測定した。その結果を図３
に示す。図３は、横軸に（１０Ｃ＋Ｍｎ）量をとり、縦
軸に二次圧延圧下率Ｒ２をとって、これらの関係を示す
図である。ここで、Ｂ量は０．００１０〜０．００１５
ｗｔ％であり、スラブ厚と熱延仕上厚との比は１２９〜
１３８、一次冷圧率は８５〜８８％、二次圧延圧下率は
３〜１７％とし、板厚を０．１９〜０．２０ｍｍに仕上
げた。 【００２１】同図から明らかなように、１０Ｃ＋Ｍｎ＝
０．２５（Ｃ：０．０１５ｗｔ％、Ｍｎ：０．１０ｗｔ
％）未満あるいは１０Ｃ＋Ｍｎ＝１．０（Ｃ：０．０４
ｗｔ％、Ｍｎ：０．６０ｗｔ％）を超える場合には、イ
ヤリング率が４％を超えており、面内異方性が劣ってい
る。 【００２２】一方、二次圧延圧下率Ｒ２（％）がＲ２＝
−６（１０Ｃ＋Ｍｎ）＋９＝−６０Ｃ−６Ｍｎ＋９未満
の場合には、鋼板のビッカース硬度Ｈｖが１４０未満で
あり、２ピース缶の缶体強度を確保するために必要な素
材強度が得られていない。これは、Ｃ、Ｍｎが少ない場
合には、二次圧延による加工硬化により鋼板の強度を高
める必要があることを示している。 【００２３】本発明ではこれらの結果に基づいて、缶体
強度を確保するために充分な素材強度を有し、かつ面内
異方性の小さい鋼板を製造するための条件としてＣ：
０．０１５〜０．０４ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜０．６ｗ
ｔ％に規定するとともに、二次圧延圧下率Ｒ２（％）の
下限をＣ，Ｍｎの関数としてＲ２＝−６０Ｃ−６Ｍｎ＋
９と規定した。 【００２４】図４は、Ｂを無添加、およびＢ：０．００
０４、０．０００８、０．００１５ｗｔ％の４種類の鋼
板の二次圧延圧下率によるイヤリング率の変化を示す図
である。Ｂ無添加鋼は二次圧延圧下率が低い場合もイヤ
リング率が大きく、さらに圧下率の増加に伴いイヤリン
グ率が増大している。これに対し、Ｂ添加鋼はＢ無添加
鋼に比べイヤリング率は小さく、しかもＢ添加量により
若干異なるが二次圧延圧下率が２０％程度までは圧下率
の増加に伴うイヤリング率の増大が小さく、４％以下と
なっている。しかし、Ｂを添加した場合でも、二次圧延
圧下率が大きくなり過ぎるとイヤリング率は増大する。 【００２５】そこで、さらに詳細にＢ添加量および二次
圧延圧下率とイヤリング率との関係を調査した。Ｃ：
０．０３６ｗｔ％とし、Ｂ：０．０００３〜０．００２
３ｗｔ％と種々変化させた鋼板を、スラブ厚と熱延仕上
厚との比１３９〜１４７、一次冷圧率８４〜８８％、二
次圧延圧下率１０〜２８％の条件で製造し、板厚０．２
０ｍｍ以下に仕上げ、イヤリング率を測定した。その結
果を図５に示す。図５は、横軸にＢ含有量をとり、縦軸
に二次圧延圧下率Ｒ２をとって、これらの関係を示す図
である。この図に示すように、Ｂ含有量を増加させると
二次圧延圧下率を高くしてもイヤリング率は低く抑えら
れており、Ｒ２≦１０×ｌｏｇ（Ｂ×１０⁴ ）＋１２と
することにより、イヤリング率を４％以下にすることが
できる。この理由は現在のところ必しも明らかではない
が、粒界に偏析したＢが二次圧延による異方性の劣化を
抑制する作用を有するための推定される。しかし、Ｂ添
加量が少なすぎたり、多すぎる場合には、二次圧延圧下
率によらずイヤリング率４％を超えており、面内異方性
を充分低減させることはできない。これらの結果によ
り、本発明では、二次圧延圧下率Ｒ２（％）をＲ２≦１
０×ｌｏｇ（Ｂ×１０⁴）＋１２としている。 【００２６】次に、本発明の組成について説明する。本
発明の２ピース缶用鋼板は、Ｃ：０．０１５〜０．０４
ｗｔ％、Ｓｉ：０．１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１〜０．
６ｗｔ％、Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓ：０．０２ｗｔ
％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．１ｗｔ％、Ｎ：
０．００２５ｗｔ％以下、Ｏ：０．００５ｗｔ％以下、
Ｂ：（−０．０２Ｃ＋０．００１０）〜０．００２ｗｔ
％を含有する鋼組成を有する。 【００２７】Ｃ：Ｃは面内異方性を制御するために極め
て重要な元素である。Ｃが０．０１５ｗｔ％未満の場合
には、熱延板組織が粗粒化しやすくなるため、Ｂを添加
してスラブ厚／熱延仕上げ厚、一次冷圧率、二次圧延圧
下率を制御しても、図２および図３に示したように面内
異方性を低減することが困難となる。また、Ｍｎを添加
し二次圧延を行ったとしても、図３に示すように硬度Ｈ
ｖが１４０未満となり、異方性を劣化させずに２ピース
缶として必要な強度を得ることが困難となる。一方、Ｃ
含有量が０．０４ｗｔ％を超えると、フェライト粒内の
固溶Ｃ量、粒界に偏析するＣの量および炭化物の量が増
加するため、図２および図３に示したようにＢ添加効果
が充分発揮されず、面内異方性が劣化する。したがっ
て、Ｃ含有量を０．０１５〜０．０４ｗｔ％の範囲とす
る。 【００２８】Ｓｉ：Ｓｉは、意図的に添加しない場合で
も不純物として鋼中に残留し、鋼板を脆化させ、耐食性
を劣化させる元素であり、またＴＦＳの下地鋼板として
使用する場合には金属Ｃｒの電析に対しても悪影響を与
えるため、その含有量は少ないほど望ましい。本発明で
はこのような悪影響を回避する観点から、Ｓｉ含有量を
０．１ｗｔ％以下とする。 【００２９】Ｍｎ：Ｍｎは鋼中ＳをＭｎＳとして析出さ
せることによってスラブの熱間割れを防止するととも
に、固溶強化元素としてＣによる強化を補い、２ピース
缶の缶体強度を確保するために必要な元素である。Ｓを
析出固定し、鋼板強度、硬度を確保するためには０．１
ｗｔ％以上の添加が必要であるが、０．６ｗｔ％を超え
ると集合組織形成に悪影響を与え面内異方性の増大をも
たらす。したがって、Ｍｎ含有量を０．１〜０．６ｗｔ
％の範囲とする。 【００３０】Ｐ：ＰもＭｎと同様に置換型固溶元素であ
り、Ｍｎ以上に大きな強化能を有し鋼板の高強度化を図
るためには有効な元素であるが、同時にフェライト粒界
に偏析して粒界を脆化させる元素であり、その含有量は
極力少ないほうが好ましい。また、Ｐの積極的添加は集
合組織形成に悪影響を与え面内異方性の増大をもたら
す。そのためＰ含有量を０．０２ｗｔ％以下とする。 【００３１】Ｓ：Ｓはスラブの熱間割れを防止する観点
から極力少ないほうが望ましく、そのような観点から
０．０２ｗｔ％以下とする。 ｓｏｌ．Ａｌ：ｓｏｌ．Ａｌは鋼中ＮをＡｌＮとして析
出させるために添加するが、その量が０．０２ｗｔ％未
満の場合には、添加したＢの多くがＢＮを形成し、Ｂ添
加による面内異方性低減効果が充分に発揮されなくな
る。一方、多量のＡｌを添加するとＡｌ₂ Ｏ₃ 系介在物
が残留し、製缶時の介在物起因の割れが発生しやすくな
り加工性が劣化するが、実用上加工性の観点から許容さ
れる限界は０．１０ｗｔ％である。したがって、ｓｏ
ｌ．Ａｌ含有量を０．０２〜０．１ｗｔ％の範囲とす
る。 【００３２】Ｎ：面内異方性に対するＢ添加の効果を充
分に発揮させるためにはＮは極力少なくすることが望ま
しい。Ｎが多い場合には、Ａｌ、Ｂの添加量を適性化し
てもＢＮが形成されやすくなり、Ｂ添加効果が弱まり面
内異方性の増大をもたらすこととなる。そのような観点
からＮを０．００２５ｗｔ％以下に規制する。 【００３３】Ｏ：鋼中にＯが多量に存在すると、添加し
たＢの一部が酸化物を形成しやすくなり、Ｂ添加による
面内異方性低減効果が充分に発揮されなくなる。また、
鋼中の酸化物系介在物は２ピース缶製缶時の割れ発生の
起点となり、加工性を著しく阻害する。したがってトー
タルＯ量は極力少なくすることが望ましい。本発明にお
いては、Ｂ添加効果を充分発揮させるとともに、加工性
の劣化を回避するために、鋼中のトータルＯ量を０．０
０５ｗｔ％以下に規制する。 【００３４】Ｂ：Ｂは本発明において最も重要な添加元
素である。適正量のＢを添加することにより面内異方性
を効果的に低減することができる。Ｂはスラブ厚と熱延
仕上厚の比を制御することにより、熱延時のオーステナ
イト粒界に効果的に偏析し、熱延板のオーステナイト粒
さらには変態後のフェライト粒を細粒化させる。Ｂの一
部はＢＮを形成するが、その他のＢは変態後の熱延板の
フェライト粒界にも偏析する。このような熱延板細粒化
および粒界偏析Ｂの相乗作用により、冷間圧延後の再結
晶時の集合組織形成に影響を及ぼし、面内異方性を低減
させる効果を発揮させるものと考えられる。さらに、粒
界に偏析したＢは二次圧延による異方性の劣化を抑制す
る。このようなＢ添加効果を充分に発揮させるために
は、Ｃ量が少ない場合にはオーステナイト、フェライト
の粒径が大きくなりやすいため、Ｃ量が比較的多い場合
よりも多量のＢを添加する必要がある。すなわち、図２
および図５に示したように、Ｂ≧−０．０２Ｃ＋０．０
０１（ｗｔ％）の場合に、Ｂ添加の効果が充分に発揮さ
れ、面内異方性が低減される。一方、必要以上に多量に
Ｂを添加すると、粒界のみならずフェライト粒内にも固
溶Ｂが残存し、面内異方性を増大させる集合組織を形成
しやすくなる。図２および図５に示したようにＢ含有量
が０．００２％を超えると面内異方性が逆に大きくな
る。したがって、Ｂ含有量を（−０．０２Ｃ＋０．００
１０）〜０．００２ｗｔ％とする。 【００３５】次に、本発明の製造条件について説明す
る。本発明では、上記組成を有する鋼を転炉溶製後、連
続鋳造によりスラブとし、粗圧延を経て、あるいは粗圧
延を省略して直接熱間仕上圧延機に挿入して熱間圧延を
行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後連続焼鈍炉にて
連続焼鈍を行い、さらに二次圧延を行って板厚０．２０
ｍｍ以下とする。 【００３６】熱間圧延は、仕上温度がＡｒ₃ 以上で、か
つスラブ厚と熱延仕上厚との比が１２５以上となるよう
に行われる。スラブ厚と熱延仕上厚との比を１２５以上
としたのは、図１に示したようにＢ添加による面内異方
性低減効果を充分に発揮させるためである。両者の比が
１２５以上であれば、スラブ厚、熱延仕上厚は、それぞ
れ最終製品板厚および最適一次冷圧率、二次圧延圧下率
に応じて適宜選定すればよい。 【００３７】熱延仕上温度をＡｒ₃ 以上としたのは、Ａ
ｒ₃ 変態点未満で仕上げると、熱延板に集合組織が形成
されるとともに、結晶粒が粗大化し、冷間圧延、焼鈍後
の面内異方性が劣化するためである。 【００３８】スラブ加熱温度、巻取温度は特に限定する
必要はなく、通常行われる範囲で行うことができ、例え
ばスラブ加熱温度１１００〜１２５０℃、巻取温度５０
０〜７００℃程度とすることができる。 【００３９】このように熱間圧延した後の冷間圧延は８
３〜８８％の圧下率で行う。この一次冷圧率は、後述す
る二次圧延圧下率とともに面内異方性を制御するために
重要な条件であり、安定して面内異方性を小さくするた
めには冷圧率を８３〜８８％とする必要がある。８３％
未満あるいは８８％を超える場合には、二次圧延圧下率
を制御したとしても安定して面内異方性を小さくするこ
とが困難となる。 【００４０】その後の連続焼鈍は、再結晶温度以上７５
０℃以下の温度で行う。再結晶温度未満では未再結晶組
織が残り面内異方性が劣化する。逆に７５０℃を超える
と、本発明のように最終製品の板厚が０．２０ｍｍ以下
の鋼板では一次冷延後のＣＡＬ通板時の板厚も小さいた
めにＣＡＬ通板性が著しく劣化し、板破断、形状不良等
のトラブルが発生しやすくなり、生産性が低下する。ま
た、均熱中にオーステナイト相が生成し、冷却過程で硬
質な低温変態相が生成しやすくなる。このような硬質な
第２相とフェライト母相との界面は製缶時の割れの起点
となりやすく、加工性を劣化させる。 【００４１】その後の過時効処理は実施してもしなくと
もよい。過時効処理を実施した場合と実施しない場合と
で本発明の効果は変わらない。過時効処理を実施する場
合は、連続焼鈍炉内のインラインＯＡ、連続焼鈍後の箱
焼鈍によるバッチＯＡのいずれの方法を用いてもよい。 【００４２】連続焼鈍後、さらに二次圧延を行い、０．
２０ｍｍ以下の所定の板厚に仕上げるが、その際の圧下
率Ｒ２（％）を−６０Ｃ−６Ｍｎ＋９≦Ｒ２≦１０×ｌ
ｏｇ（Ｂ×１０⁴ ）＋１２とする。Ｒ２が−６０Ｃ−６
Ｍｎ＋９未満の場合には、鋼板のビッカース硬度Ｈｖが
１４０未満となり、２ピース缶の缶体強度を確保するた
めに必要な素材強度が得られない。一方、図４および図
５に示すように、Ｒ２を１０×ｌｏｇ（Ｂ×１０⁴ ）＋
１２以下の場合にイヤリング率を４％以下とすることが
できる。 【００４３】このようにして最終板厚に仕上げられた鋼
板は、その後、錫めっき、極薄錫めっき、錫−ニッケル
めっき、ニッケルめっき、クロムめっき等の各種表面処
理が施される。特に、このような表面処理鋼板をＤＩ缶
用に用いる場合には、ノーリフローの錫めっき鋼板が望
ましく、また、ＤＴＲ缶用のフィルムラミネート鋼板、
プレコート鋼板の下地鋼板として用いる場合には、電解
クロム酸処理鋼板すなわちＴＦＳが加工密着性の観点か
ら最も望ましい。これらの表面処理鋼板は、鋼板単独で
使用することもできるし、ポリエステル等の樹脂フィル
ムをラミネートしたフィルムラミネート鋼板、エポキシ
等の塗料をコーティングしたプレコート鋼板としても使
用可能である。 【００４４】 【実施例】 （実施例１）表１、表２に示す組成の鋼を転炉溶製後、
連続鋳造によりスラブとし、このスラブに対して熱間圧
延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後連続焼鈍炉
にて連続焼鈍を行い、さらに二次圧延を行って所定板厚
の鋼板とした。なお、その際のスラブ厚と熱延仕上厚と
の比、−６０Ｃ−６Ｍｎ＋９の値、１０×ｌｏｇ（Ｂ×
１０⁴ ）＋１２の値、二次圧延圧下率、板厚を表３に示
す。また、スラブ加熱温度を１２３０℃、仕上温度を８
７０℃、巻取温度６２０℃、一次冷圧率８３〜８８％、
焼鈍温度６５０℃とした。 【００４５】このようにして製造した鋼板について、イ
ヤリング率を測定した。イヤリング率は、絞り比１．８
で深絞り後に耳高さを測定し、耳の最大値と最小値をの
差を耳の最小値で割った百分率で表し、これにより面内
異方性を評価した。その結果を表３に併記する。 【００４６】 【表１】 【００４７】 【表２】 【００４８】 【表３】【００４９】表３に示すように、本発明例の鋼板はいず
れもイヤリング率が４％以下と小さく、面内異方性が小
さいことが確認された。これに対して、本発明の範囲外
の比較例は本発明例に比較してイヤリング率が大きく、
面内異方性が大きいことが確認された。 【００５０】（実施例２）上記表１、表２のうち鋼番
５、１０、１４、２１、３１の５種類について転炉溶製
後、連続鋳造によりスラブとし、このスラブに対して熱
間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後連続焼
鈍炉にて連続焼鈍を行い、さらに二次圧延を行って所定
板厚の鋼板とした。なお、その際のスラブ厚と熱延仕上
厚との比、−６０Ｃ−６Ｍｎ＋９の値、１０×ｌｏｇ
（Ｂ×１０⁴ ）＋１２の値、一次冷圧率、焼鈍温度、二
次圧延圧下率、板厚を表４に示す。また、スラブ加熱温
度を１１５０℃、仕上温度を８７０℃、巻取温度６６０
℃とした。 【００５１】このようにして製造した鋼板について、イ
ヤリング率を測定し、これにより面内異方性を評価し
た。また、ビッカース硬度を測定した。硬度がＨ≧１４
０であれば缶体強度を確保できることから、Ｈｖ＜１４
０は×とし、Ｈｖ≧１４０は○とした。その結果を表４
に併記する。 【００５２】 【表４】【００５３】表４に示すように、本発明例の鋼板はいず
れも比較例の鋼板よりもイヤリング率が小さく、面内異
方性が小さいことが確認された。また、本発明例では鋼
板硬度がＨｖ≧１４０であり、充分に缶体強度を確保す
ることができることが確認された。 【００５４】 【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
面内異方性が小さく、耳発生による歩留まり低下が小さ
いＤＲＤ缶、ＤＩ缶、ＤＴＲ缶のような２ピース缶用極
薄鋼板を、生産性を低下させずに製造することができ
る。したがって２ピース缶の製造コストを低減すること
が可能となる。

【図面の簡単な説明】 【図１】スラブ厚／熱延仕上厚によるイヤリング率の変
化を示す図。 【図２】ＣおよびＢ含有量とイヤリング率との関係を示
す図。 【図３】（１０Ｃ＋Ｍｎ）量および二次圧延圧下率とイ
ヤリング率およびビッカース硬度Ｈｖとの関係を示す
図。 【図４】Ｂ含有量による二次圧延圧下率に対するイヤリ
ング率の変化を示す図。 【図５】Ｂ含有量、二次圧延圧下率とイヤリング率との
関係を示す図。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 粟屋 敬 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 昭64−15327（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−241756（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C21D 9/48 C21D 8/04 C22C 38/00 301 C22C 38/06

Claims (1)

1. (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 Ｃ：０．０１５〜０．０４ｗｔ％、Ｓ
   ｉ：０．１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１〜０．６ｗｔ％、
   Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、ｓ
   ｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．１ｗｔ％、Ｎ：０．００２
   ５ｗｔ％以下、Ｏ：０．００５ｗｔ％以下、Ｂ：（−
   ０．０２Ｃ＋０．００１０）〜０．００２ｗｔ％を含有
   する鋼組成を有するスラブを、仕上温度がＡｒ_３以上
   で、かつスラブ厚と熱延仕上厚との比が１２５以上とな
   るように熱間圧延し、酸洗後、８３〜８８％の圧下率で
   冷間圧延した後、再結晶温度以上、７５０℃以下の温度
   で連続焼鈍し、さらに圧下率Ｒ２（％）が、−６０Ｃ−
   ６Ｍｎ＋９≦Ｒ２≦１０×ｌｏｇ（Ｂ×１０^４）＋１２
   を満たす二次圧延を行い、板厚０．２０ｍｍ以下とする
   ことを特徴とする面内異方性の小さい２ピース缶用極薄
   鋼板の製造方法。