JP3257390B2 - 面内異方性の小さい２ピース缶用鋼板の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、面内異方性の小さ
い２ピース缶用鋼板の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】鋼板表面に錫めっきを施した錫めっき鋼
板あるいは電解クロム酸処理を施したティンフリースチ
ール（ＴＦＳ）のような缶用鋼板は食缶や飲料缶に多用
されている。これらの食缶や飲料缶は、その製缶方法の
違いから３ピース缶と２ピース缶に分類される。

【０００３】近年、飲料缶等を中心として、缶体軽量
化、製缶時の工程省略、素材および製造コストの低減の
観点から、３ピース缶から２ピース缶への移行、および
缶体の薄肉化が進められている。

【０００４】食缶、飲料缶用の２ピース缶には、絞り−
再絞り加工により製缶されるＤＲＤ缶（Drawn and redr
awn can ）、缶胴部の薄肉化を伴う多段の絞り加工によ
り製缶されるＤＴＲ缶（Drawn-thin-redrawn can）、お
よび絞り加工後にしごき加工が施されるＤＩ缶（Drawn
and wall ironed can ）等があるが、いずれの場合も、
その製缶時に、円盤状のブランク板から絞り加工により
カップ状の缶体を成形する、あるいはカップ状の缶体か
ら再絞り加工により、さらに径が小さく深さの深いカッ
プ状の缶体を成形する工程を含んでいる。

【０００５】このような２ピース缶の製缶の際の絞り加
工時に、鋼板の加工性の面内異方性に起因して、しばし
ば缶端部の高さ、あるいはフランジ部の幅が円周方向に
沿って不均一となる、いわゆる「耳」が発生する。この
耳は缶端部のネッキング加工前にトリムし除去される
が、耳が大きい場合にはトリム代が大きくなり、材料歩
留まりを低下させる。

【０００６】さらに、耳は円周方向に沿った板厚分布の
変動をもたらし、後工程のネッキング加工の再のネック
しわ発生の要因となるのみならず、ＤＩ加工時にパンチ
から缶体を抜き取る際のパンチ抜け不良の発生原因にも
なり、材料歩留まりの低下、品質の低下をもたらす。

【０００７】このようなことから、２ピース缶用鋼板に
対しては、製缶時の耳発生の小さい、すなわち面内異方
性の小さい鋼板が求められている。特に、ＤＩ缶、ＤＴ
Ｒ缶用鋼板に対しては、近年の缶体軽量化、製造コスト
低減の観点から、薄ゲージで、しかも材料歩留まりの向
上が可能な面内異方性が一段と小さい鋼板が強く望まれ
るようになってきている。

【０００８】面内異方性の小さい２ピース缶用鋼板の製
造方法として、従来いくつかの技術が提案されている。
例えば、特開平２−１４１５３５号公報には、Ｃ：０．
０１０〜０．０４０％の低炭素鋼の熱延仕上温度をＡｒ
₃ 変態点未満とする技術が提案されており、また特開平
５−３１１２４５号公報には低炭素アルミキルド鋼およ
び極低炭素鋼を２回圧延２回焼鈍する技術が提案されて
いる。

【０００９】しかし、これらの技術を用いても、最近の
２ピース缶用鋼板に求められる耳発生抑制に対する厳し
い要求を満足させることは難しく、さらに改善を図る必
要がある。特に、後者の技術では、従来技術に比較して
面内異方性は低減するが、冷間圧延、焼鈍をそれぞれ２
回ずつ行う必要があり、鋼板の製造コストが高くなると
いう問題点がある。

【００１０】また、特開平４−３３７０４９号公報、特
開平５−２４７６６９号公報、特開平７−６２４８６号
公報等には缶用鋼板にＢを添加する技術が開示されてい
る。これらはいずれもミクロ組織をフェライトとマルテ
ンサイト、ベイナイトまたはパーライトとからなる二相
組織とすること要件とし、そのため、Ｃ含有量を高く
し、かつ焼鈍温度を二相域すなわちＡｃ₁ 点以上の高温
にする必要がある。板厚０．２３ｍｍ以下の極薄缶用の
鋼板の製造にあたっては、このような高温焼鈍はＣＡＬ
通板性を著しく劣化させ、生産性の低下、すなわち製造
コストの増加をもたらすという問題点を有している。ま
た、二相組織であるがゆえにフェライト単相組織に比
べ、根本的に加工性および加工性の均一性が劣る。

【００１１】さらに、特公昭５５−３４８５１号公報、
特開平６−３０６５３４号公報にもＢを添加する技術が
開示されているが、これらの技術は単に軟質化を目的と
してＢを添加したにすぎず、面内異方性については何等
考慮されておらず、これらの技術を用いても面内異方性
を充分に小さくすることはできない。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、最近の要請を充分満たし
得る面内異方性の小さい２ピース缶用鋼板を、生産性を
低下させずに製造する方法を提供することを目的とす
る。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、面内異方
性の小さい２ピース缶用鋼板を製造する方法について鋭
意検討を重ねた結果、鋼板の組成を厳密に調整した低炭
素鋼にＢを添加し、かつ製造条件を最適化することによ
り、経済的かつ効率的に面内異方性を低減できることを
見出した。

【００１４】本発明はこのような知見に基づいてなされ
たものであって、Ｃ：０．０１５〜０．０６ｗｔ％、Ｓ
ｉ：０．１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１〜０．６ｗｔ％、
Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．１ｗｔ％、Ｎ：０．００３
５ｗｔ％、Ｏ：０．００５ｗｔ％以下、Ｂ：０．０００
２〜０．００２ｗｔ％を含有し、Ｂ≧−０．０２Ｃ＋
０．００１０を満足する鋼組成を有するスラブを、仕上
温度がＡｒ₃ 以上で、かつスラブ厚と熱延仕上厚との比
が１２０以上となるように熱間圧延し、酸洗後、８５〜
９０％の圧下率で冷間圧延した後、再結晶温度以上、７
５０℃以下の温度で連続焼鈍し、さらに伸長率０．５％
以上３％未満の調質圧延を行い、板厚０．２３ｍｍ以下
とすることを特徴とする面内異方性の小さい２ピース缶
用鋼板の製造方法を提供するものである。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明について具体的に説
明する。まず本発明を完成するに至った基本的な考え方
および実験結果について説明する。

【００１６】本発明者らは、面内異方性に対するＢ添加
の効果について種々検討を行った。まず、熱間圧延条件
の影響に着目した。Ｃ：０．０２〜０．０４ｗｔ％、
Ｎ：０．００２０〜０．００２５ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０４〜０．０８ｗｔ％、Ｏ：０．００１５〜
０．００４０ｗｔ％とし、Ｂを、無添加、０．０００８
ｗｔ％、０．００１２ｗｔ％の３種類とした鋼に対し
て、スラブ厚と熱延仕上厚との比を種々変化させ、冷圧
率８７％で冷間圧延後、連続焼鈍、調質圧延し、イヤリ
ング率を評価した。ここで、イヤリング率は面内異方性
のパラメータとして用いた。イヤリング率は、絞り比
１．８で深絞り成形し、耳高さを測定し、耳の最大値と
最小値との差を耳の最小値で割った値を百分率で表し
た。その結果を図１に示す。

【００１７】Ｂ無添加鋼の場合、スラブ厚／熱延仕上厚
の値の増加により、わずかにイヤリング率が低下するが
その変化は小さい。一方、Ｂ添加鋼はＢ無添加鋼に比べ
てイヤリング率は小さくなり、特にスラブ厚／熱延仕上
厚の値が１２０以上になると急激にイヤリング率が小さ
くなり、Ｂ添加効果が顕著となることを見出した。

【００１８】この理由については現在のところ必ずしも
明らかではないが、スラブ厚／熱延仕上厚の値を増大さ
せると熱延板の結晶粒が細粒化し、オーステナイト粒界
にＢが偏析しやすくなり、変態後のフェライト粒界にも
Ｂが偏析すること、その結果、熱延板のフェライト粒の
細粒化と粒界偏析Ｂの相乗効果により、冷間圧延、焼鈍
後の集合組織が変化し、面内異方性が低減したものと考
えられる。

【００１９】次に、冷間圧延条件、特に冷圧率に着目
し、Ｂ添加の効果について検討した。Ｃ：０．０２〜
０．０４ｗｔ％、Ｎ：０．００２０〜０．００２５ｗｔ
％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０４〜０．０８ｗｔ％、Ｏ：
０．００１５〜０．００４０ｗｔ％とし、Ｂを無添加、
およびＢ：０．０００６〜０．００１５ｗｔ％の範囲で
添加した鋼に対し、スラブ厚と熱延仕上厚との比を１２
５として熱間圧延し、種々の冷圧率で冷間圧延後、連続
焼鈍、調質圧延し、イヤリング率を測定した。その結果
を図２に示す。

【００２０】Ｂ無添加鋼では、冷圧率８７％程度でイヤ
リング率が最小となるが、冷圧率依存性が強く、またバ
ラツキも大きい。これに対し、Ｂ添加鋼は冷圧率によら
ずＢ無添加鋼に比べイヤリング率が小さい。特に、冷圧
率８５〜９０％の範囲では安定してイヤリング率は小さ
く、またバラツキも小さい。

【００２１】図３は、Ｃ，Ｂ量を種々変化させた鋼板を
溶製し、イヤリング率を測定した結果を示した図であ
る。スラブ厚と熱延仕上厚との比を１２２とし、冷圧率
は８６．５％とした。同図から明らかなように、Ｃ：
０．０１５〜０．０６ｗｔ％、Ｂ：０．０００２〜０．
００２０ｗｔ％でかつＢ≧−０．０２Ｃ＋０．００１０
（％）の場合にイヤリング率３％以下となり、面内異方
性が小さくなることがわかる。

【００２２】次に、本発明の組成について説明する。本
発明の２ピース缶用鋼板は、Ｃ：０．０１５〜０．０６
ｗｔ％、Ｓｉ：０．１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１〜０．
６ｗｔ％、Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓ：０．０２ｗｔ
％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．１ｗｔ％、Ｎ：
０．００３５ｗｔ％、Ｏ：０．００５ｗｔ％以下、Ｂ：
０．０００２〜０．００２ｗｔ％を含有し、Ｂ≧−０．
０２Ｃ＋０．００１０を満足する。

【００２３】Ｃ：Ｃは面内異方性を制御するために極め
て重要な元素である。Ｃが０．０１５ｗｔ％未満の場合
には、熱延板組織が粗粒化しやすくなるため、Ｂを添加
してスラブ厚／熱延仕上げ厚、冷圧率を制御しても、図
３に示したように面内異方性を低減することが困難とな
る。また、Ｍｎを添加したとしても２ピース缶として必
要な強度を得ることが困難となる。一方、Ｃ含有量が
０．０６ｗｔ％を超えると、フェライト粒内の固溶Ｃ
量、粒界に偏析するＣの量および炭化物の量が増加する
ため、深絞り性が劣化するとともに、図３に示したよう
にＢ添加による効果が充分に発揮されず、面内異方性も
劣化する。したがって、Ｃ含有量を０．０１５〜０．０
６ｗｔ％の範囲とする。

【００２４】Ｓｉ：Ｓｉは、意図的に添加しない場合で
も不純物として鋼中に残留し、鋼板を脆化させ、耐食性
を劣化させる元素である。またＴＦＳの下地鋼板として
使用する場合には金属Ｃｒの電析に対しても悪影響を与
えるため、その含有量は少ないほど望ましい。本発明で
はこのような悪影響を回避する観点から、Ｓｉ含有量を
０．１ｗｔ％以下とする。

【００２５】Ｍｎ：Ｍｎは鋼中ＳをＭｎＳとして析出さ
せることによってスラブの熱間割れを防止するととも
に、固溶強化元素としてＣによる強化を補う役割を果た
す。Ｓを析出固定するためには０．１ｗｔ％以上の添加
が必要であるが、０．６ｗｔ％を超えると集合組織形成
に悪影響を与え面内異方性の増大をもたらす。したがっ
て、Ｍｎ含有量を０．１〜０．６ｗｔ％の範囲とする。

【００２６】Ｐ：ＰもＭｎと同様に置換型固溶元素であ
り、Ｍｎ以上に大きな強化能を有し鋼板の高強度化を図
るためには有効な元素であるが、同時にフェライト粒界
に偏析して粒界を脆化させる元素であり、その含有量は
極力少ないほうが好ましい。また、Ｐの積極的添加は集
合組織形成に悪影響を与え面内異方性の増大をもたら
す。そのためＰ含有量を０．０２ｗｔ％以下とする。

【００２７】Ｓ：Ｓはスラブの熱間割れを防止する観点
から極力少ないほうが望ましく、そのような観点から
０．０２ｗｔ％以下とする。 ｓｏｌ．Ａｌ：ｓｏｌ．Ａｌは鋼中ＮをＡｌＮとして析
出させるために添加するが、その量が０．０２ｗｔ％未
満の場合には、添加したＢの多くがＢＮを形成し、Ｂ添
加による面内異方性低減効果が充分に発揮されなくな
る。一方、多量のＡｌを添加するとＡｌ₂ Ｏ₃ 系介在物
が残留し、製缶時の介在物起因の割れが発生しやすくな
り加工性が劣化するが、実用上、加工性の観点から許容
される限界は０．１０ｗｔ％である。したがって、ｓｏ
ｌ．Ａｌ含有量を０．０２〜０．１ｗｔ％の範囲とす
る。

【００２８】Ｎ：Ｎが多い場合には、Ａｌ、Ｂを添加し
たとしても固溶Ｎが残留しやすくなり、集合組織が変化
し、面内異方性の増大をもたらすこととなるため、Ｎは
極力少なくすることが望ましい。そのような観点からＮ
を０．００３５ｗｔ％以下に規制する。

【００２９】Ｏ：鋼中にＯが多量に存在すると、添加し
たＢの一部が酸化物を形成しやすくなり、Ｂ添加による
面内異方性低減効果が充分に発揮されなくなる。また、
鋼中の酸化物系介在物は２ピース缶製缶時の割れ発生の
起点となり、加工性を著しく阻害する。したがってトー
タルＯ量は極力少なくすることが望ましい。本発明にお
いては、Ｂ添加効果を充分発揮させるとともに、加工性
の劣化を回避するために、鋼中のトータルＯ量を０．０
０５ｗｔ％以下に規制する。

【００３０】Ｂ：Ｂは本発明において最も重要な添加元
素である。Ｂはスラブ厚と熱延仕上厚の比を制御するこ
とにより、熱延時のオーステナイト粒界に効果的に偏析
し、熱延板のオーステナイト粒さらには変態後のフェラ
イト粒を細粒化させる。Ｂの一部はＢＮを形成するが、
その他のＢは変態後の熱延板のフェライト粒界にも偏析
している。このような熱延板細粒化および粒界偏析Ｂの
相乗作用により、冷間圧延後の再結晶時の集合組織形成
に影響を及ぼし、面内異方性を低減させる効果を発揮さ
せるものと考えられる。このようなＢ添加効果を充分に
発揮させるためには、Ｃ量が少ない場合にはオーステナ
イト、フェライトの粒径が大きくなりやすいため、Ｃ量
が比較的多い場合に比べて多量の添加を必要とする。図
３に示したように、Ｂ≧０．０００２ｗｔ％でかつＢ≧
−０．０２Ｃ＋０．００１０（ｗｔ％）の場合に面内異
方性が低減される。一方、必要以上に多量にＢを添加す
ると、粒界のみならずフェライト粒内にも固溶Ｂが残存
し、面内異方性を増大させる集合組織を形成しやすくな
る。図３に示したようにＢ含有量が０．００２％を超え
ると面内異方性が逆に大きくなる。したがって、Ｂ含有
量を０．０００２〜０．００２ｗｔ％とするとともに、
Ｂ≧−０．０２Ｃ＋０．００１０を満足する量とする。

【００３１】次に、本発明の製造条件について説明す
る。本発明では、上記組成を有する鋼を転炉溶製後、連
続鋳造によりスラブとし、粗圧延を経て、あるいは粗圧
延を省略して直接熱間仕上圧延機に挿入して熱間圧延を
行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後連続焼鈍炉にて
連続焼鈍を行い、さらに調質圧延を行って板厚０．２３
ｍｍ以下とする。

【００３２】熱間圧延は、仕上温度がＡｒ₃ 以上で、か
つスラブ厚と熱延仕上厚との比が１２０以上となるよう
に行われる。スラブ厚と熱延仕上厚との比を１２０以上
としたのは、図１に示したようにＢ添加による面内異方
性低減効果を充分に発揮させるためである。両者の比が
１２０以上であれば、スラブ厚、熱延仕上厚は、それぞ
れ最終製品板厚および最適冷圧率に応じて適宜選定すれ
ばよい。

【００３３】熱延仕上温度をＡｒ₃ 以上としたのは、Ａ
ｒ₃ 変態点未満で仕上げると、熱延板に集合組織が形成
されるとともに、結晶粒が粗大化し、冷間圧延、焼鈍後
の面内異方性が劣化するためである。

【００３４】スラブ加熱温度、巻取温度は特に限定する
必要はなく、通常行われる範囲で行うことができ、例え
ばスラブ加熱温度１１００〜１２５０℃、巻取温度５０
０〜７００℃程度とすることができる。

【００３５】このように熱間圧延した後の冷間圧延は８
５〜９０％の圧下率で行う。冷圧率は面内異方性を制御
するために重要な条件であり、図２に示したように、安
定して面内異方性を小さくするためには冷圧率を８５〜
９０％とする必要がある。

【００３６】その後の再結晶焼鈍は、再結晶温度以上７
５０℃以下の温度で行う。再結晶温度未満では未再結晶
組織が残り面内異方性が劣化する。逆に７５０℃を超え
ると、本発明のように最終製品の板厚が０．２３ｍｍ以
下の鋼板では一次冷延後のＣＡＬ通板時の板厚も小さい
ためにＣＡＬ通板性が著しく劣化し、板破断、形状不良
等のトラブルが発生しやすくなり、生産性が低下する。
また、均熱中にオーステナイト相が生成し、冷却過程で
硬質な低温変態相が生成しやすくなる。このような硬質
な第２相とフェライト母相との界面は製缶時の割れの起
点となりやすく、加工性を劣化させる。

【００３７】その後の過時効処理は実施してもしなくと
もよい。過時効処理を実施した場合と実施しない場合と
で本発明の効果は変わらない。過時効処理を実施する場
合は、連続焼鈍炉内のインラインＯＡ、連続焼鈍後の箱
焼鈍によるバッチＯＡのいずれの方法を用いてもよい。

【００３８】連続焼鈍後、調質圧延により鋼板を所定の
板厚に仕上げるが、その際の伸長率は０．５％以上３％
未満とする。これは伸長率が０．５％未満および３％以
上の場合には形状制御が困難であるためである。

【００３９】このようにして最終板厚に仕上げられた鋼
板は、その後、錫めっき、極薄錫めっき、錫−ニッケル
めっき、ニッケルめっき、クロムめっき等の各種表面処
理が施される。特に、このような表面処理鋼板をＤＩ缶
用に用いる場合には、ノーリフローの錫めっき鋼板が望
ましく、また、ＤＴＲ缶用のフィルムラミネート鋼板、
プレコート鋼板の下地鋼板として用いる場合には、電解
クロム酸処理鋼板すなわちＴＦＳが加工密着性の観点か
ら最も望ましい。これらの表面処理鋼板は、鋼板単独で
使用することもできるし、ポリエステル等の樹脂フィル
ムをラミネートしたフィルムラミネート鋼板、エポキシ
等の塗料をコーティングしたプレコート鋼板としても使
用可能である。

【００４０】

【実施例】 （実施例１）表１、表２に示す組成の鋼を転炉溶製後、
連続鋳造によりスラブとし、このスラブに対して熱間圧
延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後連続焼鈍炉
にて連続焼鈍を行い、さらに調質圧延を行って所定板厚
の鋼板とした。なお、その際のスラブ厚と熱延仕上厚と
の比、冷間圧延率、板厚を表３に示す。また、スラブ加
熱温度を１２３０℃、仕上温度を８７０℃、巻取温度６
２０℃、焼鈍温度６５０℃とし過時効処理を行わなかっ
た。また、調質圧延の伸長率は１．５％とした。

【００４１】このようにして製造した鋼板について、イ
ヤリング率を測定した。イヤリング率は、絞り比１．８
で深絞り後に耳高さを測定し、耳の最大値と最小値をの
差を耳の最小値で割った百分率で表し、これにより面内
異方性を評価した。その結果を表３に併記する。

【００４２】

【表１】

【００４３】

【表２】

【００４４】

【表３】

【００４５】表３に示すように、本発明例の鋼板はいず
れもイヤリング率が小さく、面内異方性が小さいことが
確認された。これに対して、本発明の範囲外の比較例は
本発明例に比較してイヤリング率が大きく、面内異方性
が大きいことが確認された。

【００４６】（実施例２）上記表１、表２のうち鋼番
５、１０、１４、１７、２１、２５、２７、３４の８種
類について転炉溶製後、連続鋳造によりスラブとし、こ
のスラブに対して熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を
行い、その後連続焼鈍炉にて連続焼鈍を行い、さらに調
質圧延を行って所定板厚の鋼板とした。なお、その際の
スラブ厚と熱延仕上厚との比、冷間圧延率、板厚を表３
に示す。また、スラブ加熱温度を１１５０℃、仕上温度
を８７０℃、巻取温度６４０℃、焼鈍温度７００℃と
し、連続焼鈍インラインで４００℃の過時効処理を行な
った。また、調質圧延の伸長率は１．０％とした。この
ようにして製造した鋼板について、イヤリング率を測定
し、これにより面内異方性を評価した。その結果を表４
に併記する。

【００４７】

【表４】 表４に示すように、本発明例の鋼板はいずれも比較例の
鋼板よりもイヤリング率が小さく、面内異方性が小さい
ことが確認された。

【００４８】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
面内異方性が小さく、耳発生による歩留まり低下が小さ
いＤＲＤ缶、ＤＩ缶、ＤＴＲ缶のような２ピース缶用鋼
板を、生産性を低下させずに製造することができる。し
たがって２ピース缶の製造コストを低減することが可能
となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】スラブ厚／熱延仕上厚によるイヤリング率の変
化を示す図。

【図２】冷圧率によるイヤリング率の変化を示す図。

【図３】ＣおよびＢ含有量とイヤリング率との関係を示
す図。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 粟屋 敬 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 昭64−15327（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−48913（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−57835（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−221263（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｃ：０．０１５〜０．０６ｗｔ％、Ｓ
   ｉ：０．１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１〜０．６ｗｔ％、
   Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、ｓ
   ｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．１ｗｔ％、Ｎ：０．００３
   ５ｗｔ％、Ｏ：０．００５ｗｔ％以下、Ｂ：０．０００
   ２〜０．００２ｗｔ％を含有し、Ｂ≧−０．０２Ｃ＋
   ０．００１０を満足する鋼組成を有するスラブを、仕上
   温度がＡｒ₃ 以上で、かつスラブ厚と熱延仕上厚との比
   が１２０以上となるように熱間圧延し、酸洗後、８５〜
   ９０％の圧下率で冷間圧延した後、再結晶温度以上、７
   ５０℃以下の温度で連続焼鈍し、さらに伸長率０．５％
   以上３％未満の調質圧延を行い、板厚０．２３ｍｍ以下
   とすることを特徴とする面内異方性の小さい２ピース缶
   用鋼板の製造方法。