JP3400727B2 - Device for damping vibration - Google Patents
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- F16F15/13476—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates
- F16F15/13484—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates acting on multiple sets of springs
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- F16D13/00—Friction clutches
- F16D13/58—Details
- F16D13/70—Pressure members, e.g. pressure plates, for clutch-plates or lamellae; Guiding arrangements for pressure members
- F16D2013/703—Pressure members, e.g. pressure plates, for clutch-plates or lamellae; Guiding arrangements for pressure members the pressure plate on the flywheel side is combined with a damper
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Description
【発明の詳細な説明】
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は特に機関と駆動系と
の間で振動をはずみ車部分の間に設けられる減衰手段で
減衰するための装置であって、入力部分が機関とかつ出
力部分が駆動系と例えばクラッチを介して結合されたそ
れぞれ一方のはずみ車部分である形式のものに関する。
【0002】
【従来の技術】このような装置は減衰部材として通常は
はずみ車部分の間に弾性的なエネルギを蓄える周方向に
作用する蓄力器、例えばばねと、周方向に作用する蓄力
器に対して並列に接続された、軸方向に作用する、摩擦
又は滑りライニングと協働して摩擦、つまりヒステリシ
スを生ぜしめる蓄力器とを有している。
【0003】このような装置はある決まった使用分野で
は比較的に良好な振動もしくは騒音特性の改良をもたら
すが、この装置は多くの場合には妥協による解決策にし
かならない。この純然たる機械的な解決策は、完全に異
なる振動及び騒音特性を有する種々異なる運転状態にお
いて生じる要求の広いスペクトルをカバーすることはで
きない。したがってこのような装置は多くの運転状態を
捉えようとすればするほど費用がかかりかつ高価にな
る。なぜならば付加的な振幅範囲に対しては付加的な、
それぞれ複雑な処置が必要であるからである。特にこの
ような装置は減衰特性を変化する複数の運転条件に適合
させることはできない。この理由は個々の減衰段もしく
は周方向で有効な蓄力器に所属するヒステリシスが、発
生する条件に合わせて変化し得ないからである。しかも
この装置は摩滅と故障に対して弱い。
【0004】冒頭に述べた形式の従来の装置において
は、はずみ車部分の間に比較的に小さな回転弾性的な相
対回動しか可能ではないので、この相対回動の少なくと
も大きな範囲に亘って、はずみ車部分の間で有効な減衰
部材の減衰値が比較的に高くなる。しかし多くの使用目
的にとっては振動の良好な減衰を達成するためにははず
み車部分の間に大きな相対回動が与えられるようになっ
ている方が有利である。何故ならばこれによって振幅の
大きな振動がより効果的に減衰されるからである。
【0005】
【発明が解決しようとする問題点】本発明が解決しよう
とする問題点は、このような装置の減衰作用を改善し、
機関と伝動装置との間に生じる振動が回転数が低い場合
も、高い場合にも、共振回転数の場合にも、始動する場
合もしくは停止させる場合にも申し分なく吸収されるよ
うにすることである。さらにこの場合には減衰特性、つ
まりエネルギ消滅の度合を種々異なる運転状態で運転さ
れる車両の種々異なる振動特性及び騒音特性及び他の影
響量に適合させることができるようにしたい。しかも本
発明の装置は簡単にかつ低コストで製作できるようにし
たい。特に構成的な処置で、非切削加工の割合を高くし
て製作費を低くしたい。さらに装置の摩滅を減少させか
つ耐用年限を長くしたい。
【0006】
【問題を解決するための手段】本発明が解決しようとす
る問題点は、冒頭に述べた装置において、(イ)減衰手
段が一方のはずみ車部分の構成部材によって形成され
た、粘性の媒体、例えばペースト状の媒体で少なくとも
部分的に充たされた、実質的に閉じられた横断面を有す
る、少なくとも2つの蓄力器、例えばばねを内部に同一
直径上に保持しかつ支えている少なくとも1つのリング
通路を有し、(ロ)リング通路が場合によっては僅かな
間隙を除いて、第2のはずみ車部分と回転結合された、
半径方向でリング通路内に突入する、ばねの他方の支持
範囲を形成するフランジ体で閉じられており、(ハ)ば
ねがはずみ車部分の間に中央位置から少なくとも±25
°の相対回動を許すようになっており、(ニ)n個のば
ねが同一直径に設けられており、2≦n≦4である場合
に、個々のばねが360°/nの角度セクタの70〜9
0%に亘って延びており、(ホ)ばねが装置の円周角の
70〜96%に亘って延びており、(ヘ)通路状の受容
部内に配置されたばねがこれが配置される半径に少なく
ともほぼ合わせられてあらかじめ彎曲されていることに
よって解決された。
【0007】
【発明の効果】本発明による特徴によってはリング通路
に受容されたばねの申し分のない案内が保証されるの
で、このばねが比較的に長く構成でき、ひいてははずみ
車部分の間に大きな回動角度を与えることが可能にな
る。これによってはずみ車部分の間に発生する振動のよ
り効果的な減衰が達成される。何故ならばはずみ車部分
の間で大きな相対回動が可能であることに基づき、この
はずみ車部分の間で有効な減衰値が大きな回動角に亘っ
て又は回動角全体に亘って比較的に小さくなるからであ
る。この場合には減衰値は可能な回動角が大きければ大
きいほど小さくなる。したがって本発明による装置の構
成によっては小さな減衰値を可能にする、剛性が比較的
に小さいが、大きなばね行程を有する、長い、一体のば
ねを使用することができるようになる。回動角が大きい
と共に減衰値が小さいことに基づいて、大きな振幅の振
動もしくは大きな交番トルクピークも小さな振幅の振動
もしくは小さな交番トルクを減衰もしくは消滅させるこ
とができる。したがって機関のあらゆる運転状態で、発
生する振動の申し分のない減衰が可能になる。
【0008】特に有利であるのは、はずみ車部分の間の
ばねによって形成された弾性的な減衰器のばね値もしく
は剛性度が2〜20Nm/度、有利には4〜15Nm/
度であることである。特にこの剛性度もしくはばね値は
両方のはずみ車部分の間の15度の回動角に亘って引張
方向及び(又は)押し方向に与えられていると有利であ
る。
【0009】さらに長いばねの圧縮と弛緩及びリング通
路内に突入するフランジ体の範囲の運動に基づいて、リ
ング通路に受容された粘性の媒体の渦動もしくは押除け
によって、両方のはずみ車部分の間のトルク変動もしく
は回転振動に基づき発生する角速度もしくは角加速に関
連して変化する粘性もしくは液圧的な減衰作用を生ぜし
めることもできる。したがって両方のはずみ車部分の間
の角速度に関連しかつ装置の回転数に関連して装置の減
衰特性もしくはヒステリシス、ひいては装置全体の減衰
特性を変化させることができる。リング通路内に設けら
れた粘性の媒体によっては高い回転衝撃もしくは交番ト
ルクによって生ぜしめられる振幅の大きな振動が減衰さ
れるだけではなく、特に負荷運転時に発生する、小さな
ヒステリシスで減衰されなければならない振幅の小さな
振動も減衰できるようになる。この原因は粘性の媒体に
形成される圧力が、粘性の媒体の所定の体積を押除ける
瞬間の速度に関連していることにある。つまり、少なく
ともリング通路に受容された粘性の媒体の減衰能力は両
方のはずみ車部分の間に衝撃モーメントもしくは高い交
番モーメント又は僅かなトルク変動が生じるかどうかに
関連していることを意味する。したがってこの場合には
減衰作用の自動的な調整が得られる。
【0010】あらかじめ彎曲されたばねを使用すること
によってこのばねが圧縮されたときにこのばねに生じる
応力は減少され、取付けが容易になる。
【0011】リング通路におけるばねの支持範囲はフラ
ンジ体に一体成形されかつリング通路の半径方向の範囲
に突入する半径方向の張出部であると有利である。この
場合には張出部は支持範囲の半径方向外側で、ばねを周
方向で掴むウェブに移行することができる。周方向で見
てそれぞれ2つの半径方向の張出部を結合するウェブ
は、半径方向外側でリング通路に接続されたリング状の
切欠きに受容されることが可能である。
【0012】ウェブは半径方向で見てリング通路に対し
て、装置が回転する場合にばねがほぼこのウェブに半径
方向で支えられるように構成しておくことができる。こ
れはリング通路に受容された個々の蓄力器が順次有効に
なる場合、つまり多段の回転弾性的な減衰器を形成して
いる場合に特に有利である。この場合には両方のはずみ
車部分の間に相対回動角が生じた後ではじめて作用する
ばねがまずフランジを介して周方向に位置決めされる。
この回動角の間はばねは圧縮されず、ばねが半径方向で
支持される構成部分、つまりフランジと一緒に回動させ
られるので、このばねとリング通路の制限面との間の付
加的な摩擦減衰作用は回避される。
【0013】特に有利な構成はリング通路が2つのシェ
ル状の部材から形成されていることである。このばあい
には少なくとも一方のシェル状の部材が薄板成形部材で
あることができる。
【0014】又、特に有利であることはリング通路が2
つの半割シェル状の薄板成形部材によって形成されてい
ることである。このような薄板成形部材の持つ切削加工
された部材に対する利点は、製作費用が低減されること
である。さらに打抜き、引抜き及びプレスによって製作
された構成部材は多数の良好な構成形態を可能にするの
で、例えば非回転対称の通路区分も低コストで製作する
ことができる。さらにリング通路におけるばねの周方向
ストッパも圧刻もしくはポケット状の一体成形部によっ
て形成できるので、この機能を保証する付加的な部材は
不要である。しかしばねの端部範囲のためにリング通路
内に設けられる支持部もしくはストッパは、簡単な形式
で、一貫して構成されたリング通路に取付けられる別個
の部材によって形成することもできる。これらの部材は
リベット結合された小ブロックもしくは小板によって又
は成形リベットによって又は溶接された成形部分によっ
て形成することができる。
【0015】リング通路に受容されたばねを申し分なく
負荷するためには減衰器もしくは装置が中立位置にある
状態でフランジの張出部の両側にポケット状の一体成形
部又は他のストッパ部材が設けられていると有利であ
る。
【0016】両方のはずみ車部分相互間の中央位置もし
くは中央範囲から出発して少なくとも一方の回転方向で
多段の回転弾性的な減衰作用を得るためには、フランジ
体の少なくとも1つの張出部が張出部の両側にリング通
路に設けられた支持部に対し、周方向で見て、僅かな長
さを有していると有利である。この場合には張出部と支
持部は前述の出発位置で相互に、それらの負荷範囲が両
回転方向に互いにずらされ、両回転方向で多段の回転弾
性的な減衰作用が生じるように配置することができる。
しかし、前述の出発位置で蓄力器のための張出部と支持
部との負荷範囲が片側で同一平面上に位置し、一方の回
転方向でのみ段階的な回転弾性的な減衰作用が与えられ
るようにすることもできる。
【0017】しかしながら張出部と支持部の負荷範囲が
ばね端に対して相互に、両方のはずみ車部分の間の相対
回動の零位置を中心として所定の角度に亘ってばね作用
を有しておらず、実質的に液圧的もしくは粘性の減衰化
しか生じないように配置されていてもよい。この減衰作
用はきわめて小さいものであることが可能である。
【0018】フランジ体の張出部の長さがリング通路の
支持部に較べて小さいことは、当初は圧縮されていない
ばねがリング通路の支持部に周方向で固定される装置に
おいて有利である。
【0019】はずみ車部分の間の所定の相対回動角度あ
とではじめて有効になる蓄力器がこの相対回動角度の間
はフランジ体と一緒に回転する装置においては、フラン
ジ体の少なくとも1つの張出部がこの張出部の両側にリ
ング通路に設けられた支持部に対し、周方向で見て、大
きな長さを有していると有利である。
【0020】さらに装置の機能にとっては少なくとも若
干の張出部とばねとの間に中間層が設けられており、こ
の中間層の張出部に面した横断面がばねを受容するリン
グ通路の横断面に合わせられていると有利である。中間
層がこのように構成されていることによって、中間層は
リング通路において、両方のはずみ車部分の間で相対回
動が生じたときにこのリング通路内に設けられた粘性の
媒体の押除けピストンのように作用する。ばね端部をよ
り良く案内するためには、中間層はばね端に面した側に
ばねの内室に突入する延長部を有している。この延長部
がばね端内に自動的に嵌合することを可能にするために
は、延長部は端部に向かって大きな円錐角又は半球状の
形を有する区分に移行する軽くテーパ状に構成された範
囲を有していることができる。これによってばねが弛緩
するときもしくはばね受けが負荷されたときに中間層も
しくはばね受けが運転中にばね端部から滑り出るかもし
くは押出されると、ばね受けは損傷されることなしに再
びばねに嵌合することができるようになる。
【0021】中間層もしくはばね受けがリング通路にお
いて粘性の媒体の押除けピストンを形成していることに
よって、このばね受けは粘性の媒体によって生ぜしめら
れた減衰作用を制御するために用いることができる。し
たがって特に簡単な形式でピストン状の中間層を介して
粘性の媒体の流過量もしくは押除け容積を両方のはずみ
車部分の間の所定の相対回動角に亘って決定するかもし
くは調整し、所定の運転パラメータに関連して規定され
た特徴的な減衰作用経過を達成することができるように
なる。粘性の媒体によって生ぜしめられた回動抵抗の変
化は簡単な形式で、粘性の媒体の少なくとも1つの流過
横断面を変えることによって行なうことができる。これ
は例えばリング通路が、両端に中間層もしくはばね受け
が設けられている少なくとも1つのばねの長さの少なく
とも部分範囲に亘って一定の横断面を有していないこと
によって達成される。これによってリング通路と中間層
との間に相対運動が与えられると、リング通路と中間層
との間の自由な横断面は回動角度に関連して変化させら
れる。この場合に有利であるのは圧縮されていないばね
の端部区分にあるリング通路の若干の範囲が、このリン
グ通路の他範囲に対して拡大された横断面を有している
ことである。このような横断面の拡大は所定の回動角度
範囲に亘って漸進的に経過するか又は横断面変化は急激
に行なわれてもよい。中間層と蓄力器とを半径方向外側
で申し分なく案内するためにはこのような横断面変化が
リング通路の内側の半分の範囲に設けられていると有利
である。
【0022】中間層により粘性の媒体と関連して生ぜし
められる減衰作用は中間層が軸方向の切除部又は軸方向
の切欠きを有していることによって変化させることがで
きる。
【0023】さらに装置の機能にとってはフランジ体の
張出部が周方向に向いた突起を有し、この突起が中間層
の切欠きに係合していると有利である。この場合には張
出部の突起は中間層の、該突起に配属された切欠きに対
し、中間層を介して少なくともばねの端部範囲がリング
通路の半径方向外側の範囲とは接触しないように配置さ
れるかもしくは構成されている。張出部の突起は中間層
が負荷された場合に中間層が突起によって軽く半径方向
内方へ引張られ、ひいてはリング通路から離されるよう
に構成することができる。これによって回転数が高い場
合にもばねの若干の端部巻条がリング通路を形成するシ
ェル状の部材に接触せず、自由に弾性的に運動できるよ
うになる。この場合には中間層における切欠きが円形リ
ング状の横断面を有し、張出部の突起が少なくともこの
切欠きに合わせられた範囲を有していることが有利であ
る。これは例えばまず打抜かれた突起をプレスすること
で与えることができる。中間層の切欠きはばねの軸方向
で見て円錐又は球状に形成されかつ袋孔を形成している
ことができる。
【0024】本発明の1実施例によればリング通路の半
径方向内方に減衰手段の少なくとも1つの別のばねグル
ープが設けられている。若干の使用目的にとってはこの
別のばねグループがリング通路内に設けられた第1のば
ねグループに対し、はずみ車部分の間で並列的に接続さ
れていると有利である。このばあいには第1のばねグル
ープと別のばねグループとの個々のばねを両方のはずみ
車部分の間に配置することは、両方のばねグループの少
なくとも個々のばねが段階的に、つまり角度的にずらさ
れて作用するか又は1つのばねグループの少なくとも個
々のばねが段階的に、つまり角度的にずらされて作用す
るように行なうことができる。
【0025】本発明の別の1実施例によれば、リング通
路に設けられた第1のばねグループと半径方向内側に配
置された別のばねグループとがはずみ車部分の間に直列
に配置されている。この場合にもこれらのばねのグルー
プ内に並列的に接続されたばねは同様に角度的にずらさ
れて作用する種々の段階を形成している。
【0026】はずみ車部分の間に設けられた少なくとも
2つのばねグループを連結することは、簡単な形式で個
々のばねのために適当な受容部を有するフランジ体によ
って行なわれる。この受容部はフランジ体が半径方向の
張出部によって周方向で互いに分離された半径方向外側
の切欠きを有し、この切欠きに第1のばねグループのば
ねが受容されており、かつ半径方向でさらに内側にある
窓がフランジ体に設けられ、この窓が半径方向のウェブ
によって分離されており、この窓に第2のばねグループ
のばねが設けられていることによって簡単に形成され
る。切欠きと窓は周方向で見て1つの切欠きの半径方向
内側にそれぞれ1つの窓が位置するように相対的に配置
される。この場合には切欠きと窓は周方向で少なくとも
ほぼ同じ角度長さを有している。
【0027】両方のはずみ車部分の間にできるだけ大き
な回動角を得るためには第1又は別のばねグループがそ
れぞれ最高4つの蓄力器を有していると有利である。
【0028】装置の構成と作用にとってはリング通路の
半径方向内側でケーシング部分もしくはシェル状の部材
がフランジ体のための通路を形成する互いに向き合った
範囲を有していると有利であった。この場合には互いに
向き合った範囲がリング通路に開口する円形リング状の
間隙を制限する円形リング状の面を形成していると有利
である。リング通路内に受容された粘性媒体によってき
わめて高い減衰作用を達成するためには間隙幅が少なく
ともほぼフランジ体の厚さに相応していると有利であ
る。しかし、多くの使用目的にとっては間隙がフランジ
体の、間隙内に受容された範囲よりも0.1mm〜2m
m広い幅を有していると有利である。これによって規定
された間隙を通してリング通路内に受容された粘性の媒
体の1部がはずみ車部分の間の急激な相対回動に際して
半径方向内方へ逃げることができる。間隙を適当に設計
することによってリング通路内にある粘性の媒体によっ
て与えられる減衰作用は所望の程度に定められる。
【0029】さらにケーシング部分の互いに向き合った
範囲とケーシング部分内に受容されたフランジの範囲と
は互いに、これらの範囲の間にはずみ車部分の間の回動
角度に関連して変化可能な間隙が存在するように構成さ
れる。この場合には間隙によって規定された流過横断面
は回動角度の増大に伴って減少し、粘性の媒体で生ぜし
められた減衰作用は大きくなる。このためにフランジ体
は少なくとも片側に周方向に延びる、軸方向に***した
ランプを有しており、このランプがケーシング範囲にラ
ンプに向き合って形成された対応ランプと協働し、ラン
プと対応ランプとが互いに接近すると粘性の媒体の流過
横断面を減少させる。
【0030】さらに装置の構成にとってはケーシング部
分の互いに向き合った範囲の間に存在するフランジ体の
ための通路の半径方向内側に別のばねグループが設けら
れていると有利である。このばねグループを受容するた
めにはケーシング部分もしくはシェル状の部材が内側の
ばねグループを受容するために軸方向の凹設部を有して
いる。装置の機能にとっては軸方向の凹設部とフランジ
体の通路とリング通路が相互に移行しあっていると特に
有利である。内側の別のばねグループのばねを申し分な
く案内するためには、凹設部が少なくとも半径方向外側
の範囲で蓄力器の横断面の輪郭に合わせられていると有
利である。リング通路と凹設部との間に存在する間隙も
しくはフランジ体の通路はほぼ閉じられていることがで
きる。このためにはフランジ体は少なくとも部分的に半
径方向でこの間隙内に延び込む円形リング状の範囲を有
している。このフランジ体の円形リング状の範囲は周方
向で見て外側と内側のばねの間を半径方向に延び、ばね
のためのフランジ体の負荷範囲、例えば半径方向の張出
部を互いに結合するウェブによって形成することができ
る。
【0031】装置の組立を容易にするためには第2のば
ねグループの内側のばねが、このばねが配置される直径
に少なくともほぼ合わせてあらかじめ彎曲されている。
これはばねが長いと特に有利である。さらに外側及び
(又は)内側のばねグループのばねがあらかじめ彎曲さ
れているとばねが組込まれた状態でかつ装置が負荷され
ていない場合に実質的に曲げモーメントを受けないとい
う利点を有している。
【0032】さらに別のばねグループが半径方向外側で
ボス体の窓を制限する範囲によって案内されており、こ
のばねが装置の回転に際してかつ負荷に際して主として
ボス体の窓の半径方向外側の輪郭に支えられ、ひいては
実質的に軸方向でのみケーシング部分の凹設部によって
案内され、小さい接触力で凹設部を制限する壁に沿って
滑動するようになっていると有利である。窓の外郭は外
側と内側のばねの間に存在する周方向に延びるフランジ
体のウェブによって形成されていると有利である。ばね
端がケーシングに接触することを避けるためには窓もし
くはウェブは端部に向かって半径方向でいくらか内方へ
曲げられており、フランジ体により負荷されたばね端が
凹設部又はリング通路の半径方向外側の範囲から半径方
向で後退させられていると有利である。
【0033】しかし若干の使用目的にとっては内側のば
ねが少なくとも遠心力の作用下で凹設部を制限する面に
半径方向で支えられていると有利である。これは両方の
はずみ車部分の間に所定の相対回動角度が与えられた後
で作用するばねの場合に有利である。さらに装置の機能
にとっては内側のばねのためのフランジ体の窓が周方向
に向った突起を形成し、この突起が直接的にばね端に係
合するか又はばね端とこのばね端に配属されたフランジ
の負荷範囲との間に設けられた中間層の切欠きに係合す
るようになっていると有利である。この場合には突起は
ばね端もしくは中間層に対して、突起が少なくともばね
の端部範囲を半径方向内方に保持し、このばねの端部範
囲が負荷に際して凹設部の半径方向外側の範囲及び(又
は)ばねを掴むフランジ体のウェブに接触しないように
構成しておくことができる。これによって同様にフラン
ジの張出部に一体成形された突起と関連して前述の利点
が得られる。
【0034】さらに装置の製作にとっては、別のばねグ
ループのための凹設部がリング状であり、装置の全周に
亘って延びており、蓄力器の周方向の支持範囲が凹設部
内に取付けられたストッパ部材によって形成されている
と有利である。このようなストッパ部材はリング通路内
に設けられたストッパ部材との関係で記述してあるよう
に別個の部材によって形成することができる。特に有利
であるのはストッパ部材が成形リベットによって構成さ
れ、この成形リベットの蓄力器を負荷する負荷範囲が平
らであるか面取りされていることである。
【0035】さらに装置の構成と機能にとっては内側の
ばねグループのばねが駆動系と結合可能な他方のはずみ
車部分と回転結合された2つの円板の窓に受容されてお
り、この2つの円板の間に軸方向で半径方向外側のばね
グループと半径方向内側のばねグループとを直列に連結
するフランジ体を受容していることが有利である。
【0036】さらに装置の機能と組立とにとって特に有
利であるのは一方のはずみ車部分が両方のはずみ車部分
を回転結合する軸方向の差込継手の成形部を有する一方
の構成部分であり、他方のはずみ車部分が差込継手の対
応成形部を有していることである。このような差込継手
は、減衰手段のばねグループが、機関と結合可能な一方
のはずみ車部分によって形成された、粘性もしくはペー
スト状の媒体で少なくとも部分的に充たされる室に受容
されておりかつ減衰手段の出力部分が、他方のはずみ車
部分に設けられた対応成形部と係合させられる成形部を
有するフランジ状の構成部分であり、さらに一方のはず
み車部分が、両方のはずみ車部分を差嵌めた場合に他方
のはずみ車部分の面に緊密に接触するシール部材を保持
している装置のばあいに特に有利である。このような構
成は2つの構成ユニット、つまり機関と結合可能な一次
側の構成ユニットとクラッチを介して駆動系と結合可能
な二次側の構成ユニットをあらかじめ構成することを可
能にする。
【0037】さらに有利であるのは減衰手段のフランジ
状の出力部分、例えばフランジが差込継手の成形部を介
して他方のはずみ車部分と回転結合されているが軸方向
では固定されていないことである。このような構成によ
ってフランジは軸方向で自由に位置調整され、装置を組
立てるときにフランジは両方のはずみ車部分の間に締込
まれなくなる。この締込みによっては装置の構成部分が
不都合な負荷を受け、すでに小さな回動角で作用する、
例えば機関のアイドリング運転において望ましくない高
い摩擦ヒステリシスが生ぜしめられることになる。特に
有利であるのは減衰手段のフランジ状の出力部材、例え
ばフランジ体が軸方向で浮遊して、機関と結合可能なは
ずみ車部分の両方のシェル状の部材もしくはケーシング
部分の間に取付けられていることである。
【0038】装置の特に有利な構成は、両方のはずみ車
部分の組立によって生じたシール装置が、粘性の媒体で
少なくとも部分的に充たされた室を、互いに相対回動可
能な両方のはずみ車部分の間に軸方向で存在する、外方
へ向かって開いていることのできる室に対してシールす
るかもしくは閉鎖するようにすることによって可能であ
る。この場合には対応成形部が他方のはずみ車部分と結
合されたリング円板状の構成部材に設けられていると有
利である。
【0039】室をシールするシール部材は少なくとも1
つのリング円板状のシール部分を有している。このシー
ル部分は軸方向に弾性的に可撓性であると有利である。
したがってはずみ車部分を差嵌めた後でシール部分は申
し分のないシールを得るために弾性的に変化させられ
る。このようなシール部材は機関と結合可能なはずみ車
部分により保持され、はずみ車部分を差嵌めた後でシー
ル部材は他方のはずみ車部分の接触面にバイアスがかけ
られて接触する。
【0040】さらに装置の組立を容易にするためには、
室をリング通路に向かってシールするシール部材の内径
が差込継手の対応成形部の外径よりも大きくなっている
と有利である。これによってシール部材は装置を組立て
る場合に軸方向で対応成形部を介して案内されるように
なる。これは減衰手段のフランジ状の出力部分が中央の
切欠きを有し、この切欠きの輪郭が差込継手の成形部を
制限しておりかつ対応成形部を外周に有するリング円板
状の構成部分が機関側のはずみ車部分に面した他方のは
ずみ車部分の端面に軸方向に固定されている場合に特に
有利である。
【0041】室の申し分ないシールと装置の簡単な構造
は、シール部材が半径方向外側の縁範囲で一方のはずみ
車部分の半径方向の壁に軸方向で支えられ、この壁が両
方のはずみ車部分の間に存在する半径方向のリング間隙
を制限するケーシング部分によって形成されていること
によって達成される。この場合にはシール部材の半径方
向外側の範囲は半径方向の壁に軸方向で固定されている
ことができる。シール部材の機能にとってはシール部材
が外側の縁範囲で軸方向に締込まれていると有利であ
る。軸方向で弾性的であることのできるこのような締込
みはシール部材に皿ばねと似たように締込範囲を中心と
した旋回を可能にする。他方のはずみ車部分に設けられ
たシール部材のための支持面は簡単な形式で、他方のは
ずみ車部分と対応成形部を有する構成部分の端面の間に
軸方向で締込まれかつ半径方向外方へ対応成形部よりも
遠くまで延びている円板リング状の構成部分によって構
成することができる。この円形リング状の構成部分は半
径方向外側で対応成形部を備えた構成部分から遠ざかる
方向へずらされるかもしくは反らされていることができ
る。
【0042】さらに若干の使用目的にとっては両方のは
ずみ車部分の間で有効な減衰手段が少なくとも1つの摩
擦装置を有していると有利である。この摩擦装置は両方
のはずみ車部分の間の全回動角に亘って有効であるか又
はこの回動角の所定の範囲だけで有効であることができ
る。この場合には摩擦装置が少なくとも1つの摩擦円板
を有し、この摩擦円板が周方向に作用する少なくとも1
つの蓄力器と協働するようになっていると有利である。
この蓄力器は、この蓄力器から摩擦円板に生ぜしめられ
たモーメントが少なくとも蓄力器の圧縮行程の少なくと
も部分範囲に亘って、摩擦円板の摩擦モーメントを克服
し、この摩擦円板を少なくとも部分的に戻すために十分
な大きさであるように設計される。
【0043】さらにはずみ車部分の間に設けられた摩擦
装置は周方向で遊びを有し、摩擦装置の摩擦円板のスト
ッパとそれに配属された対応ストッパとの間に遊びが設
けられていると有利である。これによって摩擦装置の作
用は蓄力器の作用に対してずらされる。
【0044】さらに装置の全耐用年限に亘ってできるだ
け一定の摩擦モーメントを達成するためには摩擦装置を
ケーシング部分もしくはシェル状の部材によって形成さ
れた粘性の媒体のための室に配置することができる。
【0045】しかし他の使用目的にとっては粘性の媒体
で少なくとも部分的に充たされた室もしくはリング通路
の外に付加的に両方のはずみ車部分の間で有効な乾式摩
擦減衰装置が配置されていると有利である。
【0046】若干の使用目的にとっては摩擦減衰装置が
減衰手段のばねに対して並列に接続されていると有利で
あるにも拘らず、他の使用目的にとってははずみ車部分
の間にこの間で有効なばねに対して直列に接続された少
なくとも1つの摩擦減衰装置が設けられていると有利で
ある。摩擦装置もしくは摩擦減衰装置の減衰作用は回動
角に亘って可変であることが可能である。この場合には
減衰作用は回動角が増大するにつれて大きくなる。
【0047】さらに装置の機能と構造にとっては内側の
ばねグループと並列に有効である摩擦減衰作用及び(又
は)粘性の減衰作用とが外側のばねグループに並列され
た粘性な減衰作用及び(又は)摩擦減衰作用よりも著し
く小さいと有利である。このためには外側のばねは端部
にばね受けを備えており、このばね受けの外郭が少なく
ともほぼリング通路の輪郭に相応しており、これによっ
てグリース押除けによる大きな減衰作用が生じるように
なっている。少なくとも第1の段の内側のばねは少なく
とも第1の段で僅かなグリース押除け、ひいては僅かな
減衰作用を達成するためにばね受けなしで使用される。
遊びをもって作用させられる内側のばねグループのばね
は減衰作用を良好にするためにばね受けなしで又はばね
受けを伴って組込まれる。さらに外側と内側のばねグル
ープに配属された粘性の減衰作用は粘性の媒体のレベル
を適当に固定することでコントロールできる。有利であ
るのは外側のリング通路が完全にかつ内側の凹設部が部
分的に粘性の媒体で充たされていることである。したが
って外側のばねが圧縮された場合の高い減衰作用はばね
が負荷されると即座に開始される。これに対して内方の
ばねグループに配属された減衰作用はばねが部分的にし
か粘性の媒体に浸漬されていないから小さい。
【0048】装置の機能及び構造にとっては機関に面し
たケーシング部分もしくは機関側のシール状の部材が半
径方向内側に軸方向の付加部を有し、この付加部が駆動
系と結合可能なはずみ軸部分の方向へ向けられており、
両方のはずみ車部分を相対的に回動させるころがり軸受
を保持している。駆動系と結合可能なはずみ車部分は軸
方向の付加部が軸方向に突入する軸方向の切欠きを有し
ている。有利であるのはこの切欠きがころがり軸受の外
レースを受容する座を形している。
【0049】装置の組立にとっては両方のはずみ車部分
を組立てる前にころがり軸受けを形状接続で、駆動系と
結合可能なはずみ車部分に固定し、組立てるときにこの
ころがり軸受を軸方向の付加部の座に差嵌めることが有
利である。
【0050】はずみ車部分の間に多段のばね特性線を得
るためには、1つのばねグループもしくは減衰器の少な
くとも個々のばねがこれと協働するストッパの間の円弧
区分よりも短くなっていると有利である。
【0051】次に図面について本発明を説明する:第1
図と第2図に示された回転衝撃を補償するためのトルク
伝達装置1は2つのはずみ車部分3,4に分割されたは
ずみ車2を有している。はずみ車部分3は図示されてい
ない内燃機関のクランク軸5に固定ねじ6を介して固定
されている。はずみ車部分4には切換え可能な摩擦クラ
ッチ7が固定されている。摩擦クラッチ7の押圧板8と
はずみ車部分4との間にはクラッチ円板9が設けられ、
このクラッチ円板9は図示されていない伝動装置の入力
軸10に受容されている。摩擦クラッチ7の押圧板8は
はずみ車部分4に向かって、クラッチカバー11に旋回
可能に支えられた皿ばね12によって負荷されている。
摩擦クラッチ7を作動することによってはずみ車部分
4、ひいてははずみ車2もしくは内燃機関は伝動装置入
力軸10に対して断ち続ぎされる。はずみ車部分3とは
ずみ車部分4との間には第1の半径方向外側の減衰器1
3とこの減衰器13に対して並列に接続された第2の半
径方向内側の減衰器14が設けられている。これらの減
衰器13,14は両方のはずみ車部分3,4の間の相対
回動を可能にする。
【0052】両方のはずみ車部分3,4は互いに相対回
動可能に軸受15を介して支承されている。軸受15は
単列の球軸受16の形をしたころがり軸受を有してい
る。ころがり軸受の外レース17ははずみ車部分4の切
欠き18に配置され、かつ内レース19は軸方向でクラ
ンク軸5から離れる方向に延びかつ切欠き18内に突入
するはずみ車部分3のセンタの円筒状のピン20に配置
されている。
【0053】内レース19はプレスばめでピン20に固
定され、ピン20の肩21もしくははずみ車部分3とピ
ン20の端面に固定された確保円板22との間に締込ま
れている。
【0054】軸受16ははずみ車部分4に対しては、軸
受16が2つの横断面がL字形であるリング23,24
を介して軸方向ではずみ車部分4の肩25とリベット2
6を介して第2のはずみ車部分4と固定的に結合された
リング状の円板27との間に締込まれて軸方向に確保さ
れている。
【0055】両方のリング23,24は断熱部材を成
し、はずみ車部分4のクラッチ円板9と協働する摩擦面
70から軸受16への熱流を遮断するか又は少なくとも
減少させる。
【0056】リング23,24の半径方向内方へ向いた
脚部23a,24aは部分的に半径方向で内レース19
の上まで延びており、軸方向で内レース19に支えられ
ている。これによってリング23,24の脚部23a,
24aは同時に軸受16に対するシール部材としても働
く。軸受16の申し分のないシールを保証するためには
半径方向に延びる脚部23a,24aはそれぞれ皿ばね
28,29の形をした畜力器で軸方向で内レース19の
端面に向かって負荷されている。
【0057】はずみ車部分3はリング状の室30を制限
するケーシングを形成しており、この室30内に減衰器
13,14が受容されている。リング状の室30を有す
るはずみ車部分3は半径方向外側でねじ33で互いに結
合された2つのケーシング部分31,32から成ってい
る。ねじ33は両方のケーシング部分31,32が互い
に接触する端面もしくは当接面34,35の半径方向の
部分に設けられている。当接面34,35は減衰器13
の半径方向外側に存在している。リング状の室30を外
部に対してシールするためにはシールリング36が設け
られている。このシールリング36は軸方向で両方の当
接面34,35の間にかつ半径方向でねじ33の内側に
配置されている。シールリング36を受容するためには
ケーシング部分31は軸方向のリング溝37を有してい
る。両方のケーシング部分31,32を組立に際して正
確に位置決めするためにはシールリング36の半径方向
外側で、両方のケーシング部分31,32の軸方向で整
合する孔に受容される円筒ピン38が設けられている。
【0058】機関に面したケーシング部分31は外周に
肩39を有し、この肩39に始動歯環40が収縮ばめさ
れている。両方のケーシング部分31,32は鋳鉄から
製造することができる。第1のはずみ車部分3の僅かな
慣性モーメントが望まれる場合には、ケーシング部分3
1,32の少なくとも一方を軽金属合金、例えばアルミ
ニュームから製造することができる。このような軽金属
鋳造物は加圧もしくはプレス方法で製造できかつ大きな
後加工なしで使用できるという利点を有している。
【0059】両方の減衰器13,14は軸方向で両方の
ケーシング部分31,32の間に配置された半径方向の
フランジ41の形をした共通の出力部分を有している。
フランジ41は特に第2図から判るように半径方向内側
の範囲で軸方向の差込継手42でリング状の円板部分2
7と回動不能に結合されている。この円板部分27はク
ランク軸5に向いたはずみ車部分4の軸方向の付加部4
3の端面にリベット26で固定されている。組立に際し
て正確な半径方向の位置決めを行なうためにはリング状
の円板部分27と軸方向の付加部43との間にセンタリ
ング用の座43aが設けられている。
【0060】フランジ41は外周に半径方向の張出部4
4を有し、この張出部44は外側の減衰器13のコイル
ばね45の形をした蓄力器の負荷範囲を成している。周
方向で見て張出部44の間に存在するコイルばね45の
ための切欠き46の半径方向内側にフランジ41は円弧
状の窓47を有している。この円弧状の窓47の中には
内側の減衰器14のコイルばね48の形をした蓄力器が
受容されている。半径方向で見て切欠き46と窓47と
の間でフランジ41は周方向に走るウェブ49を形成し
ている。このウェブ49は半径方向の張出部44もしく
は周方向で窓47の間に存在するフランジ41の半径方
向の範囲50を互いに結合している。半径方向の範囲5
0はコイルばね48のためのフランジ41の負荷範囲を
形成する。
【0061】リング状の室30は半径方向外側にリング
通路状もしくはトルク状の受容部51を形成し、この受
容部51内にフランジ41の半径方向の張出部44が係
合している。
【0062】蓄力器45のためのリング通路状の受容部
51はほぼ周方向に延びる軸方向の凹設部52,53に
よって形成されている。この凹設部52,53はケーシ
ング部分31,32の半径方向の範囲に設けられてい
る。受容部51には蓄力器45のフランジ41の両側に
突出する範囲が軸方向で侵入している。半径方向で内側
にはリング通路状の受容部51はフランジ41のウェブ
49によって、僅かなギャップ54を除いて閉じられて
いる。
【0063】第1図から判るように軸方向の凹設部5
2,53は横断面で見て、凹設部52,53の円弧状の
経過が少なくともほぼ蓄力器45の横断面の外郭に相応
するように構成されている。したがって凹設部52,5
3の外側範囲は蓄力器45のために接触範囲もしくは案
内範囲を形成することができる。この接触範囲もしくは
案内範囲には蓄力器45は少なくとも遠心力の作用で半
径方向に支えられることができる。凹設部52,53に
よって形成された接触範囲を蓄力器45の外周範囲に合
わせることによって蓄力器45の巻条が凹設部52,5
3の半径方向外側範囲で摩擦することに基づく摩耗は著
しく減少させられる。何故ならばばね45と凹設部5
2,53との間の支持面が拡大されるからである。蓄力
器45を負荷するためには張出部44の両側において凹
設部52,53に周方向ストッパ55,55aが取付け
られている。この周方向ストッパ55,55aは周方向
で蓄力器45の支持面を形成している。図示の実施例に
おいては周方向ストッパ55,55aは周方向で見てフ
ランジ41の張出部44と同じ角度寸法を有している。
周方向ストッパ55,55aは凹設部52,53に合わ
せられた構成部分56,57によって形成されている。
この構成部分56,57はリベット58でケーシング部
分31,32と固定的に結合されている。周方向ストッ
パ55,55aの、周方向で見た端部範囲は蓄力器45
をより良く負荷するために面取りされている。
【0064】張出部44とばね45の、張出部44に面
した端部との間にはばね受け59が設けられ、このばね
受け59の外周はリング通路状の受容部51の横断面に
合わせられている。リング通路状の受容部51の半径方
向内側にはケーシング部分31,32は互いに向き合っ
た、円形リング状の面を形成する範囲60,61を有し
ている。これらの範囲の間にはフランジ41のための円
形リング状の通路62が設けられている。
【0065】第1図と第2図の実施例においてはこの円
形リング状の通路62の幅は、この通路62内にあるフ
ランジ41の範囲よりもいくらか大きいので、少なくと
もフランジ41の片側には間隙54が設けられている。
【0066】円形リング状の通路62の半径方向内側に
おいては、ケーシング部分31,32は別の軸方向の凹
設部63,64を有している。この凹設部63,64内
には内側のコイルばね48の、フランジ41の両側に突
出する範囲が少なくとも部分的に侵入する。
【0067】第1図から判るように軸方向の凹設部6
3,64は横断面で見て、この横断面の円弧状の経過が
少なくとも半径方向外側の範囲でコイルばね48の横断
面の外郭に合わせられ、ばね48が少なくとも軸方向で
凹設部63,64によって保持されるか著しくは案内さ
れるように構成されている。
【0068】外側の凹設部52,53と同様に内側の凹
設部63,64も装置の全周に亙って延在している。こ
れは例えば鋳造された凹設部52,53と63,64が
回転作業で加工できるために有利である。蓄力器もしく
はコイルばね48を負荷するためには、凹設部63,6
4に周方向ストッパ65,66が設けられている。この
周方向ストッパ65,66は周方向でコイルばね48の
ための支持面を形成する。この周方向ストッパ65,6
6は凹設部63,64に合わせられた構成部分によって
形成され、この構成部分はケーシング部分31,32と
リベット67を介して固定的に結合されている。第2図
から判るようにフランジ41の半径方向範囲50の両側
に設けられた周方向ストッパ65,66は周方向で見
て、コイルばね48を負荷する半径方向範囲50よりも
小さな角度寸法を有している。
【0069】フランジ41のウェブ49は内側の凹設部
63,64に対して、コイルばね48が少なくとも遠心
力の作用を受けて半径方向でウェブ49に支えられるよ
うに設計されている。
【0070】前記構成はフランジが少なくとも表面硬化
された鋼から製作でき、これによってばね48の半径方
向の支持範囲における摩耗を減少できるので有利であ
る。ばね48がウェブ49に半径方向で支えられている
ことの別の利点は、ばね48が周方向ストッパ65,6
6に接触するまではばね48に作用する遠心力に基づい
てケーシング部分31,32に大きな摩擦が生ぜしめら
れることなしに、ばね48がフランジ41と一緒に回動
できることである。前記摩擦は多くの場合には外側の減
衰器13の特性を低下させるために不都合である。
【0071】第2図から判るように装置1の周方向に亘
ってそれぞれ3つのばね45と48が設けられている。
この場合、半径方向で外側のばね45はそれぞれ少なく
ともほぼ110°に亘って延びている。半径方向内側の
ばね48は少なくともほぼ外側のばね45と同じ角度に
亘って延びている。この実施例ではばね48は少なくと
もほぼ100°に亘って延在している。したがって外側
のばね45は装置の外周のほぼ91%に亘って延在しか
つ内側のばね48は外周のほぼ83%に亘って延在して
いる。
【0072】組立られていない状態ではばね45及び
(又は)ばね48は軸方向で見て直線的であり、組立時
にばねを受容する凹設部の形に相応して曲げられなけれ
ばならないか又は既に組立てる前にばねを受容する凹設
部の形に相応する彎曲を有していてもよい。あらかじめ
彎曲されたばね45,48を使用することによって緊縮
に際してばねに生じる応力を減少させ、組立を容易にす
ることができる。
【0073】リング状の室30には例えばシリコンオイ
ル又はグリースのような粘性の媒体もしくは潤滑剤を配
置することができる。この場合には粘性の媒体もしくは
潤滑剤のレベルは、装置1が回転している場合に少なく
とも外側の減衰器13の中央範囲もしくは軸線まで達す
ることができる。図示された実施例ではこのレベルが少
なくとも内側のコイルばね48の巻条の外側の範囲まで
達し、少なくともこの巻条と巻条を半径方向で支える範
囲、この実施例ではフランジ1のウェブ49との間に摩
滅を減少させる潤滑が行なわれるようになっている。図
示の装置1においては粘性の媒体もしくは潤滑剤の充填
がほぼ内側のコイルばね48の軸線にまで達していると
有利である。
【0074】粘性の媒体もしくは潤滑剤を受容するリン
グ状の室30を機関と結合されたはずみ車部分3に配属
しかつ摩擦クラッチ7を保持するはずみ車部分4から空
間的に分離することによって、摩擦クラッチと関連して
発生する熱が粘性の媒体もしくは潤滑剤に作用すること
がほぼ回避される。
【0075】さらにリング状の室30もしくはケーシン
グ部分32とはずみ車部分4との間には外方へ開いたリ
ング通路68が設けられている。このリング通路68は
通気通路69と関連して冷却効果を高める。通気通路6
9はクラッチ円板9のためのはずみ車部分4の摩擦面の
半径方向内側に設けられている。
【0076】特に第2図から判るように、フランジ41
は中央の切欠き71を有し、この切欠き71の輪郭は半
径方向の成形部72を形成し、この成形部72ははずみ
車部分4と結合されたリング状の円板部分27の外周に
設けられた対応成形部73と係合している。軸方向の差
込継手42を形成する成形部72と対応成形部73は両
方のケーシング部分31,32の間にフランジ41を申
し分なく位置決めすることを可能にするので、円形リン
グ状の通路62とフランジ41との間に存在する間隙5
4はきわめて小さく構成することができる。さらに前記
差込み継手42は構成部材の種々の接触面もしくは支持
面の間の軸方向の許容誤差を拡大することを可能にす
る。
【0077】リング状の室30をシールするためにはケ
ーシング部分32の半径方向内側範囲とリング状の円板
27もしくははずみ車部分4の軸方向の付加部43との
間にシール部材74が設けられている。このシール部材
74は円形リング状の円板75を有し、この円板75は
半径方向内側の範囲で軸方向の付加部43に一体成形さ
れた肩76に支えられ、半径方向外側の範囲でリング状
のケーシング部分32の半径方向内側の範囲に成形され
た面77に支えられている。この円形リング状の円板7
5は皿ばねと同様に軸方向で変形可能である。円形リン
グ状の円板75は軸方向では肩76と面77に対し皿ば
ね78で負荷されている。この皿ばね78は軸方向で円
板75とフランジ41との間に緊締されている。この皿
ばね78によってはフランジ41も面60に対して押さ
れ、これによってフランジ41の片側だけに、リング通
路状の受容部51とリング状の室30の、さらに半径方
向で内側に位置する範囲との間で間隙54が生ぜしめら
れるようになる。第1図から判るようにシール部材74
はリング状の室30を両方のはずみ車部分3,4の間に
存在するリング間隙68に対してシールする。リング状
の室30をリング間隙68に対してシールする円板75
の内径は差込み継手42の対応成形部73の外径よりも
大きい。
【0078】差込み継手42とシール部材74はまず両
方のはずみ車部分3と4が組立てられ、次いで確保円板
22を軸方向に差込んでピン20の端面に固定すること
により軸方向に互いに結合することによってトルク伝達
装置1の特に簡単な組立を可能にする。このためにはま
ずシール部材74がはずみ車部分3に取付けられ、ころ
がり軸受16がはずみ車部分4に形状接続で固定され
る。両方のはずみ車部分3と4を組立てる場合には内レ
ース19がケーシング部分31の軸方向の付加部20の
坐20aに差嵌められ、対応成形部73が成形部72に
係合させられる。さらに両方のはずみ車部分3と4を押
し合わせる場合にはシール円板75の半径方向内側の範
囲が肩76で形成された対応シール面に接触させられる
ので、シール円板75は皿ばね78の力に抗して反転さ
せられ、バイアスがかけられた状態で肩76に接触す
る。両方のはずみ車部分3,4を相対的に軸方向で最終
的に固定することは、既に述べたようにピン20に円板
22を固定することで行なわれる。
【0079】ばね45,48の巻条とこのばね45,4
8に配属された凹設部52,53もしくは63,64と
の間の接触範囲における摩滅を減少させるためには、少
なくともこの接触範囲においてこの凹設部を制限する部
分31,32の表面が大きい硬度を有することができ
る。これは例えばこの接触範囲が誘導硬化されるか浸漬
硬化されるかレザー光線硬化されるか、又は炎硬化され
ることによって可能である。しかし負荷がきわめて高い
場合には、凹設部を制限する部分31,32が少なくと
も前記接触範囲において摩滅を減少させる被覆層を有し
ていると有利である。このような被覆層は例えば化学的
なニッケル鍍金又はクロム鍍金又はプラスチック又はモ
リブデンによる被覆によって形成することができる。さ
らにこの被覆層はばねの巻条が接触する凹設部により良
い表面質を与えるためにあとから平滑処理することも可
能である。このような平滑処理は例えば研磨又は旋削加
工で行なうことができる。
【0080】次に図1と図2に示した装置の作用形式を
説明する:はずみ車部分4がはずみ車部分3に対し図2
に示された静止位置から回動すると、フランジ41は差
込み継手42を介して駆動されるので、まず外側のばね
45が周方向ストッパ55,55aと半径方向の張出部
44との間で緊縮される。一方の回転方向への相対回動
角79もしくは他方の回転方向への相対回動角80を回
動すると、周方向ストッパ65,66が内側のばね48
に接するので、両方のはずみ車部分3,4の間にさらに
相対回動が生じると、ばね45に加えてばね48も緊縮
される。ばね45とばね48との双方が緊縮されること
は、内側のばね48がブロックを成し、両方のはずみ車
部分3,4の間の相対回動が制限されるまで行なわれ
る。図示の実施例では図2に示された静止位置からの最
大の相対回動角は両回転方向で47°である。両方のは
ずみ車部分3,4の間に相対回動が生じると、凹設部5
2,53の面に対する外側のばね45の摩擦と面60に
対するフランジ41の摩擦とによって摩擦減衰作用が生
じる。さらに半径方向内側のばね48とその半径方向の
支持範囲との間でも摩擦減衰が行なわれる。ばね45,
48とその半径方向の支持範囲との間に生じる摩擦減衰
作用は回転数に関連している。この場合には回転数が増
大すると摩擦減衰作用も大きくなる。さらにリング状の
室30内に収容されている粘性もしくはペースト状の媒
体の渦動もしくは移動によっても減衰作用が得られる。
特に実質的に閉じられたリング通路状の受容部51内に
ある粘性の媒体は液圧的もしくは粘性の減衰作用を生ぜ
しめる。何故ならばばね受け59はリング通路状の受容
部においてピストン状に作用するからである。外側のば
ねが緊縮されると張出部44によって負荷されたばね受
け59は周方向ストッパ55,55aに支えられたばね
受けに向かって動かされるので、ばね内に存在する粘性
の媒体は絞りと同様に作用する間隙54を通って押し出
される。粘性の媒体の他の部分はばね受け59とリング
通路状の受容部51の壁との間を移動させられる。まず
内方へ移動させられた粘性の媒体はこれに作用する遠心
力に基づいて再び周方向に均一に分配される。外側のば
ね45が弛緩する場合にはばね受け59の、ばね45と
は反対側にある粘性の媒体が似たような形式でばね受け
のそばを通って押し動かされ、間隙54を通って移動さ
せられ、媒体に作用する遠心力に基づいて再びばね45
を充たす。粘性の媒体によって生ぜしめられる減衰作用
は媒体に作用する遠心力に関連する。つまり、回転数が
大きくなると減衰作用も増大する。
【0081】半径方向内側のばね48の、粘性の媒体に
浸漬される部分は渦流による粘性もしくは液圧式の減衰
作用を生ぜしめる。
【0082】個々のばねに少なくとも軸方向の切欠きも
しくは切除部を設けること及び間隙54もしくはばね受
けの外寸を適当に設計することによって粘性の媒体によ
って生ぜしめられた減衰作用を変化させるかもしくはそ
の都度の使用条件に適合させることができる。さらに粘
性もしくは液圧式の減衰作用はばね受け59を有する若
干のばね45を設けるだけで調整できる。さらに少なく
とも1つの内側のばねのばね端とフランジ41の半径方
向の範囲50との間はばね受けを設けておくこともでき
る。
【0083】図3aと図4に示された装置は図1と図2
の装置のばあいと同様にころがり軸受16を介して互い
に相対回動可能に支承された2つのはずみ車部分3,4
を有している。両方のはずみ車部分3,4を軸方向で確
保する円板122は軸方向の付加部120の端面にリベ
ット122aで固定されている。両方のはずみ車部分
3,4の組立は図1と図2とに関連して記述した形式と
似た形式で行なわれる。これは軸受16がまずはずみ車
部分4に取付けられ、両方のはずみ車部分3,4を組立
てる場合に軸方向の付加部120の座120aの上に差
嵌められることを意味する。さらに両方のはずみ車部分
3,4を組立てる前に機関側に設けられたはずみ車部分
3の上にはシール部材174が取付けられており、両方
の並列された減衰器13,14の出力部分を形成するフ
ランジ141とはずみ車部材4にリベット126を介し
て結合された円板状の構成部材127との間には軸方向
の差込継手142が設けられている。リング状の室13
0を制限する両方のケーシング部分131,132は鋳
造部分として構成されている。ケーシング部分132は
外周に軸方向の円筒状の付加部132aを有しており、
この付加部132aの内周面135を介してケーシング
部132はケーシング部分131の外周面134に対し
てセンタリングされる。両方のケーシング部分131,
132の軸方向の確保はセンタリング面134,135
の範囲に取付けられた半径方向のピン138を介して行
なわれる。ケーシング部分133はピン138を部分的
に軸方向に掴み、ピン138が半径方向に移動しないよ
うにしている始動歯環140を保持している。
【0084】軸方向の差込継手142はフランジ141
の内周に一体成形された半径方向の張出部172によっ
て形成されている。この張出部172はリング円板状の
構成部分127の外周に一体成形された半径方向の突起
173の間に係合する。
【0085】特に図3bに示されているようにケーシン
グ部分132の半径方向内側の範囲とリング円板状の構
成部材127もしくははずみ車部分4の軸方向の付加部
143との間に設けられたシール部材174は円形リン
グ状の、軸方向に弾性的な円板175を有している。こ
の円板175は半径方向内側の範囲で、軸方向の付加部
143に固定されたリング状の構成部材176に支えら
れ、半径方向外側の範囲でケーシング部分132の半径
方向内側の範囲に軸方向で固定される。皿ばねと同様に
軸方向に変形可能なシール円板175は半径方向外側と
内側の範囲に例えばスプレー加工によって施された被覆
層175a,175b、例えばプラスチック被覆層を有
している。この被覆層175a,175bは小さな摩擦
値とある程度の弾性的もしくは塑性的な変形の可能性を
有していなければならない。シール円板175の半径方
向外側の縁範囲はリング状の保持体180の折曲げ縁部
にシールされて保持されている。シール円板175の外
側範囲に対する保持体180の縁曲げはシール円板17
5が円錐変化を成すように行なわれる。シール円板17
5の外周を掴むリング状の保持体180の範囲180b
はケーシング部分132の半径方向内側の範囲に一体成
形された軸方向の旋削部もしくは軸方向の凹設部177
に受容されている。シール円板175の外側範囲を軸方
向に固定するためにはリング状の保持体180は折曲げ
られた範囲180aを有しており、この範囲180aで
ケーシング部分132の内方の縁132bを半径方向で
掴んでいる。リング状の保持体180は皿ばねに似た変
形を行なうシール円板175のために円形リング状の旋
回支承部を形成する。
【0086】シール円板175と協働するシール面を有
するリング状の構成部材176は半径方向内側の円板状
の範囲176aを有し、この範囲176aで軸方向付加
部143の端面と円板状の構成部材127との間に軸方
向で締込まれており、円形リング状の外側範囲176b
を有し、この外側範囲176bにシール円板175が軸
方向のバイアスをかけてシールされて接触している。
【0087】リング状の構成部材176の半径方向内側
の範囲176aは軸方向で、差込継手142の対応成形
部173を有する、リング円板状の構成部材から引込め
られている。図3aから判るようにシール部材174は
リング状の室130を両方のはずみ車部分3,4の間に
設けられたリング間隙168に対してシールする。
【0088】両方のはずみ車部分3,4の軸方向の差込
みを可能にするためにはシール円板175の内径は半径
方向の突起もしくは対応成形部173の外径よりも大き
くなっている。シール円板175が軸方向で支えられる
リング状の構成部分176の範囲176bは半径方向で
対応成形部173よりも遠くまで外方に延びている。こ
ろがり軸受16を座120aの上に差嵌める場合には差
込継手142が形成され、シール円板175は対応シー
ル範囲176bに接触することによって軸方向にバイア
スがかけられる。
【0089】ばね145のためのリング通路状の受容部
151の半径方向の支持範囲における摩滅を回避するか
もしくは減少させるためには高い硬度を有する鋼バンド
181が設けられている。この鋼バンド181はリング
通路状の受容部151の周囲に亘って延び、ばね145
を取囲んでいる。鋼バンド181は円筒状に構成され、
半径方向の旋削部もしくは半径方向の段部によって形成
された切欠き182に受容されている。装置101が回
転するとばね145はばね145に作用する遠心力で巻
条を介して鋼バンド181に支えられる。
【0090】外側のばね145の周方向ストッパ15
5,155aと内側のばね148の周方向ストッパ16
5,166は各ケーシング部分131,132に固定さ
れる、一体成形されたリベット158,167を有する
成形部分、例えば鋳造部分、プレス成形部分等から形成
されている。
【0091】図4から判るようにフランジ141の張出
部144の両方に設けられたストッパ155,155a
は張出部144よりも周方向で大きな寸法を有してい
る。この場合には図示の実施例では図4に示された静止
位置に装置が位置しているときは張出部144はストッ
パ155,155aに対して中央に配置されている。こ
れはストッパ155,155aが張出部144を両側で
いくらか突出していることを意味する。
【0092】フランジ141の半径方向の範囲150の
両側に配置された周方向ストッパ165,166は、周
方向で見て同様にばね148を負荷するために役立つ範
囲150よりも大きな寸法を有している。しかしながら
半径方向の範囲150に対するストッパ165,166
の配置は周方向ストッパ165,166が装置101の
静止位置で片側で範囲150から突出するのに対し、反
対側でストッパ165,166と半径方向の範囲150
とが同一平面に位置するように行なうことができる。さ
らに半径方向の範囲150に対するストッパ165,1
66のずらしは、周方向で連続する2つのストッパ16
5,166が反対の回転方向でこのストッパに配属され
たフランジ141の半径方向の範囲150に対してずら
されるように行なわれる。この構成にもとづいて内側の
ばね148は段階的に作用する2つのばねグループ14
8aと148bとを形成する。
【0093】リング状の室130に受容された粘性の媒
体もしくは潤滑剤、例えばシリコン油又はグリースは装
置101が回転するときに少なくともリング通路状の受
容部151を充たすようにしたい。しかしながら粘性の
媒体もしくは潤滑剤のレベルは少なくとも内側のコイル
ばね148の巻条の外側範囲まで達すると有利である。
この場合には特に有利であることは粘性の媒体もしくは
潤滑剤がほぼ内側のコイルばね148の軸線まで達して
いることである。
【0094】張出部144もしくは周方向ストッパ15
5,155aとばね145の、周方向ストッパ155,
155aに向いた端部には、外周がリング通路状の受容
部151の横断面に合わせられたばね受け159が設け
られている。これによって図1と図2との関連で既に述
べたように比較的に大きな減衰作用がリング状の室13
0内に存在する粘性の媒体の押除けによって得られるよ
うになる。
【0095】ばね受け159は軸方向でばね145内に
突入する軽く円錐形をしたピン159aを有している。
このピン159aの端部159bは図示の実施例では錐
状に構成されているが、半円状に構成されていてもよ
い。ばね受け159がこのように構成されていることに
よって、稼働中に一方のばね受け159がばね端部から
滑り出ているときに、ばね受けを再び負荷するかばねを
弛緩する場合にばね受けが自動的にばね内に入るように
なるので、ばね又はばね受けが損傷を受けない。ばねか
らばね受けが出ることは、外側のばね145が圧縮さ
れ、装置101が比較的に高い回転数で回転するときに
見られる。この運転状態ではばね145の巻条とケーシ
ング部分131,132の、このばねのための半径方向
の支持範囲との間の摩擦はばね145が突然の負荷交番
衝撃に際して完全に弛緩しないほど大きい。半径方向の
張出部144により負荷交番衝撃の間に生ぜしめられ
る、遠心力の作用で外に分配された粘性の媒体の押除け
により、ばね受け159は弛緩しないばね145の端部
から押出される。
【0096】次に図3aと図4に示された装置の作用形
式を説明する。
【0097】はずみ車部分4がはずみ車部分3に対し図
4に示された静止位置から回動すると、フランジ141
は差込継手142を介して駆動される。したがってきず
内側のばね148bが周方向ストッパ165,166と
半径方向の範囲150との間で圧縮される。一方の回動
方向で相対回動角179を移動するかもしくは他方の回
転方向で相対回動角190を移動すると、フランジ14
1の半径方向の範囲150は内側のばね148aの端部
に接するので、両方のはずみ車部分がさらに相対回動す
るとばね148aと148bとが一緒に圧縮される。一
方の回転方向での相対回動角179aもしくは他方の回
転方向での相対回動角190aを移動すると、外側のば
ね145は半径方向の張出部144で負荷されるので、
さらに相対回動すると、ばねは周方向ストッパ155,
155aと半径方向の張出し部144との間で圧縮され
る。図示の実施例では角度179は角度179aにかつ
角度190は角度190aに相当しているので、ばね1
48aとばね145は同時に有効になる。したがって図
示の実施例では2段階のばね特性線が生じる。しかし角
度179,190,179a,190aは部分的にだけ
同じ値を有するか異なる値を有することができ、両方の
回転方向で少なくとも3段階のばね特性線を生ぜしめる
か又は一方の回転方向で少なくとも2段階のばね特性線
を生ぜしめかつ他方の回転方向で少なくとも3段階のば
ね特性線を生ぜしめることができる。さらに周方向スト
ッパ165,166は図4に一点鎖線で符号165aで
示すようにフランジに保持されたばね148bのばね端
に対し、後退させられており、両方のはずみ車部分3と
4の間の相対回動が零の近くでは所定の角度に亘ってば
ね作用が生ぜず、単に液圧的もしくは粘性の減衰作用及
び(又は)摩擦減衰作用しか生じないようになる。
【0098】液圧的もしくは粘性の減衰作用の高さもし
くは特性は、例えば外側のばね145の若干のばねだけ
にばね受け159を設けるか又は少なくとも1つのばね
145の一方の端部にばね受け159を設けないことに
よって変化させることができる。さらに少なくとも1つ
のばね148a及び(又は)148bにばね受けを設け
ることもできる。粘性もしくは液圧的な減衰作用に影響
を及ぼす他の要因は、粘性の媒体の半径方向の充填高さ
及びケーシング部分131,132の面160,161
とフランジ141との間の間隙の幅である。
【0099】粘性の媒体の押除けもしくは渦動による液
圧的もしくは粘性の減衰作用は図1と図2とに関連して
記述した形式と似た形式で生じる。
【0100】図4から判るように装置101の周方向に
亘ってそれぞれ4つのばね145と148とが設けられ
ている。この場合には半径方向で外側のばね145はそ
れぞれ少なくともほぼ78°に亘って延びている。半径
方向で内側のばね148bは少なくともほぼ74°に亘
って延び、ばね148aは少なくともほぼ68°に亘っ
て延びている。従って外側のばね145は周囲の少なく
ともほぼ86%に亘って延在しているのに対し、内側の
ばね148は少なくともほぼ周囲の79%に亘って延在
している。
【0101】特に図4に示されているようにはずみ車部
分3の構成部分3aは外周に半径方向の張出部189を
有し、この張出部189には摩擦クラッチを固定するた
めのねじ孔187が設けられている。張出部186はピ
ンを受容する孔188を有し、このピンでクラッチカバ
ーが組立に際して構成部分3aに正確に位置決めされ
る。
【0102】半径方向の張出部186ははずみ車部分3
の容易な構成を可能にする。さらに半径方向の張出部1
86の間に存在する半径方向の切欠き186aは構成部
材3aとその上に取付けられたクラッチとの冷却にとっ
て有利である。何故ならばカバーと切欠き186aとの
間では空の循環が行なわれるからである。構成部材3a
の摩擦面4aの半径方向内側には通気通路169が設け
られている。この通気通路169は両方のはずみ車部分
3と4の間に設けられた間隙168に開口する。
【0103】半径方向の張出部186はさらに、構成部
材3aの摩擦面4aの範囲を厚く構成することを可能に
し、この範囲の過熱を回避する。
【0104】粘性の媒体によって生ぜしめられた減衰作
用の変化は、リング通路状の受容部151が少なくとも
1つのばね145の長さ寸法の少なくとも1部に亘って
一定の横断面を有しておらず、横断面の大きな範囲で小
さな減衰作用を生ぜしめかつ横断面の小さな範囲で大き
な減衰作用を生ぜしめることによって達成することがで
きる。このリング通路状の受容部151の横断面変化は
任意の個所で、しかも複数個所で行なうことができる
が、特に有利であるのはこのような横断面変化もしくは
横断面拡大が圧縮されていないばね145の端部区分に
存在していることである。この場合には横断面変化は急
激であっても漸進的であってもよい。この場合に特に有
利であるのは、横断面拡大がリング通路状の受容部15
1の半径方向内側の半分に設けられていることである。
このような横断面拡大は図4に示され、符号189で示
されている。この拡大部189はリング通路状の受容部
151を半径方向内側に制限しているかもしくは閉じて
いるフランジ141に一体成形されている。しかしこの
横断面の拡大はリング通路状の受容部151を制限する
凹設部152,153に適当な形を与えることで達成す
ることもできる。
【0105】図5と図6に示された回転衝撃を補償する
ためのトルク伝達装置201は、2つのはずみ車部分2
03,204に分割されたはずみ車202を有してい
る。両方のはずみ車部分203,204は互いに相対的
に回動できるように軸受15を介して支承されている。
はずみ車部分203はリング状の室230を制限するケ
ーシングを形成しており、室230内には減衰装置21
3が受容されている。
【0106】リング状の室230を有するはずみ車部分
203は半径方向外側で互いに結合された2つのケーシ
ング部分231,232とから成っている。両方のケー
シング部分231,232は外周で溶接238により互
いに結合された薄板成形部材によって形成されている。
この溶接238によってはリング状の室230が半径方
向外方へシールされる。両方の薄板成形部材231,2
32の溶接には、抵抗突合せ溶接又はコンデンサ突合せ
放電溶接、つまり2つの構成部分の互いに接触する溶接
範囲が電流強さの大きい、低電圧の交流を構成部分にか
けることによって加熱されかつ圧力下で結合される溶接
が適している。
【0107】このような溶接を行なうために両方のシェ
ル状の薄板成形部分231,232は溶接に使われる電
流強さに対して規定された面積を有する端面範囲もしく
は突合わせ面234,235を有している。この突合わ
せ面234,235の範囲でケーシング部分231,2
32は互いに軸方向で接触しかつ互いに溶接される。溶
接の間、両方のケーシング部分231,232を半径方
向で正確に位置決めするためには、ケーシング部分23
1は半径方向外側にリング状の突出部231aを有し、
この突出部231aでケーシング部分232の外周に一
体成形されたセンタリング面235aを掴んでいる。溶
接の間、周方向に正確に位置決めするためにはケーシン
グ部分231,232は軸方向の凹設部265,266
が設けられており、この凹設部265,266に両方の
ケーシング部分231,232を溶接の間、互いに正確
な角度位置に保持する溶接装置のピンが係合するように
なっている。
【0108】両方の薄板成形部材231,232を溶接
する間は溶接ビードの形成に基づき、これらの薄板成形
部分の間にある程度の軸方向の運動が生じるので、これ
らの薄板成形部材の間に溶接時にはじめて有効になる軸
方向のストッパを設けることが有利である。図5にはこ
のような、薄板成形部材232に一体成形されたストッ
パが一点鎖線で示され、符号267が付けられている。
このような制限ストッパ267を用いることによって溶
接に使用される電流強さと溶接作業があまり関連しあわ
なくなる。これはより高い電流強さで作業できることを
意味する。何故ならば両方のケーシング部分231,2
32の軸方向の位置はストッパ267によって制限され
ており、電流強さによってかつ溶接時に両方のケーシン
グ部分231,232に加えられる軸方向の押圧力によ
って変化させられないからである。
【0109】減衰器213の出力部分は軸方向で見て両
方のケーシング部分231,232の間に配置された半
径方向のフランジ241によって形成されている。この
フランジ241は半径方向内側の範囲で軸方向の差込継
手242を介してリング状の円板部分227と結合され
ている。このリング状の円板部分227ははずみ車部分
204に機関側のケーシング部分231に向けて設けら
れた付加部243の端面にリベット226で固定されて
いる。
【0110】フランジ241は外周に半径方向の張出部
244を有し、この張出部244は減衰器213のコイ
ルばね245の形をした蓄力器の負荷範囲を形成する。
【0111】両方のケーシング部分231,232は半
径方向外側にリング通路状もしくはトルソ状の受容部2
51を有し、この受容部251内にフランジ241の半
径方向の張出部244が係合している。蓄力器245の
ためのリング通路状の受容部251は全周に亘って延び
る軸方向の凹設部252,253により形成されてい
る。この凹設部253は薄板から成るケーシング部分2
31,232に設けられ、この凹設部253内にはフラ
ンジ241の両側に突出する蓄力器245の範囲が軸方
向で侵入する。半径方向内側にはリング通路状の受容部
251は小さな間隙254を除いてフランジ241のリ
ング状の範囲249で閉じられている。
【0112】図5から判るように軸方向の凹設部25
2,253の横断面はその円弧状の経過が少なくともほ
ぼ蓄力器245の横断面の外周に合わせられて構成され
ている。したがって凹設部252,253の外側の範囲
は蓄力器245の接触範囲もしくは案内範囲を形成し、
この接触範囲もしくは案内範囲に蓄力器245が少なく
とも遠心力を受けて半径方向に支持される。
【0113】蓄力器245を負荷するためには張出部2
44の両側で凹設部252,253に周方向ストッパ2
55,255aが設けられている。図示の実施例では周
方向ストッパ255,255aは周方向で見てフランジ
241の半径方向の張出部244と同じ寸法を有してい
る。図6に示されているように、張出部244とこの張
出部244に向けられたばね245の端部との間にはば
ね受け259の形をした中間部分が設けられている。こ
の中間部分の外周はリング通路状の受容部251の横断
面に合わせられている。
【0114】リング通路状の受容部251の半径方向内
側にはケーシング部分231,232は互いに向き合っ
た、円形リング状の面を形成する範囲260,261を
有し、この範囲260,261の間にフランジ41のた
めの円形リング状の通路262を形成している。
【0115】図5と図6に示された実施例ではこの円形
リング状の通路262の幅はこの中に受容されたフラン
ジ241の範囲よりも僅かにしか大きくないので、きわ
めて小さな間隙254が存在している。
【0116】図6から判るように装置201の周方向に
亘って4つのばね245が設けられ、これらのばね24
5は少なくとも円周のほぼ82°に亘って延在してい
る。したがってばねは少なくとも装置201の円周のほ
ぼ90%に亘って延在する。
【0117】ばね245に圧縮に際して生じる応力を減
少させかつ組立を容易にするためにはばね245はこの
ばねが配置されている半径に合わせてあらかじめ湾曲さ
せられている。
【0118】リング状の室230には粘性の媒体もしく
は潤滑剤が設けられている。粘性の媒体は装置201が
回転したときに、少なくともリング通路状の受容部25
1を充たすようになっている。
【0119】図6から判るようにフランジ241は中央
に切欠き271を有し、この切欠き271の輪郭は半径
方向の成形部272を形成している。この成形部272
ははずみ車部分4と結合されたリング状の円板部分22
7の外周に設けられた対応成形部分273と係合する。
対応成形部分273はフランジ241の切欠き272a
に係合する半径方向の突起によって形成されている。半
径方向の突起273の範囲には構成部分227をはずみ
車部分204に固定するリベット226も設けられてい
る。軸方向の差込継手242を形成する成形部272と
対応成形部273は両方のケーシング部分231,23
2の間でフランジ241を正確に位置決めするために役
立つので、円形リング状の通路262とフランジ241
との間に存在する間隙254はきわめて小さく設計でき
る。
【0120】さらに差込継手242は構成部分の種々異
なる接触もしくは支持面の軸方向の許容誤差を大きくす
ることを可能にする。
【0121】リング状の室230をシールするためには
ケーシング部分232の半径方向内側の範囲とはずみ車
部分204との間にシール部材274が設けられてい
る。このシール部材274は図6と関連して記述したシ
ール部材174とは異って、円形リング状の軸方向で弾
性的な円板275が完全に被覆されており、半径方向外
側でケーシング部分232のリング状の範囲232aと
ケーシング部分232にリベット232bで固定された
リング円板280との間に軸方向で締込まれている。
【0122】ケーシング部分232のリング状の範囲2
32aは弾性的なシール円板275の外周から出発して
半径方向内側へ延びている。この場合、リング状の範囲
232aとシール円板275との間には半径方向の室2
32cが形成されている。この半径方向内側に開いた半
径方向の室232c内には僅かな量の粘性媒体が受容さ
れる。この粘性の媒体はばあいによってはシール円板2
75と対応シール範囲276との間に侵出し、回転数が
高い場合には遠心力に基づいてリング状の範囲232a
とシール円板275との間で再びリング状の室230内
へ押し戻される。シール円板275と対応シール範囲2
76bの内側範囲の間の接触域は半径方向の室232c
の軸方向の延在範囲に設けられている。
【0123】ケーシング部分232の内側範囲には軸方
向の後退部もしくは軸方向の段部291が設けられ、こ
の段部291の半径方向外側の周面はシール円板275
の外側範囲を軸方向で掴んでいる。
【0124】機関に向いたケーシング部分231は内側
に半径方向の付加部220を有し、この付加部220に
両方のはずみ車部分203,204を相対的に支承する
ころがり軸受16が図1に示された形式と似た形式で受
容されている。薄板成形部分231は付加部220の座
220bでセンタリングされ、軸方向では付加部220
の座220bに接続して設けられた半径方向の面220
cに支えられている。薄板成形部材もしくはケーシング
部分231と軸方向の付加部220との間の結合はね
じ、リベット、溶接、かしめで行なうことができる。
【0125】両方のはずみ車部分203と204の組立
は図1と図2との関連で記述した形式と同じような形式
で行なわれる。これはころがり軸受16がまずはずみ車
部分204に取付けられ、シール円板275がはずみ車
部分203に取付けられることを意味する。付加部22
0の座220aにころがり軸受16を差嵌めるときに差
込継手242が形成され、シール円板275がはずみ車
部分204に設けられた対応シール範囲276bに接触
することによって軸方向にバイアスがかけられる。ころ
がり軸受16の内レースを半径方向で覆う確保円板22
2を付加部220の端面に固定することによって両方の
はずみ車部分203,204は互いに軸方向で固定され
る。円板222の固定は図6に示すように、リベットで
行なうことができる。しかしリベットの代りにねじを使
用することもできる。
【0126】リング通路状の受容部251に設けられた
粘性の媒体の押し除けもしくは渦動による液圧的もしく
は粘性の減衰作用は図1と図2とに関連して記述した形
式と似た形式で行なわれる。
【0127】両方のケーシング部分231,232を溶
接する場合にこのケーシング部分と接触する構成部分、
例えば可動な構成部分がケーシング部分と局部的に溶接
されるか又は局部的な過熱によって組織変化することを
回避するためには、これらの構成部分とケーシング部分
との間に電気的な絶縁層が設けられている。溶接過程で
不都合な影響を受ける惧れのある構成部分としては、リ
ング通路状の受容部251内にあるばね245の他にフ
ランジ241とばね受け259がある。
【0128】絶縁層はケーシング部分231,232に
設けかつ(又は)このケーシング部分と接触する構成部
分245,241,259,255,255aに設ける
ことができる。この場合、絶縁層は局部的に、つまりケ
ーシング部分と他の構成部分との間の接触範囲だけに設
ければ十分である。
【0129】又、絶縁は個々の構成部分をりん酸処理す
ることによって得られる。さらに個々の構成部分、例え
ばばね受け259と周方向ストッパ255,255aを
非導電性の材料から製造することもできる。
【0130】特に有利であるのは少なくとも構成部分及
び(又は)フランジを絶縁を目的としてりん酸処理する
ことである。ばね245はラック処理が有利であるがり
ん酸処理することも可能である。
【0131】さらに、ケーシング部分231,232
を、このケーシング部分231,232と接触する構成
部材に対して絶縁するためには、セラミック層、プラス
チック被覆層又はグリース被覆層を使用することもでき
る。このような被覆層は特にケーシング部分231,2
32の上に施すことができる。
【0132】構成部分231,232が絶縁被覆、例え
ばりん酸処理に際して完全に被覆される限り、溶接域及
び給電装置の接触範囲において、この範囲に前もって施
された絶縁被覆層を例えば機械的な加工で除去し、この
範囲に十分な導電性が存在するようにすることが有利で
ある。
【0133】絶縁材料を選択するときはこの絶縁材料が
リング通路状の受容部251に受容された粘性の媒体と
調和することに留意しなければならない。
【0134】絶縁層としてりん酸層を使用することは摩
滅を減少しかつ自己潤滑性を有しているために特に有利
である。
【0135】ケーシング部分231はさらに外周に座2
39を有し、この座239の上には始動歯環240が受
容されている。始動歯環240は周方向で見て少なくと
も局部的にケーシング部分231と溶接240aによっ
て結合されている。これはケーシング部分231が薄板
構造である場合には特に有利である。何故ならばケーシ
ング部分231の壁厚さが制限されているために座23
9が歯環の全幅に亘って延在しないからである。
【0136】さらに図5から判るように機関側のケーシ
ング部分231はケーシング部分232よりも大きな材
料厚さを有している。
【0137】図7から判るように図5の周方向ストッパ
255,255aは薄板成形部分231,232に設け
られた成形部、例えばポケット255c,255dと置
換えることができる。このポケット255c,255d
は有利な形式で両方のケーシング部分231,232を
互いに溶接するときの位置決めに利用することができ
る。このためには溶接装置に適当な突起を設け、この突
起をポケット255c,255dに嵌合させることがで
きる。この突起は必要な溶接電流をケーシング部分23
1,232に導入する電極で構成することができる。さ
らにこの突起によっては溶接に必要な軸方向の押圧力を
ケーシング部分231,232に加えることができる。
特に有利であるのはこの突起が溶接の間常に所定の間隔
をとり、これによって両方のケーシング部分231,2
32が溶接後に常に規定された軸方向の位置を相対的に
有することが保証されるように溶接装置に設けられてい
ることである。これはリング通路状の受容部251に設
けられたばね245にとってかつ両方の範囲260,2
61とその間に設けられたフランジ241との間に保と
うとする規定された、装置によって生ぜしめられる液圧
的もしくは粘性の減衰作用に影響を及ぼす間隔にとって
重要である。
【0138】図8に示された装置301の拡大図には外
周に半径方向の張出部344が一体成形されたフランジ
341が示されている。この張出部344を介して前記
実施例と関連して記述したようにコイルばね345,3
45aの形をした蓄力器が負荷される。蓄力器345,
345aははずみ車部分303の構成部分によって形成
されたリング通路状の受容部351に受容されている。
ばね345aは直接的に半径方向の張出部344に負荷
されているのに対し、ばね345と半径方向の張出部3
44との間にはばね受け359が配置されている。
【0139】張出部344はピンもしくは突起の344
a,344b形をした一体成形部を有している。
【0140】ばね受け359は切欠き259aを有し、
この切欠き359aに突起344aが係合している。突
起344aと切欠き359aは少なくともばね345が
負荷されたときにばね受け359とばね受け359を介
して押しばね345の端部範囲とが突起344aによっ
てリング通路状の受容部351の半径方向外側の範囲に
対して後退させられるかもしくは離されるように構成さ
れかつ配置されている。このためには突起344aの半
径方向内側の範囲は傾斜した乗上げランプ344cを形
成している。この乗上げランプ344cはばね受け35
9の支持範囲359bと協働する。突起344aの乗上
げランプ344cによってはばね受け359は半径方向
内方へ負荷されるかもしくは引張られる。
【0141】突起344bは半径方向内方に面取部34
4dを有し、この面取部344dはばね345aの端部
巻条と協働し、これを半径方向内方へ負荷するかもしく
は押除ける。
【0142】ばね受け359を使用する場合には、少な
くとも乗上げランプ344cの横断面を切欠き359a
の輪郭に合わせ、ばね受け359が回動した場合にもば
ね受け359が十分に突起344aもしくは張出部34
4に接触するようになっていると有利である。
【0143】一体成形部もしくは突起344aと344
bは図1から図7に示されているように半径方向の張出
部及び(又は)フランジの半径方向の範囲に設けられて
いると有利である。
【0144】このような突起344a,344bは回転
数が高い場合にも少なくともコイルばねの端部範囲、つ
まり若干の巻条を半径方向外側で他の構成部分もしくは
範囲と接触させず、このばね巻条が自由に弾性運動で
き、摩擦減衰作用を生ぜしめないという利点を有してい
る。
【0145】さらにこのような突起344a,344b
によっては通常存在するばねの巻条とばねの半径方向の
支持面との間の摩擦が大きく巻条が弾性運動できない回
転数範囲においても、少なくともばねの端部範囲がまだ
弾性もしくはばね作用を有することが保証される。これ
はこの回転数範囲で生じる小さな振幅角を有する高周波
数の振動を減衰するために特に有利である。
【0146】図9に概略的に示した装置401の実施例
においては、少なくとも部分的に粘性の媒体で充たされ
たリング状の室430をシールするためにフランジ44
1は直接的にはずみ車部分404の軸方向の付加部44
3に密にリベット止めされており、さらに軸方向でフラ
ンジ441とリング状の室430の、はずみ車部分40
4に面した半径方向の側壁432との間にシール部材4
74が設けられている。
【0147】側壁432の半径方向内側と、軸方向で見
てフランジ441とこのフランジ441から軸方向に間
隔をおいたはずみ車部分404の半径方向の範囲404
aとの間とには、摩擦装置490が設けられている。こ
の摩擦装置490は少なくとも部分的に粘性の媒体で充
たされたリング状の室430の外に位置している。
【0148】この乾式の摩擦装置490は摩擦円板49
4とこの摩擦円板494の両側に設けられた摩擦リング
494a,494bとを有している。摩擦リング494
bは軸方向で摩擦円板494とフランジ441との間に
配置されている。摩擦リング494bの摩擦円板494
とは反対側には押圧円板493が配置されている。この
押圧円板493は半径方向の範囲404aと押圧円板4
93との間で軸方向で緊縮された皿ばね492で負荷さ
れている。摩擦円板494は外周に半径方向の成形部4
95を有し、この成形部495は壁432の半径方向内
縁に一体成形された対応成形部495aと係合する。こ
の場合には成形部は使用目的に応じて遊びなく構成する
か又は周方向で摩擦円板494と壁432との間に所定
の回動遊びを許し、摩擦装置490が減衰器413のば
ねの少なくとも1つが使用された後ではじめて有効にな
るようにすることができる。
【0149】図10に概略的に示された装置501にお
いては半径方向で減衰器513の内側にかつリング通路
状の、受容部551に隣接してフランジ541の両側に
それぞれ1つのシール部材574,574aが設けられ
ている。このシール部材574,574aはリング通路
状の受容部551を制限する隣接する部分532,53
1の対応する範囲と緊密に協働する。
【0150】シール部材574,574aの半径方向内
側でフランジ541は摩擦リング594a,594bを
介して軸方向で2つの円板593,594の間に締込ま
れている。円板594はスペーサピン567を介しては
ずみ車部分504と固定的に結合されている。軸方向で
フランジ541とはずみ車部分504の半径方向の範囲
504aとの間に配置された押圧円板593は軸方向で
押圧円板593と半径方向の範囲504aとの間に締込
まれた皿ばね592によって負荷されている。半径方向
内方で皿ばね592と押圧円板593には切欠きが設け
られ、この切欠きでスペーサピン567を少なくとも部
分的に掴んでいる。したがって皿ばね592と押圧円板
593ははずみ車部分504に対して回動防止される。
【0151】皿ばね592のバイアス力はフランジ54
1がはずみ車部分504に対して回動もしくはスリップ
するモーメントを決定する。したがって構成部分592
から594bはフランジ541の半径方向内側の範囲と
関連して摩擦クラッチもしくは滑りクラッチ590を形
成する。
【0152】フランジ541とはずみ車部分504との
間の回動を制限するためにはフランジは内側範囲に突起
を有している。この突起は周方向で見てスペーサピン5
67の間に半径方向で係合している。フランジ541の
半径方向の突起がスペーサピン567に当接することに
よって相対回動は制限される。しかし多くの使用分野に
とってはフランジ541とはずみ車部分504との間の
相対回動を制限するこのような手段がない方が有利であ
る。このような場合には摩擦クラッチ590はこの摩擦
クラッチ590により伝達可能なモーメントが機関によ
って与えられる公称回転モーメントよりも大きくなるよ
うに設計されている。
【0153】さらに図10に示された装置によれば、フ
ランジ541とはずみ車部分504との間の制限された
相対回動に際してコイルばねの形をした付加的な蓄力器
が両方の円板593,594とフランジ541との間で
有効になる。このばねは両方の円板593,594とフ
ランジ541の適当な切欠きに受容される。この切欠き
は周方向で見てスペーサピン567の間に設けられてい
る。装置がこのように構成されている場合には摩擦クラ
ッチもしくは摩擦装置590の範囲に設けられたばねが
外側の減衰器513のばねよりも著しく高いばね値を有
していると有利である。
【0154】さらに摩擦装置590によって生ぜしめら
れる摩擦減衰作用はフランジ541に接するシール部材
574,574aによって生ぜしめられる減衰器513
の回動角度範囲にある摩擦減衰作用よりも著しく大きく
したい。
【0155】図示の実施例においてははずみ車部分の間
の段階的なばね特性線はばねグループもしくは減衰器の
少なくとも個々のばねがこれと協働するストッパもしく
は負荷範囲の間の角度間隔よりも短いことによっても達
成される。さらにばねを受容するリング通路セクタもし
くは区分又は窓に対して短いばねを使用することによっ
て、両方のはずみ車部分の間の中央位置もしくは静止位
置から出発して衝撃位置のない回動角度範囲を得ること
ができる。これは例えば図5と図6の実施例ではばね2
45が周方向で張出部244もしくはストッパ255,
255aよりも小さな周方向長さを有していることによ
って達成される。
【0156】本発明は図示の実施例に限定されるもので
はなく、図示の実施例と関連して記述した個々の特徴も
しくは部材のコンビネーションによるヴァリエーション
も可能である。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention particularly relates to an engine and a drive system.
Between the flywheel and the damping means
A device for damping, the input part of which is connected to the engine and
The force part is connected to the drive train via, for example, a clutch.
Each of the flywheel sections is of a type. [0002] Such devices are usually used as damping members.
In the circumferential direction to store elastic energy between flywheel parts
Acting energy storage device, for example a spring, and a circumferentially acting energy storage
Axially acting friction connected in parallel to the vessel
Or friction in cooperation with the sliding lining, ie hysteresis
Energy accumulator for generating heat. [0003] Such devices are used in certain fields of use.
Results in better vibration or noise characteristics
However, this device is often a compromise solution.
It doesn't work. This pure mechanical solution is completely different
Operating conditions with different vibration and noise characteristics.
Cannot cover a wide spectrum of demands
I can't. Therefore, such devices have many operating conditions.
The more you try to catch, the more expensive and expensive
You. Because for the additional amplitude range,
This is because each requires complicated procedures. Especially this
Such devices are suitable for multiple operating conditions with varying damping characteristics
I can't let that happen. This is because individual damping stages or
Indicates that hysteresis belonging to the energy storage device
This is because it cannot be changed according to the conditions of production. Moreover
This device is vulnerable to wear and failure. In a conventional device of the type described at the outset,
Is a relatively small rotational elastic phase between the flywheel parts.
Since only counter rotation is possible, at least this relative rotation
Effective damping between flywheel sections over a large area
The attenuation value of the member is relatively high. But many use eyes
It is necessary to achieve good damping of vibration
Large relative rotation is given between the wheel parts
Is more advantageous. Because the amplitude
This is because large vibrations are more effectively damped. SUMMARY OF THE INVENTION Problems to be Solved by the Invention
The problem is that the damping effect of such a device is improved,
When vibration occurs between the engine and the transmission at low rotation speed
Starting at both high and resonant speeds
It will be absorbed perfectly even if you stop or stop it
It is to do. In this case, the attenuation characteristics
The degree of energy dissipation can be controlled in various operating conditions.
Different vibration and noise characteristics of vehicles and other shadows
I want to be able to adapt to the amount of sound. And book
The device of the invention is simple and inexpensive to manufacture.
I want to. Increase the rate of non-cutting, especially in constructive measures
Want to lower the production cost. Further reduce wear on the equipment?
Want to extend the service life. [0006] The present invention seeks to solve the above problems.
The problems mentioned above are that, in the device described at the beginning,
The step is formed by one flywheel component
At least in a viscous medium, for example a pasty medium
Has a partially filled, substantially closed cross section
At least two energy accumulators, eg the same spring inside
At least one ring holding and supporting on the diameter
Has a passage and the (b) ring passage is
With the exception of the gap, rotatably coupled with the second flywheel part,
The other support of the spring, which extends radially into the ring passage
It is closed by the flange body that forms the area.
At least ± 25 from the center position between the flywheel parts
° relative rotation, and (d) n
When the springs are provided with the same diameter and 2 ≦ n ≦ 4
The individual springs have an angular sector of 360 ° / n of 70-9.
0%, and (e) the spring is
(F) passage-like receiving
The spring located in the part has a smaller radius where it is located
And that they have been pre-curved
So it was solved. [0007] In some features according to the present invention, a ring passage is provided.
Guarantees impeccable guidance of the springs received by
This spring can be configured to be relatively long, and
It is possible to provide a large rotation angle between the car parts.
You. This is the vibration that occurs between the flywheel parts
Effective damping is achieved. Because the flywheel part
The fact that a large relative rotation is possible between
The effective damping value between the flywheel sections over a large pivot angle
Or over the entire rotation angle.
You. In this case, the damping value is large if the possible rotation angle is large.
It gets smaller as it gets bigger. Therefore, the structure of the device according to the invention is
Relatively stiff, allowing small damping values in some configurations
Small but large spring stroke, long, one piece
You will be able to use Ne. Large turning angle
Together with the low attenuation value
Dynamic or large alternating torque peaks but also small amplitude vibrations
Or to reduce or eliminate small alternating torque
Can be. Therefore, in all operating conditions of the engine,
Perfect damping of the resulting vibrations is possible. [0008] A particular advantage is that between the flywheel parts
The spring value or the elastic damper formed by the spring
Has a rigidity of 2 to 20 Nm / degree, preferably 4 to 15 Nm / degree.
Degree. In particular, this stiffness or spring value
Pull over a 15 degree pivot angle between both flywheel sections
Direction and / or pushing direction.
You. [0009] Compression and relaxation of longer springs and ring passage
Based on the movement of the area of the flange body entering the road,
Swirl or displacement of viscous medium received in the swirling passage
Torque fluctuations between both flywheel sections
Is related to the angular velocity or angular acceleration generated by the rotational vibration.
Creates a continuously changing viscous or hydraulic damping effect
You can also. So between both flywheel parts
Of the device in relation to the angular velocity of the
Decay characteristics or hysteresis, and thus overall device decay
Characteristics can be changed. Provided in the ring passage
High rotational impact or alternating
Large amplitude vibrations caused by Luku are damped
Not only occurs during load operation, but also
Small amplitude that must be attenuated by hysteresis
Vibration can also be attenuated. This is due to the viscous medium
The pressure formed can displace a given volume of viscous medium
It is related to the speed of the moment. In other words, less
In both cases, the damping capacity of the viscous medium received in the ring passage is
Impact moment or high intersection between the two flywheel parts
The moment or slight torque fluctuation
Means related. So in this case
An automatic adjustment of the damping effect is obtained. Use of a pre-curved spring
Caused by this spring when it is compressed by
Stress is reduced and mounting is easier. The supporting range of the spring in the ring passage is
Radially defined in the ring passage
It is advantageous if it is a radial overhang that projects into the projection. this
In this case, the overhang is radially outside the support area and
The web can be grabbed in any direction. Look in the circumferential direction
Connecting two radial overhangs respectively
Is a ring-shaped ring connected radially outside to the ring passage.
It is possible for the notch to be accepted. The web is viewed radially relative to the ring passage.
When the device rotates, the spring will have a radius
It can be configured to be supported in a direction. This
This means that the individual energy storage devices received in the ring passage
In other words, a multi-stage rotationally elastic damper is formed
It is particularly advantageous when In this case both bounces
Only works after a relative rotation angle has occurred between the car parts
The spring is first positioned circumferentially via the flange.
During this pivot angle, the spring is not compressed and the spring
Pivot with the supported component, the flange
The spring and the limiting surface of the ring passage
An additional friction damping effect is avoided. A particularly advantageous arrangement is one in which the ring passage has two shells.
That is, it is formed from a metal member. In this case
At least one shell-shaped member is a thin plate formed member
There can be. It is particularly advantageous that the ring passage has two passages.
Formed by two half-shell shaped sheet-metal members
Is Rukoto. Cutting work of such a thin plate forming member
The advantage over the parts is that the production cost is reduced.
It is. Made by punching, drawing and pressing
Components enable a number of good configurations
So, for example, a non-rotationally symmetric passage section can be manufactured at low cost.
be able to. Furthermore, the circumferential direction of the spring in the ring passage
The stopper is also embossed or pocketed
The additional components that guarantee this function are
Not required. But due to the end area of the spring the ring passage
The support part or stopper provided in the inside is a simple form
Separate and attached to a consistently configured ring passage
It can also be formed by the member of. These components
By riveted small blocks or plates
Are formed by forming rivets or by welded forming parts.
Can be formed. The spring received in the ring passage is perfectly
Attenuator or device in neutral position to load
Pocket-shaped integral molding on both sides of flange overhang in state
Advantageously, a section or other stop member is provided.
You. The center position between the two flywheel parts
Or starting from the central area and in at least one direction of rotation
To obtain multi-stage rotational elastic damping,
At least one overhang of the body is provided with a ring passage on each side of the overhang.
When viewed in the circumferential direction, the support provided on the road
It is advantageous to have In this case, the overhang and support
The holding parts are mutually reciprocated at the aforementioned starting positions and their load ranges are both
Rotationally offset from each other, multi-stage rotating bullets in both rotation directions
It can be arranged to produce a sexual damping effect.
However, overhangs and supports for energy storage at the aforementioned starting position
Load range on one side is on the same plane,
Only in the turning direction, a gradual rotational elastic damping action is given.
You can also make it. However, the load range of the overhang portion and the support portion is
Relative to the spring end, relative to both flywheel parts
Spring action over a predetermined angle around the zero position of rotation
No hydraulic, substantially hydraulic or viscous damping
May be arranged so as to cause only this. This attenuation work
The use can be very small. The length of the overhang of the flange body is
Smaller than support, not initially compressed
In a device in which the spring is circumferentially fixed to the support of the ring passage
Is advantageous. A predetermined relative rotation angle between the flywheel portions
And the energy storage device that becomes effective only during this relative rotation angle
For devices that rotate with the flange body,
At least one overhang of the body is attached to both sides of this overhang.
When viewed in the circumferential direction with respect to the support provided in the
It is advantageous to have a variable length. Furthermore, at least the function of the device is
There is an intermediate layer between the overhang and the spring.
Cross section facing the overhang of the intermediate layer of
Advantageously, it is adapted to the cross section of the passage. Middle
With the layers configured in this way, the middle layer
In the ring aisle, relative rotation between both flywheel sections
When movement occurs, the viscous
Acts like a media displacement piston. Spring end
For better guidance, the middle layer should be on the side facing the spring end.
An extension extends into the inner chamber of the spring. This extension
To automatically fit within the spring end
The extension has a large cone angle or hemisphere towards the end
Lightly tapered area that transitions to a section with a shape
Can have an enclosure. This relaxes the spring
Or when the spring bearing is loaded
Or the spring receiver may slide out of the spring end during operation
When it is extruded, the spring support is re-
The spring can be fitted to the spring. An intermediate layer or a spring support is provided in the ring passage.
And forming a viscous medium displacement piston
Therefore, this spring support is generated by viscous medium.
Can be used to control the damping effect. I
Thus, in a particularly simple manner, via a piston-like intermediate layer
Both flow through or displacement of viscous media
May be determined over a given relative rotation angle between the car parts
Or adjusted and defined in relation to predetermined operating parameters.
Characteristic damping process can be achieved
Become. Rotational resistance changes caused by viscous media.
The conversion is in a simple form, with at least one flow through a viscous medium.
This can be done by changing the cross section. this
For example, a ring passage has an intermediate layer or a spring
At least one spring having a reduced length
Do not have a constant cross section over both partial areas
Achieved by This allows ring passages and intermediate layers
When relative motion is given between the ring passage and the intermediate layer
The free cross section between them is varied in relation to the angle of rotation.
It is. Advantageous in this case is an uncompressed spring
A small area of the ring passage in the end section of the
Has an enlarged cross section with respect to the other area of the passageway
That is. Such an enlargement of the cross section is performed at a predetermined rotation angle.
Gradual over the range or the cross-sectional change is abrupt
May be performed. Radially outside the middle layer and the energy storage
In order to guide you perfectly, such a change in cross section
Advantageously provided in the inner half of the ring passage
It is. [0022] The intermediate layer may be associated with a viscous medium.
The damping effect is that the intermediate layer is cut axially or axially
Can be changed by having the notch
Wear. Further, the function of the device is
The overhang has a circumferentially oriented protrusion, and this protrusion is
Is advantageously engaged in the notch. In this case Zhang
The protrusion of the protrusion corresponds to the notch of the intermediate layer assigned to the protrusion.
And at least the end area of the spring through the intermediate layer is ring
Arranged so that it does not touch the area outside the passage in the radial direction.
Or configured. The protrusion of the overhang is the middle layer
When load is applied, the middle layer is lightly radially
To be pulled inward and thus away from the ring passage
Can be configured. This allows high rpm
In some cases, some end windings of the spring form a ring passage.
It can move freely and elastically without contacting the bell-shaped member.
Swell. In this case, the notch in the middle layer
With a protruding portion at least
It is advantageous to have a range adapted to the notch
You. This means, for example, pressing the stamped projection first
Can be given by Notch in the middle layer is in the axial direction of the spring
Is formed in a conical or spherical shape and forms a blind hole
be able to. According to one embodiment of the invention, half of the ring passage
Radially inward at least one further spring glue of the damping means
Is provided. For some uses this is
A first ring in which another spring group is provided in the ring passage
Connected to the flywheel group in parallel between the flywheel sections.
It is advantageous to have In this case, the first spring glue
Springs and individual springs with different spring groups
Arrangement between the car parts is less than in both spring groups.
At least the individual springs are displaced in steps, that is, angularly
Or at least one of a group of springs
Each spring acts stepwise, that is, angularly offset
And so on. According to another embodiment of the present invention, the ring communication
Radially inward with a first spring group provided on the road.
Another spring group placed in series with the flywheel section
Are located in Again, these spring glues
The springs connected in parallel in the loop are likewise angularly displaced.
To form various stages of operation. At least a portion provided between the flywheel portions
Connecting two spring groups is a simple
Flanges with suitable receptacles for the various springs
It is done. This receiving part has a flange
Radially outwardly separated from each other in the circumferential direction by overhangs
Notch, and the notch of the first spring group
The spring is received and is further inside in the radial direction
A window is provided in the flange body and this window is
Separated by a second spring group
Easily formed by the provision of a spring
You. Notch and window viewed in the circumferential direction, one notch radial direction
Positioned relatively so that one window is located inside each
Is done. In this case, the notch and window should be at least
They have approximately the same angular length. As large as possible between both flywheel sections
The first or another spring group must be
It is advantageous to have up to four accumulators each. For the construction and operation of the device,
Casing part or shell-shaped member on the radial inside
Facing each other forming a passage for the flange body
It was advantageous to have a range. In this case,
Circular ring-shaped facing area opens into the ring passage
Advantageous to form a circular ring-shaped surface that limits the gap
It is. The viscous medium received in the ring passage
To achieve a high damping effect, the gap width is small.
It is advantageous if they both correspond approximately to the thickness of the flange body.
You. However, for many applications the gap is a flange
0.1 mm to 2 m above the range of the body received in the gap
It is advantageous to have a wide width m. Stipulated by this
Viscous medium received in the ring passage through the defined gap
When a part of the body suddenly rotates between the flywheel parts
It can escape radially inward. Appropriate gap design
The viscous medium in the ring passage.
The damping effect given by the pressure is determined to a desired extent. Furthermore, the casing parts face each other.
The extent and extent of the flange received in the casing part
Between the flywheel parts between each other, these ranges
Configured such that there is a gap that can be varied with respect to angle
It is. In this case, the flow cross section defined by the gap
Decreases with increasing rotation angle and is produced by viscous media.
The resulting damping effect is greater. Flange body for this
Is axially raised, extending circumferentially on at least one side
It has a lamp, which is
Cooperates with a corresponding lamp formed facing the lamp,
When the lamp and the corresponding ramp approach each other, the viscous medium flows
Reduce cross section. Further, for the structure of the apparatus, a casing
Of the flange body that exists between
Another spring group is provided radially inside the passage for
It is advantageous to have To accept this spring group
The casing or shell-like member is
With an axial recess to receive the spring group
I have. Axial recesses and flanges for the function of the device
Especially when the body passages and the ring passages transition
It is advantageous. Perfect spring of another spring group inside
In order to guide well, the recess is at least
Within the range of
It is profitable. The gap that exists between the ring passage and the recess
Or the passage of the flange body can be almost closed
Wear. For this purpose, the flange body is at least partially semi-finished.
It has a circular ring-shaped area extending radially into this gap.
are doing. The circular ring-shaped area of this flange body is circumferential
Extending radially between the outer and inner springs,
Load range of the flange body for e.g. radial overhang
Parts can be formed by webs joining together
You. In order to facilitate the assembly of the device, the second case
The spring inside the spring group is the diameter at which this spring is located
At least approximately in advance.
This is particularly advantageous if the spring is long. Further outside and
(Or) the springs of the inner spring group are pre-curved
If the device is loaded with the spring
Not be subject to any bending moment when not
Have the advantage. Still another spring group is located radially outside.
Guided by the area that limits the boss window,
Springs are mainly used when rotating the device and when loading.
Supported by the radially outer contour of the window of the boss body,
Substantially only in the axial direction by the recesses in the casing part
Guided along the wall, which limits the recess with a small contact force
Advantageously, it is adapted to slide. The outside of the window is outside
Circumferentially extending flange between side and inner springs
Advantageously, it is formed by a body web. Spring
To prevent the edges from touching the casing,
Or the web is somewhat inward radially towards the end
The spring end that is bent and loaded by the flange body
From the radially outside area of the recess or ring passage,
Advantageously, it is retracted in the direction. However, for some purposes, the inner case
At least on the surface that limits the recess under the action of centrifugal force
Advantageously, it is supported radially. This is both
After a given relative rotation angle is given between the flywheel parts
This is advantageous in the case of a spring acting on the spring. Further equipment features
The window of the flange body for the inner spring is circumferential
Formed on the spring end.
Mating or spring end and flange assigned to this spring end
Into the notch of the intermediate layer provided between
Advantageously. In this case the protrusion
The protrusion is at least a spring with respect to the spring end or intermediate layer.
The end area of the spring is held radially inward.
The surrounding area is radially outside of the concave portion under load and
Do not touch the web of the flange body that grips the spring
Can be configured. This also gives the franc
Advantages described above in connection with the protrusion integrally formed on the overhang of the die
Is obtained. Further, for the production of the device, another spring
The recess for the loop is ring-shaped and extends all around the device.
And the circumferential support area of the energy storage device is a concave portion.
Formed by a stopper member mounted within
And is advantageous. Such a stopper member is located in the ring passage.
As described in relation to the stopper member provided in
Can be formed by separate members. Especially advantageous
Is that the stopper member is formed by molded rivets.
The load range for loading the accumulator of this formed rivet is flat.
Or bevelled. Further, the inner configuration and function of the device
The other spring in which the springs of the spring group can be connected to the drive train
It is received in the windows of two disks which are
And an axially radially outer spring between the two disks.
Series and radially inner spring group connected in series
Advantageously, it receives a flanged body. Furthermore, it is particularly useful for the function and assembly of the device.
The advantage is that one flywheel part is both flywheel parts
While having a molded part of an axial bayonet joint for rotational coupling
And the other flywheel part is a pair of
That is, it has an adaptive molding portion. Such a bayonet joint
Means that the spring group of damping means can be connected to the engine
Viscous or paper formed by the flywheel
Receptive in chambers at least partially filled with media
And the output of the damping means is the other flywheel
The molded part engaged with the corresponding molded part provided in the part
It is a flange-shaped component part that has
If the flywheel part is fitted with both flywheel parts, the other
Holds sealing member in close contact with flywheel surface
This is particularly advantageous in the case of a device that is in use. Such a structure
Consists of two constituent units, a primary that can be combined with the engine
Can be connected to the drive system via the side unit and clutch
Secondary units can be pre-configured.
Make it work. Advantageously, the flange of the damping means
-Shaped output part, for example, the flange is
And is rotationally connected to the other flywheel part, but in the axial direction
Is not fixed. With such a configuration
The flange is freely adjustable in the axial direction and
Flange tightens between both flywheel parts when standing
I will not be rare. By this tightening, the components of the device
Acting at an unfavorable load and already at a small turning angle,
Unwanted highs, for example, in engine idling
High friction hysteresis will result. In particular
Advantageously, a flanged output member of the damping means, for example
If the flange body floats in the axial direction,
Both shell parts or casings of the flywheel part
It is installed between the parts. A particularly advantageous configuration of the device is that both flywheels
The sealing device created by the assembly of the parts
At least partially filled chambers can be rotated relative to each other
Outside, present axially between the two flywheel parts
Seal against chambers that can be open
Or by closing
You. In this case, the corresponding forming part is connected to the other flywheel part.
Yes, if provided on the combined ring disk-shaped component
It is profitable. At least one sealing member for sealing the chamber is provided.
It has two ring disk-shaped seal portions. This sea
Advantageously, the handle portion is elastically flexible in the axial direction.
Therefore, after inserting the flywheel part,
Elastically changed to get a perfect seal
You. Such a seal member is a flywheel that can be connected to the engine.
Part and is seated after the flywheel part is
Is biased to the contact surface of the other flywheel part.
Contacted. In order to further facilitate the assembly of the device,
Inner diameter of seal member that seals chamber toward ring passage
Is larger than the outer diameter of the corresponding molded part of the bayonet joint
And is advantageous. This allows the seal member to assemble the device
To be guided in the axial direction through the corresponding molding
Become. This is because the flanged output part of the damping means
It has a notch, and the contour of this notch
Ring disk with restricted and correspondingly formed part on the outer circumference
The other part of the component facing the flywheel on the engine side
Especially when it is fixed to the end face of the flywheel part in the axial direction.
It is advantageous. The perfect seal of the chamber and the simple structure of the device
Has one bounce at the radial outer edge area
It is axially supported by the radial walls of the car part, which
Radial gap between two flywheel sections
Being formed by a casing part that limits
Achieved by In this case, the radius of the seal member
The outer area is axially fixed to the radial wall
be able to. For the function of the seal member, the seal member
Is advantageously tightened axially in the outer edge region
You. Such a tightening that can be elastic in the axial direction
Only the tightening range is centered on the seal member, similar to a disc spring.
To make a turn. Provided on the other flywheel
The support surface for the closed sealing element is simple, the other
Between the end face of the flywheel and the component with the corresponding molding
Tightened axially and radially outwards
It is constructed by a disk-ring-shaped component that extends far away.
Can be achieved. This circular ring-shaped component is half
Move away from components with corresponding moldings on the radial outside
Can be displaced or deflected in the direction
You. For some purposes, both
An effective damping means between the flywheel parts has at least one friction
It is advantageous to have a rubbing device. This friction device is both
Is valid over the entire pivot angle between flywheel sections
Can be effective only in a certain range of this rotation angle
You. In this case, the friction device has at least one friction disc.
At least one of which acts in the circumferential direction
Advantageously, it is adapted to work with two energy storage devices.
This energy storage device is generated on the friction disk from this energy storage device.
Is at least during the compression stroke of the energy storage
Overcomes frictional moment of friction disk over partial range
Enough to at least partially return this friction disc
It is designed to be a large size. Further, the friction provided between the flywheel portions
The device has a play in the circumferential direction and the friction disc strikes the friction device.
Between the stopper and the corresponding stopper assigned to it.
Advantageously, This creates a friction device
The use is shifted with respect to the action of the energy storage. Further, it can be done over the entire service life of the device.
In order to achieve a constant frictional moment, a friction device must be used.
Formed by the casing part or shell-like member
Can be placed in a chamber for a viscous medium. However, for other uses it is a viscous medium
Chamber or ring passage at least partially filled with
Dry grinding effective between both flywheel parts in addition to the outside
Advantageously, a friction damping device is arranged. For some applications, a friction damping device is
Advantageously, it is connected in parallel to the spring of the damping means
Despite the presence, flywheel part for other uses
A series connected to the active spring
Advantageously, at least one friction damping device is provided
is there. The damping action of the friction device or friction damping device rotates
It is possible to be variable over the corners. In this case
The damping effect increases as the turning angle increases. Further, the inner function and structure of the device
A friction damping effect that is effective in parallel with the spring group and (also
A) Viscous damping action is paralleled to the outer spring group
More viscous damping and / or friction damping
It is advantageous to be small. For this purpose the outer spring is at the end
The spring receiver is provided on the
Both correspond roughly to the contour of the ring passage,
So that a large damping effect is produced by grease displacement.
Has become. At least the spring inside the first stage is less
Both in the first stage, a slight grease removal, and thus a slight
Used without spring supports to achieve damping action.
Spring of inner spring group acted with play
Without spring support or spring for better damping
Assembled with a catch. Further outer and inner spring glue
Viscous damping action assigned to the
Can be controlled by appropriately fixing. Advantageous
The outer ring passage is completely complete and the inner recess is
That is, it is partially filled with a viscous medium. But
The high damping effect when the outer spring is compressed
Is started immediately when is loaded. On the other hand,
The damping action assigned to the spring group
Or small because it is not immersed in a viscous medium. For the function and structure of the device,
The casing part or the engine-side seal
It has an additional part in the radial direction inside in the axial direction, and this additional part is driven
It is oriented in the direction of the flywheel that can be connected to the system,
Rolling bearing that rotates both flywheel parts relatively
Holding. The flywheel part that can be connected to the drive train is a shaft
The direction addition part has an axial notch that protrudes in the axial direction.
ing. Advantageously, this notch is located outside the rolling bearing.
Shapes the seat that accepts the race. For flywheel assembly, both flywheel parts
Before assembling the rolling bearing with the shape connection,
Fix it to the flywheel part that can be combined, and
Rolling bearings may be inserted into the additional seats in the axial direction.
It is profitable. A multi-stage spring characteristic line is obtained between the flywheel portions.
To reduce the number of spring groups or dampers
At least the arc between the stops with which the individual springs cooperate
Advantageously, it is shorter than the section. The invention will now be described with reference to the drawings:
Torque for compensating the rotational shock shown in FIG. 2 and FIG.
The transmission 1 is divided into two flywheel parts 3,4
It has a flywheel 2. The flywheel part 3 is not shown.
Fixed to the crankshaft 5 of the internal combustion engine via the fixing screw 6
Have been. The flywheel part 4 has a switchable friction clutch.
Switch 7 is fixed. With the pressing plate 8 of the friction clutch 7
A clutch disk 9 is provided between the flywheel portion 4 and the flywheel portion 4.
The clutch disk 9 is connected to an input of a transmission (not shown).
It is received on a shaft 10. The pressing plate 8 of the friction clutch 7
Turn to clutch cover 11 toward flywheel section 4
It is loaded by a possibly supported disc spring 12.
By operating the friction clutch 7, the flywheel part
4. The flywheel 2 or the internal combustion engine is equipped with a transmission.
It is interrupted with respect to the force axis 10. What is flywheel part 3
Between the flywheel part 4 and the first radially outer damper 1
3 and a second half connected in parallel to this attenuator 13.
A radially inner attenuator 14 is provided. These reductions
Attenuators 13, 14 are relative to both flywheel parts 3, 4
Enable rotation. The two flywheel portions 3 and 4 are turned relative to each other.
It is movably supported via a bearing 15. Bearing 15
A rolling bearing in the form of a single row ball bearing 16
You. The outer race 17 of the rolling bearing cuts the flywheel part 4.
The inner race 19 is arranged in the notch 18 and the inner race 19 is
Extends in the direction away from the link shaft 5 and enters the notch 18
Placed on the cylindrical pin 20 at the center of the flywheel part 3
Have been. The inner race 19 is fixed to the pin 20 by press fitting.
And pin 21 with the shoulder 21 of the pin 20 or the flywheel part 3.
Between the securing disk 22 fixed to the end face of the
Have been. The bearing 16 is a shaft for the flywheel part 4.
Rings 23, 24 in which the receiver 16 has two L-shaped cross sections
Axially through the shoulder 25 of the flywheel part 4 and the rivet 2
6 fixedly connected to the second flywheel part 4 via 6
Tightened between the ring-shaped disk 27 and secured in the axial direction
Have been. The two rings 23 and 24 form a heat insulating member.
And a friction surface cooperating with the clutch disk 9 of the flywheel part 4
Block heat flow from 70 to bearing 16 or at least
Decrease. The rings 23 and 24 face inward in the radial direction.
The legs 23a, 24a are partially radially
And is supported by the inner race 19 in the axial direction.
ing. As a result, the legs 23a of the rings 23 and 24,
24a simultaneously acts as a sealing member for the bearing 16
Good. To guarantee a perfect seal of the bearing 16
The legs 23a and 24a extending in the radial direction are disc springs, respectively.
The inner race 19 in the axial direction with a livestock
Loaded towards the end face. The flywheel part 3 restricts the ring-shaped chamber 30.
The chamber 30 has an attenuator.
13, 14 have been accepted. Has a ring-shaped chamber 30
The flywheel portions 3 are connected to each other with screws 33 on the outside in the radial direction.
Consists of two joined casing parts 31, 32
You. Screw 33 connects both casing parts 31, 32 to each other.
Of the end surfaces or the contact surfaces 34, 35
It is provided in the part. The contact surfaces 34 and 35 are the attenuator 13
Exists radially outwardly of. Outside the ring-shaped chamber 30
A seal ring 36 is provided to seal against the
Have been. This seal ring 36 is axially
Between the contact surfaces 34, 35 and radially inside the screw 33
Are located. To receive the seal ring 36
The casing part 31 has an axial ring groove 37.
You. When assembling both casing parts 31, 32,
To ensure accurate positioning, the radial direction of the seal ring 36
On the outside, the casings 31, 32 are aligned in the axial direction.
A cylindrical pin 38 is provided which is received in the mating hole. The casing part 31 facing the engine is
It has a shoulder 39 on which the starting ring 40 is shrink fit.
Have been. Both casing parts 31, 32 are made of cast iron
Can be manufactured. Slight of the first flywheel part 3
If a moment of inertia is desired, the casing part 3
At least one of 1, 32 is a light metal alloy, for example, aluminum
It can be manufactured from Nyum. Such a light metal
Castings can be manufactured by pressure or pressing methods and
It has the advantage that it can be used without post-processing. Both attenuators 13 and 14 are both axially
A radially arranged casing part 31, 32
It has a common output part in the form of a flange 41.
The flange 41 is particularly radially inward as can be seen in FIG.
The ring-shaped disc portion 2 with the axial insertion joint 42 in the range of
7 and is non-rotatably connected. This disk portion 27
Axial additional portion 4 of flywheel portion 4 facing rank axis 5
3 is fixed to the end face with rivets 26. When assembling
Ring shape for accurate radial positioning
Centering between the disc portion 27 and the additional portion 43 in the axial direction.
A seat 43a is provided. The flange 41 has a radially extending portion 4 on its outer periphery.
4 and the overhang 44 is a coil of the outer attenuator 13
It forms the load range of the energy storage device in the form of a spring 45. Week
Of the coil spring 45 existing between the overhangs 44 in the direction
The flange 41 is circular inside the notch 46 in the radial direction.
It has a window 47 in the shape of a letter. In this arc-shaped window 47
The energy storage in the form of a coil spring 48 of the inner damper 14
Accepted. Notch 46 and window 47 when viewed in the radial direction
Between which the flange 41 forms a circumferentially running web 49
ing. This web 49 can be a radial overhang 44 or
Is the radius of the flange 41 existing between the windows 47 in the circumferential direction.
Are connected to one another. Radial range 5
0 indicates the load range of the flange 41 for the coil spring 48
Form. The ring-shaped chamber 30 has a radially outer ring.
A passage-shaped or torque-shaped receiving portion 51 is formed.
A radially extending portion 44 of the flange 41 is engaged in the container portion 51.
I agree. Ring-shaped receiving part for the energy storage device 45
51 is an axially extending recess 52, 53 extending substantially in the circumferential direction.
Therefore, it is formed. These recesses 52 and 53 are
Provided in the radial range of the bearing portions 31 and 32.
You. The receiving part 51 is provided on both sides of the flange 41 of the energy storage device 45.
The projecting area penetrates in the axial direction. Radially inward
The ring-shaped receiving part 51 is a web of the flange 41
49, except for a slight gap 54
I have. As can be seen from FIG. 1, the recess 5 in the axial direction
2 and 53 are arc-shaped concave portions 52 and 53 when viewed in cross section.
The course corresponds at least approximately to the outline of the cross section of the energy storage device 45
It is configured to be. Therefore, the concave portions 52, 5
The outer area of 3 is the contact area or plan for the energy storage 45
An inner range can be formed. This contact area or
In the guide range, the energy storage device 45 is at least halfway under the action of centrifugal force.
It can be supported radially. In the recessed parts 52 and 53
Therefore, the formed contact area is matched with the outer peripheral area of the energy storage device 45.
As a result, the windings of the energy storage device 45 are
The wear due to rubbing in the radially outer area of No. 3 was significant.
Can be reduced. Because the spring 45 and the recess 5
The reason for this is that the support surface between the first and second members 53 is enlarged. Energy reserve
In order to load the container 45, concave portions are formed on both sides of the overhang portion 44.
Circumferential stoppers 55, 55a are attached to the setting parts 52, 53
Have been. These circumferential stoppers 55, 55a are in the circumferential direction.
Form the support surface of the energy storage device 45. In the illustrated embodiment
In this case, the circumferential stoppers 55 and 55a are viewed from the circumferential direction.
It has the same angular dimension as the overhang portion 44 of the flange 41.
The circumferential stoppers 55 and 55a are aligned with the recesses 52 and 53.
It is formed by the component parts 56 and 57 provided.
The components 56 and 57 are formed by a rivet 58 and a casing part.
Minutes 31 and 32 are fixedly connected. Circumferential stop
The end portions of the pas 55 and 55a viewed in the circumferential direction are the energy storage devices 45.
Beveled to better load. The overhanging portion 44 and the spring 45 face the overhanging portion 44.
A spring receiver 59 is provided between the spring end 59 and the end.
The outer periphery of the receiver 59 is formed in a cross section of the ring passage-shaped receiving portion 51.
Are aligned. Radius of ring-shaped receiving part 51
On the inside, the casing parts 31, 32 face each other
And has areas 60 and 61 forming a circular ring-shaped surface.
ing. Circle between these ranges for flange 41
A ring-shaped passage 62 is provided. In the embodiment shown in FIG. 1 and FIG.
The width of the ring-shaped passage 62 is determined by the width of the passage in the passage 62.
It is somewhat larger than the range of the lunge 41, so at least
A gap 54 is provided on one side of the flange 41. The radially inner side of the circular ring-shaped passage 62
In this case, the casing parts 31 and 32 are provided with different axial recesses.
There are provided portions 63 and 64. Inside these recessed portions 63 and 64
Protrudes on both sides of the flange 41 of the inner coil spring 48.
The exit area at least partially penetrates. As can be seen from FIG. 1, the recess 6 in the axial direction
3 and 64 are viewed in cross section, and the arc-shaped progress of this cross section is
Traversing the coil spring 48 at least radially outside
Spring 48 is aligned at least in the axial direction
It is held or markedly guided by the recesses 63, 64.
It is configured to be. As with the outer concave portions 52 and 53, the inner concave portions
The installation portions 63 and 64 also extend over the entire circumference of the device. This
For example, the cast recesses 52, 53 and 63, 64
This is advantageous because it can be processed by rotating work. Energy storage
In order to load the coil spring 48, the concave portions 63, 6
4 are provided with circumferential stoppers 65 and 66. this
The circumferential stoppers 65 and 66
Forming a support surface. These circumferential stoppers 65, 6
6 is a component part corresponding to the concave portions 63 and 64
This component is formed of casing parts 31 and 32
It is fixedly connected via a rivet 67. Fig. 2
As can be seen from both sides of the radial range 50 of the flange 41
The circumferential stoppers 65 and 66 provided on the
As compared with the radial range 50 in which the coil spring 48 is loaded,
It has a small angular dimension. The web 49 of the flange 41 is an inner concave portion.
The coil spring 48 is at least centrifugal
It is supported by the web 49 in the radial direction under the action of force
It is designed to be. In the above construction, the flange is at least surface hardened.
Of the spring 48 so that the radius of the spring 48
This is advantageous because it reduces wear in the
You. A spring 48 is radially supported by a web 49
Another advantage of this is that the spring 48 has a circumferential stop 65,6.
Until it comes into contact with 6, based on the centrifugal force acting on the spring 48
The casing parts 31 and 32 have large friction
Spring 48 rotates with flange 41 without being
What you can do. Said friction is often reduced on the outside
This is inconvenient because the characteristics of the attenuator 13 are deteriorated. As can be seen from FIG.
Thus, three springs 45 and 48 are provided respectively.
In this case, the radially outer springs 45 are each less.
Both extend over approximately 110 °. Radially inward
Spring 48 is at least at the same angle as outer spring 45
Extending across. In this embodiment, the spring 48 is at least
Also extend over approximately 100 °. Therefore outside
Spring 45 extends over almost 91% of the circumference of the device
Inner spring 48 extends over approximately 83% of the circumference
I have. In the unassembled state, the spring 45 and
(Or) the spring 48 is linear when viewed in the axial direction,
Bendable in accordance with the shape of the recess receiving the spring
Recesses that must be or have already received the spring before assembly
It may have a curvature corresponding to the shape of the part. in advance
Contraction by using curved springs 45, 48
Reduces the stress on the spring during assembly, making assembly easier.
Can be The ring-shaped chamber 30 is made of, for example, silicon oil.
Distribute viscous media or lubricants such as
Can be placed. In this case, a viscous medium or
The lubricant level is low when the device 1 is rotating.
Both reach the central area or axis of the outer attenuator 13
Can be This level is low in the illustrated embodiment.
At least to the outside of the winding of the inner coil spring 48
At least, and at least the extent to which this
In this embodiment, the friction between the flange 49 and the web 49
Lubrication to reduce extinction is provided. Figure
In the device 1 shown, filling with a viscous medium or lubricant
Has reached almost the axis of the coil spring 48 inside.
It is advantageous. Viscous medium or phosphorus receiving lubricant
Of the wheel-shaped chamber 30 to the flywheel part 3 connected to the engine
From the flywheel portion 4 holding the friction clutch 7
In connection with the friction clutch by separating them
The generated heat acts on a viscous medium or lubricant
Is almost avoided. Further, a ring-shaped chamber 30 or a casing
Between the flywheel portion 32 and the flywheel portion 4
A bearing passage 68 is provided. This ring passage 68
The cooling effect is enhanced in connection with the ventilation passage 69. Ventilation passage 6
9 is the friction surface of the flywheel part 4 for the clutch disc 9
It is provided radially inward. In particular, as can be seen from FIG.
Has a central notch 71, and the contour of the notch 71 is half
Forming a radially shaped part 72, which is
On the outer periphery of the ring-shaped disk portion 27 connected to the vehicle portion 4
It is engaged with the corresponding forming part 73 provided. Axial difference
The forming part 72 and the corresponding forming part 73 forming the
A flange 41 is provided between the two casing portions 31, 32.
Circular ring
Gap 5 between the flange-shaped passage 62 and the flange 41
4 can be made very small. Further
The bayonet joints 42 are used for the various contact surfaces or supports of the components.
Allows to increase the axial tolerance between the faces
You. In order to seal the ring-shaped chamber 30,
Radially inner region of the portion 32 and a ring-shaped disk
27 or the additional portion 43 in the axial direction of the flywheel portion 4
A seal member 74 is provided therebetween. This sealing member
74 has a circular ring-shaped disk 75, and this disk 75
Molded integrally with the axial additional portion 43 in the radially inner range
Ring on the shoulder 76
Formed in a radially inner area of the casing portion 32 of the
Is supported by the surface 77. This circular ring-shaped disk 7
5 is deformable in the axial direction similarly to the disc spring. Circular phosphorus
The disc 75 in the axial direction is flat against the shoulder 76 and the surface 77 in the axial direction.
At 78. This disc spring 78 is circular in the axial direction.
It is clamped between the plate 75 and the flange 41. This dish
The flange 41 is also pressed against the surface 60 by the spring 78.
As a result, only one side of the flange 41
A further radial direction of the channel-shaped receiving portion 51 and the ring-shaped chamber 30
Gap 54 is formed between the region located inward in the direction
Will be able to As can be seen from FIG.
Has a ring-shaped chamber 30 between both flywheel sections 3 and 4.
Seal against existing ring gap 68. Ring shape
Disk 75 which seals the chamber 30 with the ring gap 68
Is smaller than the outer diameter of the corresponding formed portion 73 of the bayonet joint 42.
large. First, the insertion joint 42 and the seal member 74
The flywheel parts 3 and 4 are assembled and then secured
22 is inserted in the axial direction and fixed to the end face of the pin 20
Torque transmission by coupling to each other in the axial direction
A particularly simple assembly of the device 1 is possible. For this purpose
The seal member 74 is attached to the flywheel portion 3,
The ball bearing 16 is fixed to the flywheel part 4 by shape connection.
You. When assembling both flywheel parts 3 and 4
Case 19 is an additional portion 20 of the casing portion 31 in the axial direction.
The corresponding molded part 73 is fitted into the molded part 72
Engaged. Then push both flywheel sections 3 and 4
When joining together, the area inside the seal disk 75 in the radial direction
An enclosure is brought into contact with a corresponding sealing surface formed by shoulder 76
Therefore, the sealing disk 75 is inverted against the force of the disc spring 78.
Touches shoulder 76 in biased and biased condition
You. Both flywheel parts 3, 4 are relatively axially final
Is fixed to the pin 20 as described above.
22 is fixed. The windings of the springs 45, 48 and the springs 45, 4
8 and the recessed portions 52, 53 or 63, 64
To reduce attrition in the contact area during
Part that limits this recess at least in this contact area
The surface of the minute 31, 32 can have a large hardness
You. This means, for example, that this contact area is induction hardened or dipped
Cured, leather light cured, or flame cured
It is possible by doing. But the load is extremely high
In such a case, at least the portions 31 and 32 for limiting the recessed portion are required.
Also has a coating that reduces wear in the contact area
Is advantageous. Such coatings are, for example, chemically
Nickel plating or chrome plating or plastic or metal
It can be formed by coating with ribene. Sa
In addition, this coating layer is good due to the concave portion where the winding of the spring contacts.
Can be smoothed later to give a better surface quality
Noh. Such smoothing can be performed, for example, by grinding or turning.
It can be done by mechanics. Next, the operation of the device shown in FIGS. 1 and 2 will be described.
Explain: flywheel part 4 with respect to flywheel part 3 FIG.
When rotated from the rest position shown in FIG.
Driven through the joint 42 so that the outer spring
45 is a circumferential stopper 55, 55a and a radial projection.
Tightened between 44. Relative rotation in one rotation direction
Angle 79 or the relative rotation angle 80 in the other rotation direction.
When moved, the circumferential stoppers 65 and 66 move the inner spring 48.
Between the two flywheel parts 3 and 4
When the relative rotation occurs, the spring 48 in addition to the spring 45 is contracted.
Is done. Both the spring 45 and the spring 48 are contracted.
The inner spring 48 forms a block and both flywheels
Until the relative rotation between parts 3 and 4 is limited.
You. In the illustrated embodiment, the end position from the rest position shown in FIG.
The large relative rotation angle is 47 ° in both rotation directions. Both are
When relative rotation occurs between the flywheel portions 3 and 4, the concave portion 5
The friction of the outer spring 45 against the surfaces 2 and 53 and the surface 60
A friction damping effect is produced by the friction of the flange 41 against
I will. The radially inner spring 48 and its radial
Friction damping also takes place between the support area. Spring 45,
Attenuating between the 48 and its radial support area
The effect is related to the speed. In this case, the rotation speed increases
As the value increases, the friction damping effect also increases. More ring-shaped
Viscous or pasty medium contained in the chamber 30
A damping effect can also be obtained by swirling or moving the body.
In particular, in a substantially closed ring channel-shaped receptacle 51
Some viscous media have a hydraulic or viscous damping effect
Close. Because the spring receiver 59 is a ring-shaped receiving
This is because the portion acts like a piston. Outside
When the spring is contracted, the spring support
The lug 59 is a spring supported by the circumferential stoppers 55 and 55a.
As it is moved towards the receiver, the viscosity present in the spring
Medium is extruded through a gap 54 which acts like a throttle.
Is done. The other part of the viscous medium is
It can be moved between the passage-shaped receiving portion 51 and the wall. First
The viscous medium displaced inward is centrifuged to act on it.
Again, it is distributed evenly in the circumferential direction based on the force. Outside
When the spring 45 is loosened, the spring 45
Is a similar type of viscous medium on the other side.
Pushed through the gap and moved through the gap 54
And the spring 45 is again actuated by the centrifugal force acting on the medium.
Satisfies. Damping caused by viscous media
Is related to the centrifugal force acting on the medium. In other words, the rotation speed
As the size increases, the damping effect also increases. For the viscous medium of the radially inner spring 48
Viscous or hydraulic damping due to vortex
Produces an effect. Each spring has at least an axial cutout.
Or providing a cutout and a gap 54 or a spring support.
By properly designing the outer dimensions of the
Change the damping effect produced or
Can be adapted to the respective use conditions. More viscous
The hydraulic or hydraulic damping action is
It can be adjusted simply by providing a dry spring 45. Even less
The radius of the spring end of one inner spring and the flange 41
A spring receiver can be provided between the direction range 50 and
You. The device shown in FIGS. 3a and 4 corresponds to FIGS.
In the same way as in the case of the device of
Flywheel parts 3 and 4 supported so as to be able to rotate relative to each other
have. Check both flywheel parts 3 and 4 in the axial direction.
The retaining plate 122 is attached to the end face of the additional portion 120 in the axial direction.
It is fixed by the socket 122a. Both flywheel parts
3 and 4 are assembled according to the format described with reference to FIGS.
It is done in a similar fashion. This is where the bearing 16 is the first flywheel
Attached to part 4, assembles both flywheel parts 3, 4
The seat 120a of the additional part 120 in the axial direction
Means to be fitted. Plus both flywheel parts
The flywheel part provided on the engine side before assembling 3, 4
3 is provided with a sealing member 174,
Forming the output portions of the paralleled attenuators 13 and 14 of FIG.
To the flange 141 and the flywheel member 4 via the rivet 126.
Between the disk-shaped component member 127 and the
Is provided. Ring-shaped chamber 13
0, both casing parts 131, 132
It is configured as a structural part. The casing part 132
The outer periphery has an axial cylindrical additional portion 132a,
The casing is formed via the inner peripheral surface 135 of the additional portion 132a.
The portion 132 is formed on the outer peripheral surface 134 of the casing portion 131.
Centered. Both casing parts 131,
132 is secured in the centering surfaces 134 and 135
Through a radial pin 138 mounted in the area
Be done. Casing portion 133 partially engages pin 138
The pin 138 does not move in the radial direction
The starting ring 140 is held. The axial insertion joint 142 has a flange 141
The radially extending portion 172 formed integrally with the inner circumference of the
It is formed. The overhang portion 172 has a ring disk shape.
Radial projection integrally formed on the outer periphery of component 127
173. In particular, as shown in FIG.
Ring 132 and the ring disk-like structure.
Additional member in the axial direction of component member 127 or flywheel portion 4
143 is a circular phosphor.
And an axially elastic disk 175. This
Disk 175 is the radially inward range, the axial addition
143 supported by a ring-shaped component member 176 fixed to
The radius of the casing part 132 in the radially outer area
It is fixed axially in the area inside the direction. Like a disc spring
The sealing disk 175 that can be deformed in the axial direction is
Coating applied to the inner area, for example by spraying
Layers 175a, 175b, for example with a plastic coating
are doing. The coating layers 175a and 175b have a small friction.
Value and the possibility of some elastic or plastic deformation
Must have. Radial direction of seal disk 175
The outer edge area is the bent edge of the ring-shaped holder 180.
It is held sealed. Outside the sealing disk 175
The edge bending of the holder 180 with respect to the side area
5 is made to make a cone change. Seal disk 17
5 range 180b of a ring-shaped holder 180 gripping the outer periphery of 5
Is integrated into the area radially inside the casing part 132.
A shaped axial turning or axial recess 177
Has been accepted. Axial outside area of seal disk 175
The ring-shaped holder 180 is bent to fix
Has a range 180a that is
The inner edge 132b of the casing part 132
I'm grabbing. The ring-shaped holder 180 has a shape similar to a disc spring.
A circular ring-shaped swirl for the sealing disc 175 to perform the shaping
Form a pivot bearing. A sealing surface cooperating with the sealing disk 175 is provided.
The ring-shaped component member 176 is formed in a radially inner disk shape.
176a, and this range 176a is added in the axial direction.
Between the end face of the portion 143 and the disc-shaped component member 127
Outer ring 176b
The outer side 176b has a sealing disk 175
A directional bias is applied to seal and contact. Inside of the ring-shaped component 176 in the radial direction
Range 176a is the axial direction, the corresponding forming of the plug-in joint 142
Retracted from a ring-shaped component having a portion 173
Have been. As can be seen from FIG.
A ring-shaped chamber 130 between both flywheel sections 3 and 4
It seals against the provided ring gap 168. Axial insertion of both flywheel parts 3, 4
The inner diameter of the sealing disk 175 must be
Direction projection or larger than the outer diameter of the corresponding molded part 173
It's getting worse. Sealing disc 175 is supported in the axial direction
The area 176b of the ring-shaped component 176 is radially
It extends outward farther than the corresponding forming part 173. This
If the rolling bearing 16 is inserted over the seat 120a,
The joint 142 is formed and the sealing disk 175 is
Vias in the axial direction by contacting the
Is put on. Ring-shaped receptacle for spring 145
Avoid wear in the 151 radial support area
Or to reduce the steel band with high hardness
181 are provided. This steel band 181 is a ring
A spring 145 extends around the periphery of the passage-shaped receiving portion 151.
Surrounds. The steel band 181 is formed in a cylindrical shape,
Formed by radial turning or radial step
Is received in the cutout 182. Device 101 turns
When rotated, the spring 145 is wound by centrifugal force acting on the spring 145.
It is supported on the steel band 181 through the strip. The circumferential stopper 15 of the outer spring 145
5,155a and circumferential stopper 16 of inner spring 148
5,166 are fixed to each casing part 131,132.
With rivets 158, 167 formed integrally
Formed from molded parts, such as cast parts, press molded parts, etc.
Have been. As can be seen from FIG.
Stoppers 155, 155a provided on both of the parts 144
Has a larger dimension in the circumferential direction than the overhang 144
You. In this case, in the illustrated embodiment, the stationary state shown in FIG.
When the device is located at the position,
It is arranged at the center with respect to the pads 155 and 155a. This
This is because the stoppers 155 and 155a
Means somewhat protruding. The radial range 150 of the flange 141
The circumferential stoppers 165 and 166 arranged on both sides
A range that also serves to load the spring 148 when viewed in the direction
It has a larger dimension than the enclosure 150. However
Stoppers 165, 166 for radial extent 150
The arrangement of the peripheral stoppers 165 and 166 is
In the stationary position, one side protrudes from the range 150,
On the opposite side, stoppers 165 and 166 and radial range 150
Are located on the same plane. Sa
Furthermore, the stoppers 165, 1 for the radial range 150
The displacement of the two stoppers 16 in the circumferential direction
5,166 are assigned to this stopper in the opposite rotational direction.
To the radial range 150 of the flange 141
It is performed as follows. Based on this configuration
The spring 148 has two spring groups 14 acting in stages.
8a and 148b are formed. The viscous medium received in the ring-shaped chamber 130
Body or lubricant such as silicone oil or grease
When the device 101 rotates, at least the ring-shaped support
I want to fill the container 151. However viscous
Medium or lubricant level at least inside coil
Advantageously, the outer extent of the windings of the spring 148 is reached.
Particularly advantageous in this case is the viscous medium or
When the lubricant reaches almost the axis of the inner coil spring 148
It is that you are. Overhang 144 or circumferential stopper 15
5,155a and the circumferential stopper 155 of the spring 145
The end facing 155a has a ring-shaped receiving
A spring receiver 159 is provided to match the cross section of the part 151
Have been. This has already been described in connection with FIGS.
A relatively large damping effect is applied to the ring-shaped chamber 13.
It can be obtained by pushing out a viscous medium that exists in 0
Swell. The spring receiver 159 is disposed in the spring 145 in the axial direction.
It has a lightly conical shaped pin 159a that protrudes.
The end 159b of the pin 159a is a cone in the illustrated embodiment.
Although it is configured in a shape, it may be configured in a semicircular shape.
No. That the spring receiver 159 is configured in this manner.
Therefore, during operation, one spring receiver 159 is moved from the spring end.
When sliding out, reload the spring support or release the spring.
The spring receiver automatically enters the spring when it relaxes
So that the spring or spring receiver is not damaged. Spring or
When the spring receiver comes out, the outer spring 145 is compressed.
When the device 101 rotates at a relatively high rotational speed.
Can be seen. In this operating state, the winding of the spring 145 and the case
Of the bearing parts 131, 132 for this spring
The friction between the support area and the spring 145 causes sudden load alternation.
Large enough not to completely relax on impact. Radial
Produced during overload impact by overhang 144
Of viscous medium distributed outside by the action of centrifugal force
As a result, the end of the spring 145 is not loosened.
Extruded from Next, the working configuration of the device shown in FIGS. 3a and 4
The formula will be described. [0097] The flywheel portion 4 is illustrated with respect to the flywheel portion 3.
4 from the rest position shown in FIG.
Is driven via a bayonet joint 142. Therefore the flaw
The inner spring 148b is connected to the circumferential stoppers 165 and 166.
Compressed between radial extent 150. One rotation
The relative rotation angle 179 in the direction
When the relative rotation angle 190 is moved in the turning direction, the flange 14
One radial area 150 is the end of the inner spring 148a.
So that both flywheel parts rotate relatively
Then, the springs 148a and 148b are compressed together. one
Relative rotation angle 179a in one rotation direction or the other rotation angle
When the relative rotation angle 190a in the turning direction is moved,
The spring 145 is loaded by the radial overhang 144,
When the relative rotation is further made, the spring is turned into the circumferential stopper 155,
155a and the radial extension 144
You. In the illustrated embodiment, angle 179 is at angle 179a and
Since the angle 190 corresponds to the angle 190a, the spring 1
48a and spring 145 are enabled simultaneously. Therefore figure
In the embodiment shown, a two-stage spring characteristic line results. But the corner
Degrees 179, 190, 179a, 190a are only partially
Can have the same value or different values, both
Generates at least three spring characteristic lines in the direction of rotation
Or at least two spring characteristic lines in one rotational direction
And at least three steps in the other direction of rotation
A characteristic line can be generated. Further circumferential strike
4 are indicated by dash-dot lines in FIG.
Spring end of spring 148b held on flange as shown
In contrast, both flywheel parts 3 and
If the relative rotation between 4 is near zero over a given angle
No springing action occurs, merely hydraulic or viscous damping
And / or only a friction damping effect occurs. If the hydraulic or viscous damping action is high
The characteristics are, for example, only some of the outer springs 145
Provided with a spring receiver 159 or at least one spring
145 is not provided with a spring support 159 at one end.
Therefore, it can be changed. At least one more
Spring supports 148a and / or 148b
You can also. Affects viscous or hydraulic damping
Another factor that affects the radial filling height of viscous media
And the surfaces 160, 161 of the casing parts 131, 132
And the width of the gap between the flange 141. Liquid due to displacement or vortex of viscous medium
The pressure or viscous damping effect is related to FIGS.
It occurs in a format similar to the format described. As can be seen from FIG.
Four springs 145 and 148, respectively,
ing. In this case, the radially outer spring 145 is
Each extends for at least approximately 78 °. radius
Direction inner spring 148b spans at least approximately 74 °
And the spring 148a extends at least approximately 68 °.
Extending. Therefore, the outer spring 145 has less surrounding area.
Both extend over almost 86%, while the inside
Spring 148 extends at least approximately 79% of the circumference
are doing. In particular, as shown in FIG.
The component 3a of the minute 3 has a radially extending portion 189 on the outer periphery.
The protrusion 189 has a friction clutch fixed thereto.
A female screw hole 187 is provided. The overhang 186 is
The pin has a hole 188 for receiving the clutch.
Is accurately positioned on component 3a during assembly.
You. The radial overhang 186 is the flywheel portion 3
Allows for easy configuration. Further radial extension 1
The radial notch 186a between 86
For cooling the material 3a and the clutch mounted thereon
It is advantageous. Because the cover and the notch 186a
This is because there is an empty circulation between them. Component 3a
A ventilation passage 169 is provided on the inner side in the radial direction of the friction surface 4a.
Have been. This ventilation passage 169 is a part of both flywheels
It opens in the gap 168 provided between 3 and 4. The radial overhang 186 further comprises a component
It is possible to make the range of the friction surface 4a of the material 3a thicker
And avoid overheating in this range. Damping work caused by a viscous medium
Is that the ring passage-shaped receiving portion 151 has at least
Over at least a portion of the length dimension of one spring 145
Does not have a constant cross-section
Small damping effect and large in a small area of the cross section
Can be achieved by producing
Wear. The change in the cross section of the ring passage-shaped receiving portion 151 is as follows.
Can be performed at any location and at multiple locations
However, it is particularly advantageous that such cross-sectional changes or
Cross-section enlargement to the end section of the uncompressed spring 145
It exists. In this case, the change in cross section is sudden
It may be intense or progressive. Especially in this case
The advantage is that the enlarged cross-section of the ring-shaped receiving portion 15
1 in the radially inner half.
Such a cross-sectional enlargement is shown in FIG.
Have been. This enlarged portion 189 is a ring passage-shaped receiving portion.
Restrict 151 to radial inward or close
Is integrally formed with the flange 141. But this
The enlargement of the cross-section limits the ring-shaped receiving part 151
This is achieved by giving the recesses 152 and 153 an appropriate shape.
You can also. The rotational shock shown in FIGS. 5 and 6 is compensated.
Transmission device 201 for the two flywheel parts 2
It has a flywheel 202 divided into 03 and 204
You. Both flywheel parts 203, 204 are relative to each other
It is supported via a bearing 15 so that it can rotate.
The flywheel portion 203 is a casing for limiting the ring-shaped chamber 230.
A damping device 21 in the chamber 230.
3 has been accepted. A flywheel portion having a ring-shaped chamber 230
203 is the two casings connected to each other on the radially outer side
231 and 232. Both cases
Sing portions 231 and 232 are mutually welded by welding 238 on the outer periphery.
It is formed by sheet metal members joined together.
Depending on the welding 238, the ring-shaped chamber 230 is
Sealed outward. Both thin plate forming members 231 and 231
Resistance butt welding or capacitor butt welding for welding 32
Electric discharge welding, ie welding of two components in contact with each other
The range is large current strength.
Heated by welding and joined under pressure
Is suitable. In order to perform such welding, both shells are required.
The thin sheet-shaped parts 231 and 232 are used for welding.
End face area or area with specified area for flow strength
Have butt surfaces 234 and 235. This butt
The casing portions 231 and 231 in the range of the
32 are in axial contact with each other and are welded together. Dissolution
During the contact, the two casing parts 231 and 232 are
For accurate positioning in the orientation, the casing part 23
1 has a ring-shaped protrusion 231a on the outside in the radial direction,
The projecting portion 231a makes contact with the outer periphery of the casing portion 232.
It grips the body-formed centering surface 235a. Dissolution
For accurate circumferential positioning during contact,
231 and 232 are recessed portions 265 and 266 in the axial direction.
Are provided in the recesses 265 and 266.
The casing parts 231 and 232 are mutually accurate during welding.
So that the pins of the welding equipment that hold the
Has become. Welding both thin plate forming members 231 and 232
In the meantime, these sheets are formed based on the formation of weld beads.
Because some axial movement occurs between the parts,
Shaft that becomes effective for the first time during welding between these sheet-formed members
It is advantageous to provide a directional stop. Fig. 5
A storage member integrally formed with the thin plate forming member 232 such as
The dashed line is indicated by a dashed line and is denoted by reference numeral 267.
By using such a limiting stopper 267, the melting
The current strength used for welding and welding work are less related.
Gone. This means that you can work with higher current strength
means. Because both casing parts 231,2
32 is restricted by a stopper 267 in the axial direction.
And both casings depend on the current strength and during welding.
Due to the axial pressing force applied to the
Because it cannot be changed. The output portion of the attenuator 213 has both ends when viewed in the axial direction.
Half disposed between the two casing portions 231 and 232
It is formed by a radial flange 241. this
The flange 241 is inserted in the axial direction within the radially inner area.
Combined with the ring-shaped disk portion 227 via the hand 242
ing. This ring-shaped disk portion 227 is a flywheel portion
204 is provided toward the casing part 231 on the engine side.
Fixed to the end face of the added portion 243 with the rivet 226.
I have. The flange 241 has a radially extending portion on the outer periphery.
244, and the overhang portion 244 is a coil of the attenuator 213.
Form a load range for the energy storage device in the form of a spring 245. Both casing parts 231 and 232 are half
Ring-shaped or torso-shaped receiving part 2 on the outside in the radial direction
51, and a half of the flange 241 is provided in the receiving portion 251.
A radial overhang 244 is engaged. Of the energy storage 245
Ring-shaped receiving portion 251 extends around the entire circumference.
Formed by the concave portions 252 and 253 in the axial direction.
You. The recessed portion 253 is a casing portion 2 made of a thin plate.
31 and 232.
The range of the energy storage device 245 protruding on both sides of the
Invading in the direction. Ring channel-shaped receiving part on the radial inside
251 is a flange 241 except for a small gap 254.
Is closed in the ring-shaped area 249. As can be seen from FIG. 5, the recess 25 in the axial direction
The cross-section of 2,253 has at least a little
The accumulator 245 is configured to match the outer circumference of the cross section.
ing. Therefore, the range outside the concave portions 252 and 253
Forms a contact area or a guide area of the energy storage 245,
In this contact area or the guide area, the energy storage 245 is small.
Both are radially supported by the centrifugal force. In order to load the energy storage device 245, the overhang 2
The circumferential stoppers 2 are provided on the concave portions 252 and 253 on both sides of the
55, 255a are provided. In the illustrated embodiment, the
The direction stoppers 255 and 255a are flanged when viewed in the circumferential direction.
241 has the same dimensions as the radial overhang 244.
You. As shown in FIG. 6, the overhang 244 and this overhang
A gap between the end of the spring 245 directed to the protrusion 244
An intermediate portion in the form of a spring receiver 259 is provided. This
The outer periphery of the middle part of the cross section of the ring passage-shaped receiving portion 251
Matched to the surface. In the radial direction of the ring passage-shaped receiving portion 251
On the side the casing parts 231, 232 face each other
In addition, the ranges 260 and 261 forming the circular ring-shaped surface are
Between the ranges 260 and 261
A circular ring-shaped passage 262 is formed. In the embodiment shown in FIG. 5 and FIG.
The width of the ring-shaped passage 262 is the width of the furan received therein.
Because it is only slightly larger than the range of
At least a small gap 254 exists. As can be seen from FIG. 6, in the circumferential direction of the device 201,
Four springs 245 are provided over these springs 24
5 extends at least approximately 82 ° of the circumference
You. Therefore, the spring is at least about the circumference of the device 201.
Extend over about 90%. [0117] The stress generated when the spring 245 is compressed is reduced.
To reduce assembly and ease of assembly, the spring 245
Pre-curved to the radius where the spring is located
Have been In the ring-shaped chamber 230, a viscous medium or
Is provided with a lubricant. The viscous medium is the device 201
When rotated, at least the ring-shaped receiving portion 25
1 is filled. As can be seen from FIG. 6, the flange 241 is located at the center.
Has a notch 271 and the contour of the notch 271 has a radius
A direction forming part 272 is formed. This molding part 272
A ring-shaped disc portion 22 connected to the flywheel portion 4
7 is engaged with a corresponding molded portion 273 provided on the outer periphery of the diaper 7.
The corresponding molded part 273 is formed by a notch 272a of the flange 241.
Are formed by radial projections that engage with. Half
Component part 227 bounces in the area of radial projection 273
A rivet 226 for fixing to the car part 204 is also provided.
You. A forming part 272 forming an axial bayonet joint 242;
The corresponding forming part 273 includes both casing parts 231 and 23.
To accurately position the flange 241 between the two.
As it stands, a circular ring-shaped passage 262 and a flange 241 are provided.
The gap 254 that exists between the
You. Further, the insertion joint 242 has various structural differences.
Increase the axial tolerance of the contact or support surface
To be able to To seal the ring-shaped chamber 230
Radial inside area of casing part 232 and flywheel
A seal member 274 is provided between the portion 204 and the portion 204.
You. This seal member 274 is the seal member described with reference to FIG.
Unlike the roller member 174, the elastic member is formed in a circular ring shape in the axial direction.
Sexual disk 275 is completely covered and radially outward
On the side, the ring-shaped area 232a of the casing part 232
Fixed to the casing part 232 with rivets 232b
It is fastened between the ring disk 280 in the axial direction. Ring-shaped area 2 of casing part 232
32a starts from the outer periphery of the elastic sealing disc 275
It extends radially inward. In this case, a ring-shaped area
232a and the sealing disk 275, the radial chamber 2
32c are formed. This semi-radially open halfway
A small amount of viscous medium is received in the radial chamber 232c.
It is. The viscous medium may be a sealing disk 2 depending on the case.
75 and the corresponding seal area 276,
If high, a ring-shaped area 232a based on centrifugal force
Between the ring-shaped chamber 230 and the sealing disk 275 again
Pushed back to. Seal disk 275 and corresponding seal range 2
The contact area between the inner areas of 76b is a radial chamber 232c.
Are provided in the axial extension range. The inner area of the casing part 232 has an axial
And a recess 291 in the axial direction is provided.
The radially outer peripheral surface of the step portion 291 is a sealing disk 275.
In the axial direction. The casing part 231 facing the engine is inside
Has an additional portion 220 in the radial direction.
Support both flywheel parts 203 and 204 relatively
Roller bearing 16 is received in a form similar to the form shown in FIG.
It is contained. The thin plate forming portion 231 is a seat of the additional portion 220.
Centered at 220b and in the axial direction
Surface 220 connected to the seat 220b of the
c. Thin sheet member or casing
The connection spring between the part 231 and the axial attachment 220
Rivets, welding, and caulking. Assembly of both flywheel parts 203 and 204
Is a format similar to the format described in relation to FIGS. 1 and 2.
It is done in. This is a rolling wheel with a rolling bearing 16
Attached to part 204, seal disc 275 is a flywheel
Means attached to the part 203. Addition part 22
0 when the rolling bearing 16 is inserted into the seat 220a.
Bayonet joint 242 is formed, and seal disk 275 is
Touches the corresponding seal area 276b provided on the part 204
By doing so, an axial bias is applied. Roller
Secure disk 22 radially covering inner race of ball bearing 16
2 is fixed to the end face of the additional portion 220 so that both
The flywheel portions 203 and 204 are axially fixed to each other.
You. As shown in FIG. 6, the disk 222 is fixed with rivets.
Can do it. However, using screws instead of rivets
Can also be used. The ring-shaped receiving portion 251 is provided.
Hydraulic or distorted viscous media
Is the viscous damping action described with reference to FIGS. 1 and 2.
This is done in a form similar to an expression. The two casing parts 231 and 232 are melted.
A component part that comes into contact with this casing part when touching,
For example, movable components are locally welded to the casing
Or tissue changes due to local overheating
To avoid these components and casing parts
And an electrically insulating layer between them. In the welding process
Components that may be adversely affected include resources
In addition to the spring 245 in the receiving portion 251 having a
There are a flange 241 and a spring receiver 259. The insulating layer is provided on the casing parts 231 and 232.
Components provided and / or in contact with this casing part
Minutes 245, 241, 259, 255, 255a
be able to. In this case, the insulating layer is locally
Only in the area of contact between the
Is enough. For insulation, individual components are treated with phosphoric acid.
It is obtained by doing. Further individual components, like
The spring support 259 and the circumferential stoppers 255, 255a
It can also be made from a non-conductive material. Particularly advantageous are at least the components and
And / or flanges are treated with phosphoric acid for insulation
That is. The spring 245 is preferably racked
Phosphoric acid treatment is also possible. Further, the casing parts 231 and 232
In contact with the casing portions 231 and 232
To insulate the member, a ceramic layer, plus
Tic coating layer or grease coating layer can also be used
You. Such a covering layer is particularly suitable for the casing parts 231 and 231.
32 can be applied. The constituent parts 231 and 232 are made of insulating coating, for example.
As long as it is completely covered during the phosphoric acid treatment,
The contact area of the power supply and
The removed insulating coating layer is removed by, for example, mechanical processing.
It is advantageous to ensure that there is sufficient conductivity in the area
is there. When selecting an insulating material, this insulating material
A viscous medium received in the ring passage-shaped receiving portion 251;
It must be noted that they are in harmony. The use of a phosphoric acid layer as an insulating layer is not
Particularly advantageous due to reduced wear and self-lubricating properties
It is. [0135] The casing portion 231 is further provided on the outer periphery with the seat 2.
39, on which a starting tooth ring 240 is received.
It is contained. Starting ring 240 is at least seen in the circumferential direction.
Also locally by the casing part 231 and the welding 240a.
Are combined. This is because the casing part 231 is a thin plate
It is particularly advantageous when it is a structure. Because case
Due to the limited wall thickness of the bearing portion 231
9 does not extend over the entire width of the annulus. Furthermore, as can be seen from FIG.
The casing portion 231 is made of a material larger than the casing portion 232.
It has a thickness. As can be seen from FIG. 7, the circumferential stopper shown in FIG.
255, 255a are provided on the thin plate formed portions 231, 232
And formed pockets, for example, pockets 255c and 255d.
Can be replaced. These pockets 255c, 255d
Advantageously connects both casing parts 231 and 232
Can be used for positioning when welding to each other
You. For this purpose, a suitable projection is provided on the welding equipment,
Can be fitted into the pockets 255c and 255d.
Wear. This projection provides the necessary welding current to the casing part 23.
1,232. Sa
Furthermore, depending on this projection, the axial pressing force required for welding can be reduced.
It can be added to the casing parts 231,232.
It is particularly advantageous that this projection always has a certain distance during welding.
So that both casing parts 231 and
32 relative to the defined axial position always after welding
Provided on the welding equipment to ensure that
Is Rukoto. This is installed in the ring-shaped receiving part 251.
For the released spring 245 and in both ranges 260,2
Between the flange 61 and the flange 241 provided therebetween.
The prescribed hydraulic pressure generated by the device
For the distance that affects the target or viscous damping action
is important. The enlarged view of the device 301 shown in FIG.
A flange in which a radial projection 344 is integrally formed around the circumference.
341 is shown. Through the overhang portion 344,
As described in connection with the embodiment, the coil springs 345, 3
An energy storage device in the form of 45a is loaded. Energy storage 345
345a is formed by the components of flywheel portion 303
The receiving portion 351 is shaped like a ring passage.
The spring 345a directly loads the radial overhang 344.
The spring 345 and the radial extension 3
A spring receiver 359 is disposed between the spring support 359 and the spring support 359. The overhang portion 344 has a pin or projection 344.
a, 344b. The spring receiver 359 has a notch 259a,
The projection 344a is engaged with the notch 359a. Sudden
The rising 344a and the notch 359a have at least the spring 345
When loaded, the spring support 359 and the spring support 359
The end area of the pressing spring 345 is
In the radially outer area of the ring-shaped passage-shaped receiving portion 351.
Configured to be retracted or separated from
And are located. For this purpose, half of the protrusion 344a is used.
The radially inner area forms an inclined ramp 344c.
Has formed. The riding ramp 344c is connected to the spring receiver 35.
9 cooperates with the support area 359b. Riding of projection 344a
Spring support 359 may be radial in some shafts 344c.
Loaded or pulled inward. The projections 344b are formed inwardly in the radial direction.
4d, the chamfer 344d being the end of the spring 345a.
May cooperate with the windings and load this radially inward
Can be removed. When the spring receiver 359 is used, a small amount
At least the cross section of the climbing ramp 344c is cut out 359a.
When the spring receiver 359 is rotated according to the contour of
The spring receiver 359 has sufficient protrusion 344a or overhang portion 34.
Advantageously, it is arranged to contact the fourth. Integrally molded parts or projections 344a and 344
b is radial extension as shown in FIGS. 1 to 7
Provided in the radial area of the part and / or flange
Is advantageous. The projections 344a and 344b rotate.
Even if the number is high, at least the end area of the coil spring
Some of the windings are radially outward with other components or
Without contacting the range, this spring winding is free elastic motion
Has the advantage of not causing frictional damping.
You. Further, such projections 344a, 344b
Depending on the spring winding and spring radial
Time when the friction between the support and the support surface is so large that the winding cannot move elastically.
Even in the range of turns, at least the end range of the spring is still
It is guaranteed to have an elastic or spring action. this
Is a high frequency with a small amplitude angle occurring in this rotation speed range
It is particularly advantageous for damping a number of vibrations. An embodiment of the device 401 shown schematically in FIG.
At least partially filled with a viscous medium
Flange 44 to seal the ring-shaped chamber 430
1 is an additional portion 44 in the axial direction of the flywheel portion 404 directly.
3 is riveted tightly and
Flywheel portion 40 of the flange 441 and the ring-shaped chamber 430
Between the radial side wall 432 facing the sealing member 4
74 are provided. When viewed in the radial direction inside the side wall 432 and in the axial direction.
Between the flange 441 and the flange 441 in the axial direction.
Radial extent 404 of spaced flywheel portion 404
A friction device 490 is provided between the two. This
Friction device 490 is at least partially filled with a viscous medium.
It is located outside the formed ring-shaped chamber 430. This dry-type friction device 490 is used for the friction disk 49.
And friction rings provided on both sides of the friction disk 494
494a and 494b. Friction ring 494
b is between the friction disk 494 and the flange 441 in the axial direction.
Are located. Friction disk 494 of friction ring 494b
A pressing disk 493 is arranged on the opposite side to the above. this
The pressing disk 493 includes the radial range 404a and the pressing disk 4
93 and a conical spring 492 axially constricted.
Have been. The friction disk 494 has a radially formed portion 4 on its outer periphery.
95, which are located radially inside the wall 432
It engages with the corresponding molding 495a integrally molded on the edge. This
In the case of, the molded part is configured without play according to the purpose of use
Or in the circumferential direction between the friction disc 494 and the wall 432
And the friction device 490 is connected to the damper 413
Only takes effect after at least one of the skins has been used.
Can be done. The device 501 shown schematically in FIG.
In the radial direction inside the attenuator 513 and in the ring passage
On both sides of the flange 541 adjacent to the receiving part 551
Each is provided with one sealing member 574, 574a.
ing. The sealing members 574 and 574a are ring passages.
Adjacent portions 532 and 53 for limiting the shape of the receiving portion 551
Work closely with one corresponding area. In the radial direction of the sealing members 574, 574a
On the side, the flange 541 is provided with friction rings 594a and 594b.
Between the two disks 593, 594 in the axial direction through
Have been. The disk 594 is connected via a spacer pin 567.
It is fixedly connected to the flywheel portion 504. In the axial direction
Radial range of flange 541 and flywheel portion 504
The pressing disc 593 disposed between the pressing disc 503 and
Tightening between pressing disk 593 and radial area 504a
The spring is loaded by the disc spring 592. Radial direction
A notch is provided in the disc spring 592 and the pressing disk 593 inside.
The spacer pin 567 is at least partially
I'm seizing it. Therefore, the disc spring 592 and the pressing disc
593 is prevented from rotating with respect to the flywheel portion 504. The bias force of the disc spring 592 is applied to the flange 54.
1 rotates or slips with respect to flywheel portion 504
Determine the moment to do. Thus, component 592
To 594b are in the radially inner region of the flange 541 and
Relatedly, form friction clutch or slip clutch 590
To achieve. Between the flange 541 and the flywheel portion 504
Flanges protrude inward to limit rotation between
have. This protrusion is a spacer pin 5 viewed in the circumferential direction.
67 are engaged radially. Of flange 541
When the radial projection abuts the spacer pin 567
Therefore, the relative rotation is limited. But for many fields of use
Between the flange 541 and the flywheel portion 504
It would be advantageous to have no such means to limit relative rotation.
You. In such a case, the friction clutch 590 will
The moment that can be transmitted by the clutch 590 depends on the engine.
Is greater than the nominal rotational moment given by
It is designed to be. Further, according to the apparatus shown in FIG.
Limited between runge 541 and flywheel portion 504
Additional energy storage device in the form of a coil spring for relative rotation
Between the disks 593, 594 and the flange 541
validate. This spring is connected to both discs 593, 594 and
It is received in a suitable notch in the flange 541. This notch
Are provided between the spacer pins 567 when viewed in the circumferential direction.
You. If the device is configured this way, the friction
Or a spring provided in the area of the friction device 590
Has a significantly higher spring value than the spring of the outer damper 513
Advantageously. Further, the friction device 590 generates
The friction damping action is performed by a sealing member in contact with the flange 541.
Attenuator 513 generated by 574, 574a
Significantly greater than the friction damping effect in the range of
Want to. In the embodiment shown, between the flywheel portions
Stepwise spring characteristic line of the spring group or damper
Stops or at least individual springs cooperating with this
Is also achieved by being shorter than the angular spacing between load ranges
Is done. In addition, if there is a ring passage sector to accommodate the spring
Or by using short springs for sections or windows.
In the middle or stationary position between both flywheel sections
To obtain a rotational angle range without impact position
Can be. This is the case, for example, in the embodiment of FIGS.
45 is a circumferentially extending portion 244 or a stopper 255,
Having a circumferential length smaller than 255a.
Is achieved. The present invention is limited to the illustrated embodiment.
Not the individual features described in connection with the illustrated embodiment.
Or a combination of components
Is also possible.
【図面の簡単な説明】
図面は本発明の複数の実施例を示すものであって、
【図1】本発明の装置の第1実施例の断面図
【図2】図1の装置を矢印IIの方向から見た図
【図3】aは本発明の装置の第2実施例の断面図、bは
aの装置の1部分「X」の拡大図
【図4】図3aの装置を矢印IVの方向から見た図
【図5】本発明の装置の第3実施例の1部分の断面図
【図6】図5のVI−VI線に沿った断面図
【図7】図6のVII−VII線に沿った断面図
【図8】図1から図7までの実施例に用いることのでき
る本発明の装置の1部を示した拡大図
【図9】本発明の装置の第4実施例と第5実施例との断
面図
【図10】本発明の装置の第4実施例と第5実施例との
断面図である。
【符号の説明】
1,101,201,501 装置
3,4,203,204,504 はずみ車部分
31,32,131,132 はずみ車部分の構成部材
41,141,241,541 フランジ体
44,144,244 張出部
45,145,245 ばね
51,151,251 リング通路
55,55a 支持部
59,159,259,359 中間層
62,262 通路
63,64 凹設部
65,66,165,166 ストッパ部材
72,172,272 成形部
73,173,273 対応成形部
75,175,275 シール部材
490,590 乾式摩擦減衰装置BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The drawings show a plurality of embodiments of the present invention, in which: FIG. 1 is a cross-sectional view of a first embodiment of the device of the present invention; FIG. FIG. 3a is a cross-sectional view of the second embodiment of the device of the present invention, and b is an enlarged view of a part “X” of the device of a. FIG. 4 is a diagram showing the device of FIG. FIG. 5 is a cross-sectional view of a part of a third embodiment of the device of the present invention. FIG. 6 is a cross-sectional view taken along the line VI-VI of FIG. 5. FIG. FIG. 8 is a cross-sectional view taken along the line VII. FIG. 8 is an enlarged view showing a part of the device of the present invention which can be used in the embodiments of FIGS. 1 to 7; FIG. FIG. 10 is a sectional view of a device according to a fourth embodiment and a fifth embodiment of the present invention. [Description of Signs] 1,101,201,501 Devices 3,4,203,204,504 Flywheel portions 31,32,131,132 Components 41,141,241,541 of flywheel portions Flange bodies 44,144,244 Overhang portions 45, 145, 245 Springs 51, 151, 251 Ring passages 55, 55a Support portions 59, 159, 259, 359 Intermediate layers 62, 262 Passages 63, 64 Recessed portions 65, 66, 165, 166 Stopper member 72 , 172, 272 Molding part 73, 173, 273 Corresponding molding part 75, 175, 275 Seal member 490, 590 Dry friction damping device
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ヨハン イエツケル ドイツ連邦共和国 バーデン ビュール ハウプトシュトラーセ 37 (72)発明者 ヴォルフガング ライク ドイツ連邦共和国 バーデン ビュール ゾンハルデ 8 (56)参考文献 特開 昭55−65728(JP,A) 特開 昭60−95223(JP,A) (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) F16F 15/16 F16D 3/14 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (72) Inventor Johann Jötzer Baden-Bühl Hauptstrasse 37, Germany (72) Inventor Wolfgang Reich Baden-Bühl-Zonharde, Germany 8 (56) References JP-A 55-65728 (JP, A) JP-A-60-95223 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) F16F 15/16 F16D 3/14
Claims (1)
いて、機関と駆動系との間で振動を減衰するための装置
であって、前記減衰手段の入力部が前記機関と結合可能
な一方のはずみ車部分でありかつ前記減衰手段の出力部
が駆動系と結合可能なはずみ車部分である形式のものに
おいて、 (ヘ) 減衰手段がリング通路(51;151;25
1;551)内に配置されたばね(45;145;24
5)であって、これらのばね(45;145;245)
が、これらのばね(45;145;245)の配置され
る半径円に少なくともほぼ合わせられてあらかじめ湾曲
させられていることを特徴とする、振動を減衰するため
の装置。 2.減衰手段が第1のはずみ車部分(3)の構成部分
(31,32;131,132)により形成されたリン
グ通路(51;151;251;551)を有している
ことを特徴とする、請求項1記載の装置。 3.リング通路(51;151;251;551)が粘
性媒体で少なくとも部分的に充たされていることを特徴
とする、請求項1又は2記載の装置 4.(イ) 減衰手段が第1のはずみ車部分(3)の構
成部分(31,32;131,132)により形成され
た、粘性の媒体で少なくとも部分的に充たされた少なく
とも1つのリング通路(51;151;251;55
1)を有し、該リング通路(51;151;251;5
51)内で、同一直径上に配置された少なくとも2つの
ばね(45;145;245)が第1の支持部に支持さ
れていることを特徴とする、請求項1記載の装置。 5.(ロ) 第2のはずみ車部分(4;204;50
4)と回動不能に結合された、前記ばね(45;14
5;245)の第2の支持部を形成するフランジ体(4
1;141;241;541)が前記リング通路(5
1;151;251;551)内へ横断面狭窄部を介し
て半径方向で突入していることを特徴とする、請求項1
記載の装置。 6.(ハ) 前記ばね(45;145;245)が両方
のはずみ車部分(3,4;203;204)の間に、中
立位置から少なくとも±25゜の相対回動を許すように
なっていることを特徴とする、請求項1項記載の装置。 7.(ニ) n個のばね(45;145;245)が同
一直径上に設けられ、個々のばね(45;145;24
5)が360゜/nの扇形角の70%〜96%に亙って
延びており、nが2≦n≦4であることを特徴とする、
請求項1記載の装置。 8.(ホ) 前記ばね(45;145;245)が当該
装置(1;101;201;501)の円周の70%〜
96%に亙って延在していることを特徴とする、請求項
1記載の装置。 9.(イ) 減衰手段が第1のはずみ車部分(3)の構
成部分(31,32;131,132)により形成され
た、粘性の媒体で少なくとも部分的に充たされた少なく
とも1つのリング通路(51;151;251;55
1)を有し、該リング通路(51;151;251;5
51)内で、同一直径上に配置された少なくとも2つの
ばね(45;145;245)が第1の支持部に支持さ
れていること、 (ロ) 第2のはずみ車部分(4;204;504)と
回動不能に結合された、前記ばね(45;145;24
5)の第2の支持部を形成するフランジ体(41;14
1;241;541)が前記リング通路(51;15
1;251;551)内へ横断面狭窄部を介して半径方
向で突入していること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 10.(イ) 減衰手段が第1のはずみ車部分(3)の
構成部分(31,32;131,132)により形成さ
れた、粘性の媒体で少なくとも部分的に充たされた少な
くとも1つのリング通路(51;151;251;55
1)を有し、該リング通路(51;151;251;5
51)内で、同一直径上に配置された少なくとも2つの
ばね(45;145;245)が第1の支持部に支持さ
れていること、 (ハ) 前記ばね(45;145;245)が両方のは
ずみ車部分(3,4;203;204)の間に、中立位
置から少なくとも±25゜の相対回動を許すようになっ
ていること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 11.(イ) 減衰手段が第1のはずみ車部分(3)の
構成部分(31,32;131,132)により形成さ
れた、粘性の媒体で少なくとも部分的に充たされた少な
くとも1つのリング通路(51;151;251;55
1)を有し、該リング通路(51;151;251;5
51)内で、同一直径上に配置された少なくとも2つの
ばね(45;145;245)が第1の支持部に支持さ
れていること、 (ニ) n個のばね(45;145;245)が同一直
径上に設けられ、個々のばね(45;145;245)
が360゜/nの扇形角の70%〜96%に亙って延び
ており、nが2≦n≦4であること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 12.(イ) 減衰手段が第1のはずみ車部分(3)の
構成部分(31,32;131,132)により形成さ
れた、粘性の媒体で少なくとも部分的に充たされた少な
くとも1つのリング通路(51;151;251;55
1)を有し、該リング通路(51;151;251;5
51)内で、同一直径上に配置された少なくとも2つの
ばね(45;145;245)が第1の支持部に支持さ
れていること、 (ホ) 前記ばね(45;145;245)が当該装置
(1;101;201;501)の円周の70%〜96
%に亙って延在していること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 13.(ロ) 第2のはずみ車部分(4;204;50
4)と回動不能に結合された、前記ばね(45;14
5;245)の第2の支持部を形成するフランジ体(4
1;141;241;541)が前記リング通路(5
1;151;251;551)内へ横断面狭窄部を介し
て半径方向で突入していること、 (ハ) 前記ばね(45;145;245)が両方のは
ずみ車部分(3,4;203;204)の間に、中立位
置から少なくとも±25゜の相対回動を許すようになっ
ていること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 14.(ロ) 第2のはずみ車部分(4;204;50
4)と回動不能に結合された、前記ばね(45;14
5;245)の第2の支持部を形成するフランジ体(4
1;141;241;541)が前記リング通路(5
1;151;251;551)内へ横断面狭窄部を介し
て半径方向で突入していること、 (ニ) n個のばね(45;145;245)が同一直
径上に設けられ、個々のばね(45;145;245)
が360゜/nの扇形角の70%〜96%に亙って延び
ており、nが2≦n≦4であること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 15.(ロ) 第2のはずみ車部分(4;204;50
4)と回動不能に結合された、前記ばね(45;14
5;245)の第2の支持部を形成するフランジ体(4
1;141;241;541)が前記リング通路(5
1;151;251;551)内へ横断面狭窄部を介し
て半径方向で突入していること、 (ホ) 前記ばね(45;145;245)が当該装置
(1;101;201;501)の円周の70%〜96
%に亙って延在していること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 16.(ハ) 前記ばね(45;145;245)が両
方のはずみ車部分(3,4;203;204)の間に、
中立位置から少なくとも±25゜の相対回動を許すよう
になっていること、 (ニ) n個のばね(45;145;245)が同一直
径上に設けられ、個々のばね(45;145;245)
が360゜/nの扇形角の70%〜96%に亙って延び
ており、nが2≦n≦4であること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 17.(ハ) 前記ばね(45;145;245)が両
方のはずみ車部分(3,4;203;204)の間に、
中立位置から少なくとも±25゜の相対回動を許すよう
になっていること、 (ホ) 前記ばね(45;145;245)が当該装置
(1;101;201;501)の円周の70%〜96
%に亙って延在していること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 18.(ニ) n個のばね(45;145;245)が
同一直径上に設けられ、個々のばね(45;145;2
45)が360゜/nの扇形角の70%〜96%に亙っ
て延びており、nが2≦n≦4であること、 (ホ) 前記ばね(45;145;245)が当該装置
(1;101;201;501)の円周の70%〜96
%に亙って延在していること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 19.(イ) 減衰手段が第1のはずみ車部分(3)の
構成部分(31,32;131,132)により形成さ
れた、粘性の媒体で少なくとも部分的に充たされた少な
くとも1つのリング通路(51;151;251;55
1)を有し、該リング通路(51;151;251;5
51)内で、同一直径上に配置された少なくとも2つの
ばね(45;145;245)が第1の支持部に支持さ
れていること、 (ロ) 第2のはずみ車部分(4;204;504)と
回動不能に結合された、前記ばね(45;145;24
5)の第2の支持部を形成するフランジ体(41;14
1;241;541)が前記リング通路(51;15
1;251;551)内へ横断面狭窄部を介して半径方
向で突入していること、 (ハ) 前記ばね(45;145;245)が両方のは
ずみ車部分(3,4;203;204)の間に、中立位
置から少なくとも±25゜の相対回動を許すようになっ
ていること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 20.(イ) 減衰手段が第1のはずみ車部分(3)の
構成部分(31,32;131,132)により形成さ
れた、粘性の媒体で少なくとも部分的に充たされた少な
くとも1つのリング通路(51;151;251;55
1)を有し、該リング通路(51;151;251;5
51)内で、同一直径上に配置された少なくとも2つの
ばね(45;145;245)が第1の支持部に支持さ
れていること、 (ロ) 第2のはずみ車部分(4;204;504)と
回動不能に結合された、前記ばね(45;145;24
5)の第2の支持部を形成するフランジ体(41;14
1;241;541)が前記リング通路(51;15
1;251;551)内へ横断面狭窄部を介して半径方
向で突入していること、 (ニ) n個のばね(45;145;245)が同一直
径上に設けられ、個々のばね(45;145;245)
が360゜/nの扇形角の70%〜96%に亙って延び
ており、nが2≦n≦4であること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 21.(イ) 減衰手段が第1のはずみ車部分(3)の
構成部分(31,32;131,132)により形成さ
れた、粘性の媒体で少なくとも部分的に充たされた少な
くとも1つのリング通路(51;151;251;55
1)を有し、該リング通路(51;151;251;5
51)内で、同一直径上に配置された少なくとも2つの
ばね(45;145;245)が第1の支持部に支持さ
れていること、 (ハ) 前記ばね(45;145;245)が両方のは
ずみ車部分(3,4;203;204)の間に、中立位
置から少なくとも±25゜の相対回動を許すようになっ
ていること、 (ホ) 前記ばね(45;145;245)が当該装置
(1;101;201;501)の円周の70%〜96
%に亙って延在していること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 22.(ロ) 第2のはずみ車部分(4;204;50
4)と回動不能に結合された、前記ばね(45;14
5;245)の第2の支持部を形成するフランジ体(4
1;141;241;541)が前記リング通路(5
1;151;251;551)内へ横断面狭窄部を介し
て半径方向で突入していること、 (ハ) 前記ばね(45;145;245)が両方のは
ずみ車部分(3,4;203;204)の間に、中立位
置から少なくとも±25゜の相対回動を許すようになっ
ていること、 (ニ) n個のばね(45;145;245)が同一直
径上に設けられ、個々のばね(45;145;245)
が360゜/nの扇形角の70%〜96%に亙って延び
ており、nが2≦n≦4であること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 23.(ロ) 第2のはずみ車部分(4;204;50
4)と回動不能に結合された、前記ばね(45;14
5;245)の第2の支持部を形成するフランジ体(4
1;141;241;541)が前記リング通路(5
1;151;251;551)内へ横断面狭窄部を介し
て半径方向で突入していること、 (ハ) 前記ばね(45;145;245)が両方のは
ずみ車部分(3,4;203;204)の間に、中立位
置から少なくとも±25゜の相対回動を許すようになっ
ていること、 (ホ) 前記ばね(45;145;245)が当該装置
(1;101;201;501)の円周の70%〜96
%に亙って延在していること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 24.(ハ) 前記ばね(45;145;245)が両
方のはずみ車部分(3,4;203;204)の間に、
中立位置から少なくとも±25゜の相対回動を許すよう
になっていること、 (ニ) n個のばね(45;145;245)が同一直
径上に設けられ、個々のばね(45;145;245)
が360゜/nの扇形角の70%〜96%に亙って延び
ており、nが2≦n≦4であること、 (ホ) 前記ばね(45;145;245)が当該装置
(1;101;201;501)の円周の70%〜96
%に亙って延在していること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 25.(ロ) 第2のはずみ車部分(4;204;50
4)と回動不能に結合された、前記ばね(45;14
5;245)の第2の支持部を形成するフランジ体(4
1;141;241;541)が前記リング通路(5
1;151;251;551)内へ横断面狭窄部を介し
て半径方向で突入していること、 (ハ) 前記ばね(45;145;245)が両方のは
ずみ車部分(3,4;203;204)の間に、中立位
置から少なくとも±25゜の相対回動を許すようになっ
ていること、 (ニ) n個のばね(45;145;245)が同一直
径上に設けられ、個々のばね(45;145;245)
が360゜/nの扇形角の70%〜96%に亙って延び
ており、nが2≦n≦4であること、 (ホ) 前記ばね(45;145;245)が当該装置
(1;101;201;501)の円周の70%〜96
%に亙って延在していること、 を特徴とする、請求項1記載の装置。 26.前記ばね(45;145;245)が前記フラン
ジ体(41;141;241)に形成された、前記リン
グ通路(51;151;251)内に半径方向で突入す
る半径方向の張出部(44;144;244)に支持さ
れる、請求項1から25までのいずれか1項記載の装
置。 27.前記ばね(45;145;245)が前記フラン
ジ体(41;141;241)に形成された、前記リン
グ通路(51;151;251)に半径方向突入する半
径方向の張出部(44;144;244)に支持される
ようになっており、この張出部(44;144;24
4)から、前記ばね(45;145;245)を周方向
で覆うウエブが移行している、請求項1から25までの
いずれか1項記載の装置。 28.前記ウエブが前記リング通路(51;151;2
51)を越える半径方向の切欠き内に保持されている、
請求項27記載の装置。 29.前記リング通路(51;151;251;55
1)が2つのシェル状の部材(31,32;131,1
32;231,232;531,532)から形成され
ている、請求項1から28までのいずれか1項記載の装
置。 30.少なくとも一方のシェル状の部材(231;23
2;432;532)が薄板成形部材(231;23
2;432;532)である請求項29記載の装置。 31.前記リング通路(251)が2つの半割シェル状
の薄板成形部材(231;232)により形成されてい
る、請求項30記載の装置。 32.前記ばね(45;145;245)のための支持
部が、それ以外は周方向に一貫して構成された前記リン
グ通路(51;151;251)内に配置された部材
(56,57;155,155a;255,255a)
によって形成されている、請求項1から31までのいず
れか1項記載の装置。 33.前記ばね(45;145;245)のための支持
部が、減衰装置の中立位置で前記張出部(144;24
4)の両側にある成形リベット(155,155a;;
255,255a)により形成されている、請求項32
記載の装置。 34.前記ばね(245)の支持部がポケット状の成形
部(255c,255d)により形成されている、請求
項1から33までのいずれか1項記載の装置。 35.前記フランジ体(141)の少なくとも1つの張
出部(144)が、該張出部(144)の両側でリング
通路(51)に設けられた支持部(55,55a)に対
し、周方向で見て、わずかな長さを有している、請求項
1から33までのいずれか1項記載の装置。 36.前記フランジ体(41)の少なくとも1つの張出
部(44)が、該張出部(44)の両側でリング通路
(51)に設けられた支持部に対し、周方向で見て、大
きな長さを有している、請求項1から第35までのいず
れか1項記載の装置。 37.張出部(44;144;244;344)とばね
(45;145;245;345)との間に中間層(5
9;159;259;359)が設けられ、この中間層
(59;159;259;359)の、張出部(44;
144;244;344)に向いた横断面が前記ばね
(45;145;245;345)を受容するリング通
路(51;151;251)の横断面に合わせられてい
る、請求項1から36までのいずれか1項記載の装置。 38.前記中間層(59;159;259;359)が
前記リング通路(51;151;251)において粘性
媒体のための押し除けピストンを形成している、請求項
37記載の装置。 39.前記中間層(59;159;259;359)が
軸方向の切除部又は軸方向の切欠きを有している、請求
項37又は38記載の装置。 40.リング通路(151)が少なくとも若干数のばね
(145)の長さ寸法の部分範囲に亙って、コンスタン
トな横断面を有していない、請求項1から第39までの
いずれか1項記載の装置。 41.前記リング通路(151)の、圧縮されていない
ばね(145)の端部区分に位置する部分の少なくとも
若干数が、当該リング通路(151)の他の部分に対し
拡大された横断面を有している、請求項40記載の装
置。 42.前記リング通路(51;151)の半径方向内側
に、減衰手段として少なくとも1つの別のばね群(4
8;148)が設けられている、請求項1から41まで
のいずれか1項記載の装置。 43.前記フランジ体(41,141)が半径方向の張
出部(44;144)によって周方向で互いに分離され
た切欠き(46;146)を有し、該切欠き(46;1
46)内に第1のばね群のばね(45;145)が受容
されており、さらに半径方向で内側に位置する窓(4
7;147)をフランジ体(41,141)が有し、該
窓(47;147)が半径方向のウエブ(50;15
0)によって分離されており、これらの窓(47;14
7)内に別のばね群のばね(48;148)が設けられ
ている、請求項42記載の装置。 44.半径方向の前記ウエブ(50;150)と前記ば
ね(48;148)との間に中間層が設けられている、
請求項43記載の装置。 45.前記フランジ体(41;141;241;34
1)の張出部(44;144;244;344)及び
(又は)半径方向のウエブ(50;150)が周方向に
向いた突起(344a;344b)を有し、該突起(3
44a;344b)が前記中間層(159;259;3
59)の切欠き(359a)内にかつ又は前記ばね(4
5,48;145,148;245;345;345
a)の端部内に係合している、請求項44記載の装置。 46.前記ばね(45,48;145,148,24
5;345;345a)を半径方向外側から掴むフラン
ジ体部分及び(又は)該ばねを受容するはずみ車部分
(3;203;303)に前記ばねが接触しないよう
に、該ばねの端部部分が前記突起(344a,344
b)によって固定されている、請求項45記載の装置。 47.前記リング通路(51;151)内に設けられた
第1のばね群(45;145)と、半径方向で内側に配
置された第2のばね群(48;148)とが、はずみ車
部分(3,4)の間に並列的に接続されて配置されてい
る、請求項42から46までのいずれか1項記載の装
置。 48.両方のばね群(45,48;145,148)が
段階的に、すなわち角度的にずらされて作用する、請求
項42から46までのいずれか1項記載の装置。 49.少なくとも一方のばね群(148)のばね(14
8a,148b)が段階的に、すなわち角度的にずらさ
れて作用する、請求項42から48までのいずれか1項
記載の装置。 50.リング通路内に設けられた第1のばね群と半径方
向内側に配置された第2のばね群とが、はずみ車部分の
間に直列的に接続されて配置されている、請求項42か
ら46までのいずれか1項又は46又は47記載の装
置。 51.周方向で見て、前記切欠き(46;146)の半
径方向内側にそれぞれ1つの窓(47;147)が設け
られている、請求項43から50までのいずれか1項記
載の装置。 52.周方向で見て前記切欠き(46;146)と窓
(47;147)とが角度的にほぼ等しい、請求項43
から51までのいずれか1項記載の装置。 53.第1のばね群(45,145)と第2のばね群
(48;148)とがぞれぞれ最大4つのばねを有して
いる、請求項43から51までのいずれか1項記載の装
置。 54.リング通路(51;151;251)を形成する
はずみ車部分(3)の構成部分(31,32;131,
132;231,232)がリング通路(51;15
1;251)の半径方向内側に、フランジ体(41;1
41;241)のための通路(62;262)を形成す
る、互いに向き合った範囲(60,61;160,16
1;260,261)を有している、請求項1から53
までのいずれか1項記載の装置。 55.互いに向き合った前記範囲(60,61;16
0,161;260,261)が、リング通路(51;
151;251)に開口する円形リング状のギャップ
(62;262)を制限する、円形リング状の面を形成
している、請求項54記載の装置。 56.前記ギャップ(62;262)の幅が少なくとも
ほぼフランジ体(41;141;241)の厚さに相応
している、請求項55記載の装置。 57.前記ギャップ(62;262)の幅が、該ギャッ
プ(62;262)内に受容されたフランジ体部分の厚
さよりも0.1mm〜2mmだけ広い、請求項55記載
の装置。 58.リング通路(51;151;251)を形成する
第1のはずみ車(3)の構成部分(31,32;13
1,132)が第2のばね群(48;148)を受容す
るために軸方向の凹設部(63,64)を有している、
請求項42から57までのいずれか1項記載の装置。 59.前記凹設部(63,64)とフランジ体(41)
のための通路(62)及びリング通路(51)とが相互
に移行しあっている、請求項58記載の装置。 60.前記凹設部(63,64)の輪郭が少なくとも半
径方向外側の範囲で第2のばね群のばね(48;14
8)の横断面の輪郭に合わせられている、請求項58又
は59記載の装置。 61.第2のばね群のばね(48;148)が、該ばね
(48;148)の配置される半径円に少なくともほぼ
合わせてあらかじめ湾曲させられている、請求項42か
ら60までのいずれか1項記載の装置。 62.半径方向内側及び/又は半径方向外側のばね(4
5,48;145,148)が少なくとも遠心力の作用
を受けて、該ばね(45,48;145,148)を周
方向で覆っているフランジ体(41,141)のウエブ
(49)に半径方向で支えられている、請求項42から
61までのいずれか1項記載の装置。 63.半径方向内側のばね(48:148)が少なくと
も遠心力の作用を受けて、前記凹設部(63,64)を
制限する面に半径方向で支えられている、請求項58か
ら61までのいずれか1項記載の装置。 64.前記凹設部(63,64)がリング状であり、す
なわち当該装置の周方向に一貫して構成されており、ば
ね(48,148)を周方向で支える支持部が、凹設部
(63,64)内に設けられたストッパ部材(65,6
6;165,166)によって形成されている、請求項
58から63までのいずれか1項記載の装置。 65.前記ストッパ部材が成形リベット(165,16
6)により形成されている、請求項64記載の装置。 66.前記成形リベット(165,166)が、ばね
(148)により負荷される部分において、平らに構成
されているかもしくは面取りされている、請求項65記
載の装置。 67.半径方向内側のばね群のばねが他方のはずみ車部
分と共に回転するように結合された2つの円板の窓に受
容されており、軸方向で見て、この2つの円板の間に、
半径方向外側のばね群と半径方向内側のばね群とを直列
に連結するフランジ体が受容されている、請求項42記
載の装置。 68.第1のはずみ車部分(3;203)が、両方のは
ずみ車部分(3,4;203,204)をトルク伝達可
能に連結する軸方向の差込み継手(42;142;24
2)の一方の成形部(72;172;272)を備えた
構成部分(41;141;241)を有し、第2のはず
み車部分(4,204)が前記差込み継手(42;14
2;242)の対応成形部(73;173;273)を
有している、請求項1から67までのいずれか1項記載
の装置。 69.減衰手段のばね群(45,48;145,14
8;245)が、粘性もしくはペース状の媒体で少なく
とも部分的に充たされた室(30;130;230)に
受容されており、該室(30;130;230)が主と
して、機関に結合可能な一方のはずみ車部分(3,20
3)の構成部分(31,32;131,132;23
1,232)によって形成されており、減衰手段の出力
部分がフランジ状の構成部分(41;141;241)
により形成されており、該フランジ状の構成部分(4
1;141;241)が他方のはずみ車部分(4;20
4)に設けられた対応成形部(73;173;273)
に係合させられる成形部(73;173;272)を有
しており、さらに一方のはずみ車部分がシール部材(7
5;175;275)を有し、該シール部材(75;1
75;275)が、両方のはずみ車部分(3,4;20
3,204)を差込み結合させた場合に、他方のはずみ
車部分(4;204)の面(77;176b;276
b)にシールされて接触させられる、請求項68記載の
装置。 70.減衰手段のフランジ状の出力部分(41;14
1;241)が差込み継手(42;142;242)の
成形部(72,73;172,173;272,27
3)を介して他方のはずみ車部分(4,204)にトル
ク伝達可能に連結されているが、軸方向には固定されて
いない、請求項68または69記載の装置。 71.減衰手段のフランジ状の出力部分(41;14
1;241)が、機関と結合可能なはずみ車部分(3;
203)の、前記室(30;130;230)を形成す
る両方の構成部分(31,32;131,132;23
1,232)の間に浮游して取り付けられている、請求
項54から70までのいずれか1項記載の装置。 72.対応成形部(73;173;273)が他方のは
ずみ車部分(4;204)と結合されたリング円板状の
構成部分(27;127;227)の外周に設けられて
いる、請求項68から71までのいずれか1項記載の装
置。 73.前記室内に受容された粘性媒体の量が、第2のば
ね群(48;148)が該粘性媒体内に少なくとも部分
的に浸漬するように選択されている、請求項42から7
2までのいずれか1項記載の装置。 74.両方のはずみ車部分(3,4;103,104,
203,204)の間で少なくとも1つの摩擦装置(7
5+77;175+176b;275+276b;49
0;574+574a+541;590)が有効であ
る、請求項1から73までのいずれか1項記載の装置。 75.両方のはずみ車部分(3,4;203,204)
の間で、周方向に遊びを有する少なくとも1つの摩擦装
置(490)が有効である、請求項1から74までのい
ずれか1項記載の装置。 76.摩擦装置が一方のはずみ車部分の構成部分によっ
て形成された、粘性媒体を受容するリング通路に受容さ
れている、請求項74又は75記載の装置。 77.粘性媒体で少なくとも部分的に充たされたリング
通路(451;551)の外側に、両方のはずみ車部分
の間で有効な乾式摩擦減衰装置(490;590)が設
けられている、請求項1から76までのいずれか1項記
載の装置。 78.両方のはずみ車部分の間に、これらの間で有効な
ばねに直列に接続された少なくとも1つの摩擦減衰装置
(590)が存在している、請求項1から77までのい
ずれか1項記載の装置。 79.半径方向内側のばね群に並列に有効である摩擦減
衰作用及び(又は)粘性減衰作用が、半径方向外側のば
ね群に並列に接続された粘性減衰作用及び(又は)摩擦
減衰作用よりも著しく小さい、請求項1から78までの
いずれか1項記載の装置。 80.少なくとも若干数のばねの長さがストッパの間の
円弧区分の長さよりも短い、請求項1から79までのい
ずれか1項記載の装置。 81.駆動系と結合されたはずみ車部分がクラッチを介
して当該はずみ車部分と結合可能である、請求項1から
80までのいずれか1項記載の装置。 82.リング通路が小さなギャップを除いてフランジ体
により閉じられている、請求項1から81までのいずれ
か1項記載の装置。(57) [Claims] 1. Using damping means provided between two flywheel portions
For damping vibration between the engine and the drive train
Wherein the input section of the damping means can be coupled to the engine
One of the flywheel portions and the output portion of the damping means.
Is a flywheel part that can be connected to the drive train
(F) The damping means is a ring passage (51; 151; 25).
1; 551) disposed within the spring (45; 145; 24).
5) these springs (45; 145; 245)
Are arranged with these springs (45; 145; 245).
Curved at least approximately to the radius circle
Characterized by being damped, to dampen vibrations
Equipment. 2. The damping means is a component of the first flywheel part (3)
Phosphorus formed by (31,32; 131,132)
(51; 151; 251; 551)
The device according to claim 1, characterized in that: 3. The ring passage (51; 151; 251; 551) is viscous.
Characterized by being at least partially filled with a neutral medium
3. The device according to claim 1 or 2, wherein (B) The damping means is a structure of the first flywheel portion (3).
Formed by the components (31, 32; 131, 132)
Less, at least partially filled with a viscous medium
And one ring passage (51; 151; 251; 55)
1), and the ring passage (51; 151; 251; 5)
51) within at least two of the same diameter
A spring (45; 145; 245) is supported on the first support.
The device of claim 1, wherein 5. (B) Second flywheel portion (4; 204; 50)
4), said spring (45; 14) non-rotatably connected to
5; 245), the flange body (4
1; 141; 241; 541) correspond to the ring passage (5).
1; 151; 251; 551) via a cross-sectional constriction.
2. The diametrically intruding radial direction.
The described device. 6. (C) The springs (45; 145; 245) are both
Between the flywheel parts (3,4; 203; 204)
Allow at least ± 25 ° relative rotation from the upright position
The device according to claim 1, wherein the device comprises: 7. (D) n springs (45; 145; 245) are the same
The individual springs (45; 145; 24)
5) over a range of 70% to 96% of the 360 ° / n sector angle
Wherein n is 2 ≦ n ≦ 4,
The device according to claim 1. 8. (E) The spring (45; 145; 245)
70% of the circumference of the device (1; 101; 201; 501)
Claims: Extending over 96%.
An apparatus according to claim 1. 9. (B) The damping means is a structure of the first flywheel portion (3).
Formed by the components (31, 32; 131, 132)
Less, at least partially filled with a viscous medium
And one ring passage (51; 151; 251; 55)
1), and the ring passage (51; 151; 251; 5)
51) within at least two of the same diameter
A spring (45; 145; 245) is supported on the first support.
(B) The second flywheel part (4; 204; 504)
The spring (45; 145; 24) non-rotatably connected.
5) The flange body (41; 14) forming the second support portion
1; 241; 541) is the ring passage (51; 15).
1; 251; 551) radially inward through the cross-section constriction
The device of claim 1, wherein the device is oriented in a direction. 10. (A) The damping means is provided in the first flywheel portion (3).
Formed by the components (31, 32; 131, 132)
Small, at least partially filled with
At least one ring passage (51; 151; 251; 55)
1), and the ring passage (51; 151; 251; 5)
51) within at least two of the same diameter
A spring (45; 145; 245) is supported on the first support.
(C) the springs (45; 145; 245) are both
Neutral position between the wheel parts (3, 4; 203; 204)
To allow relative rotation of at least ± 25 °
The apparatus of claim 1, wherein: 11. (A) The damping means is provided in the first flywheel portion (3).
Formed by the components (31, 32; 131, 132)
Small, at least partially filled with
At least one ring passage (51; 151; 251; 55)
1), and the ring passage (51; 151; 251; 5)
51) within at least two of the same diameter
A spring (45; 145; 245) is supported on the first support.
(D) The n springs (45; 145; 245) are
Individual springs (45; 145; 245) provided on the diameter
Extends over 70% to 96% of the 360 ° / n sector angle.
2. The apparatus according to claim 1, wherein n is 2 ≦ n ≦ 4. 12. (A) The damping means is provided in the first flywheel portion (3).
Formed by the components (31, 32; 131, 132)
Small, at least partially filled with
At least one ring passage (51; 151; 251; 55)
1), and the ring passage (51; 151; 251; 5)
51) within at least two of the same diameter
A spring (45; 145; 245) is supported on the first support.
(E) the spring (45; 145; 245) is provided
70% to 96 of the circumference of (1; 101; 201; 501)
The device of claim 1, wherein the device extends over a range of%. 13. (B) Second flywheel portion (4; 204; 50)
4), said spring (45; 14) non-rotatably connected to
5; 245), the flange body (4
1; 141; 241; 541) correspond to the ring passage (5).
1; 151; 251; 551) via a cross-sectional constriction.
(C) the springs (45; 145; 245) are both
Neutral position between the wheel parts (3, 4; 203; 204)
To allow relative rotation of at least ± 25 °
The apparatus of claim 1, wherein: 14. (B) Second flywheel portion (4; 204; 50)
4), said spring (45; 14) non-rotatably connected to
5; 245), the flange body (4
1; 141; 241; 541) correspond to the ring passage (5).
1; 151; 251; 551) via a cross-sectional constriction.
(D) n springs (45; 145; 245)
Individual springs (45; 145; 245) provided on the diameter
Extends over 70% to 96% of the 360 ° / n sector angle.
2. The apparatus according to claim 1, wherein n is 2 ≦ n ≦ 4. 15. (B) Second flywheel portion (4; 204; 50)
4), said spring (45; 14) non-rotatably connected to
5; 245), the flange body (4
1; 141; 241; 541) correspond to the ring passage (5).
1; 151; 251; 551) via a cross-sectional constriction.
(E) the spring (45; 145; 245) is the device
70% to 96 of the circumference of (1; 101; 201; 501)
The device of claim 1, wherein the device extends over a range of%. 16. (C) The springs (45; 145; 245) are both
Between the flywheel parts (3, 4; 203; 204)
Allow at least ± 25 ° relative rotation from neutral position
(D) n springs (45; 145; 245) are the same
Individual springs (45; 145; 245) provided on the diameter
Extends over 70% to 96% of the 360 ° / n sector angle.
2. The apparatus according to claim 1, wherein n is 2 ≦ n ≦ 4. 17. (C) The springs (45; 145; 245) are both
Between the flywheel parts (3, 4; 203; 204)
Allow at least ± 25 ° relative rotation from neutral position
(E) the spring (45; 145; 245) is the device
70% to 96 of the circumference of (1; 101; 201; 501)
The device of claim 1, wherein the device extends over a range of%. 18. (D) n springs (45; 145; 245)
Each spring (45; 145; 2) is provided on the same diameter.
45) covers 70% to 96% of the 360 ° / n sector angle.
(E) the spring (45; 145; 245) is the device.
70% to 96 of the circumference of (1; 101; 201; 501)
The device of claim 1, wherein the device extends over a range of%. 19. (A) The damping means is provided in the first flywheel portion (3).
Formed by the components (31, 32; 131, 132)
Small, at least partially filled with
At least one ring passage (51; 151; 251; 55)
1), and the ring passage (51; 151; 251; 5)
51) within at least two of the same diameter
A spring (45; 145; 245) is supported on the first support.
(B) The second flywheel part (4; 204; 504)
The spring (45; 145; 24) non-rotatably connected.
5) The flange body (41; 14) forming the second support portion
1; 241; 541) is the ring passage (51; 15).
1; 251; 551) radially inward through the cross-section constriction
(C) the springs (45; 145; 245) are both
Neutral position between the wheel parts (3, 4; 203; 204)
To allow relative rotation of at least ± 25 °
The apparatus of claim 1, wherein: 20. (A) The damping means is provided in the first flywheel portion (3).
Formed by the components (31, 32; 131, 132)
Small, at least partially filled with
At least one ring passage (51; 151; 251; 55)
1), and the ring passage (51; 151; 251; 5)
51) within at least two of the same diameter
A spring (45; 145; 245) is supported on the first support.
(B) The second flywheel part (4; 204; 504)
The spring (45; 145; 24) non-rotatably connected.
5) The flange body (41; 14) forming the second support portion
1; 241; 541) is the ring passage (51; 15).
1; 251; 551) radially inward through the cross-section constriction
(D) n springs (45; 145; 245) are the same
Individual springs (45; 145; 245) provided on the diameter
Extends over 70% to 96% of the 360 ° / n sector angle.
2. The apparatus according to claim 1, wherein n is 2 ≦ n ≦ 4. 21. (A) The damping means is provided in the first flywheel portion (3).
Formed by the components (31, 32; 131, 132)
Small, at least partially filled with
At least one ring passage (51; 151; 251; 55)
1), and the ring passage (51; 151; 251; 5)
51) within at least two of the same diameter
A spring (45; 145; 245) is supported on the first support.
(C) the springs (45; 145; 245) are both
Neutral position between the wheel parts (3, 4; 203; 204)
To allow relative rotation of at least ± 25 °
(E) the spring (45; 145; 245) is the device
70% to 96 of the circumference of (1; 101; 201; 501)
The device of claim 1, wherein the device extends over a range of%. 22. (B) Second flywheel portion (4; 204; 50)
4), said spring (45; 14) non-rotatably connected to
5; 245), the flange body (4
1; 141; 241; 541) correspond to the ring passage (5).
1; 151; 251; 551) via a cross-sectional constriction.
(C) the springs (45; 145; 245) are both
Neutral position between the wheel parts (3, 4; 203; 204)
To allow relative rotation of at least ± 25 °
(D) n springs (45; 145; 245) are the same
Individual springs (45; 145; 245) provided on the diameter
Extends over 70% to 96% of the 360 ° / n sector angle.
2. The apparatus according to claim 1, wherein n is 2 ≦ n ≦ 4. 23. (B) Second flywheel portion (4; 204; 50)
4), said spring (45; 14) non-rotatably connected to
5; 245), the flange body (4
1; 141; 241; 541) correspond to the ring passage (5).
1; 151; 251; 551) via a cross-sectional constriction.
(C) the springs (45; 145; 245) are both
Neutral position between the wheel parts (3, 4; 203; 204)
To allow relative rotation of at least ± 25 °
(E) the spring (45; 145; 245) is the device
70% to 96 of the circumference of (1; 101; 201; 501)
The device of claim 1, wherein the device extends over a range of%. 24. (C) The springs (45; 145; 245) are both
Between the flywheel parts (3, 4; 203; 204)
Allow at least ± 25 ° relative rotation from neutral position
(D) n springs (45; 145; 245) are the same
Individual springs (45; 145; 245) provided on the diameter
Extends over 70% to 96% of the 360 ° / n sector angle.
(E) the spring (45; 145; 245) is the device
70% to 96 of the circumference of (1; 101; 201; 501)
The device of claim 1, wherein the device extends over a range of%. 25. (B) Second flywheel portion (4; 204; 50)
4), said spring (45; 14) non-rotatably connected to
5; 245), the flange body (4
1; 141; 241; 541) correspond to the ring passage (5).
1; 151; 251; 551) via a cross-sectional constriction.
(C) the springs (45; 145; 245) are both
Neutral position between the wheel parts (3, 4; 203; 204)
To allow relative rotation of at least ± 25 °
(D) n springs (45; 145; 245) are the same
Individual springs (45; 145; 245) provided on the diameter
Extends over 70% to 96% of the 360 ° / n sector angle.
(E) the spring (45; 145; 245) is the device
70% to 96 of the circumference of (1; 101; 201; 501)
The device of claim 1, wherein the device extends over a range of%. 26. The spring (45; 145; 245) is the franc
The phosphorous formed in di-body (41; 141; 241).
Radially into the passageway (51; 151; 251)
Supported by radial overhangs (44; 144; 244).
26. The device according to any one of the preceding claims, wherein
Place. 27. The spring (45; 145; 245) is the franc
The phosphorous formed in di-body (41; 141; 241).
Halfway in the radial direction into the passage (51; 151; 251).
Supported by radial overhangs (44; 144; 244)
This overhang (44; 144; 24
4) From above, the spring (45; 145; 245) is
26. The web according to claim 1, wherein the web covered by
An apparatus according to any one of the preceding claims. 28. The web is connected to the ring passage (51; 151; 2).
51) retained in a radial notch beyond
28. The device according to claim 27. 29. The ring passage (51; 151; 251; 55)
1) is composed of two shell-like members (31, 32; 131, 1).
32; 231, 232; 531, 532)
29. The device according to any one of claims 1 to 28, wherein
Place. 30. At least one of the shell-like members (231; 23
2; 432; 532) is a thin plate member (231; 23).
2; 432; 532). 31. The ring passage (251) has a shape of two half shells
Formed by the thin plate forming members (231; 232)
31. The device of claim 30, wherein 32. Support for the spring (45; 145; 245)
The link is otherwise circumferentially consistent.
Member disposed in the passage (51; 151; 251).
(56, 57; 155, 155a; 255, 255a)
32. Any of claims 1 to 31 formed by
The device according to claim 1. 33. Support for the spring (45; 145; 245)
The overhang (144; 24) in the neutral position of the damping device.
4) forming rivets on both sides (155, 155a ;;
33. The method of claim 32, wherein
The described device. 34. The support portion of the spring (245) is shaped like a pocket.
Claims (255c, 255d)
Item 34. The apparatus according to any one of Items 1 to 33. 35. At least one tension of said flange body (141)
An extension (144) is provided on both sides of the overhang (144).
For supporting portions (55, 55a) provided in the passage (51),
And has a slight length when viewed in the circumferential direction.
The device according to any one of 1 to 33. 36. At least one overhang of the flange body (41)
Portions (44) are provided on both sides of the overhang (44) with ring passages.
When viewed in the circumferential direction with respect to the support portion provided in (51),
36. Any of claims 1 to 35 having a variable length
The device according to claim 1. 37. Overhang (44; 144; 244; 344) and spring
(45; 145; 245; 345).
9; 159; 259; 359) and the intermediate layer
(59; 159; 259; 359) overhang (44;
144; 244; 344).
(45; 145; 245; 345)
To the cross section of the road (51; 151; 251)
37. The apparatus according to any one of claims 1 to 36. 38. The intermediate layer (59; 159; 259; 359)
Viscous in the ring passage (51; 151; 251)
Claim: forming a displacement piston for the medium.
37. The apparatus according to 37. 39. The intermediate layer (59; 159; 259; 359)
Claims having an axial cutout or an axial notch
Item 39. The apparatus according to Item 37 or 38. 40. The ring passage (151) has at least some springs
(145) Constant over a partial range of the length dimension
40. It does not have a simple cross section.
An apparatus according to any one of the preceding claims. 41. Uncompressed ring passage (151)
At least a portion located at the end section of the spring (145);
Some of them are different from other parts of the ring passage (151).
41. The device of claim 40, wherein the device has an enlarged cross section.
Place. 42. Radially inner side of the ring passage (51; 151)
In addition, at least one further group of springs (4
8; 148) are provided.
An apparatus according to any one of the preceding claims. 43. The flange body (41, 141) is radially stretched.
Are separated from each other in the circumferential direction by the projections (44; 144).
Notch (46; 146), and the notch (46; 1)
46), the springs (45; 145) of the first spring group are received.
Window (4)
7; 147) in the flange body (41, 141),
The window (47; 147) has a radial web (50; 15).
0) and these windows (47; 14).
7) a spring (48; 148) of another spring group is provided therein.
43. The device of claim 42, wherein 44. The radial web (50; 150) and the web
(48; 148) is provided with an intermediate layer,
44. The device according to claim 43. 45. The flange body (41; 141; 241; 34)
1) overhangs (44; 144; 244; 344) and
(Or) radial web (50; 150) in circumferential direction
The projection (344a; 344b) is provided, and the projection (3
44a; 344b) is the intermediate layer (159; 259; 3).
59) in the notch (359a) and / or in the spring (4).
5,48; 145,148; 245; 345; 345
The device of claim 44, wherein the device engages in the end of a). 46. The springs (45, 48; 145, 148, 24)
5; 345; 345 a) from outside in the radial direction
Body portion and / or flywheel portion for receiving the spring
(3; 203; 303) so that the spring does not contact
In addition, the end portion of the spring is connected to the protrusion (344a, 344).
46. The device of claim 45, wherein the device is secured by b). 47. Provided in the ring passage (51; 151).
The first spring group (45; 145) is arranged radially inward.
The second spring group (48; 148) placed is a flywheel.
Arranged in parallel connection between the parts (3, 4)
47. A device according to any one of claims 42 to 46.
Place. 48. Both spring groups (45, 48; 145, 148)
Acting stepwise, ie angularly offset
Item 47. The apparatus according to any one of Items 42 to 46. 49. The springs (14) of at least one of the spring groups (148)
8a, 148b) are shifted stepwise, that is, angularly shifted.
49. The method according to any one of claims 42 to 48, wherein
The described device. 50. First spring group provided in the ring passage and radial direction
The second group of springs arranged on the inner side of the
43. The method according to claim 42, wherein
46. The apparatus according to any one of
Place. 51. Seen in the circumferential direction, half of the notch (46; 146)
One window (47; 147) is provided on each radially inner side
51. The method according to any one of claims 43 to 50, wherein
On-board equipment. 52. The notch (46; 146) and window seen in the circumferential direction
(47; 147) is substantially equal in angle.
52. The apparatus according to any one of the above items. 53. First spring group (45, 145) and second spring group
(48; 148) each with up to four springs
52. The apparatus according to any one of claims 43 to 51,
Place. 54. Form a ring passage (51; 151; 251)
The components of the flywheel portion (3) (31, 32; 131,
132; 231 and 232) are ring passages (51; 15).
1; 251) radial direction Inside On the side, a flange body (41; 1)
41; 241) to form a passage (62; 262).
, Facing areas (60, 61; 160, 16)
1; 260, 261).
The device according to any one of the preceding claims. 55. The ranges (60, 61; 16) facing each other
0, 161; 260, 261) in the ring passage (51;
151; a circular ring-shaped gap opening at 251)
(62; 262) to form a circular ring-shaped surface
55. The device of claim 54, wherein 56. The width of the gap (62; 262) is at least
Almost corresponds to the thickness of the flange body (41; 141; 241)
56. The device of claim 55, wherein 57. The width of the gap (62; 262) is
Thickness of the flange body portion received in the loop (62; 262)
56. 55 mm wider than 0.1 mm to 2 mm.
Equipment. 58. Form a ring passage (51; 151; 251)
The components (31, 32; 13) of the first flywheel (3)
1, 132) receive the second spring group (48; 148).
To have axial recesses (63, 64) for
58. Apparatus according to any one of claims 42 to 57. 59. The recessed portions (63, 64) and the flange body (41)
(62) and the ring passage (51)
59. The apparatus of claim 58, wherein 60. The contour of the recesses (63, 64) is at least half
The springs (48; 14) of the second spring group are arranged radially outside.
58. The method according to claim 58, wherein the profile is adapted to the profile of the cross section of 8).
Is the device described in 59. 61. A second spring group of springs (48; 148)
(48; 148) Half At least approximately
43. The method according to claim 42, wherein the element is pre-curved together.
61. The apparatus according to any one of claims 60 to 60. 62. Radial inner and / or radial outer springs (4
5,48; 145, 148) is at least the effect of centrifugal force.
, The springs (45, 48; 145, 148)
Web of flange body (41,141) covering in direction
43. From (42), which is radially supported by (49).
62. The apparatus according to any one of the preceding items. 63. If the radial inner spring (48: 148)
Also receives the action of the centrifugal force to remove the recessed portions (63, 64).
59. The method according to claim 58, wherein the bearing is radially supported on the limiting surface.
62. The apparatus according to any one of claims 61 to 61. 64. The recesses (63, 64) are ring-shaped,
That is, it is constructed in the circumferential direction of the device,
The supporting portion that supports the spring (48, 148) in the circumferential direction is
(63, 64) provided in the stopper member (65, 6).
6; 165, 166).
64. The device according to any one of 58 to 63. 65. The stopper member is formed by forming rivets (165, 16
65. The device of claim 64, formed by 6). 66. The formed rivet (165, 166) is a spring
(148) flat in the part loaded by
66. The article according to claim 65, which has been chamfered or chamfered.
On-board equipment. 67. The spring of the radially inner spring group is the other flywheel
The two circular disc windows joined to rotate with the minute
When viewed in the axial direction, between these two disks,
Radial outer spring group and radial inner spring group in series
43. A flange body receiving the flange body is received.
On-board equipment. 68. The first flywheel part (3; 203) has both
Torque can be transmitted to the wheel portion (3, 4; 203, 204)
Axial joints (42; 142; 24)
2) provided with one molded part (72; 172; 272)
It should have a component part (41; 141; 241) and be a second
The wheel portion (4, 204) is connected to the bayonet joint (42; 14).
2; 242) corresponding molded part (73; 173; 273)
68. Any one of claims 1 to 67 having
Equipment. 69. Spring group of the damping means (45, 48; 145, 14)
8; 245) is low with viscous or paced media.
And partially filled room (30; 130; 230)
The room (30; 130; 230)
And one of the flywheel parts (3, 20
3) constituent parts (31, 32; 131, 132; 23)
1,232) and the output of the damping means.
Part is a flange-shaped component (41; 141; 241)
And the flange-shaped component (4
1; 141; 241) is the other flywheel portion (4; 20).
The corresponding molding part (73; 173; 273) provided in 4)
Forming part (73; 173; 272)
And one of the flywheel portions is a seal member (7
5; 175; 275) and the sealing member (75; 1).
75; 275) are both flywheel sections (3, 4; 20).
3,204) plugged in, the other bounce
The plane (77; 176b; 276) of the car part (4; 204)
70. The method of claim 68, wherein b) is sealed and contacted.
apparatus. 70. Flange-shaped output part (41; 14) of the damping means
1; 241) of the bayonet joint (42; 142; 242)
Molded parts (72, 73; 172, 173; 272, 27
3) to the other flywheel section (4,204)
Are connected so that they can be transmitted
70. The apparatus of claim 68 or 69. 71. Flange-shaped output part (41; 14) of the damping means
1; 241) is a flywheel portion (3;
203) to form the chamber (30; 130; 230).
, Both components (31, 32; 131, 132; 23)
1,232)
Item 71. The apparatus according to any one of Items 54 to 70. 72. The corresponding molded part (73; 173; 273)
Ring disk shape connected with the flywheel part (4; 204)
Provided on the outer periphery of the component (27; 127; 227)
72. The apparatus according to any one of claims 68 to 71, wherein
Place. 73. The amount of viscous medium received in the chamber is
Group (48; 148) at least partially in the viscous medium
42. The method according to claim 42, wherein the immersion is selected.
The device according to any one of the preceding claims. 74. Both flywheel parts (3,4; 103,104,
203, 204) and at least one friction device (7
5 + 77; 175 + 176b; 275 + 276b; 49
0; 574 + 574a + 541; 590) is valid
74. The apparatus of any one of claims 1 to 73. 75. Both flywheel parts (3,4; 203,204)
At least one friction device having circumferential play between
75. The method of claims 1 to 74, wherein the location (490) is valid.
An apparatus according to claim 1. 76. The friction device is driven by one of the flywheel components.
Formed in a ring passage for receiving a viscous medium.
77. The apparatus of claim 74 or claim 75, wherein 77. Ring at least partially filled with viscous medium
Outside the passage (451; 551), both flywheel sections
Dry friction attenuator (490; 590) is installed between
77. The method according to any one of claims 1 to 76, wherein
On-board equipment. 78. Between both flywheel parts, between these
At least one friction damping device connected in series with the spring
78. The method of claims 1 to 77, wherein (590) is present.
An apparatus according to claim 1. 79. Friction reduction effective in parallel with the radially inner spring group
If the damping and / or viscous damping effects are
Viscous damping and / or friction connected in parallel with the group
79. The method of claims 1 to 78, which is significantly less than the damping effect.
An apparatus according to any one of the preceding claims. 80. The length of at least some of the springs
80. The method of claims 1 to 79, which is shorter than the length of the arc segment.
An apparatus according to claim 1. 81. The flywheel part connected to the drive train is
From claim 1, which is connectable to the flywheel part
The device according to any one of the preceding claims. 82. Flange body except ring gap where ring passage is small
82. Any of claims 1 to 81, wherein
The device according to claim 1.
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