JP3393670B2 - パイプ製インテークマニホールド - Google Patents
パイプ製インテークマニホールドInfo
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複数のパイプの両端部
にフランジが接合されるパイプ製インテークマニホール
ドに関する。 【０００２】 【従来の技術】従来、複数のパイプの両端部にフランジ
が接合されるパイプ製インテークマニホールドとして
は、例えば、特開昭６３ー１８１７８号公報に記載のも
のが知られている。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の技術にあっては、複数のパイプはアルミ合金製の直
管をベンディング加工により曲げ、その曲げ加工部はほ
ぼ断面真円形状のままとして用いていたため、この曲げ
加工部において吸入空気の剥離が生じ、圧力損失が大き
くなってしまうという問題があった。 【０００４】つまり、図６に示すように、パイプ１０１
の曲げ加工部１０２での吸入空気の流れの状態をみる
と、吸入空気はパイプの曲げに沿って流れの方向を変え
るため、曲げの外周側では流速が高まると共に圧力が低
下し、曲げの内周側では流速が遅くなると共に圧力が高
まる。したがって、この曲げ加工部１０２での断面の流
れをみると、図７に示すように、曲げの外側から２方向
に別れてパイプ内壁に沿って内側に流れる２つの還流が
斜線の部位で生じ、曲げの内側部分にはこの還流に伴っ
て空気の剥離が生じ、この空気の剥離が生じる断面積が
大きい分だけ吸入空気の通気抵抗となり、圧力損失が大
きくなる。 【０００５】本発明は、上記のような問題に着目してな
されたもので、その目的とするところは、パイプの曲げ
加工部での圧力損失の低減によりエンジン出力の向上を
図り得るパイプ製インテークマニホールドを提供するこ
とにある。 【０００６】上記目的を達成するため本発明では、複数
のパイプの両端部に入口フランジと出口フランジが接合
されるパイプ製インテークマニホールドにおいて、パイ
プの扁平率を、下式｛（長径−短径）／長径｝×１００
（％）により与え、パイプの扁平方向を短径方向とした
とき、前記複数のパイプの曲げ加工部を、曲げ方向と扁
平方向とを一致させた扁平形状とし、その扁平率を５％
〜７％に設定した。 【０００７】 【作用】パイプ製インテークマニホールドによる吸気時
は、エアーフィルタにより粉塵が取り除かれた外気が入
口フランジ→複数のパイプ→出口フランジを経過してエ
ンジンのシリンダ室に送り込まれる。 【０００８】この複数のパイプを空気が流れる時、その
曲げ加工部においては、曲げの外側から２方向に別れて
パイプ内壁に沿って内側に流れる２つの還流が生じ、こ
の還流に伴って曲げの内側部分の空気が剥離しようとす
るが、パイプの曲げ加工部を、曲げ方向と扁平方向とを
一致させた扁平形状とし、その扁平率を５％〜７％に設
定していることで、空気の剥離部分がこの扁平形状によ
り押し潰されて剥離断面積が小さく抑えられる。 【０００９】したがって、空気の剥離断面積が小さくな
った分だけ吸入空気を流す有効断面積が拡大することに
なり、有効断面積の拡大により通気抵抗が低く抑えら
れ、圧力損失が低減される。 【００１０】ここで、パイプを曲げ加工した時、曲げ加
工に伴って曲げ加工部が幾分か扁平となるが、例えば、
アルミ合金製パイプの場合、曲げ加工による扁平率は、
最大２％程度であり、扁平率５％にするには、曲げ加工
と同時にあるいは曲げ加工後に扁平加工を要する。ま
た、扁平率をあまりに高くすれば、パイプ曲率が最も小
さくなる曲げ方向の両側のパイプ内壁部に空気の剥離が
生じ、逆に、扁平率が７％以上となると剥離断面積の拡
大傾向がみられる。 【００１１】以上の理由により、パイプの曲げ加工部の
扁平率を、通気抵抗値が小さくなりエンジン出力の向上
を期待できる領域である５％〜７％に設定している。 【００１２】 【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。 【００１３】まず、構成を説明する。 【００１４】図１は本発明実施例のパイプ製インテーク
マニホールド１を示す全体斜視図である。 【００１５】実施例のパイプ製インテークマニホールド
１は、図１に示すように、図外のスロットルチャンバに
接続されるスロットルチャンバ取付用フランジ２（入口
フランジに相当）と、溶接用部品としてのプレート３
と、エンジンのインテークポートに接続されるヘッドフ
ランジ４（出口フランジに相当）と、４気筒エンジンの
各シリンダ内に吸入空気を分配する４本のパイプ５〜８
とで構成されている。 【００１６】前記スロットルチャンバ取付用フランジ２
とプレート３とヘッドフランジ４は、鋳造性，溶接性の
良好なＡｌーＣｕーＳｉ系のアルミ鋳物で成形されてお
り、また、各パイプ５〜８は、耐食性，加工性の良好な
３０００系のアルミ合金で形成されている。 【００１７】前記スロットルチャンバ取付用フランジ２
は、図２に示されるように、プレート３の端面と互いに
端面同士を突き合わせた状態で、その外側をアルミ溶接
Ｗ１により接合されている。 【００１８】前記プレート３は、４本のパイプ５〜８を
パイプ穴３ａに差し込んだ状態で、内側からアルミ溶接
Ｗ２により接合されている。このアルミ溶接Ｗ２は、図
２に示すように、溶接強度の確保と、通気抵抗低減のた
め、滑らかなビード形状にて溶接されている。 【００１９】前記ヘッドフランジ４は、図３に示される
ように、各パイプ５〜８の端部をパイプ段差穴４ａに差
し込んだ状態で、その外側をアルミ溶接Ｗ３により接合
されている。このパイプ段差穴４ａの段差寸法は、ほぼ
パイプ厚と同じとされ、溶接状態で滑らかな内面を形成
するようにしている。 【００２０】前記パイプ５〜８は、その曲げ加工部９，
１０，１１，１２，１３を、曲げ方向と扁平方向とを一
致させた楕円扁平形状とし、その扁平率を６．２％程度
に設定している。なお、扁平率とは、｛（長径−短径）
／長径｝×１００（％）の式により求められる。 【００２１】ここで、パイプを曲げ加工した時、曲げ加
工に伴って曲げ加工部が幾分か扁平となるが、変形しに
くいアルミ合金製パイプの場合、曲げ加工による扁平率
は、最大２％程度であり、扁平率６．２％程度にするに
は、曲げ加工と同時にあるいは曲げ加工後に扁平加工を
要する。 【００２２】なお、各アルミ溶接Ｗ１，Ｗ２，Ｗ３に
は、溶加材として溶接性，強度及び耐食性の良好な４０
４３材が使用されている。 【００２３】次に、作用を説明する。 【００２４】［製造時］パイプ製インテークマニホール
ド１の製造時、まず、複数のパイプ５〜８の曲げ加工部
９，１０，１１，１２，１３を、扁平率を６．２％程度
の楕円扁平形状に成形する。 【００２５】そして、この扁平曲げ加工部を有する複数
のパイプ５〜８を、プレート３のパイプ穴３ａに差し込
み、プレート３の裏面内側からアルミ溶接Ｗ２により滑
らかなビード形状にて接合される。 【００２６】そして、複数のパイプ５〜８が接合されて
いるプレート３側に、プレート端面とフランジ端面とを
突き合わせた状態にて外側からスロットルチャンバ取付
用フランジ２がアルミ溶接Ｗ１により接合される。 【００２７】また、パイプ５〜８の反対側端部において
は、パイプ５〜８の端部をパイプ段差穴４ａに差し込ん
だ状態にて外側から溶接が行なわれ、ヘッドフランジ４
がアルミ溶接Ｗ３により接合される。 【００２８】［吸気時］パイプ製インテークマニホール
ド１による吸気時は、エアーフィルタにより粉塵が取り
除かれた外気がスロットルチャンバ取付用フランジ２→
複数のパイプ５〜８→ヘッドフランジ４を経過してエン
ジンのシリンダ室に送り込まれる。 【００２９】この複数のパイプ５〜８を空気が流れる
時、その曲げ加工部９，１０，１１，１２，１３におい
ては、曲げの外側から２方向に別れてパイプ内壁に沿っ
て内側に流れる２つの還流が生じ、この還流に伴って曲
げの内側部分の空気が剥離しようとするが、パイプの曲
げ加工部９，１０，１１，１２，１３を、曲げ方向と扁
平方向とを一致させた楕円扁平形状とし、その扁平率を
６．２％程度に設定していることで、図４に示すよう
に、空気の剥離部分がこの扁平形状により押し潰されて
剥離断面積が小さく抑えられる。 【００３０】したがって、空気の剥離断面積が小さくな
った分だけ吸入空気を流す有効断面積が拡大することに
なり、有効断面積の拡大により通気抵抗が低く抑えら
れ、圧力損失が低減される。 【００３１】ここで、パイプの扁平率を様々に変えてそ
の通気抵抗を測定した実験結果を図５に示す。 【００３２】この実験結果で明らかなように、扁平率が
０％から６．２％程度までは通気抵抗値が徐々に小さく
なり、扁平率が６．２％程度を超えると通気抵抗値が上
昇する特性をとなる。 【００３３】これは、扁平率が０％から６．２％程度ま
では空気の剥離断面積が徐々に小さくなっていることを
意味し、扁平率６．２％程度で最も空気の剥離断面積が
小さくなる。しかし、扁平率が６．２％程度を超えると
空気の剥離断面積が逆に拡大していることを意味してい
る。つまり、扁平率をあまりに高くすれば、パイプ曲率
が最も小さくなる曲げ方向の両側のパイプ内壁部に空気
の剥離が生じ、扁平率の増大にしたがって剥離断面積の
拡大傾向がみられることによる。 【００３４】以上の実験結果を踏まえた場合、パイプ５
〜８の曲げ加工部９，１０，１１，１２，１３の扁平率
は、５％〜７％に設定した場合、通気抵抗値が十分に小
さくなりエンジン出力の向上を期待できる領域である。 【００３５】次に、効果を説明する。 【００３６】実施例のパイプ製インテークマニホールド
１にあっては、下記に列挙する効果が併せて達成され
る。 【００３７】(1) 複数のパイプ５〜８の曲げ加工部９，
１０，１１，１２，１３を、曲げ方向と扁平方向とを一
致させた楕円扁平形状とし、その扁平率を６．２％程度
に設定したため、パイプの曲げ加工部での圧力損失の低
減によりエンジン出力の向上を図り得るパイプ製インテ
ークマニホールド１を提供することができる。 【００３８】(2) スロットルチャンバ取付用フランジ２
の溶接作業で、複数のパイプ５〜８とスロットルチャン
バ取付用フランジ２の間にプレート３を介在させたこと
で、パイプ５〜８との接合でプレート３の裏面内側から
容易にアルミ溶接Ｗ２を行なうことができ、良好な溶接
作業性が確保される。 【００３９】つまり、複数のパイプ５〜８が、図１に示
すように密集するスロットルチャンバ取付用フランジ２
側において、複数のパイプ５〜８とスロットルチャンバ
取付用フランジ２とを外側から直接溶接しようとする
と、溶接トーチが入り込みにくい部分が存在し、溶接作
業性が悪化すると共に溶接強度も確保しにくい。 【００４０】(3) 製品全体に熱を与えるロー付とは異な
り、溶接では接合するアルミ溶接Ｗ１，Ｗ２，Ｗ３の部
分のみに溶接のアーク熱を加えるだけで接合するため、
両フランジ２，４やパイプ５〜８等の構成部品の熱変形
が抑制され、吸気機能の低下を防止することができる。 【００４１】これらの構成部品が熱変形した場合、エン
ジンへの組み付け時に隙間等を生じ、吸気機能自体を低
下させることになる。 【００４２】(4) アルミ溶接Ｗ１，Ｗ２，Ｗ３による接
合ではロー付の様に接合時にフラックスを用いないた
め、接合部の耐食性が向上する。 【００４３】(5) アルミ溶接Ｗ１，Ｗ２，Ｗ３による接
合では母材同士が溶加材を介して接合されるため、ロー
付に比べて接合強度が向上する。 【００４４】(6) ロー付とは異なり全体を高温雰囲気下
におかないため、パイプとしてアルミ合金性パイプを使
用する場合、高価な高融点アルミ合金をパイプ素材に代
えて廉価な材料（３０００系材料）が使用可能となり低
コスト性が達成される。 【００４５】(7) アルミ溶接Ｗ２を滑らかなビード形状
としたため、インテークマニホールドを流れる空気の流
れがスムーズになり、エンジン出力性能を低下させるこ
とがない。 【００４６】以上、実施例を図面により説明してきた
が、具体的な構成は実施例に限られるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加等があ
っても本発明に含まれる。 【００４７】例えば、実施例では、４気筒エンジンに適
用したものを示したが、６気筒エンジンや８気筒エンジ
ン用のパイプ製インテークマニホールドにも適用できる
ことは勿論である。 【００４８】また、実施例では、パイプの曲げ加工部の
扁平形状を、楕円扁平形状とした例を示したが、空気の
剥離が発生するパイプの曲げ方向内側の半分のみを扁平
とする形状としたり、図７で示す空気の剥離部分を除い
たリンゴ形状のような扁平形状等としても良い。 【００４９】また、扁平率も６．２％程度に限られるも
のではなく、５％〜７％の範囲内であれば本発明に含ま
れる。 【００５０】 【発明の効果】以上説明してきたように、本発明にあっ
ては、複数のパイプの両端部に入口フランジと出口フラ
ンジが接合されるパイプ製インテークマニホールドにお
いて、複数のパイプの曲げ加工部を、曲げ方向と扁平方
向とを一致させた扁平形状とし、その扁平率を５％〜７
％に設定したため、パイプの曲げ加工部での圧力損失の
低減によりエンジン出力の向上を図り得るパイプ製イン
テークマニホールドを提供することができるという効果
が得られる。
にフランジが接合されるパイプ製インテークマニホール
ドに関する。 【０００２】 【従来の技術】従来、複数のパイプの両端部にフランジ
が接合されるパイプ製インテークマニホールドとして
は、例えば、特開昭６３ー１８１７８号公報に記載のも
のが知られている。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の技術にあっては、複数のパイプはアルミ合金製の直
管をベンディング加工により曲げ、その曲げ加工部はほ
ぼ断面真円形状のままとして用いていたため、この曲げ
加工部において吸入空気の剥離が生じ、圧力損失が大き
くなってしまうという問題があった。 【０００４】つまり、図６に示すように、パイプ１０１
の曲げ加工部１０２での吸入空気の流れの状態をみる
と、吸入空気はパイプの曲げに沿って流れの方向を変え
るため、曲げの外周側では流速が高まると共に圧力が低
下し、曲げの内周側では流速が遅くなると共に圧力が高
まる。したがって、この曲げ加工部１０２での断面の流
れをみると、図７に示すように、曲げの外側から２方向
に別れてパイプ内壁に沿って内側に流れる２つの還流が
斜線の部位で生じ、曲げの内側部分にはこの還流に伴っ
て空気の剥離が生じ、この空気の剥離が生じる断面積が
大きい分だけ吸入空気の通気抵抗となり、圧力損失が大
きくなる。 【０００５】本発明は、上記のような問題に着目してな
されたもので、その目的とするところは、パイプの曲げ
加工部での圧力損失の低減によりエンジン出力の向上を
図り得るパイプ製インテークマニホールドを提供するこ
とにある。 【０００６】上記目的を達成するため本発明では、複数
のパイプの両端部に入口フランジと出口フランジが接合
されるパイプ製インテークマニホールドにおいて、パイ
プの扁平率を、下式｛（長径−短径）／長径｝×１００
（％）により与え、パイプの扁平方向を短径方向とした
とき、前記複数のパイプの曲げ加工部を、曲げ方向と扁
平方向とを一致させた扁平形状とし、その扁平率を５％
〜７％に設定した。 【０００７】 【作用】パイプ製インテークマニホールドによる吸気時
は、エアーフィルタにより粉塵が取り除かれた外気が入
口フランジ→複数のパイプ→出口フランジを経過してエ
ンジンのシリンダ室に送り込まれる。 【０００８】この複数のパイプを空気が流れる時、その
曲げ加工部においては、曲げの外側から２方向に別れて
パイプ内壁に沿って内側に流れる２つの還流が生じ、こ
の還流に伴って曲げの内側部分の空気が剥離しようとす
るが、パイプの曲げ加工部を、曲げ方向と扁平方向とを
一致させた扁平形状とし、その扁平率を５％〜７％に設
定していることで、空気の剥離部分がこの扁平形状によ
り押し潰されて剥離断面積が小さく抑えられる。 【０００９】したがって、空気の剥離断面積が小さくな
った分だけ吸入空気を流す有効断面積が拡大することに
なり、有効断面積の拡大により通気抵抗が低く抑えら
れ、圧力損失が低減される。 【００１０】ここで、パイプを曲げ加工した時、曲げ加
工に伴って曲げ加工部が幾分か扁平となるが、例えば、
アルミ合金製パイプの場合、曲げ加工による扁平率は、
最大２％程度であり、扁平率５％にするには、曲げ加工
と同時にあるいは曲げ加工後に扁平加工を要する。ま
た、扁平率をあまりに高くすれば、パイプ曲率が最も小
さくなる曲げ方向の両側のパイプ内壁部に空気の剥離が
生じ、逆に、扁平率が７％以上となると剥離断面積の拡
大傾向がみられる。 【００１１】以上の理由により、パイプの曲げ加工部の
扁平率を、通気抵抗値が小さくなりエンジン出力の向上
を期待できる領域である５％〜７％に設定している。 【００１２】 【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。 【００１３】まず、構成を説明する。 【００１４】図１は本発明実施例のパイプ製インテーク
マニホールド１を示す全体斜視図である。 【００１５】実施例のパイプ製インテークマニホールド
１は、図１に示すように、図外のスロットルチャンバに
接続されるスロットルチャンバ取付用フランジ２（入口
フランジに相当）と、溶接用部品としてのプレート３
と、エンジンのインテークポートに接続されるヘッドフ
ランジ４（出口フランジに相当）と、４気筒エンジンの
各シリンダ内に吸入空気を分配する４本のパイプ５〜８
とで構成されている。 【００１６】前記スロットルチャンバ取付用フランジ２
とプレート３とヘッドフランジ４は、鋳造性，溶接性の
良好なＡｌーＣｕーＳｉ系のアルミ鋳物で成形されてお
り、また、各パイプ５〜８は、耐食性，加工性の良好な
３０００系のアルミ合金で形成されている。 【００１７】前記スロットルチャンバ取付用フランジ２
は、図２に示されるように、プレート３の端面と互いに
端面同士を突き合わせた状態で、その外側をアルミ溶接
Ｗ１により接合されている。 【００１８】前記プレート３は、４本のパイプ５〜８を
パイプ穴３ａに差し込んだ状態で、内側からアルミ溶接
Ｗ２により接合されている。このアルミ溶接Ｗ２は、図
２に示すように、溶接強度の確保と、通気抵抗低減のた
め、滑らかなビード形状にて溶接されている。 【００１９】前記ヘッドフランジ４は、図３に示される
ように、各パイプ５〜８の端部をパイプ段差穴４ａに差
し込んだ状態で、その外側をアルミ溶接Ｗ３により接合
されている。このパイプ段差穴４ａの段差寸法は、ほぼ
パイプ厚と同じとされ、溶接状態で滑らかな内面を形成
するようにしている。 【００２０】前記パイプ５〜８は、その曲げ加工部９，
１０，１１，１２，１３を、曲げ方向と扁平方向とを一
致させた楕円扁平形状とし、その扁平率を６．２％程度
に設定している。なお、扁平率とは、｛（長径−短径）
／長径｝×１００（％）の式により求められる。 【００２１】ここで、パイプを曲げ加工した時、曲げ加
工に伴って曲げ加工部が幾分か扁平となるが、変形しに
くいアルミ合金製パイプの場合、曲げ加工による扁平率
は、最大２％程度であり、扁平率６．２％程度にするに
は、曲げ加工と同時にあるいは曲げ加工後に扁平加工を
要する。 【００２２】なお、各アルミ溶接Ｗ１，Ｗ２，Ｗ３に
は、溶加材として溶接性，強度及び耐食性の良好な４０
４３材が使用されている。 【００２３】次に、作用を説明する。 【００２４】［製造時］パイプ製インテークマニホール
ド１の製造時、まず、複数のパイプ５〜８の曲げ加工部
９，１０，１１，１２，１３を、扁平率を６．２％程度
の楕円扁平形状に成形する。 【００２５】そして、この扁平曲げ加工部を有する複数
のパイプ５〜８を、プレート３のパイプ穴３ａに差し込
み、プレート３の裏面内側からアルミ溶接Ｗ２により滑
らかなビード形状にて接合される。 【００２６】そして、複数のパイプ５〜８が接合されて
いるプレート３側に、プレート端面とフランジ端面とを
突き合わせた状態にて外側からスロットルチャンバ取付
用フランジ２がアルミ溶接Ｗ１により接合される。 【００２７】また、パイプ５〜８の反対側端部において
は、パイプ５〜８の端部をパイプ段差穴４ａに差し込ん
だ状態にて外側から溶接が行なわれ、ヘッドフランジ４
がアルミ溶接Ｗ３により接合される。 【００２８】［吸気時］パイプ製インテークマニホール
ド１による吸気時は、エアーフィルタにより粉塵が取り
除かれた外気がスロットルチャンバ取付用フランジ２→
複数のパイプ５〜８→ヘッドフランジ４を経過してエン
ジンのシリンダ室に送り込まれる。 【００２９】この複数のパイプ５〜８を空気が流れる
時、その曲げ加工部９，１０，１１，１２，１３におい
ては、曲げの外側から２方向に別れてパイプ内壁に沿っ
て内側に流れる２つの還流が生じ、この還流に伴って曲
げの内側部分の空気が剥離しようとするが、パイプの曲
げ加工部９，１０，１１，１２，１３を、曲げ方向と扁
平方向とを一致させた楕円扁平形状とし、その扁平率を
６．２％程度に設定していることで、図４に示すよう
に、空気の剥離部分がこの扁平形状により押し潰されて
剥離断面積が小さく抑えられる。 【００３０】したがって、空気の剥離断面積が小さくな
った分だけ吸入空気を流す有効断面積が拡大することに
なり、有効断面積の拡大により通気抵抗が低く抑えら
れ、圧力損失が低減される。 【００３１】ここで、パイプの扁平率を様々に変えてそ
の通気抵抗を測定した実験結果を図５に示す。 【００３２】この実験結果で明らかなように、扁平率が
０％から６．２％程度までは通気抵抗値が徐々に小さく
なり、扁平率が６．２％程度を超えると通気抵抗値が上
昇する特性をとなる。 【００３３】これは、扁平率が０％から６．２％程度ま
では空気の剥離断面積が徐々に小さくなっていることを
意味し、扁平率６．２％程度で最も空気の剥離断面積が
小さくなる。しかし、扁平率が６．２％程度を超えると
空気の剥離断面積が逆に拡大していることを意味してい
る。つまり、扁平率をあまりに高くすれば、パイプ曲率
が最も小さくなる曲げ方向の両側のパイプ内壁部に空気
の剥離が生じ、扁平率の増大にしたがって剥離断面積の
拡大傾向がみられることによる。 【００３４】以上の実験結果を踏まえた場合、パイプ５
〜８の曲げ加工部９，１０，１１，１２，１３の扁平率
は、５％〜７％に設定した場合、通気抵抗値が十分に小
さくなりエンジン出力の向上を期待できる領域である。 【００３５】次に、効果を説明する。 【００３６】実施例のパイプ製インテークマニホールド
１にあっては、下記に列挙する効果が併せて達成され
る。 【００３７】(1) 複数のパイプ５〜８の曲げ加工部９，
１０，１１，１２，１３を、曲げ方向と扁平方向とを一
致させた楕円扁平形状とし、その扁平率を６．２％程度
に設定したため、パイプの曲げ加工部での圧力損失の低
減によりエンジン出力の向上を図り得るパイプ製インテ
ークマニホールド１を提供することができる。 【００３８】(2) スロットルチャンバ取付用フランジ２
の溶接作業で、複数のパイプ５〜８とスロットルチャン
バ取付用フランジ２の間にプレート３を介在させたこと
で、パイプ５〜８との接合でプレート３の裏面内側から
容易にアルミ溶接Ｗ２を行なうことができ、良好な溶接
作業性が確保される。 【００３９】つまり、複数のパイプ５〜８が、図１に示
すように密集するスロットルチャンバ取付用フランジ２
側において、複数のパイプ５〜８とスロットルチャンバ
取付用フランジ２とを外側から直接溶接しようとする
と、溶接トーチが入り込みにくい部分が存在し、溶接作
業性が悪化すると共に溶接強度も確保しにくい。 【００４０】(3) 製品全体に熱を与えるロー付とは異な
り、溶接では接合するアルミ溶接Ｗ１，Ｗ２，Ｗ３の部
分のみに溶接のアーク熱を加えるだけで接合するため、
両フランジ２，４やパイプ５〜８等の構成部品の熱変形
が抑制され、吸気機能の低下を防止することができる。 【００４１】これらの構成部品が熱変形した場合、エン
ジンへの組み付け時に隙間等を生じ、吸気機能自体を低
下させることになる。 【００４２】(4) アルミ溶接Ｗ１，Ｗ２，Ｗ３による接
合ではロー付の様に接合時にフラックスを用いないた
め、接合部の耐食性が向上する。 【００４３】(5) アルミ溶接Ｗ１，Ｗ２，Ｗ３による接
合では母材同士が溶加材を介して接合されるため、ロー
付に比べて接合強度が向上する。 【００４４】(6) ロー付とは異なり全体を高温雰囲気下
におかないため、パイプとしてアルミ合金性パイプを使
用する場合、高価な高融点アルミ合金をパイプ素材に代
えて廉価な材料（３０００系材料）が使用可能となり低
コスト性が達成される。 【００４５】(7) アルミ溶接Ｗ２を滑らかなビード形状
としたため、インテークマニホールドを流れる空気の流
れがスムーズになり、エンジン出力性能を低下させるこ
とがない。 【００４６】以上、実施例を図面により説明してきた
が、具体的な構成は実施例に限られるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加等があ
っても本発明に含まれる。 【００４７】例えば、実施例では、４気筒エンジンに適
用したものを示したが、６気筒エンジンや８気筒エンジ
ン用のパイプ製インテークマニホールドにも適用できる
ことは勿論である。 【００４８】また、実施例では、パイプの曲げ加工部の
扁平形状を、楕円扁平形状とした例を示したが、空気の
剥離が発生するパイプの曲げ方向内側の半分のみを扁平
とする形状としたり、図７で示す空気の剥離部分を除い
たリンゴ形状のような扁平形状等としても良い。 【００４９】また、扁平率も６．２％程度に限られるも
のではなく、５％〜７％の範囲内であれば本発明に含ま
れる。 【００５０】 【発明の効果】以上説明してきたように、本発明にあっ
ては、複数のパイプの両端部に入口フランジと出口フラ
ンジが接合されるパイプ製インテークマニホールドにお
いて、複数のパイプの曲げ加工部を、曲げ方向と扁平方
向とを一致させた扁平形状とし、その扁平率を５％〜７
％に設定したため、パイプの曲げ加工部での圧力損失の
低減によりエンジン出力の向上を図り得るパイプ製イン
テークマニホールドを提供することができるという効果
が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例のパイプ製インテークマニホールドを示
す斜視図である。 【図２】図１のＡーＡ断面図である。 【図３】図１のＢーＢ断面図である。 【図４】パイプの曲げ加工部を示す断面図である。 【図５】扁平率に対する通気抵抗特性図である。 【図６】従来のパイプの曲げ加工部を流れる吸気の流れ
を示す図である。 【図７】従来のパイプの曲げ加工部を示す断面図であ
る。 【符号の説明】 １ パイプ製インテークマニホールド ２ スロットルチャンバ取付用フランジ（入口フラン
ジ） ３ プレート ４ ヘッドフランジ（出口フランジ） ５，６，７，８ パイプ ９，１０，１１，１２，１３ 曲げ加工部
す斜視図である。 【図２】図１のＡーＡ断面図である。 【図３】図１のＢーＢ断面図である。 【図４】パイプの曲げ加工部を示す断面図である。 【図５】扁平率に対する通気抵抗特性図である。 【図６】従来のパイプの曲げ加工部を流れる吸気の流れ
を示す図である。 【図７】従来のパイプの曲げ加工部を示す断面図であ
る。 【符号の説明】 １ パイプ製インテークマニホールド ２ スロットルチャンバ取付用フランジ（入口フラン
ジ） ３ プレート ４ ヘッドフランジ（出口フランジ） ５，６，７，８ パイプ ９，１０，１１，１２，１３ 曲げ加工部
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 複数のパイプの両端部に入口フランジと
出口フランジが接合されるパイプ製インテークマニホー
ルドにおいて、パイプの扁平率を、下式 ｛（長径−短径）／長径｝×１００（％） により与え、 パイプの扁平方向を短径方向としたとき、 前記複数のパイプの曲げ加工部を、曲げ方向と扁平方向
とを一致させた扁平形状とし、その扁平率を５％〜７％
に設定したことを特徴とするパイプ製インテークマニホ
ールド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06983693A JP3393670B2 (ja) | 1993-03-29 | 1993-03-29 | パイプ製インテークマニホールド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06983693A JP3393670B2 (ja) | 1993-03-29 | 1993-03-29 | パイプ製インテークマニホールド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06280701A JPH06280701A (ja) | 1994-10-04 |
| JP3393670B2 true JP3393670B2 (ja) | 2003-04-07 |
Family
ID=13414282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06983693A Expired - Fee Related JP3393670B2 (ja) | 1993-03-29 | 1993-03-29 | パイプ製インテークマニホールド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3393670B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5078558B2 (ja) * | 2007-11-02 | 2012-11-21 | 愛知機械工業株式会社 | インテークマニホールドおよび内燃機関 |
-
1993
- 1993-03-29 JP JP06983693A patent/JP3393670B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06280701A (ja) | 1994-10-04 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |