JP3302798B2 - ベンチレーテッドロータに使用するディスクブレーキのパッド - Google Patents
ベンチレーテッドロータに使用するディスクブレーキのパッドInfo
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D65/00—Parts or details
- F16D65/0006—Noise or vibration control
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D69/00—Friction linings; Attachment thereof; Selection of coacting friction substances or surfaces
- F16D2069/004—Profiled friction surfaces, e.g. grooves, dimples
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ベンチレーテッドロ
ータに使用するディスクブレーキのパッドに関し、特に
ダイナミックグローンと呼ばれる低周波ノイズを防止す
るのに有効なスリットを設けたパッドに関する。
ータに使用するディスクブレーキのパッドに関し、特に
ダイナミックグローンと呼ばれる低周波ノイズを防止す
るのに有効なスリットを設けたパッドに関する。
【０００２】
【従来の技術】ディスクブレーキは、制動しようとする
車輪と連動して回転するロータの両側面にパッドを押付
け、パッドのライニングとロータとの摩擦によりロータ
を制動し、ロータを介して車輪を制動するブレーキであ
る。
車輪と連動して回転するロータの両側面にパッドを押付
け、パッドのライニングとロータとの摩擦によりロータ
を制動し、ロータを介して車輪を制動するブレーキであ
る。
【０００３】このようにパッドのライニングと摩擦する
ため、制動時にはロータは摩擦熱により高温になる。ベ
ンチレーテッドロータは、ロータの温度上昇を抑えるた
めに構成されたもので、図５、図６に例示するように構
成される。図５は全体の斜視図、図６は一部の平面図で
ある。
ため、制動時にはロータは摩擦熱により高温になる。ベ
ンチレーテッドロータは、ロータの温度上昇を抑えるた
めに構成されたもので、図５、図６に例示するように構
成される。図５は全体の斜視図、図６は一部の平面図で
ある。
【０００４】ベンチレーテッドロータ１（以下単にロー
タという）内には、半径方向外端がロータの周面に開口
し、内端をロータ外に開口した多数の風路２が形成され
ている。図６に見るように、風路２の両側においてロー
タは肉薄になり、ロータの厚さ方向の剛性は弱くなる。
風路を外れた位置では、ロータの両側面を連結するフィ
ン３が形成されるので、ロータの厚さ方向の剛性は大き
い。
タという）内には、半径方向外端がロータの周面に開口
し、内端をロータ外に開口した多数の風路２が形成され
ている。図６に見るように、風路２の両側においてロー
タは肉薄になり、ロータの厚さ方向の剛性は弱くなる。
風路を外れた位置では、ロータの両側面を連結するフィ
ン３が形成されるので、ロータの厚さ方向の剛性は大き
い。
【０００５】このようなロータでは、制動回数が増すに
従って、ロータ温度が上昇し、それに伴ないロータは熱
膨張する。この膨張量は風路２とフィン３の部分とで異
なり、風路２の部分において大きい。つまりロータは、
摩擦熱により風路２の外壁がフィン３の部分より大きく
膨らむ。このためその状態で制動をすると、大きく膨ら
んでいる風路２の外壁にパッドにより加えられる圧力は
フィン３の両側に加えられる圧力よりも大となり、風路
２の両側での摩擦仕事がフィン３の両側でのそれよりも
大となる。これが繰返されることにより、ロータは風路
２の外壁でより大きく摩耗し、ロータの冷却時には、風
路外壁が収縮するため、ロータの側面にフィン３のピッ
チに等しい微小な凹凸を生じる。この凹凸のロータ軸方
向の高さ（厚さ）の差が、ロータの片面で１．７μm 程
度となったロータでは、制動時にダイナミックグローン
（Ｄｙｎａｍｉｃ Ｇｒｏａｎ、以下単にグローンとい
う）と呼ばれる特有の低周波ノイズを発生する。このノ
イズの周波数ｆ（Hz）は、車速をＶ（km／hr、ロータと
車輪とは直結する）、車輪のタイヤ径をＤ（ｍ）、ｎを
フィンの数（通常２５〜３７）とすると、ｆ＝ｎＶ／
３．６πＤで表される。
従って、ロータ温度が上昇し、それに伴ないロータは熱
膨張する。この膨張量は風路２とフィン３の部分とで異
なり、風路２の部分において大きい。つまりロータは、
摩擦熱により風路２の外壁がフィン３の部分より大きく
膨らむ。このためその状態で制動をすると、大きく膨ら
んでいる風路２の外壁にパッドにより加えられる圧力は
フィン３の両側に加えられる圧力よりも大となり、風路
２の両側での摩擦仕事がフィン３の両側でのそれよりも
大となる。これが繰返されることにより、ロータは風路
２の外壁でより大きく摩耗し、ロータの冷却時には、風
路外壁が収縮するため、ロータの側面にフィン３のピッ
チに等しい微小な凹凸を生じる。この凹凸のロータ軸方
向の高さ（厚さ）の差が、ロータの片面で１．７μm 程
度となったロータでは、制動時にダイナミックグローン
（Ｄｙｎａｍｉｃ Ｇｒｏａｎ、以下単にグローンとい
う）と呼ばれる特有の低周波ノイズを発生する。このノ
イズの周波数ｆ（Hz）は、車速をＶ（km／hr、ロータと
車輪とは直結する）、車輪のタイヤ径をＤ（ｍ）、ｎを
フィンの数（通常２５〜３７）とすると、ｆ＝ｎＶ／
３．６πＤで表される。
【０００６】このようなロータのフィン３のピッチと同
周期の振動が生じる理由は、ロータのフィン３のピッチ
に等しい凹凸が制動中、パッドに連続的に進入し、ブレ
ーキトルク振動を生じ、これが加振力となるからであ
る。このような現象があるため、未だ凹凸の無い新品の
ロータではグローンの発生はなく、使用によって凹凸を
生じたロータでは、凹凸が大きい冷却時ではグローンが
大きく、使用と共にロータが温度上昇するとグローン発
生も無くなって行くという実験結果が得られている。
周期の振動が生じる理由は、ロータのフィン３のピッチ
に等しい凹凸が制動中、パッドに連続的に進入し、ブレ
ーキトルク振動を生じ、これが加振力となるからであ
る。このような現象があるため、未だ凹凸の無い新品の
ロータではグローンの発生はなく、使用によって凹凸を
生じたロータでは、凹凸が大きい冷却時ではグローンが
大きく、使用と共にロータが温度上昇するとグローン発
生も無くなって行くという実験結果が得られている。
【０００７】図７は、ロータの凹凸が温度によって変化
する状態の実験結果を示す線図であって、温度上昇と共
にロータの凹凸は減少しているのが判る。
する状態の実験結果を示す線図であって、温度上昇と共
にロータの凹凸は減少しているのが判る。
【０００８】前記のように制動に伴ってロータと共に高
温となるパッドのライニングには、摩耗粉や水を排出し
たり、材質によっては熱膨張によりひびが発生するの
で、これを逃げるために種々の形のスリットを形成する
ことが行なわれている。
温となるパッドのライニングには、摩耗粉や水を排出し
たり、材質によっては熱膨張によりひびが発生するの
で、これを逃げるために種々の形のスリットを形成する
ことが行なわれている。
【０００９】図８は、ライニング４の中央に、ロータ径
方向のスリット５を設けた通常のパッド６を例示する。
７は裏金である。このようにスリットを設けると、上記
の摩耗粉の排出やライニングの熱膨張を逃すことの外
に、スリットを通る空気のため、スリットの縁部のライ
ニングを冷却することができる。
方向のスリット５を設けた通常のパッド６を例示する。
７は裏金である。このようにスリットを設けると、上記
の摩耗粉の排出やライニングの熱膨張を逃すことの外
に、スリットを通る空気のため、スリットの縁部のライ
ニングを冷却することができる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、ロータに
使用してグローン発生を防止する、スリットを持つパッ
ドを得ようとするものである。
使用してグローン発生を防止する、スリットを持つパッ
ドを得ようとするものである。
【００１１】
【課題を解決する為の手段】この発明は、ディスクブレ
ーキのスリットの位置を、インナパッドとアウタパッド
とに形成されるロータのフィンのピッチをＬとしたと
き、Ｌ／２ないしＬ／２の奇数倍だけロータの周方向に
ずらせることにより、グローン発生を防止したものであ
る。
ーキのスリットの位置を、インナパッドとアウタパッド
とに形成されるロータのフィンのピッチをＬとしたと
き、Ｌ／２ないしＬ／２の奇数倍だけロータの周方向に
ずらせることにより、グローン発生を防止したものであ
る。
【００１２】
【作用】ライニングのスリットの縁がフィン部分に当る
毎に大きな振動トルクが発生し、フィン部分を通過する
と振動トルクは弱くなる。本発明ではインナパッドのス
リットとアウタパッドのスリットとの位置をロータの周
方向にずらせて、一方のパッドのスリットの縁がフィン
部分に当っているとき、他方のパッドのスリットの縁は
風路の位置にあるようにしたため、大きな振動トルクが
重畳せず、一方のパッドで発生する振動トルクの山の間
に他方のパッドで発生する振動トルクの山が位置するよ
うになり、全体として振動トルクが平滑化され、グロー
ンが発生し難くなる。
毎に大きな振動トルクが発生し、フィン部分を通過する
と振動トルクは弱くなる。本発明ではインナパッドのス
リットとアウタパッドのスリットとの位置をロータの周
方向にずらせて、一方のパッドのスリットの縁がフィン
部分に当っているとき、他方のパッドのスリットの縁は
風路の位置にあるようにしたため、大きな振動トルクが
重畳せず、一方のパッドで発生する振動トルクの山の間
に他方のパッドで発生する振動トルクの山が位置するよ
うになり、全体として振動トルクが平滑化され、グロー
ンが発生し難くなる。
【００１３】本発明者の探究した処によると、図８のよ
うな中央部にロータ径方向のスリットを持つ従来のパッ
ドのライニングでは、使用が進むと、スリットの縁部及
び周囲部と、それ以外の個所とで摩耗量に差が生じる。
これを測定すると、図９に示すように、外気に接する周
囲部４ａとスリット５の縁部とで厚く（図９には＋で示
す）、内方部４ｂで薄く（図９には−で示す）なること
が知られた。内方部４ｂの薄くなる部分はほぼ円形のパ
ターンを示す。スリットがない場合は、ライニングの全
面に広がった楕円状となる。又、前記のような原因で凹
凸を生じたロータを用いても、パッドが新品の場合はグ
ローンを発生し難い。このことから、本発明者は、パッ
ドのライニングの摩耗によりライニング面に生じる上記
のようなパターンがグローン発生に関係があるものと考
えた。
うな中央部にロータ径方向のスリットを持つ従来のパッ
ドのライニングでは、使用が進むと、スリットの縁部及
び周囲部と、それ以外の個所とで摩耗量に差が生じる。
これを測定すると、図９に示すように、外気に接する周
囲部４ａとスリット５の縁部とで厚く（図９には＋で示
す）、内方部４ｂで薄く（図９には−で示す）なること
が知られた。内方部４ｂの薄くなる部分はほぼ円形のパ
ターンを示す。スリットがない場合は、ライニングの全
面に広がった楕円状となる。又、前記のような原因で凹
凸を生じたロータを用いても、パッドが新品の場合はグ
ローンを発生し難い。このことから、本発明者は、パッ
ドのライニングの摩耗によりライニング面に生じる上記
のようなパターンがグローン発生に関係があるものと考
えた。
【００１４】このようなパターンを生じるのは、制動時
にライニングが発熱するときに、ライニング４の周囲部
４ａ及びスリット５の縁部は冷却され、相対的に内方部
４ｂの温度が高くなるため、図１０に誇張して示すよう
に、内方部４ｂが膨張し、ロータと強く摩擦して摩耗が
進み、制動を止めて温度低下すると、図１１のように内
方部４ｂが凹むからである。従って、ロータ、ライニン
グが冷えている時の制動時には、ロータとライニングと
の当りが、内方部４ｂよりもスリットの縁部及び周囲部
４ａで強くなることになる。
にライニングが発熱するときに、ライニング４の周囲部
４ａ及びスリット５の縁部は冷却され、相対的に内方部
４ｂの温度が高くなるため、図１０に誇張して示すよう
に、内方部４ｂが膨張し、ロータと強く摩擦して摩耗が
進み、制動を止めて温度低下すると、図１１のように内
方部４ｂが凹むからである。従って、ロータ、ライニン
グが冷えている時の制動時には、ロータとライニングと
の当りが、内方部４ｂよりもスリットの縁部及び周囲部
４ａで強くなることになる。
【００１５】これを調べるために、本発明者は、ライニ
ングの場所別の温度を測定し、温度とグローン発生状況
との関連を調べた。温度を測定したのは、パッドとロー
タとの当りの部分的強弱は測定できないので、当りの強
い部分では弱い部分より温度が高くなることから、温度
を測定して当りの強弱を判断したのである。
ングの場所別の温度を測定し、温度とグローン発生状況
との関連を調べた。温度を測定したのは、パッドとロー
タとの当りの部分的強弱は測定できないので、当りの強
い部分では弱い部分より温度が高くなることから、温度
を測定して当りの強弱を判断したのである。
【００１６】ライニングの温度測定部分は、図１２に示
したように、周囲部４ａのスリット５に近い下部（黒丸
で示す）と内方部４ｂの中央（白丸で示す）である。グ
ラフ中の両部分の測定温度も黒丸、白丸で示している。
１５回程度の制動を繰返すと、温度が１２０℃位まで上
昇し、この間は周囲部４ａの方が温度が高く、グローン
を生じる。更に制動を繰返すと、温度は上昇するが内方
部の温度の方が高くなり、グローンは止る。
したように、周囲部４ａのスリット５に近い下部（黒丸
で示す）と内方部４ｂの中央（白丸で示す）である。グ
ラフ中の両部分の測定温度も黒丸、白丸で示している。
１５回程度の制動を繰返すと、温度が１２０℃位まで上
昇し、この間は周囲部４ａの方が温度が高く、グローン
を生じる。更に制動を繰返すと、温度は上昇するが内方
部の温度の方が高くなり、グローンは止る。
【００１７】このことから、ライニングの周囲部及びス
リットの縁部がロータに強く当ること（これを縁当りと
いうことにする）がグローン発生の一つの条件であると
考えられる。即ち、風路２の両側の壁が凹み、フィン３
の部分が突出したロータに、内方部が凹んだライニング
が縁当りすることによりグローンが発生すると考えられ
る。
リットの縁部がロータに強く当ること（これを縁当りと
いうことにする）がグローン発生の一つの条件であると
考えられる。即ち、風路２の両側の壁が凹み、フィン３
の部分が突出したロータに、内方部が凹んだライニング
が縁当りすることによりグローンが発生すると考えられ
る。
【００１８】このことから、グローン発生の必要十分条
件は、 (1) ロータにフィンピッチに相当するピッチの凹凸があ
ること (2) ライニングがロータと縁当りしていること であると考えられる。
件は、 (1) ロータにフィンピッチに相当するピッチの凹凸があ
ること (2) ライニングがロータと縁当りしていること であると考えられる。
【００１９】次にグローンを発生させる加振力を調査
し、摩擦力の変動が加振力となっていることが判った。
加振力を調べるには、摩擦力そのものを測定しても、ロ
ータに加わる制動トルクを測定してもよい（摩擦力はト
ルクをロータの作用半径で割ったものであるから、実際
にはどちらでも同じことになる。）が、本発明者は、測
定しやすいことからトルクを測定した。この測定におい
て次の現象が認められた。即ち、１個のフィンがパッド
を通過する毎にトルク振動が生じ、その大きさは最大で
４０kgcmであった。これはインナパッド、アウタパッド
の制動トルクの合計を測定しているので、１個のパッド
については２０kgcmである。
し、摩擦力の変動が加振力となっていることが判った。
加振力を調べるには、摩擦力そのものを測定しても、ロ
ータに加わる制動トルクを測定してもよい（摩擦力はト
ルクをロータの作用半径で割ったものであるから、実際
にはどちらでも同じことになる。）が、本発明者は、測
定しやすいことからトルクを測定した。この測定におい
て次の現象が認められた。即ち、１個のフィンがパッド
を通過する毎にトルク振動が生じ、その大きさは最大で
４０kgcmであった。これはインナパッド、アウタパッド
の制動トルクの合計を測定しているので、１個のパッド
については２０kgcmである。
【００２０】図１３〜図１４はこの状況を示し、図１３
のように、ライニング４の凹入した内方部４ｂより高く
なったスリット５の縁部が、ロータの突出したフィン
（Ａ〜Ｅで示す）の部分を通過すると、図１４のように
各フィンの位置Ａ〜Ｅ毎にアウタパッド６及びインナパ
ッド６´にそれぞれ２０kgcmの振動トルクが発生し、合
計４０kgcmの全振動トルクがスリットの縁部においてパ
ッドに加わる。
のように、ライニング４の凹入した内方部４ｂより高く
なったスリット５の縁部が、ロータの突出したフィン
（Ａ〜Ｅで示す）の部分を通過すると、図１４のように
各フィンの位置Ａ〜Ｅ毎にアウタパッド６及びインナパ
ッド６´にそれぞれ２０kgcmの振動トルクが発生し、合
計４０kgcmの全振動トルクがスリットの縁部においてパ
ッドに加わる。
【００２１】本発明は、インナパッド及びアウタパッド
で発生する振動トルクが重畳しないようにすることによ
り、ディスクブレーキに加わる振動トルクを平滑化して
グローンの発生を防止したものである。その状況を次の
実施例において説明する。
で発生する振動トルクが重畳しないようにすることによ
り、ディスクブレーキに加わる振動トルクを平滑化して
グローンの発生を防止したものである。その状況を次の
実施例において説明する。
【００２２】
【実施例】第一実施例を示す図１は、一定のピッチＬで
風路２及びフィン３が形成されたロータ１に、中央部に
スリット５ａを形成してロータ１に押当てられるインナ
パッド６ａと、中央部から外れてロータの径方向にスリ
ット５ｂを形成した、インナパッド６ａの反対側でロー
タ１に押当てられるアウタパッド６ｂとを示す略図であ
る。インナパッドのスリット５ａが１つのフィンの上に
位置するとき、アウタパッドのスリット５ｂは、２つの
フィンの間、即ち風路の側方に重なって位置する。
風路２及びフィン３が形成されたロータ１に、中央部に
スリット５ａを形成してロータ１に押当てられるインナ
パッド６ａと、中央部から外れてロータの径方向にスリ
ット５ｂを形成した、インナパッド６ａの反対側でロー
タ１に押当てられるアウタパッド６ｂとを示す略図であ
る。インナパッドのスリット５ａが１つのフィンの上に
位置するとき、アウタパッドのスリット５ｂは、２つの
フィンの間、即ち風路の側方に重なって位置する。
【００２３】この状態でロータ１が回転すると、インナ
パッドのスリット５ａがフィン３を通過する毎に、図２
のＡに示すように、振動トルクＴ1 が発生する。又、ア
ウタパッドのスリット５ｂがフィン３を通過する毎に、
図２のＢに示すように、振動トルクＴ2 が発生する。
パッドのスリット５ａがフィン３を通過する毎に、図２
のＡに示すように、振動トルクＴ1 が発生する。又、ア
ウタパッドのスリット５ｂがフィン３を通過する毎に、
図２のＢに示すように、振動トルクＴ2 が発生する。
【００２４】両トルクＴ1、Ｔ2 の発生時期は時間的にず
れており、図２のようにインナパッドによる振動トルク
Ｔ1 の発生時期の中間にアウタパッドによる振動トルク
Ｔ2が発生するようになる。従って両トルクの合計は、
図２のＣに示したＴ1 ＋Ｔ2線のように平滑になり、グ
ローンが発生し難くなる。スリットの形状は、インナパ
ッドとアウタパッドとで上記と逆にしてもよい。
れており、図２のようにインナパッドによる振動トルク
Ｔ1 の発生時期の中間にアウタパッドによる振動トルク
Ｔ2が発生するようになる。従って両トルクの合計は、
図２のＣに示したＴ1 ＋Ｔ2線のように平滑になり、グ
ローンが発生し難くなる。スリットの形状は、インナパ
ッドとアウタパッドとで上記と逆にしてもよい。
【００２５】第二実施例を示す図３は、インナパッドの
スリット５ａとアウタパッドのスリット５ｂとを平行に
形成して、スリット５ａが１つのフィンに重なったと
き、スリット５ｂが概略風路の上に来るようにしたもの
である。
スリット５ａとアウタパッドのスリット５ｂとを平行に
形成して、スリット５ａが１つのフィンに重なったと
き、スリット５ｂが概略風路の上に来るようにしたもの
である。
【００２６】第三実施例を示す図４は、ロータ径方向に
形成したインナパッドのスリット５ａが２つのフィン
３、３の中間に（風路の側方）に位置したとき、ロータ
の径方向に形成したアウタパッドのスリット５ｂが１つ
のフィンの上に位置するようにスリットを形成したもの
で、両スリット５ａ、５ｂの間隔は、フィンのピッチＬ
の３／２になっている。
形成したインナパッドのスリット５ａが２つのフィン
３、３の中間に（風路の側方）に位置したとき、ロータ
の径方向に形成したアウタパッドのスリット５ｂが１つ
のフィンの上に位置するようにスリットを形成したもの
で、両スリット５ａ、５ｂの間隔は、フィンのピッチＬ
の３／２になっている。
【００２７】上記各実施例のパッドを使用してグローン
発生の状態を実験した所、表１の結果を得た。
発生の状態を実験した所、表１の結果を得た。
【００２８】
【表１】
【００２９】この表において、従来例は、図８のように
パッドの中央にロータ径方向のスリット５を設けた同形
のインナパッド及びアウタパッドを使用したものであ
る。この実験は、１６００回の制動をしたときのグロー
ン発生率を％で示し、１％以下は四捨五入している。
パッドの中央にロータ径方向のスリット５を設けた同形
のインナパッド及びアウタパッドを使用したものであ
る。この実験は、１６００回の制動をしたときのグロー
ン発生率を％で示し、１％以下は四捨五入している。
【００３０】
【発明の効果】本発明のベンチレーテッドロータに使用
するディスクブレーキのパッドは、側面に微小凹凸を生
じるロータ及びこのロータと摩擦してライニングの内方
部が凹入するパッドの性質を探究した結果、グローンを
生じ難いパッドを得たものであって、ロータの半径方向
に延びるフィンが形成する凸部とスリットの縁との当り
の時期をインナパッドとアウタパッドとでずらせること
により、この当りによる加振力を平滑化させてグローン
の発生を抑えることができたものである。
するディスクブレーキのパッドは、側面に微小凹凸を生
じるロータ及びこのロータと摩擦してライニングの内方
部が凹入するパッドの性質を探究した結果、グローンを
生じ難いパッドを得たものであって、ロータの半径方向
に延びるフィンが形成する凸部とスリットの縁との当り
の時期をインナパッドとアウタパッドとでずらせること
により、この当りによる加振力を平滑化させてグローン
の発生を抑えることができたものである。
【図１】ロータの風路とフィンとに関連してインナパッ
ドとアウタパッドとに形成するスリットの位置を示す第
一実施例の略図。
ドとアウタパッドとに形成するスリットの位置を示す第
一実施例の略図。
【図２】図１のパッドが発生する振動トルクを示す線
図。
図。
【図３】インナパッドとアウタパッドとに形成するスリ
ットの第二実施例の略図。
ットの第二実施例の略図。
【図４】インナパッドとアウタパッドとに形成するスリ
ットの第三実施例の略図。
ットの第三実施例の略図。
【図５】ロータを例示する斜視図。
【図６】このロータの拡大部分平面図。
【図７】ロータの温度と側面の凹凸量との関係を示す線
図。
図。
【図８】従来のスリットを持つパッドの斜視図。
【図９】ライニングの凹入状況を示すパッドの正面図。
【図１０】温度上昇したときのライニングの膨張状態を
示すパッドの側面図。
示すパッドの側面図。
【図１１】冷却したときのライニングを示す図９のＡ−
Ａ断面図。
Ａ断面図。
【図１２】制動時のロータ温度の昇降とグローン発生状
況とを示す線図。
況とを示す線図。
【図１３】ロータとライニングとの接触状態を示す略側
面図。
面図。
【図１４】このとき作用する制動トルクを示す略図。
１ ベンチレーテッドロータ ２ 風路 ３ フィン ４ ライニング ４ａ 周囲部 ４ｂ 内方部 ５、５ａ、５ｂ スリット ６、６´ パッド ６ａ、６ｂ ライニング ７ 裏金
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16D 65/092 F16D 69/00
Claims (2)
- 【請求項１】 風路（２）とフィン（３）とを一定のピ
ッチ（Ｌ）で交互に形成したベンチレーテッドロータを
使用する、インナパッド（６ａ）及びアウタパッド（６
ｂ）のライニングにスリット（５ａ）（５ｂ）を形成し
たディスクブレーキのパッドであって、インナパッドの
スリット（５ａ）とアウターパッドのスリット（５ｂ）
との位置を、ほぼＬ／２だけロータの周方向にずらせる
ことにより、制動時に、インナパッドのスリット（５
ａ）とアウタパッドのスリット（５ｂ）とが、ロータの
風路（２）の側面及びフィン（３）の側面に同時に位置
しないようにしたことを特徴とするベンチレーテッドロ
ータに使用するディスクブレーキのパッド。 - 【請求項２】 インナパッドのスリット（５ａ）とアウ
ターパッドのスリット（５ｂ）との位置をずらせる量
を、ほぼＬ／２の奇数倍とした請求項１に記載のベンチ
レーテッドロータに使用するディスクブレーキのパッ
ド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23729593A JP3302798B2 (ja) | 1993-08-31 | 1993-08-31 | ベンチレーテッドロータに使用するディスクブレーキのパッド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23729593A JP3302798B2 (ja) | 1993-08-31 | 1993-08-31 | ベンチレーテッドロータに使用するディスクブレーキのパッド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0771495A JPH0771495A (ja) | 1995-03-17 |
| JP3302798B2 true JP3302798B2 (ja) | 2002-07-15 |
Family
ID=17013255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23729593A Expired - Fee Related JP3302798B2 (ja) | 1993-08-31 | 1993-08-31 | ベンチレーテッドロータに使用するディスクブレーキのパッド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3302798B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6050708B2 (ja) * | 2013-03-21 | 2016-12-21 | 日信工業株式会社 | 車両用ディスクブレーキ |
-
1993
- 1993-08-31 JP JP23729593A patent/JP3302798B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0771495A (ja) | 1995-03-17 |
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