JP3171129B2 - 定電流制御機能を有する乗員保護装置の駆動回路および定電流制御回路 - Google Patents
定電流制御機能を有する乗員保護装置の駆動回路および定電流制御回路Info
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- JP3171129B2 JP3171129B2 JP03048597A JP3048597A JP3171129B2 JP 3171129 B2 JP3171129 B2 JP 3171129B2 JP 03048597 A JP03048597 A JP 03048597A JP 3048597 A JP3048597 A JP 3048597A JP 3171129 B2 JP3171129 B2 JP 3171129B2
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- B60R—VEHICLES, VEHICLE FITTINGS, OR VEHICLE PARTS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B60R21/01—Electrical circuits for triggering passive safety arrangements, e.g. airbags, safety belt tighteners, in case of vehicle accidents or impending vehicle accidents
- B60R21/017—Electrical circuits for triggering passive safety arrangements, e.g. airbags, safety belt tighteners, in case of vehicle accidents or impending vehicle accidents including arrangements for providing electric power to safety arrangements or their actuating means, e.g. to pyrotechnic fuses or electro-mechanic valves
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- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05F—SYSTEMS FOR REGULATING ELECTRIC OR MAGNETIC VARIABLES
- G05F3/00—Non-retroactive systems for regulating electric variables by using an uncontrolled element, or an uncontrolled combination of elements, such element or such combination having self-regulating properties
- G05F3/02—Regulating voltage or current
- G05F3/08—Regulating voltage or current wherein the variable is dc
- G05F3/10—Regulating voltage or current wherein the variable is dc using uncontrolled devices with non-linear characteristics
- G05F3/16—Regulating voltage or current wherein the variable is dc using uncontrolled devices with non-linear characteristics being semiconductor devices
- G05F3/20—Regulating voltage or current wherein the variable is dc using uncontrolled devices with non-linear characteristics being semiconductor devices using diode- transistor combinations
- G05F3/26—Current mirrors
- G05F3/265—Current mirrors using bipolar transistors only
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Air Bags (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、定電流制御機能を
有する乗員保護装置の駆動回路および定電流制御回路に
関する。
有する乗員保護装置の駆動回路および定電流制御回路に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、乗員保護装置としてのエアバッグ
の駆動回路においては、車載バッテリにバックアップコ
ンデンサが並列に接続されており、運転席、助手席のエ
アバッグを展開させるための複数の点火装置（以下、ス
クィブという）のそれぞれに直列に抵抗を挿入して、点
火エネルギーを各スクィブに分配するようにしたものが
ある（実開昭５６−１７１３６１号公報参照）。
の駆動回路においては、車載バッテリにバックアップコ
ンデンサが並列に接続されており、運転席、助手席のエ
アバッグを展開させるための複数の点火装置（以下、ス
クィブという）のそれぞれに直列に抵抗を挿入して、点
火エネルギーを各スクィブに分配するようにしたものが
ある（実開昭５６−１７１３６１号公報参照）。
【０００３】しかしながら、このものでは、スクィブに
点火電流を供給する経路に抵抗が挿入されているため、
その抵抗で点火エネルギーが消費され、点火電圧として
高い電圧が必要となる。その結果、バックアップコンデ
ンサの容量を大きくしなければならないという問題があ
る。また、特開平４−２５４４号公報には、図６に示す
ように、車両の衝突時に閉成する点火用トランジスタ等
のスイッチ手段１０１の閉成時に、図示しない車載バッ
テリ又はバックアップコンデンサからの電源供給によ
り、定電流回路１０２、１０３を用いて、運転席、助手
席のエアバッグを展開させるためのスクィブ１０４、１
０５に点火用の定電流を供給するようにしたものが開示
されている。このものの定電流供給動作を定電流回路１
０２を例にとって説明する。
点火電流を供給する経路に抵抗が挿入されているため、
その抵抗で点火エネルギーが消費され、点火電圧として
高い電圧が必要となる。その結果、バックアップコンデ
ンサの容量を大きくしなければならないという問題があ
る。また、特開平４−２５４４号公報には、図６に示す
ように、車両の衝突時に閉成する点火用トランジスタ等
のスイッチ手段１０１の閉成時に、図示しない車載バッ
テリ又はバックアップコンデンサからの電源供給によ
り、定電流回路１０２、１０３を用いて、運転席、助手
席のエアバッグを展開させるためのスクィブ１０４、１
０５に点火用の定電流を供給するようにしたものが開示
されている。このものの定電流供給動作を定電流回路１
０２を例にとって説明する。
【０００４】電流検出抵抗１０２ａの両端子間にはスク
ィブ１０４への通電電流に比例した電圧が発生する。ス
クィブ１０４の通電電流が増加し電流検出抵抗１０２ａ
の端子間電圧が大きくなると、トランジスタ１０２ｂか
ら抵抗１０２ｄに流れる電流により抵抗１０２ｄの端子
電圧が上昇し、トランジスタ１０２ｃは逆バイアスさ
れ、スクィブ１０４への通電電流が制限される。する
と、電流検出抵抗１０２ａの端子間電圧は低下し、トラ
ンジスタ１０２ｂを非作動状態にする。その結果、トラ
ンジスタ１０２ｃの逆バイアスは減少してスクィブ１０
４の通電電流は増加する。このようにしてスクィブ１０
４には定電流が供給される。
ィブ１０４への通電電流に比例した電圧が発生する。ス
クィブ１０４の通電電流が増加し電流検出抵抗１０２ａ
の端子間電圧が大きくなると、トランジスタ１０２ｂか
ら抵抗１０２ｄに流れる電流により抵抗１０２ｄの端子
電圧が上昇し、トランジスタ１０２ｃは逆バイアスさ
れ、スクィブ１０４への通電電流が制限される。する
と、電流検出抵抗１０２ａの端子間電圧は低下し、トラ
ンジスタ１０２ｂを非作動状態にする。その結果、トラ
ンジスタ１０２ｃの逆バイアスは減少してスクィブ１０
４の通電電流は増加する。このようにしてスクィブ１０
４には定電流が供給される。
【０００５】このような構成にすれば、点火エネルギー
の損失を少なくし、バックアップコンデンサの容量が小
さくてもエアバッグを確実に展開させることができる。
しかしながら、このものではスクィブへの電流供給経路
に電流検出抵抗が挿入されているため、その電流検出抵
抗により点火エネルギーの損失が生じるという問題があ
る。
の損失を少なくし、バックアップコンデンサの容量が小
さくてもエアバッグを確実に展開させることができる。
しかしながら、このものではスクィブへの電流供給経路
に電流検出抵抗が挿入されているため、その電流検出抵
抗により点火エネルギーの損失が生じるという問題があ
る。
【０００６】また、特開平４−５００６４１号公報に
も、スクィブへの電流供給経路に電流検出抵抗を挿入し
て、スクィブに供給する電流を一定にするようにしたも
のが開示されている。このものにおいても、上記したの
と同様、スクィブへの電流供給経路に電流検出抵抗が挿
入されているため、点火エネルギーの損失が生じるとい
う問題がある。
も、スクィブへの電流供給経路に電流検出抵抗を挿入し
て、スクィブに供給する電流を一定にするようにしたも
のが開示されている。このものにおいても、上記したの
と同様、スクィブへの電流供給経路に電流検出抵抗が挿
入されているため、点火エネルギーの損失が生じるとい
う問題がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題に鑑
みたもので、点火装置への電流供給経路に電流検出抵抗
を設けることなく、点火装置に定電流を供給できる定電
流機能を有する乗員保護装置の駆動回路を提供すること
を目的とし、また、負荷回路への電流供給経路に電流検
出抵抗を設けることなく、負荷回路に定電流を供給でき
る定電流制御回路を提供することを他の目的とする。
みたもので、点火装置への電流供給経路に電流検出抵抗
を設けることなく、点火装置に定電流を供給できる定電
流機能を有する乗員保護装置の駆動回路を提供すること
を目的とし、また、負荷回路への電流供給経路に電流検
出抵抗を設けることなく、負荷回路に定電流を供給でき
る定電流制御回路を提供することを他の目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、点火装置と直
列に接続された電流供給用のトランジスタ手段と、この
電流供給用のトランジスタ手段とともにカレントミラー
回路を構成する電流検出用のトランジスタ手段とを備
え、電流検出用のトランジスタ手段に定電流を流すよう
にすれば、カレントミラー回路のカレントミラー比に応
じた定電流を電流供給用のトランジスタ手段から点火装
置に流すことができるという基本的な着想に基づいてな
されたものである。
列に接続された電流供給用のトランジスタ手段と、この
電流供給用のトランジスタ手段とともにカレントミラー
回路を構成する電流検出用のトランジスタ手段とを備
え、電流検出用のトランジスタ手段に定電流を流すよう
にすれば、カレントミラー回路のカレントミラー比に応
じた定電流を電流供給用のトランジスタ手段から点火装
置に流すことができるという基本的な着想に基づいてな
されたものである。
【０００９】請求項１に記載の発明においては、点火装
置と直列に接続されたＮチャンネル型の第１の電界効果
型トランジスタ（１５）と、この第１の電界効果型トラ
ンジスタとともにカレントミラー回路を構成する電流検
出用のＮチャンネル型の第２の電界効果型トランジスタ
（１９）とを備え、第２の電界効果型トランジスタのゲ
ート−ソース間電圧を一定にするとともに、第１、第２
の電界効果型トランジスタのソース電圧を等しくするよ
うに第１、第２の電界効果型トランジスタのゲート電圧
を制御するようにしたことを特徴としている。
置と直列に接続されたＮチャンネル型の第１の電界効果
型トランジスタ（１５）と、この第１の電界効果型トラ
ンジスタとともにカレントミラー回路を構成する電流検
出用のＮチャンネル型の第２の電界効果型トランジスタ
（１９）とを備え、第２の電界効果型トランジスタのゲ
ート−ソース間電圧を一定にするとともに、第１、第２
の電界効果型トランジスタのソース電圧を等しくするよ
うに第１、第２の電界効果型トランジスタのゲート電圧
を制御するようにしたことを特徴としている。
【００１０】第２の電界効果型トランジスタのゲート−
ソース間電圧を一定にすることによって、第１の電界効
果型トランジスタに流れる電流が増減変化し第１の電界
効果型トランジスタのゲート−ソース間電圧が変化した
場合でも、第１、第２の電界効果型トランジスタのソー
ス電圧が等しくなるようにそれぞれのゲート電圧が制御
されるため、第１の電界効果型トランジスタに流れる電
流が一定になる。従って、点火装置に流れる電流を定電
流制御することができる。
ソース間電圧を一定にすることによって、第１の電界効
果型トランジスタに流れる電流が増減変化し第１の電界
効果型トランジスタのゲート−ソース間電圧が変化した
場合でも、第１、第２の電界効果型トランジスタのソー
ス電圧が等しくなるようにそれぞれのゲート電圧が制御
されるため、第１の電界効果型トランジスタに流れる電
流が一定になる。従って、点火装置に流れる電流を定電
流制御することができる。
【００１１】この場合、カレントミラー回路を用いてい
るため、従来技術のもののように、電流検出抵抗を必要
とせず、従って、点火エネルギーの損失を少なくするこ
とができる。なお、ゲート−ソース間電圧を一定にする
手段としては、請求項２に記載の発明のように、第２の
電界効果型トランジスタに定電流を流す定電流源（２
０）を用いることができる。
るため、従来技術のもののように、電流検出抵抗を必要
とせず、従って、点火エネルギーの損失を少なくするこ
とができる。なお、ゲート−ソース間電圧を一定にする
手段としては、請求項２に記載の発明のように、第２の
電界効果型トランジスタに定電流を流す定電流源（２
０）を用いることができる。
【００１２】また、第１、第２の電界効果型トランジス
タのゲート電圧を制御する手段としては、第１の電界効
果型トランジスタのソース電圧が非反転入力端子に入力
され、第２の電界効果型トランジスタのソース電圧が反
転入力端子に入力される第１の演算増幅回路（２１）を
有して構成することができる。この場合、請求項４に記
載の発明のように、第１の演算増幅回路に位相遅れ回路
を設けるようにすれば、出力電圧の位相を遅らせてその
発振を防止することができ、その位相遅れ回路を、抵抗
（２１ｎ）およびコンデンサ（２１ｏ）にて構成するこ
とにより、コンデンサの容量を小さくすることができる
ため、第１の演算増幅回路のＩＣ化を容易に行うことが
できる。
タのゲート電圧を制御する手段としては、第１の電界効
果型トランジスタのソース電圧が非反転入力端子に入力
され、第２の電界効果型トランジスタのソース電圧が反
転入力端子に入力される第１の演算増幅回路（２１）を
有して構成することができる。この場合、請求項４に記
載の発明のように、第１の演算増幅回路に位相遅れ回路
を設けるようにすれば、出力電圧の位相を遅らせてその
発振を防止することができ、その位相遅れ回路を、抵抗
（２１ｎ）およびコンデンサ（２１ｏ）にて構成するこ
とにより、コンデンサの容量を小さくすることができる
ため、第１の演算増幅回路のＩＣ化を容易に行うことが
できる。
【００１３】また、請求項５に記載の発明のように、第
１の演算増幅回路を、第１、第２の電界効果型トランジ
スタのゲートを定電流にて充放電するように構成すれ
ば、第１、第２の電界効果型トランジスタの寄生容量を
利用してゲート電圧の位相を遅らせることができ、出力
電圧の発振を防止することができる。この場合、第１の
演算増幅回路に位相補償用のコンデンサを設ける必要が
ないため、第１の演算増幅回路のＩＣ化を容易に行うこ
とができる。
１の演算増幅回路を、第１、第２の電界効果型トランジ
スタのゲートを定電流にて充放電するように構成すれ
ば、第１、第２の電界効果型トランジスタの寄生容量を
利用してゲート電圧の位相を遅らせることができ、出力
電圧の発振を防止することができる。この場合、第１の
演算増幅回路に位相補償用のコンデンサを設ける必要が
ないため、第１の演算増幅回路のＩＣ化を容易に行うこ
とができる。
【００１４】また、請求項６に記載の発明のように、昇
圧手段（２２）により電源手段の電圧を昇圧した電圧を
用いてゲート電圧を制御するようにすれば、電源電圧が
低下した場合でも、定電流回路を動作させることができ
る。さらに、請求項７に記載の発明においては、第１の
電界効果型トランジスタのソースに負電圧が発生して第
１の電界効果型トランジスタがオフ状態になったとき
に、負電圧の発生解消に伴って第１の電界効果型トラン
ジスタのソース電圧を正常電圧に復帰させる電圧復帰手
段（２４、２５）を設けたことを特徴としている。
圧手段（２２）により電源手段の電圧を昇圧した電圧を
用いてゲート電圧を制御するようにすれば、電源電圧が
低下した場合でも、定電流回路を動作させることができ
る。さらに、請求項７に記載の発明においては、第１の
電界効果型トランジスタのソースに負電圧が発生して第
１の電界効果型トランジスタがオフ状態になったとき
に、負電圧の発生解消に伴って第１の電界効果型トラン
ジスタのソース電圧を正常電圧に復帰させる電圧復帰手
段（２４、２５）を設けたことを特徴としている。
【００１５】第１の電界効果型トランジスタのソースに
負電圧が発生した場合、定電流回路は第１の電界効果型
トランジスタをオフさせ、このオフ状態が維持される。
しかし、その負電圧の発生解消に伴って第１の電界効果
型トランジスタのソース電圧が正常電圧に復帰されるた
め、点火装置に点火用の定電流を流すことができる。こ
の場合、請求項８に記載の発明のように、第１の電界効
果型トランジスタのソースに負電圧が発生しているとき
に点火用トランジスタをオフさせ、負電圧の発生解消に
伴って第１の電界効果型トランジスタおよび点火用トラ
ンジスタに並列接続された抵抗（１７、１８）により第
１の電界効果型トランジスタのソース電圧を正常電圧に
復帰させることができる。
負電圧が発生した場合、定電流回路は第１の電界効果型
トランジスタをオフさせ、このオフ状態が維持される。
しかし、その負電圧の発生解消に伴って第１の電界効果
型トランジスタのソース電圧が正常電圧に復帰されるた
め、点火装置に点火用の定電流を流すことができる。こ
の場合、請求項８に記載の発明のように、第１の電界効
果型トランジスタのソースに負電圧が発生しているとき
に点火用トランジスタをオフさせ、負電圧の発生解消に
伴って第１の電界効果型トランジスタおよび点火用トラ
ンジスタに並列接続された抵抗（１７、１８）により第
１の電界効果型トランジスタのソース電圧を正常電圧に
復帰させることができる。
【００１６】具体的には、請求項９に記載の発明のよう
に、点火用トランジスタを電界効果型トランジスタで構
成し、第１の電界効果型トランジスタのソース電圧を基
準電圧に等しくするように作動して点火用トランジスタ
をなす電界効果型トランジスタのゲート電圧を制御する
第２の演算増幅回路（２４）により、上記した点火用ト
ランジスタをオフさせる手段を構成することができる。
に、点火用トランジスタを電界効果型トランジスタで構
成し、第１の電界効果型トランジスタのソース電圧を基
準電圧に等しくするように作動して点火用トランジスタ
をなす電界効果型トランジスタのゲート電圧を制御する
第２の演算増幅回路（２４）により、上記した点火用ト
ランジスタをオフさせる手段を構成することができる。
【００１７】この場合、請求項１０、１１に記載した発
明のように、第２の演算増幅回路に対し請求項４、５に
記載したような位相補償を行う構成とすれば、第２の演
算増幅回路のＩＣ化を容易に行うことができる。請求項
１２に記載の発明においては、点火装置と直列に接続さ
れた第１の電界効果型トランジスタ（１５、１５ａ）
と、この第１の電界効果型トランジスタとともにカレン
トミラー回路を構成する電流検出用の第２の電界効果型
トランジスタ（１９、１９ａ）とを備え、第２の電界効
果型トランジスタに定電流源（２０）から定電流を流
し、第１、第２の電界効果型トランジスタにおけるソー
スおよびドレインのうちの他方の電圧がそれぞれ等しく
なるように第１、第２の電界効果型トランジスタのゲー
ト電圧を制御するようにしたことを特徴としている。
明のように、第２の演算増幅回路に対し請求項４、５に
記載したような位相補償を行う構成とすれば、第２の演
算増幅回路のＩＣ化を容易に行うことができる。請求項
１２に記載の発明においては、点火装置と直列に接続さ
れた第１の電界効果型トランジスタ（１５、１５ａ）
と、この第１の電界効果型トランジスタとともにカレン
トミラー回路を構成する電流検出用の第２の電界効果型
トランジスタ（１９、１９ａ）とを備え、第２の電界効
果型トランジスタに定電流源（２０）から定電流を流
し、第１、第２の電界効果型トランジスタにおけるソー
スおよびドレインのうちの他方の電圧がそれぞれ等しく
なるように第１、第２の電界効果型トランジスタのゲー
ト電圧を制御するようにしたことを特徴としている。
【００１８】この発明においても請求項１に記載の発明
と同様、点火装置への電流供給経路に電流検出抵抗を設
けることなく、点火装置に定電流を供給することができ
る。請求項１３に記載の発明においては、点火装置と直
列に接続された電流供給用トランジスタ（１５、１５
ａ）と、この電流供給用トランジスタとともにカレント
ミラー回路を構成する電流検出用トランジスタ（１９、
１９ａ）とを備え、電流検出用トランジスタに定電流源
（２０）から定電流を流し、点火トランジスタのオン時
に、電流検出用トランジスタに供給される定電流に対し
カレントミラー回路のカレントミラー比に応じた定電流
が電流供給用トランジスタから点火装置に流れるように
したことを特徴としている。
と同様、点火装置への電流供給経路に電流検出抵抗を設
けることなく、点火装置に定電流を供給することができ
る。請求項１３に記載の発明においては、点火装置と直
列に接続された電流供給用トランジスタ（１５、１５
ａ）と、この電流供給用トランジスタとともにカレント
ミラー回路を構成する電流検出用トランジスタ（１９、
１９ａ）とを備え、電流検出用トランジスタに定電流源
（２０）から定電流を流し、点火トランジスタのオン時
に、電流検出用トランジスタに供給される定電流に対し
カレントミラー回路のカレントミラー比に応じた定電流
が電流供給用トランジスタから点火装置に流れるように
したことを特徴としている。
【００１９】この発明においても請求項１に記載の発明
と同様、点火装置への電流供給経路に電流検出抵抗を設
けることなく、点火装置に定電流を供給することができ
る。請求項１４に記載の発明においては、負荷回路（１
１）に直列に接続さた電流供給用トランジスタ（１５、
１５ａ）と、この電流供給用トランジスタとカレントミ
ラー回路を構成する電流検出用トランジスタ（１９、１
９ａ）と、電流検出用トランジスタに定電流を流す定電
流源（２０）と、電流検出用トランジスタの端子電圧
と、電流検出用トランジスタの端子電圧とが等しくなる
ように、電流検出用トランジスタと電流検出用トランジ
スタのそれぞれの制御端子に制御信号を供給する制御手
段（２０〜２３）とを備え、電流検出用トランジスタに
流れる定電流に対し、カレントミラー回路のカレントミ
ラー比に応じた定電流が電流供給用トランジスタから負
荷回路に供給されるようにしたことを特徴としている。
と同様、点火装置への電流供給経路に電流検出抵抗を設
けることなく、点火装置に定電流を供給することができ
る。請求項１４に記載の発明においては、負荷回路（１
１）に直列に接続さた電流供給用トランジスタ（１５、
１５ａ）と、この電流供給用トランジスタとカレントミ
ラー回路を構成する電流検出用トランジスタ（１９、１
９ａ）と、電流検出用トランジスタに定電流を流す定電
流源（２０）と、電流検出用トランジスタの端子電圧
と、電流検出用トランジスタの端子電圧とが等しくなる
ように、電流検出用トランジスタと電流検出用トランジ
スタのそれぞれの制御端子に制御信号を供給する制御手
段（２０〜２３）とを備え、電流検出用トランジスタに
流れる定電流に対し、カレントミラー回路のカレントミ
ラー比に応じた定電流が電流供給用トランジスタから負
荷回路に供給されるようにしたことを特徴としている。
【００２０】従って、カレントミラー回路を用い、定電
流源からの定電流に対しカレントミラー比に応じた定電
流を負荷回路に供給しているから、電流検出抵抗を必要
とすることなく、負荷回路を定電流制御することができ
る。なお、「特許請求の範囲」および「課題を解決する
ための手段」に記載した括弧内の符号は、後述する実施
形態記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
流源からの定電流に対しカレントミラー比に応じた定電
流を負荷回路に供給しているから、電流検出抵抗を必要
とすることなく、負荷回路を定電流制御することができ
る。なお、「特許請求の範囲」および「課題を解決する
ための手段」に記載した括弧内の符号は、後述する実施
形態記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図に示す実施形態
について説明する。図１に、本発明の一実施形態を示す
エアバッグ装置の回路構成を示す。この図１において、
車載バッテリ１から図示しない昇圧回路を介し後述する
エアバッグ駆動回路に昇圧した電圧が供給される。ま
た、その昇圧した電圧は、エネルギー貯蔵手段としての
バックアップコンデンサ２に蓄えられる。
について説明する。図１に、本発明の一実施形態を示す
エアバッグ装置の回路構成を示す。この図１において、
車載バッテリ１から図示しない昇圧回路を介し後述する
エアバッグ駆動回路に昇圧した電圧が供給される。ま
た、その昇圧した電圧は、エネルギー貯蔵手段としての
バックアップコンデンサ２に蓄えられる。
【００２２】そして、イグニッションスイッチ３のオン
時に、車載バッテリ１からの昇圧した電圧もしくはバッ
クアップコンデンサ２からの電圧がエアバッグ駆動回路
に供給される。以下、車載バッテリ１、バックアップコ
ンデンサを電源手段といい、エアバッグ駆動回路に供給
される電圧を電源電圧として説明する。衝突検出部４
は、半導体式の加速度センサにて車両の加速度を検出
し、その検出した加速度により車両が衝突したことを検
出すると、ローレベルの衝突検出信号を出力する。
時に、車載バッテリ１からの昇圧した電圧もしくはバッ
クアップコンデンサ２からの電圧がエアバッグ駆動回路
に供給される。以下、車載バッテリ１、バックアップコ
ンデンサを電源手段といい、エアバッグ駆動回路に供給
される電圧を電源電圧として説明する。衝突検出部４
は、半導体式の加速度センサにて車両の加速度を検出
し、その検出した加速度により車両が衝突したことを検
出すると、ローレベルの衝突検出信号を出力する。
【００２３】上記したエアバッグ駆動回路は、衝突検出
部４からの衝突検出信号を受けて運転席用、助手席用等
のエアバックをそれぞれ展開させる複数の駆動回路Ａ、
Ｂ…にて構成されている。これらの駆動回路Ａ、Ｂ…は
同一構成のものであるため、以下、駆動回路Ａを例にと
ってその構成および作動を説明する。駆動回路Ａにおい
て、スクィブ１１と直列に、機械式衝突センサ（セーフ
ィングセンサ）１２、点火用電力トランジスタ（Ｎチャ
ンネル型の電力用ＭＯＳトランジスタ）１３が設けられ
ている。また、点火用電力トランジスタ１３を駆動する
駆動トランジスタ１４が設けられており、衝突検出部４
からローレベルの衝突検出信号が出力されると、駆動ト
ランジスタ１４がオフし、点火用電力トランジスタ１３
がオンする。
部４からの衝突検出信号を受けて運転席用、助手席用等
のエアバックをそれぞれ展開させる複数の駆動回路Ａ、
Ｂ…にて構成されている。これらの駆動回路Ａ、Ｂ…は
同一構成のものであるため、以下、駆動回路Ａを例にと
ってその構成および作動を説明する。駆動回路Ａにおい
て、スクィブ１１と直列に、機械式衝突センサ（セーフ
ィングセンサ）１２、点火用電力トランジスタ（Ｎチャ
ンネル型の電力用ＭＯＳトランジスタ）１３が設けられ
ている。また、点火用電力トランジスタ１３を駆動する
駆動トランジスタ１４が設けられており、衝突検出部４
からローレベルの衝突検出信号が出力されると、駆動ト
ランジスタ１４がオフし、点火用電力トランジスタ１３
がオンする。
【００２４】また、スクィブ１１と直列にＮチャンネル
型の電流供給用ＭＯＳトランジスタ（以下、フォースＴ
ｒという）１５が設けられている。このフォースＴｒ１
５は、後述するように点火用電力トランジスタ１３のオ
ン時にスクィブ１１に定電流を供給するためのものであ
る。上記した機械式衝突センサ１２、フォースＴｒ１
５、点火用電力トランジスタ１３には、抵抗１６、１
７、１８がそれぞれ並列接続されている。これらは、図
示しないダイアグ（自己診断）回路によりダイアグを行
う時に、点火用電力トランジスタ１３をオンさせて、ス
クィブ１１に点火動作させない程度の微小電流を流し、
各部の電圧を検出して故障検出を行うために設けられて
いる。
型の電流供給用ＭＯＳトランジスタ（以下、フォースＴ
ｒという）１５が設けられている。このフォースＴｒ１
５は、後述するように点火用電力トランジスタ１３のオ
ン時にスクィブ１１に定電流を供給するためのものであ
る。上記した機械式衝突センサ１２、フォースＴｒ１
５、点火用電力トランジスタ１３には、抵抗１６、１
７、１８がそれぞれ並列接続されている。これらは、図
示しないダイアグ（自己診断）回路によりダイアグを行
う時に、点火用電力トランジスタ１３をオンさせて、ス
クィブ１１に点火動作させない程度の微小電流を流し、
各部の電圧を検出して故障検出を行うために設けられて
いる。
【００２５】フォースＴｒ１５には、ゲートおよびドレ
インがフォースＴｒ１５と共通接続されてフォースＴｒ
１５とともにカレントミラー回路を構成するＮチャンネ
ル型の電流検出用ＭＯＳトランジスタ（以下、センスＴ
ｒという）１９が並列接続されている。また、このセン
スＴｒ１９に定電流を供給する定電流源２０が設けられ
ている。
インがフォースＴｒ１５と共通接続されてフォースＴｒ
１５とともにカレントミラー回路を構成するＮチャンネ
ル型の電流検出用ＭＯＳトランジスタ（以下、センスＴ
ｒという）１９が並列接続されている。また、このセン
スＴｒ１９に定電流を供給する定電流源２０が設けられ
ている。
【００２６】演算増幅回路２１は、反転入力端子にセン
スＴｒ１９のソースが接続され、非反転入力端子にフォ
ースＴｒ１５のソースが接続されている。これにより演
算増幅回路２１が、フォースＴｒ１５のソース電圧とセ
ンスＴｒ１９のソース電圧とが等しくなるように、フォ
ースＴｒ１５とセンスＴｒ１９のゲート電圧を制御し、
点火用電力トランジスタ１３のオン時に、フォースＴｒ
１５からスクィブ１１に定電流が流れるように作動す
る。
スＴｒ１９のソースが接続され、非反転入力端子にフォ
ースＴｒ１５のソースが接続されている。これにより演
算増幅回路２１が、フォースＴｒ１５のソース電圧とセ
ンスＴｒ１９のソース電圧とが等しくなるように、フォ
ースＴｒ１５とセンスＴｒ１９のゲート電圧を制御し、
点火用電力トランジスタ１３のオン時に、フォースＴｒ
１５からスクィブ１１に定電流が流れるように作動す
る。
【００２７】この場合、演算増幅回路２１は、電源電圧
を昇圧する昇圧回路２２から定電流回路２３を介した昇
圧電圧を用いてフォースＴｒ１５とセンスＴｒ１９のゲ
ート電圧を制御する。このことによって、電源電圧が５
Ｖより低下した場合でもゲート電圧を例えば１５Ｖ程度
に高くし、フォースＴｒ１５とセンスＴｒ１９による定
電流供給動作を十分可能にしている。なお、定電流回路
２３は、昇圧回路２２から各駆動回路Ａ、Ｂ…に昇圧電
圧が供給できるように設けられている。
を昇圧する昇圧回路２２から定電流回路２３を介した昇
圧電圧を用いてフォースＴｒ１５とセンスＴｒ１９のゲ
ート電圧を制御する。このことによって、電源電圧が５
Ｖより低下した場合でもゲート電圧を例えば１５Ｖ程度
に高くし、フォースＴｒ１５とセンスＴｒ１９による定
電流供給動作を十分可能にしている。なお、定電流回路
２３は、昇圧回路２２から各駆動回路Ａ、Ｂ…に昇圧電
圧が供給できるように設けられている。
【００２８】そして、上記したフォースＴｒ１５、セン
スＴｒ１９、定電流源２０、演算増幅回路２１、昇圧回
路２２、定電流回路２３にて定電流回路を構成してい
る。この定電流回路は次のように動作する。まず、車両
が衝突状態になく、衝突検出部４から衝突検出信号が出
力されていないときには、駆動トランジスタ１４がオン
し、点火用電力トランジスタ１３はオフしている。
スＴｒ１９、定電流源２０、演算増幅回路２１、昇圧回
路２２、定電流回路２３にて定電流回路を構成してい
る。この定電流回路は次のように動作する。まず、車両
が衝突状態になく、衝突検出部４から衝突検出信号が出
力されていないときには、駆動トランジスタ１４がオン
し、点火用電力トランジスタ１３はオフしている。
【００２９】この場合、定電流回路は、フォースＴｒ１
５、センスＴｒ１９がともにオンするように動作する。
このことを具体的な数値を用いて説明する。カレントミ
ラー回路を構成するフォースＴｒ１５とセンスＴｒ１９
のカレントミラー比を例えば１０００：１とすると、フ
ォースＴｒ１５のオン抵抗とセンスＴｒ１９のオン抵抗
の比は１：１０００になり、例えばセンスＴｒ１９のオ
ン抵抗を２００Ωとすると、フォースＴｒ１５のオン抵
抗は２００ｍΩとなる。
５、センスＴｒ１９がともにオンするように動作する。
このことを具体的な数値を用いて説明する。カレントミ
ラー回路を構成するフォースＴｒ１５とセンスＴｒ１９
のカレントミラー比を例えば１０００：１とすると、フ
ォースＴｒ１５のオン抵抗とセンスＴｒ１９のオン抵抗
の比は１：１０００になり、例えばセンスＴｒ１９のオ
ン抵抗を２００Ωとすると、フォースＴｒ１５のオン抵
抗は２００ｍΩとなる。
【００３０】この場合、定電流源２０の定電流値を１．
２ｍＡとすると、センスＴｒ１９のドレイン−ソース間
電圧ＶDSは、２００Ω×１．２ｍＡ＝２４０ｍＶとな
る。また、抵抗１６、抵抗１７、抵抗１８の抵抗値をそ
れぞれ１ｋΩ、２ｋΩ、４ｋΩとし、スクィブ１１の抵
抗値が約２Ωであるとすると、フォースＴｒ１５のドレ
イン−ソース間に流れる電流は、数ｍＡ、例えば２ｍＡ
となる。従って、フォースＴｒ１５のドレイン−ソース
間電圧ＶDSは２００ｍΩ×２ｍＡ＝４００μＶとなり、
センスＴｒ１９のドレイン−ソース間電圧ＶDSよりはる
かに小さい電圧となる。
２ｍＡとすると、センスＴｒ１９のドレイン−ソース間
電圧ＶDSは、２００Ω×１．２ｍＡ＝２４０ｍＶとな
る。また、抵抗１６、抵抗１７、抵抗１８の抵抗値をそ
れぞれ１ｋΩ、２ｋΩ、４ｋΩとし、スクィブ１１の抵
抗値が約２Ωであるとすると、フォースＴｒ１５のドレ
イン−ソース間に流れる電流は、数ｍＡ、例えば２ｍＡ
となる。従って、フォースＴｒ１５のドレイン−ソース
間電圧ＶDSは２００ｍΩ×２ｍＡ＝４００μＶとなり、
センスＴｒ１９のドレイン−ソース間電圧ＶDSよりはる
かに小さい電圧となる。
【００３１】センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５のドレ
イン電圧は等しいため、それぞれのソース電圧には、上
記した電圧差が生じる。このため、演算増幅回路２１
は、センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５のゲート電圧を
上昇させるが、センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５のソ
ース電圧には上記した大きな電圧差があるため、センス
Ｔｒ１９、フォースＴｒ１５はともにオンした状態にな
る。
イン電圧は等しいため、それぞれのソース電圧には、上
記した電圧差が生じる。このため、演算増幅回路２１
は、センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５のゲート電圧を
上昇させるが、センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５のソ
ース電圧には上記した大きな電圧差があるため、センス
Ｔｒ１９、フォースＴｒ１５はともにオンした状態にな
る。
【００３２】次に、車両の衝突時で衝突検出部４から衝
突検出信号が出力され、駆動トランジスタ１４がオフ
し、点火用電力トランジスタ１３がオンした場合につい
て説明する。この場合、機械式衝突センサ１２は、衝突
検出部が衝突検出する前にオン状態になっている。従っ
て、電源手段から機械式衝突センサ１２、フォースＴｒ
１５、スクィブ１１、点火用電力トランジスタ１３の経
路で点火電流が流れる。この点火電流は、定電流源２０
を流れる電流が１．２ｍＡであり、フォースＴｒ１５と
センスＴｒ１９のカレントミラー比が１０００：１であ
るため、１．２Ａとなる。
突検出信号が出力され、駆動トランジスタ１４がオフ
し、点火用電力トランジスタ１３がオンした場合につい
て説明する。この場合、機械式衝突センサ１２は、衝突
検出部が衝突検出する前にオン状態になっている。従っ
て、電源手段から機械式衝突センサ１２、フォースＴｒ
１５、スクィブ１１、点火用電力トランジスタ１３の経
路で点火電流が流れる。この点火電流は、定電流源２０
を流れる電流が１．２ｍＡであり、フォースＴｒ１５と
センスＴｒ１９のカレントミラー比が１０００：１であ
るため、１．２Ａとなる。
【００３３】ここで、フォースＴｒ１５に流れる電流が
１．２Ａより増加すると、フォースＴｒ１５のゲート−
ソース間電圧ＶGSが大きくなり、フォースＴｒ１５のソ
ース電圧が低下する。また、センスＴｒ１９に流れる電
流は１．２ｍＡで一定であるため、センスＴｒ１９のゲ
ート−ソース間電圧ＶGSは一定である。このため、演算
増幅回路２１は、センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５の
ゲート電圧を低下させ、フォースＴｒ１５に流れる電流
を低下させる。
１．２Ａより増加すると、フォースＴｒ１５のゲート−
ソース間電圧ＶGSが大きくなり、フォースＴｒ１５のソ
ース電圧が低下する。また、センスＴｒ１９に流れる電
流は１．２ｍＡで一定であるため、センスＴｒ１９のゲ
ート−ソース間電圧ＶGSは一定である。このため、演算
増幅回路２１は、センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５の
ゲート電圧を低下させ、フォースＴｒ１５に流れる電流
を低下させる。
【００３４】また、フォースＴｒ１５に流れる電流が
１．２Ａより低下すると、フォースＴｒ１５のゲート−
ソース間電圧ＶGSが小さくなり、フォースＴｒ１５のソ
ース電圧がセンスＴｒ１９より大きくなるため、演算増
幅回路２１は、センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５のゲ
ート電圧を上昇させ、フォースＴｒ１５に流れる電流を
増加させる。
１．２Ａより低下すると、フォースＴｒ１５のゲート−
ソース間電圧ＶGSが小さくなり、フォースＴｒ１５のソ
ース電圧がセンスＴｒ１９より大きくなるため、演算増
幅回路２１は、センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５のゲ
ート電圧を上昇させ、フォースＴｒ１５に流れる電流を
増加させる。
【００３５】従って、このような作動により、フォース
Ｔｒ１５に流れる電流、すなわちスクィブ１１に流れる
点火電流を１．２Ａの定電流にすることができる。すな
わち、上記した定電流回路は、カレントミラー回路を構
成するフォースＴｒ１５とセンスＴｒ１９のドレイン、
ゲート、ソースの各電圧を等しくするように動作し、セ
ンスＴｒ１９に流れる電流を一定にすることにより、フ
ォースＴｒ１５に流れる点火電流を一定にする。また、
定電流回路をＭＯＳトランジスタで構成することによ
り、温度特性を非常に良好にすることができ、実験によ
れば±３％の精度で定電流制御を行うことが確認でき
た。
Ｔｒ１５に流れる電流、すなわちスクィブ１１に流れる
点火電流を１．２Ａの定電流にすることができる。すな
わち、上記した定電流回路は、カレントミラー回路を構
成するフォースＴｒ１５とセンスＴｒ１９のドレイン、
ゲート、ソースの各電圧を等しくするように動作し、セ
ンスＴｒ１９に流れる電流を一定にすることにより、フ
ォースＴｒ１５に流れる点火電流を一定にする。また、
定電流回路をＭＯＳトランジスタで構成することによ
り、温度特性を非常に良好にすることができ、実験によ
れば±３％の精度で定電流制御を行うことが確認でき
た。
【００３６】図２に、定電流源２０の構成を示す。定電
流源２０は、ベースが接続された一対のバイポーラトラ
ンジスタ２０ａ、２０ｂを有するカレントミラー回路構
成のもので、電源手段から図示しない安定化電源回路を
介した安定化電圧Ｖccにより調整抵抗２０ｃを介して一
方のバイポーラトランジスタ２０ｂに流れる電流と等し
い電流が他方のバイポーラトランジスタ２０ａに流れる
ようにしている。
流源２０は、ベースが接続された一対のバイポーラトラ
ンジスタ２０ａ、２０ｂを有するカレントミラー回路構
成のもので、電源手段から図示しない安定化電源回路を
介した安定化電圧Ｖccにより調整抵抗２０ｃを介して一
方のバイポーラトランジスタ２０ｂに流れる電流と等し
い電流が他方のバイポーラトランジスタ２０ａに流れる
ようにしている。
【００３７】図１に示す構成において、点火用電力トラ
ンジスタ１３がオンしたとき、ノイズ等によりフォース
Ｔｒ１５のソースが負電圧になった場合、あるいはスク
ィブ１１にインダクタ成分が含まれていてフォースＴｒ
１５のソースがフライホイールにより負電圧になった場
合、定電流源２０のバイポーラトランジスタ２０ａはそ
のコレクタ−エミッタ間の飽和電圧が約０．１Ｖである
ため、コレクタ電圧は０．１Ｖ以下にはならず、このた
め、演算増幅回路２１は、出力電圧を下げセンスＴｒ１
９、フォースＴｒ１５をともにオフさせる。
ンジスタ１３がオンしたとき、ノイズ等によりフォース
Ｔｒ１５のソースが負電圧になった場合、あるいはスク
ィブ１１にインダクタ成分が含まれていてフォースＴｒ
１５のソースがフライホイールにより負電圧になった場
合、定電流源２０のバイポーラトランジスタ２０ａはそ
のコレクタ−エミッタ間の飽和電圧が約０．１Ｖである
ため、コレクタ電圧は０．１Ｖ以下にはならず、このた
め、演算増幅回路２１は、出力電圧を下げセンスＴｒ１
９、フォースＴｒ１５をともにオフさせる。
【００３８】このようにフォースＴｒ１５が一旦オフす
ると、フォースＴｒ１５のソース電圧が点火用電力トラ
ンジスタ１３のオンにより接地電圧レベルになるため、
負電圧の発生が解消されてもフォースＴｒ１５はオフ状
態に維持される。すなわち、フォースＴｒ１５はオフに
ロックされる。このため、スクィブ１１に点火電流を供
給できなくなるという不具合が生じる。
ると、フォースＴｒ１５のソース電圧が点火用電力トラ
ンジスタ１３のオンにより接地電圧レベルになるため、
負電圧の発生が解消されてもフォースＴｒ１５はオフ状
態に維持される。すなわち、フォースＴｒ１５はオフに
ロックされる。このため、スクィブ１１に点火電流を供
給できなくなるという不具合が生じる。
【００３９】このような問題を解決するため、本実施形
態では、演算増幅回路２４を設け、上記した負電圧の発
生時に点火用電力トランジスタ１３をオフさせ、負電圧
の発生解消に伴ってフォースＴｒ１５のソース電圧を正
常電圧に復帰させるようにしている。具体的には、フォ
ースＴｒ１５のソースが負電圧になり、基準電源２５の
電圧（例えば、０．３Ｖ）より低くなると、この演算増
幅回路２４の出力がローレベルになり、点火用電力トラ
ンジスタ１３をオフさせる。この後、負電圧の発生がな
くなると、抵抗１７、１８の分圧比に従ってフォースＴ
ｒ１５のソース電圧が上昇しフォースＴｒ１５のソース
電圧が正常電圧に復帰する。
態では、演算増幅回路２４を設け、上記した負電圧の発
生時に点火用電力トランジスタ１３をオフさせ、負電圧
の発生解消に伴ってフォースＴｒ１５のソース電圧を正
常電圧に復帰させるようにしている。具体的には、フォ
ースＴｒ１５のソースが負電圧になり、基準電源２５の
電圧（例えば、０．３Ｖ）より低くなると、この演算増
幅回路２４の出力がローレベルになり、点火用電力トラ
ンジスタ１３をオフさせる。この後、負電圧の発生がな
くなると、抵抗１７、１８の分圧比に従ってフォースＴ
ｒ１５のソース電圧が上昇しフォースＴｒ１５のソース
電圧が正常電圧に復帰する。
【００４０】その結果、演算増幅回路２１は、センスＴ
ｒ１９、フォースＴｒ１５のゲート電圧を上昇させ、定
電流制御を再開する。また、フォースＴｒ１５のソース
電圧の上昇により、演算増幅回路２４の出力はハイレベ
ルになり、点火用電力トランジスタ１３をオンさせて、
正常な点火動作に移行する。また、ダイアグ時に点火用
電力トランジスタ１３がオンできるかチェックする際、
演算増幅回路２４を帰還制御することによりスクィブ１
１の電圧を定値制御し観測性を向上させている。すなわ
ち、機械式衝突センサ１２がオフで微小な電流しか流れ
ない時、点火用電力トランジスタ１３をオンさせると、
点火用電力トランジスタ１３、演算増幅回路２４、基準
電源２５は、帰還制御によってスクィブ１１の上側電圧
と基準電圧２５が等しくなるように制御する。
ｒ１９、フォースＴｒ１５のゲート電圧を上昇させ、定
電流制御を再開する。また、フォースＴｒ１５のソース
電圧の上昇により、演算増幅回路２４の出力はハイレベ
ルになり、点火用電力トランジスタ１３をオンさせて、
正常な点火動作に移行する。また、ダイアグ時に点火用
電力トランジスタ１３がオンできるかチェックする際、
演算増幅回路２４を帰還制御することによりスクィブ１
１の電圧を定値制御し観測性を向上させている。すなわ
ち、機械式衝突センサ１２がオフで微小な電流しか流れ
ない時、点火用電力トランジスタ１３をオンさせると、
点火用電力トランジスタ１３、演算増幅回路２４、基準
電源２５は、帰還制御によってスクィブ１１の上側電圧
と基準電圧２５が等しくなるように制御する。
【００４１】しかしながら、演算増幅回路２４を、例え
ばコンパレータに置き換えた場合には、スクィブ１１の
電圧は発振し、観測性は非常に悪くなる。つまり、コン
パレータの場合、スクィブ１１の上側電圧が基準電圧よ
りも高くなると、コンパレータの出力がハイレベルとな
り点火用電力トランジスタ１３をオンさせるように動作
する。点火用電力トランジスタ１３がオンすると、機械
式衝突センサ１２がオフで微小な電流しか流れない時に
はスクィブ１１による電圧ドロップが小さいため、スク
ィブ１１の上側電圧は基準電圧２５よりも低くなる。こ
れによりコンパレータの出力がローレベルに切り換わ
り、点火用電力トランジスタ１３をオフさせる。この繰
り返しにより演算増幅回路２４としてコンパレータを用
いた場合にはスクィブ１１の電圧が発振してしまう。
ばコンパレータに置き換えた場合には、スクィブ１１の
電圧は発振し、観測性は非常に悪くなる。つまり、コン
パレータの場合、スクィブ１１の上側電圧が基準電圧よ
りも高くなると、コンパレータの出力がハイレベルとな
り点火用電力トランジスタ１３をオンさせるように動作
する。点火用電力トランジスタ１３がオンすると、機械
式衝突センサ１２がオフで微小な電流しか流れない時に
はスクィブ１１による電圧ドロップが小さいため、スク
ィブ１１の上側電圧は基準電圧２５よりも低くなる。こ
れによりコンパレータの出力がローレベルに切り換わ
り、点火用電力トランジスタ１３をオフさせる。この繰
り返しにより演算増幅回路２４としてコンパレータを用
いた場合にはスクィブ１１の電圧が発振してしまう。
【００４２】なお、帰還制御を行う演算増幅回路２４を
用いる場合、機械式衝突センサ１２、点火用電力トラン
ジスタ１３がオンしてスクィブ１１に１．２Ａ程度の電
流を流す際には、点火用電力トランジスタ１３がオンし
た状態でスクィブ１１の上側電圧は基準電圧２５の電圧
値に比べて十分高い値となるため、演算増幅回路２４の
出力はハイレベルの状態に保持される。
用いる場合、機械式衝突センサ１２、点火用電力トラン
ジスタ１３がオンしてスクィブ１１に１．２Ａ程度の電
流を流す際には、点火用電力トランジスタ１３がオンし
た状態でスクィブ１１の上側電圧は基準電圧２５の電圧
値に比べて十分高い値となるため、演算増幅回路２４の
出力はハイレベルの状態に保持される。
【００４３】また、機械式衝突センサ１２、点火用電力
トランジスタ１３がオンしてスクィブ１１に１．２Ａ程
度の電流を流すことのみを考えれば、演算増幅回路２４
はコンパレータであっても構わない。また、図１に示す
構成において、フォースＴｒ１５のソースとスクィブ１
１との間の配線が噛み込み等で接地した場合、フォース
Ｔｒ１５のソース電圧は０Ｖになるため、演算増幅回路
２１は、センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５のゲート電
圧を下降させ、センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５をと
もに完全にオフした状態にする。この場合、この駆動回
路Ａには抵抗１７を介して微小電流しか流れないため、
車両衝突時に他の駆動回路Ｂ…への点火電流供給動作に
何ら影響を与えることはない。
トランジスタ１３がオンしてスクィブ１１に１．２Ａ程
度の電流を流すことのみを考えれば、演算増幅回路２４
はコンパレータであっても構わない。また、図１に示す
構成において、フォースＴｒ１５のソースとスクィブ１
１との間の配線が噛み込み等で接地した場合、フォース
Ｔｒ１５のソース電圧は０Ｖになるため、演算増幅回路
２１は、センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５のゲート電
圧を下降させ、センスＴｒ１９、フォースＴｒ１５をと
もに完全にオフした状態にする。この場合、この駆動回
路Ａには抵抗１７を介して微小電流しか流れないため、
車両衝突時に他の駆動回路Ｂ…への点火電流供給動作に
何ら影響を与えることはない。
【００４４】また、車両の衝突時に車載バッテリ１から
の電源供給が遮断され、バックアップコンデンサ２によ
り電源供給を行う場合、その電源電圧が低下していく
が、その場合でも昇圧回路２２からの昇圧電圧を用いて
フォースＴｒ１５とセンスＴｒ１９のゲート電圧を高く
しているから、定電流回路の動作を保証し、また、フォ
ースＴｒ１５のドレイン−ソース間の抵抗が非常に小さ
くできるため、電源電圧が非常に低くなっても定電流を
スクィブ１１に供給することができる。
の電源供給が遮断され、バックアップコンデンサ２によ
り電源供給を行う場合、その電源電圧が低下していく
が、その場合でも昇圧回路２２からの昇圧電圧を用いて
フォースＴｒ１５とセンスＴｒ１９のゲート電圧を高く
しているから、定電流回路の動作を保証し、また、フォ
ースＴｒ１５のドレイン−ソース間の抵抗が非常に小さ
くできるため、電源電圧が非常に低くなっても定電流を
スクィブ１１に供給することができる。
【００４５】次に、上記した演算増幅回路２１、２４の
構成について説明する。一般に、Ｌ成分を含む負荷を演
算増幅回路を用いて制御する場合、その負荷により入力
電圧と出力電圧の間に位相ずれが生じると出力電圧が発
振してしまうため、演算増幅回路には位相ずれを補償す
るためのコンデンサが内蔵されている。ここで、スクィ
ブ１１にはＬ成分が含まれているため、スクィブ１１を
演算増幅回路２１、２４により制御する場合、演算増幅
回路２１、２４には位相補償用のコンデンサが必要とな
る。しかしながら、位相補償用のコンデンサは大きな容
量を必要とするため、演算増幅回路２１、２４をＩＣ化
する上で不利となる。
構成について説明する。一般に、Ｌ成分を含む負荷を演
算増幅回路を用いて制御する場合、その負荷により入力
電圧と出力電圧の間に位相ずれが生じると出力電圧が発
振してしまうため、演算増幅回路には位相ずれを補償す
るためのコンデンサが内蔵されている。ここで、スクィ
ブ１１にはＬ成分が含まれているため、スクィブ１１を
演算増幅回路２１、２４により制御する場合、演算増幅
回路２１、２４には位相補償用のコンデンサが必要とな
る。しかしながら、位相補償用のコンデンサは大きな容
量を必要とするため、演算増幅回路２１、２４をＩＣ化
する上で不利となる。
【００４６】そこで、本実施形態においては、大きな容
量の位相補償用のコンデンサを用いずに演算増幅回路２
１、２４を構成している。まず、演算増幅回路２１の構
成について説明する。図３に、その詳細な回路構成を示
す。演算増幅回路２１は、反転入力端子２１ａ、非反転
入力端子２１ｂ、センスＴｒ１９とフォースＴｒ１５に
ゲート電圧を出力する出力端子２１ｃを有し、さらにト
ランジスタ２１ｄ〜２１ｊ、定電流源２１ｋ〜２１ｍ、
および位相遅れ回路を構成する抵抗２１ｎ、コンデンサ
２１ｏを備えている。
量の位相補償用のコンデンサを用いずに演算増幅回路２
１、２４を構成している。まず、演算増幅回路２１の構
成について説明する。図３に、その詳細な回路構成を示
す。演算増幅回路２１は、反転入力端子２１ａ、非反転
入力端子２１ｂ、センスＴｒ１９とフォースＴｒ１５に
ゲート電圧を出力する出力端子２１ｃを有し、さらにト
ランジスタ２１ｄ〜２１ｊ、定電流源２１ｋ〜２１ｍ、
および位相遅れ回路を構成する抵抗２１ｎ、コンデンサ
２１ｏを備えている。
【００４７】この演算増幅回路２１の作動について説明
する。反転入力端子２１ａの電圧が非反転入力端子２１
ｂの電圧に対し低下した状態になると、トランジスタ２
１ｄを流れる電流が増大し、トランジスタ２１ｅ、２１
ｆはオンする。その結果、トランジスタ２１ｈがオン、
トランジスタ２１ｉおよび２１ｊがオフし、出力端子２
１ｃの出力電圧を上昇させる。一方、反転入力端子２１
ａの電圧が非反転入力端子２１ｂの電圧に対して上昇し
た状態になると、トランジスタ２１ｇを流れる電流の方
が増大するため、トランジスタ２１ｈがオフ、トランジ
スタ２１ｉおよび２１ｊがオンし、出力端子２１ｃの出
力電圧を低下させる。従って、この演算増幅回路２１
は、反転入力端子２１ａの電圧と非反転入力端子２１ｂ
の電圧が等しくなるように作動する。
する。反転入力端子２１ａの電圧が非反転入力端子２１
ｂの電圧に対し低下した状態になると、トランジスタ２
１ｄを流れる電流が増大し、トランジスタ２１ｅ、２１
ｆはオンする。その結果、トランジスタ２１ｈがオン、
トランジスタ２１ｉおよび２１ｊがオフし、出力端子２
１ｃの出力電圧を上昇させる。一方、反転入力端子２１
ａの電圧が非反転入力端子２１ｂの電圧に対して上昇し
た状態になると、トランジスタ２１ｇを流れる電流の方
が増大するため、トランジスタ２１ｈがオフ、トランジ
スタ２１ｉおよび２１ｊがオンし、出力端子２１ｃの出
力電圧を低下させる。従って、この演算増幅回路２１
は、反転入力端子２１ａの電圧と非反転入力端子２１ｂ
の電圧が等しくなるように作動する。
【００４８】このような作動において、出力端子２１ｃ
にはフォースＴｒ１５を介してスクィブ１１が接続され
ているため、出力電圧の位相が進むことになるが、抵抗
２１ｎおよびコンデンサ２１ｏにて構成される位相遅れ
回路により出力電圧の位相を遅らせているため、全体と
して位相が調整されたものとなり、出力電圧の発振を防
止することができる。
にはフォースＴｒ１５を介してスクィブ１１が接続され
ているため、出力電圧の位相が進むことになるが、抵抗
２１ｎおよびコンデンサ２１ｏにて構成される位相遅れ
回路により出力電圧の位相を遅らせているため、全体と
して位相が調整されたものとなり、出力電圧の発振を防
止することができる。
【００４９】この場合、コンデンサ２１ｏと抵抗２１ｎ
とで位相遅れ回路を構成しているため、コンデンサ２１
ｏの容量を小さくしても、十分な位相補償を行うことが
でき、演算増幅回路２１のＩＣ化を容易に行うことがで
きる。次に、演算増幅回路２４の構成について説明す
る。図４に、その詳細な回路構成を示す。演算増幅回路
２４は、反転入力端子２４ａ、非反転入力端子２４ｂ、
および点火用電力トランジスタ１３にゲート電圧を出力
する出力端子２４ｃを有し、さらにトランジスタ２４ｄ
〜２４ｍ、定電流源２４ｎ、２４ｏを備えている。な
お、トランジスタ２４ｌ、２４ｍは、定電流源２４ｎ、
２４ｏから定電流を流すために設けられている。
とで位相遅れ回路を構成しているため、コンデンサ２１
ｏの容量を小さくしても、十分な位相補償を行うことが
でき、演算増幅回路２１のＩＣ化を容易に行うことがで
きる。次に、演算増幅回路２４の構成について説明す
る。図４に、その詳細な回路構成を示す。演算増幅回路
２４は、反転入力端子２４ａ、非反転入力端子２４ｂ、
および点火用電力トランジスタ１３にゲート電圧を出力
する出力端子２４ｃを有し、さらにトランジスタ２４ｄ
〜２４ｍ、定電流源２４ｎ、２４ｏを備えている。な
お、トランジスタ２４ｌ、２４ｍは、定電流源２４ｎ、
２４ｏから定電流を流すために設けられている。
【００５０】この演算増幅回路２４の作動について説明
する。反転入力端子２４ａの電圧が非反転入力端子２４
ｂの電圧に対し上昇した状態になると、ダーリントン接
続されたトランジスタ２４ｅ、２４ｆおよびトランジス
タ２４ｈ、２４ｉにおいて、トランジスタ２４ｉのベー
ス電圧がトランジスタ２４ｆのベース電圧より高くな
り、トランジスタ２４ｌを流れる定電流がトランジスタ
２４ｆのコレクタ−エミッタ間を流れる。
する。反転入力端子２４ａの電圧が非反転入力端子２４
ｂの電圧に対し上昇した状態になると、ダーリントン接
続されたトランジスタ２４ｅ、２４ｆおよびトランジス
タ２４ｈ、２４ｉにおいて、トランジスタ２４ｉのベー
ス電圧がトランジスタ２４ｆのベース電圧より高くな
り、トランジスタ２４ｌを流れる定電流がトランジスタ
２４ｆのコレクタ−エミッタ間を流れる。
【００５１】トランジスタ２４ｊとトランジスタ２４ｋ
はカレントミラー回路を構成しているため、トランジス
タ２４ｆを流れる定電流と等しい定電流がトランジスタ
２４ｋに流れる。この場合、トランジスタ２４ｋは、点
火用電力トランジスタ１３のゲートから電荷を引き抜い
て定電流を流すようにするため、点火用電力トランジス
タ１３のゲートは定電流放電される。
はカレントミラー回路を構成しているため、トランジス
タ２４ｆを流れる定電流と等しい定電流がトランジスタ
２４ｋに流れる。この場合、トランジスタ２４ｋは、点
火用電力トランジスタ１３のゲートから電荷を引き抜い
て定電流を流すようにするため、点火用電力トランジス
タ１３のゲートは定電流放電される。
【００５２】逆に、非反転入力端子２４ｂの電圧が反転
入力端子２４ａの電圧に対し上昇した状態になると、ト
ランジスタ２４ｆのベース電圧がトランジスタ２４ｉの
ベース電圧より高くなるため、トランジスタ２４ｍを流
れる定電流がトランジスタ２４ｉのコレクタ−エミッタ
間を流れる。このとき、カレントミラー回路を構成する
トランジスタ２４ｊとトランジスタ２４ｋはオフしてい
るため、トランジスタ２４ｉを流れる定電流により点火
用電力トランジスタ１３のゲートを定電流充電する。
入力端子２４ａの電圧に対し上昇した状態になると、ト
ランジスタ２４ｆのベース電圧がトランジスタ２４ｉの
ベース電圧より高くなるため、トランジスタ２４ｍを流
れる定電流がトランジスタ２４ｉのコレクタ−エミッタ
間を流れる。このとき、カレントミラー回路を構成する
トランジスタ２４ｊとトランジスタ２４ｋはオフしてい
るため、トランジスタ２４ｉを流れる定電流により点火
用電力トランジスタ１３のゲートを定電流充電する。
【００５３】すなわち、この演算増幅回路２４は、点火
用電力トランジスタ１３のゲート−ソース間に約５００
〜３０００ｐＦの寄生容量があることを利用し、その容
量を用いて定電流充電あるいは定電流放電を行い、出力
電圧を遅延させて出力電圧の発振を防止している。従っ
て、演算増幅回路２４に位相補償用のコンデンサを設け
る必要がないため、演算増幅回路２４のＩＣ化を容易に
行うことができる。
用電力トランジスタ１３のゲート−ソース間に約５００
〜３０００ｐＦの寄生容量があることを利用し、その容
量を用いて定電流充電あるいは定電流放電を行い、出力
電圧を遅延させて出力電圧の発振を防止している。従っ
て、演算増幅回路２４に位相補償用のコンデンサを設け
る必要がないため、演算増幅回路２４のＩＣ化を容易に
行うことができる。
【００５４】なお、上記した演算増幅回路２４におい
て、トランジスタ２４ｅ、２４ｆ、およびトランジスタ
２４ｈ、２４ｉを、ダーリントン接続にて構成するもの
を示したが、１つのトランジスタ２４ｆ、２４ｉにてそ
れぞれを構成するようにしてもよい。また、演算増幅回
路２１、２４を図３、図４に示す回路にてそれぞれ構成
するものを示したが、演算増幅回路２１に図４で示した
定電流充放電回路構成のものを用いてもよく、また演算
増幅回路２４に図３で示した位相遅れ回路を設けた回路
構成のものを用いてもよい。また、演算増幅回路２１、
２４を、図３あるいは図４に示す回路構成のいずれか一
方にて同様の構成としてもよい。
て、トランジスタ２４ｅ、２４ｆ、およびトランジスタ
２４ｈ、２４ｉを、ダーリントン接続にて構成するもの
を示したが、１つのトランジスタ２４ｆ、２４ｉにてそ
れぞれを構成するようにしてもよい。また、演算増幅回
路２１、２４を図３、図４に示す回路にてそれぞれ構成
するものを示したが、演算増幅回路２１に図４で示した
定電流充放電回路構成のものを用いてもよく、また演算
増幅回路２４に図３で示した位相遅れ回路を設けた回路
構成のものを用いてもよい。また、演算増幅回路２１、
２４を、図３あるいは図４に示す回路構成のいずれか一
方にて同様の構成としてもよい。
【００５５】また、図１に示す実施形態では、フォース
Ｔｒ１５、センスＴｒ１９をＮチャンネル型にて構成す
るものを示したが、図５に示すようにＰチャンネル型の
フォースＴｒ１５ａ、センスＴｒ１９ａにて構成しても
よい。この図５に示す構成において、フォースＴｒ１５
ａ、センスＴｒ１９ａのソースは共通接続されている。
そして、それぞれのドレイン電圧が等しくなるように演
算増幅回路２１ａがそれぞれのゲート電圧を制御する。
この場合、フォースＴｒ１５ａのドレインが演算増幅回
路２１ａの反転入力端子に接続され、センスＴｒ１９ａ
のドレインが演算増幅回路２１ａの非反転入力端子に接
続される。
Ｔｒ１５、センスＴｒ１９をＮチャンネル型にて構成す
るものを示したが、図５に示すようにＰチャンネル型の
フォースＴｒ１５ａ、センスＴｒ１９ａにて構成しても
よい。この図５に示す構成において、フォースＴｒ１５
ａ、センスＴｒ１９ａのソースは共通接続されている。
そして、それぞれのドレイン電圧が等しくなるように演
算増幅回路２１ａがそれぞれのゲート電圧を制御する。
この場合、フォースＴｒ１５ａのドレインが演算増幅回
路２１ａの反転入力端子に接続され、センスＴｒ１９ａ
のドレインが演算増幅回路２１ａの非反転入力端子に接
続される。
【００５６】この構成の場合、センスＴｒ１９ａに定電
流源２０から定電流が供給されているので、センスＴｒ
１９ａのソース−ドレイン間電圧は一定になり、フォー
スＴｒ１５ａに流れる電流が増加すると、フォースＴｒ
１５ａのソース−ドレイン間電圧が大きくなり、演算増
幅回路２１ａはフォースＴｒ１５ａ、センスＴｒ１９ａ
のゲート電圧を上昇させ、フォースＴｒ１５ａに流れる
電流を低下させる。逆に、フォースＴｒ１５ａに流れる
電流が低下すると、フォースＴｒ１５ａのソース−ドレ
イン間電圧が小さくなり、演算増幅回路２１ａはフォー
スＴｒ１５ａ、センスＴｒ１９ａのゲート電圧を低下さ
せ、フォースＴｒ１５ａに流れる電流を上昇させる。従
って、この実施形態においても、スクィブ１１に定電流
を供給することができる。
流源２０から定電流が供給されているので、センスＴｒ
１９ａのソース−ドレイン間電圧は一定になり、フォー
スＴｒ１５ａに流れる電流が増加すると、フォースＴｒ
１５ａのソース−ドレイン間電圧が大きくなり、演算増
幅回路２１ａはフォースＴｒ１５ａ、センスＴｒ１９ａ
のゲート電圧を上昇させ、フォースＴｒ１５ａに流れる
電流を低下させる。逆に、フォースＴｒ１５ａに流れる
電流が低下すると、フォースＴｒ１５ａのソース−ドレ
イン間電圧が小さくなり、演算増幅回路２１ａはフォー
スＴｒ１５ａ、センスＴｒ１９ａのゲート電圧を低下さ
せ、フォースＴｒ１５ａに流れる電流を上昇させる。従
って、この実施形態においても、スクィブ１１に定電流
を供給することができる。
【００５７】また、フォースＴｒ１５、センスＴｒ１９
をＭＯＳトランジスタのような電界効果型トランジスタ
でなく、バイポーラトランジスタで構成してもよい。例
えば、図１に示す構成に対し、フォースＴｒ１５、セン
スＴｒ１９をＮＰＮトランジスタで構成し、図５に示す
構成に対し、フォースＴｒ１５ａ、センスＴｒ１９ｂを
ＰＮＰトランジスタで構成する。そして、演算増幅回路
２１にてそれぞれのトランジスタのベース（制御端子）
電圧を制御する。
をＭＯＳトランジスタのような電界効果型トランジスタ
でなく、バイポーラトランジスタで構成してもよい。例
えば、図１に示す構成に対し、フォースＴｒ１５、セン
スＴｒ１９をＮＰＮトランジスタで構成し、図５に示す
構成に対し、フォースＴｒ１５ａ、センスＴｒ１９ｂを
ＰＮＰトランジスタで構成する。そして、演算増幅回路
２１にてそれぞれのトランジスタのベース（制御端子）
電圧を制御する。
【００５８】但し、図１、図５に示すようにＭＯＳトラ
ンジスタで構成した方が、ドレイン−ソース間の電圧を
小さくできるため、電源電圧が低下した場合の定電流動
作を確実に行うことができる。また、また、バイポーラ
トランジスタにより定電流回路を構成した場合には、そ
の温度特性および製造上のばらつきにより定電流を供給
する精度が悪くなる。従って、ＭＯＳトランジスタでカ
レントミラー回路を構成した方が好ましい。
ンジスタで構成した方が、ドレイン−ソース間の電圧を
小さくできるため、電源電圧が低下した場合の定電流動
作を確実に行うことができる。また、また、バイポーラ
トランジスタにより定電流回路を構成した場合には、そ
の温度特性および製造上のばらつきにより定電流を供給
する精度が悪くなる。従って、ＭＯＳトランジスタでカ
レントミラー回路を構成した方が好ましい。
【００５９】また、上述した実施形態では、機械式衝突
センサ１２を電源側に設けるものを示したが、点火用電
力トランジスタ１３と接地との間に設けるようにしても
よい。また、スクィブ１１の位置も定電流回路の下側で
なく上側でもよい。さらに、乗員保護装置としてエアバ
ッグに適用するものを示したが、プリローダ等に適用し
てもよい。
センサ１２を電源側に設けるものを示したが、点火用電
力トランジスタ１３と接地との間に設けるようにしても
よい。また、スクィブ１１の位置も定電流回路の下側で
なく上側でもよい。さらに、乗員保護装置としてエアバ
ッグに適用するものを示したが、プリローダ等に適用し
てもよい。
【００６０】また、本発明は、乗員保護装置の駆動回路
に適用されるものに限らず、負荷回路としてモータ等の
誘導性負荷やランプ、ブザー等を用い、それらを上記し
たカレントミラー回路構成のものにて定電流制御するよ
うにしてもよい。また、定電流源２０は、外部からの指
示等によりその電流値を可変にできるものであってもよ
い。あるいは、不揮発性メモリ等の記憶回路による指令
値に応じて定電流を流すように構成されていてもよい。
に適用されるものに限らず、負荷回路としてモータ等の
誘導性負荷やランプ、ブザー等を用い、それらを上記し
たカレントミラー回路構成のものにて定電流制御するよ
うにしてもよい。また、定電流源２０は、外部からの指
示等によりその電流値を可変にできるものであってもよ
い。あるいは、不揮発性メモリ等の記憶回路による指令
値に応じて定電流を流すように構成されていてもよい。
【図１】本発明の一実施形態を示すエアバッグ装置の回
路構成を示す図である。
路構成を示す図である。
【図２】図１中の定電流源２０の回路構成を示す図であ
る。
る。
【図３】図１中の演算増幅回路２１の回路構成を示す図
である。
である。
【図４】図１中の演算増幅回路２４の回路構成を示す図
である。
である。
【図５】本発明の他の実施形態を示すエアバッグ装置の
部分回路構成を示す図である。
部分回路構成を示す図である。
【図６】従来のエアバッグ装置の部分回路構成を示す図
である。
である。
１…車載バッテリ、２…バックアップコンデンサ、３…
イグニッションスイッチ、４…衝突検出部、１１…スク
ィブ、１２…機械式衝突センサ、１３…点火用電力トラ
ンジスタ、１４…駆動トランジスタ、１５…フォースＴ
ｒ、１９…センスＴｒ、２０…定電流源、２１…演算増
幅回路、２２…昇圧回路、２３…定電流回路、２４…演
算増幅回路。
イグニッションスイッチ、４…衝突検出部、１１…スク
ィブ、１２…機械式衝突センサ、１３…点火用電力トラ
ンジスタ、１４…駆動トランジスタ、１５…フォースＴ
ｒ、１９…センスＴｒ、２０…定電流源、２１…演算増
幅回路、２２…昇圧回路、２３…定電流回路、２４…演
算増幅回路。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 奥田 勝一 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式 会社デンソー内 (56)参考文献 特開 平５−319201（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−57748（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−2050（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B60R 21/01 B60R 21/32
Claims (14)
- 【請求項１】 乗員保護装置を作動させる点火装置（１
１）に点火用トランジスタ（１３）が直列接続されてお
り、前記点火用トランジスタがオンしたとき、電源手段
（１、２）からの電源供給により定電流回路を用いて前
記点火装置に点火用の定電流を供給するようにした乗員
保護装置の駆動回路において、 前記定電流回路は、 前記点火装置と直列に接続されたＮチャンネル型の第１
の電界効果型トランジスタ（１５）と、 ゲートおよびドレインが前記第１の電界効果型トランジ
スタと共通接続されて前記第１の電界効果型トランジス
タとカレントミラー回路を構成する電流検出用のＮチャ
ンネル型の第２の電界効果型トランジスタ（１９）と、 前記第２の電界効果型トランジスタのゲート−ソース間
電圧を一定にする手段（２０）と、 前記第１、第２の電界効果型トランジスタのソース電圧
に応じ、両電圧を等しくするように前記第１、第２の電
界効果型トランジスタのゲート電圧を制御するゲート電
圧制御手段（２１〜２３）とを有することを特徴とする
乗員保護装置の駆動回路。 - 【請求項２】 前記ゲート−ソース間電圧を一定にする
手段は、前記第２の電界効果型トランジスタに定電流を
流す定電流源（２０）であることを特徴とする請求項１
に記載の乗員保護装置の駆動回路。 - 【請求項３】 前記ゲート電圧制御手段は、前記第１の
電界効果型トランジスタのソース電圧が非反転入力端子
に入力され、前記第２の電界効果型トランジスタのソー
ス電圧が反転入力端子に入力される第１の演算増幅回路
（２１）を有することを特徴とする請求項１又は２に記
載の乗員保護装置の駆動回路。 - 【請求項４】 前記第１の演算増幅回路は、前記第１、
第２の電界効果型トランジスタのゲートへの出力電圧の
位相を遅らせる位相遅れ回路を有し、この位相遅れ回路
は、抵抗（２１ｎ）およびコンデンサ（２１ｏ）から構
成されていることを特徴とする請求項３に記載の乗員保
護装置の駆動回路。 - 【請求項５】 前記第１の演算増幅回路は、前記第１、
第２の電界効果型トランジスタのゲートを定電流にて充
放電するように構成されていることを特徴とする請求項
３に記載の乗員保護装置の駆動回路。 - 【請求項６】 前記ゲート電圧制御手段は、前記電源手
段の電圧を昇圧する昇圧手段（２２）を有し、この昇圧
された電圧を用いて前記ゲート電圧を制御することを特
徴とする請求項１乃至５のいずれか１つに記載の乗員保
護装置の駆動回路。 - 【請求項７】 前記第１の電界効果型トランジスタのソ
ースと前記点火装置の一端側が接続され、前記点火装置
の他端側が前記点火用トランジスタを介して接地されて
おり、 前記第１の電界効果型トランジスタのソースに負電圧が
発生し前記第１の電界効果型トランジスタがオフ状態に
なったときに、前記負電圧の発生解消に伴って前記第１
の電界効果型トランジスタのソース電圧を正常電圧に復
帰させる電圧復帰手段（２４、２５）を有することを特
徴とする請求項１乃至６のいずれか１つに記載の乗員保
護装置の駆動回路。 - 【請求項８】 前記第１の電界効果型トランジスタおよ
び前記点火用トランジスタには、抵抗（１７、１８）が
それぞれ並列接続されており、前記電圧復帰手段は、前
記第１の電界効果型トランジスタのソースに負電圧が発
生しているときに前記点火用トランジスタをオフさせる
手段（２４、２５）であることを特徴とする請求項７に
記載の乗員保護装置の駆動回路。 - 【請求項９】 前記点火用トランジスタは電界効果型ト
ランジスタで構成されており、前記点火用トランジスタ
をオフさせる手段は、前記第１の電界効果型トランジス
タのソース電圧を基準電圧に等しくするように作動して
前記点火用トランジスタをなす電界効果型トランジスタ
のゲート電圧を制御する第２の演算増幅回路（２４）を
有することを特徴とする請求項８に記載の乗員保護装置
の駆動回路。 - 【請求項１０】 前記第２の演算増幅回路は、前記点火
用トランジスタをなす電界効果型トランジスタのゲート
を定電流にて充放電するように構成されていることを特
徴とする請求項９に記載の乗員保護装置の駆動回路。 - 【請求項１１】 前記第２の演算増幅回路は、前記点火
用トランジスタをなす電界効果型トランジスタのゲート
への出力電圧の位相を遅らせる位相遅れ回路を有し、こ
の位相遅れ回路は、抵抗（２１ｎ）およびコンデンサ
（２１ｏ）から構成されていることを特徴とする請求項
９に記載の乗員保護装置の駆動回路。 - 【請求項１２】 乗員保護装置を作動させる点火装置
（１１）に点火用トランジスタ（１３）が直列接続され
ており、前記点火用トランジスタがオンしたとき前記点
火装置に点火用の電流を供給するようにした乗員保護装
置の駆動回路において、 前記点火装置と直列に接続された第１の電界効果型トラ
ンジスタ（１５、１５ａ）と、 ソースおよびドレインのうちの一方とゲートが前記第１
の電界効果型トランジスタと共通接続されて前記第１の
電界効果型トランジスタとカレントミラー回路を構成す
る電流検出用の第２の電界効果型トランジスタ（１９、
１９ａ）と、 前記第２の電界効果型トランジスタに定電流を流す定電
流源（２０）と、 前記第１、第２の電界効果型トランジスタにおけるソー
スおよびドレインのうちの他方の電圧がそれぞれ等しく
なるように前記第１、第２の電界効果型トランジスタの
ゲート電圧を制御するゲート電圧制御手段（２０〜２
３）とを備え、 前記点火用トランジスタの作動時に前記第１の電界効果
型トランジスタから前記点火装置に点火用の定電流を供
給するようにしたことを特徴とする乗員保護装置の駆動
回路。 - 【請求項１３】 乗員保護装置を作動させる点火装置
（１１）に点火用トランジスタ（１３）が直列接続され
ており、前記点火用トランジスタがオンしたとき前記点
火装置に点火用の電流を供給するようにした乗員保護装
置の駆動回路において、 前記点火装置と直列に接続された電流供給用トランジス
タ（１５、１５ａ）と、 前記電流供給用トランジスタに並列接続され前記電流供
給用トランジスタとカレントミラー回路を構成する電流
検出用トランジスタ（１９、１９ａ）と、 前記電流検出用トランジスタに定電流を流す定電流源
（２０）とを備え、 前記点火トランジスタのオン時に、前記電流検出用トラ
ンジスタに流れる定電流に対し前記カレントミラー回路
のカレントミラー比に応じた定電流が前記電流供給用ト
ランジスタから前記点火装置に流れるようにしたことを
特徴とする乗員保護装置の駆動回路。 - 【請求項１４】 負荷回路（１１）と、 前記負荷回路に直列に接続され前記負荷回路に負荷電流
を供給する電流供給用トランジスタ（１５、１５ａ）
と、 前記電流供給用トランジスタに並列接続され前記電流供
給用トランジスタとカレントミラー回路を構成する電流
検出用トランジスタ（１９、１９ａ）と、 前記電流検出用トランジスタに定電流を流す定電流源
（２０）と、 前記電流検出用トランジスタにおいて前記定電流源によ
る定電流が流れる端子の電圧と、前記電流検出用トラン
ジスタにおいて前記負荷回路に負荷電流を供給する端子
の電圧とが等しくなるように、前記電流検出用トランジ
スタと前記電流検出用トランジスタのそれぞれの制御端
子に制御信号を供給する制御手段（２０〜２３）とを備
え、 前記電流検出用トランジスタに流れる定電流に対し、前
記カレントミラー回路のカレントミラー比に応じた定電
流が前記電流供給用トランジスタから前記負荷回路に供
給されるようにしたことを特徴とする定電流制御回路。
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