JP3129606B2 - 複合成形物 - Google Patents
複合成形物Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属板と高強度繊維強
化プラスチック（以下、ＡＣＭという）からなる複合成
形物において、金属板の側から高速の飛来物を受けた場
合、高強度繊維強化プラスチックが金属板と剥離しない
ようにＡＣＭにて複合成形体を包み込むことにより高速
の飛来物に対し優れた耐衝撃性を持つ複合成形物に関す
るものである。
化プラスチック（以下、ＡＣＭという）からなる複合成
形物において、金属板の側から高速の飛来物を受けた場
合、高強度繊維強化プラスチックが金属板と剥離しない
ようにＡＣＭにて複合成形体を包み込むことにより高速
の飛来物に対し優れた耐衝撃性を持つ複合成形物に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】高所から落下又は高速に飛来する物体に
対する耐衝撃体は鉄、チタン、アルミニウムの単体又は
合金とその裏面にＡＣＭを接着等の化学的方法、あるい
はボルト／ナットによる機械的方法により固定して軽量
化と耐衝撃性を向上する技術を特開平３−５８８３５〜
５８８３７号公報にて開示している。しかしながら、衝
撃力がかなり強い場合、又は数回以上繰返しの衝撃力が
加わる場合金属板とＡＣＭ間での剥離が生じたり、ＡＣ
Ｍの裏面へのふくらみが大きくなる現象が起り、これら
の点を改善することが要求されて来た。
対する耐衝撃体は鉄、チタン、アルミニウムの単体又は
合金とその裏面にＡＣＭを接着等の化学的方法、あるい
はボルト／ナットによる機械的方法により固定して軽量
化と耐衝撃性を向上する技術を特開平３−５８８３５〜
５８８３７号公報にて開示している。しかしながら、衝
撃力がかなり強い場合、又は数回以上繰返しの衝撃力が
加わる場合金属板とＡＣＭ間での剥離が生じたり、ＡＣ
Ｍの裏面へのふくらみが大きくなる現象が起り、これら
の点を改善することが要求されて来た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明者は、金属板
（体）の裏面にＡＣＭを固定することにより軽量で耐衝
撃性の優れた複合成形物が得られるとの知見のもとに、
更に耐衝撃性を向上させる為に種々検討した結果、金属
・ＡＣＭ複合成形物をＡＣＭで全体を包み込むことによ
り金属／ＡＣＭ間の剥離を無くし、かつＡＣＭの裏面の
ふくらみを非常に少なくし、更に耐衝撃性においても優
れた複合成形物を完成させるに至ったものである。
（体）の裏面にＡＣＭを固定することにより軽量で耐衝
撃性の優れた複合成形物が得られるとの知見のもとに、
更に耐衝撃性を向上させる為に種々検討した結果、金属
・ＡＣＭ複合成形物をＡＣＭで全体を包み込むことによ
り金属／ＡＣＭ間の剥離を無くし、かつＡＣＭの裏面の
ふくらみを非常に少なくし、更に耐衝撃性においても優
れた複合成形物を完成させるに至ったものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、金属板とＡＣ
Ｍから成る複合成形物において、金属板とＡＣＭを積層
してなる複合成形体をＡＣＭにて包み込むことを特徴と
する複合成形物に関するものである。ここに用いられる
金属板は、鉄、アルミニウム、チタン等の単独又は合金
ならいかなるものでも良いが、高強度で軽量のものが望
ましい。
Ｍから成る複合成形物において、金属板とＡＣＭを積層
してなる複合成形体をＡＣＭにて包み込むことを特徴と
する複合成形物に関するものである。ここに用いられる
金属板は、鉄、アルミニウム、チタン等の単独又は合金
ならいかなるものでも良いが、高強度で軽量のものが望
ましい。
【０００５】一方ＡＣＭとして用いられる高強度繊維と
しては引張強度を密度で割った比引張強度が１０×１０
6 ｃｍ以上であり、弾性率を密度で割った比弾性率が
２．５×１０8 ｃｍ以上のものである。具体的には、高
強度ガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、芳香族
ポリエステル繊維、高強度ポリエチレン繊維、高強度ナ
イロン繊維等である。一般のガラス繊維、ナイロン繊維
及びポリエステル繊維などは該当しない。比引張強度あ
るいは比弾性率が前記値以下の繊維を用いた場合、その
複合成形物の耐衝撃性は必ずしも十分ではない。
しては引張強度を密度で割った比引張強度が１０×１０
6 ｃｍ以上であり、弾性率を密度で割った比弾性率が
２．５×１０8 ｃｍ以上のものである。具体的には、高
強度ガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、芳香族
ポリエステル繊維、高強度ポリエチレン繊維、高強度ナ
イロン繊維等である。一般のガラス繊維、ナイロン繊維
及びポリエステル繊維などは該当しない。比引張強度あ
るいは比弾性率が前記値以下の繊維を用いた場合、その
複合成形物の耐衝撃性は必ずしも十分ではない。
【０００６】一方、これら高強度繊維に含浸、コーティ
ングあるいは重ね合わせる樹脂としては、熱硬化性樹脂
では、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹
脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂及び
ポリイミド樹脂等であり、熱可塑性樹脂としては、ポリ
エチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン、ポリ
アミド、ポリエステル、ポリビニルアセテート、ポリエ
ーテルサルファイド、ポリフェニルサルファイド、ポリ
エーテルエーテルケトン等、更には熱可塑性ポリウレタ
ン、スチレン、ブタジエンゴム、ニトリルゴム、アクリ
ルニトリルスチレン（ＡＳ）樹脂、ネオプレン等の合成
ゴム又はエラストマーなどである。
ングあるいは重ね合わせる樹脂としては、熱硬化性樹脂
では、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹
脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂及び
ポリイミド樹脂等であり、熱可塑性樹脂としては、ポリ
エチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン、ポリ
アミド、ポリエステル、ポリビニルアセテート、ポリエ
ーテルサルファイド、ポリフェニルサルファイド、ポリ
エーテルエーテルケトン等、更には熱可塑性ポリウレタ
ン、スチレン、ブタジエンゴム、ニトリルゴム、アクリ
ルニトリルスチレン（ＡＳ）樹脂、ネオプレン等の合成
ゴム又はエラストマーなどである。
【０００７】ＡＣＭを得るには、熱硬化性樹脂の場合、
高強度繊維に熱硬化性樹脂を含浸又は塗布してプリプレ
グを作製し、このプリプレグを複数枚重ね、加熱、加圧
する圧縮成形法、あるいはプリプレグを作らないハンド
レイアップ法などがある。樹脂含有率は、５〜８０％
（重量％、以下同じ）の範囲であるが、通常は５〜５０
％、好ましくは８〜３０％である。一方熱可塑性樹脂の
場合、高強度繊維と熱可塑性樹脂フィルム或いは織布な
どのシート状物とを交互に複数枚重ね合わせ加熱、加圧
する圧縮成形法や、樹脂を予め溶融しておき、その樹脂
を高強度繊維に付着させる方法もある。熱可塑性樹脂の
含有率も上記熱硬化性樹脂と同じである。
高強度繊維に熱硬化性樹脂を含浸又は塗布してプリプレ
グを作製し、このプリプレグを複数枚重ね、加熱、加圧
する圧縮成形法、あるいはプリプレグを作らないハンド
レイアップ法などがある。樹脂含有率は、５〜８０％
（重量％、以下同じ）の範囲であるが、通常は５〜５０
％、好ましくは８〜３０％である。一方熱可塑性樹脂の
場合、高強度繊維と熱可塑性樹脂フィルム或いは織布な
どのシート状物とを交互に複数枚重ね合わせ加熱、加圧
する圧縮成形法や、樹脂を予め溶融しておき、その樹脂
を高強度繊維に付着させる方法もある。熱可塑性樹脂の
含有率も上記熱硬化性樹脂と同じである。
【０００８】上述の方法で得られたＡＣＭを金属板の裏
面に固定する方法としては、ボルトやリベット等、ある
いは枠材等を使用した機械的方法によるもの、あるいは
合成ゴム系やエポキシ樹脂等の接着剤で接着する化学的
方法等がある。なお固定する際金属板との間に間隔を設
けても良い。
面に固定する方法としては、ボルトやリベット等、ある
いは枠材等を使用した機械的方法によるもの、あるいは
合成ゴム系やエポキシ樹脂等の接着剤で接着する化学的
方法等がある。なお固定する際金属板との間に間隔を設
けても良い。
【０００９】本発明において、この様にして作製された
複合成形体の耐衝撃性を更に向上させる為、この複合成
形体をＡＣＭで包み込む。具体的には、複合成形体に使
用された高強度繊維と樹脂又は複合成形体と密着性の良
い他の高強度繊維と樹脂とで得られたプリプレグで複合
成形体を包み込んで加熱、加圧して硬化させる方法、又
はハンドレイアップ法で複合成形体を包み込みながら成
形する方法、或いは熱可塑性樹脂シートと高強度繊維を
交互に包み込んで加熱溶融し加圧する方法、又熱可塑性
樹脂が付着した高強度繊維で複合成形体を包み込んで加
熱加圧する方法等がある。樹脂含有率は複合成形体本体
より多少高い方が好ましい。即ち１０〜８０％の範囲、
通常１５〜７０％、好ましくは２０〜６０％である。又
包み込む時の積層数は１〜３０層、通常は１〜２０層、
好ましくは２〜１５層である。
複合成形体の耐衝撃性を更に向上させる為、この複合成
形体をＡＣＭで包み込む。具体的には、複合成形体に使
用された高強度繊維と樹脂又は複合成形体と密着性の良
い他の高強度繊維と樹脂とで得られたプリプレグで複合
成形体を包み込んで加熱、加圧して硬化させる方法、又
はハンドレイアップ法で複合成形体を包み込みながら成
形する方法、或いは熱可塑性樹脂シートと高強度繊維を
交互に包み込んで加熱溶融し加圧する方法、又熱可塑性
樹脂が付着した高強度繊維で複合成形体を包み込んで加
熱加圧する方法等がある。樹脂含有率は複合成形体本体
より多少高い方が好ましい。即ち１０〜８０％の範囲、
通常１５〜７０％、好ましくは２０〜６０％である。又
包み込む時の積層数は１〜３０層、通常は１〜２０層、
好ましくは２〜１５層である。
【００１０】ＡＣＭで包み込まれていない複合成形物の
場合は、大きな衝撃力あるいは高速の飛来物が衝突した
際、その衝撃力によって複合成形物内に衝撃物体が入り
こむと、裏面に大きなふくらみが生じるが、上記の様に
して得られたＡＣＭで包み込まれた複合成形物は、外被
のＡＣＭによる相互の引張効果のため著しくふくらみを
小さくする。更に、肉厚の薄い複合成形物では小さな高
速飛来物に対し貫通又は金属板・ＡＣＭの層間剥離の発
生することがあるが、ＡＣＭで包み込むことによりその
貫通及び層間剥離を押さえ込むことが可能となる。
場合は、大きな衝撃力あるいは高速の飛来物が衝突した
際、その衝撃力によって複合成形物内に衝撃物体が入り
こむと、裏面に大きなふくらみが生じるが、上記の様に
して得られたＡＣＭで包み込まれた複合成形物は、外被
のＡＣＭによる相互の引張効果のため著しくふくらみを
小さくする。更に、肉厚の薄い複合成形物では小さな高
速飛来物に対し貫通又は金属板・ＡＣＭの層間剥離の発
生することがあるが、ＡＣＭで包み込むことによりその
貫通及び層間剥離を押さえ込むことが可能となる。
【００１１】
≪実施例１≫比引張強度が１６×１０6 ｃｍ、比弾性率
３．２×１０8 ｃｍの高強度ガラス繊維からなる平織織
布（目付量：３００ｇ／ｍ2 ）にレゾール型フェノール
樹脂を含浸し乾燥して樹脂分約２０％のプリプレグを得
た。このプリプレグを６枚重ね、１５０℃、１００ｋｇ
／ｃｍ2 で加熱、加圧してＡＣＭ板を得た。このＡＣＭ
板を高張力鋼板（厚さ４ｍｍ）にボルト、ナットで固定
し図１に示す複合成形体Ａを得た。この複合成形体Ａに
上記プリプレグを約８０℃で加温後、３回巻き付け、金
型に入れ、前記と同じ成形条件で加熱、加圧して図２に
示す複合成形物Ｂを得た。
３．２×１０8 ｃｍの高強度ガラス繊維からなる平織織
布（目付量：３００ｇ／ｍ2 ）にレゾール型フェノール
樹脂を含浸し乾燥して樹脂分約２０％のプリプレグを得
た。このプリプレグを６枚重ね、１５０℃、１００ｋｇ
／ｃｍ2 で加熱、加圧してＡＣＭ板を得た。このＡＣＭ
板を高張力鋼板（厚さ４ｍｍ）にボルト、ナットで固定
し図１に示す複合成形体Ａを得た。この複合成形体Ａに
上記プリプレグを約８０℃で加温後、３回巻き付け、金
型に入れ、前記と同じ成形条件で加熱、加圧して図２に
示す複合成形物Ｂを得た。
【００１２】≪実施例２≫比引張強度が２９×１０6 ｃ
ｍ、比弾性率１０×１０8 ｃｍの高強度ポリエチレン繊
維からなる織布（目付量：３５０ｇ／ｍ2 ）にビスフェ
ノールＡ型エポキシ樹脂を表面にコーティングし、乾燥
して樹脂分約２５％のプリプレグを得た。このプリプレ
グを１０枚重ね、１１０℃、５０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱加
圧してＡＣＭ板を得た。このＡＣＭ板をチタン合金（厚
さ４ｍｍ）にエポキシ樹脂で接着し複合成形体Ｃを得
た。この複合成形体Ｃに上記ポリエチレン織布とビニル
エステル樹脂を用いてハンドレイアップ成形により２回
巻き付け室温で硬化させ複合成形物Ｄを得た。
ｍ、比弾性率１０×１０8 ｃｍの高強度ポリエチレン繊
維からなる織布（目付量：３５０ｇ／ｍ2 ）にビスフェ
ノールＡ型エポキシ樹脂を表面にコーティングし、乾燥
して樹脂分約２５％のプリプレグを得た。このプリプレ
グを１０枚重ね、１１０℃、５０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱加
圧してＡＣＭ板を得た。このＡＣＭ板をチタン合金（厚
さ４ｍｍ）にエポキシ樹脂で接着し複合成形体Ｃを得
た。この複合成形体Ｃに上記ポリエチレン織布とビニル
エステル樹脂を用いてハンドレイアップ成形により２回
巻き付け室温で硬化させ複合成形物Ｄを得た。
【００１３】≪実施例３≫比引張強度が２１×１０6 ｃ
ｍ、比弾性率が６．４×１０8 ｃｍのアラミド繊維織布
（目付量：４５０ｇ／ｍ2 ）にＡＢＳ樹脂の１８％ＭＥ
Ｋ溶液を含浸し、乾燥して樹脂分約２０％のプリプレグ
を得た。このプリプレグを４枚重ね１５０℃、１００ｋ
ｇ／ｃｍ2 で加熱加圧してＡＣＭ板を得た。このＡＣＭ
板をアルミニウム合金（厚さ６ｍｍ）に合成ゴム系接着
剤で接着し複合成形体Ｅを得た。この複合成形体Ｅに上
記アラミド織布プリプレグを２回巻き付け真空プレスに
入れ、加熱加圧して複合成形物Ｆを得た。
ｍ、比弾性率が６．４×１０8 ｃｍのアラミド繊維織布
（目付量：４５０ｇ／ｍ2 ）にＡＢＳ樹脂の１８％ＭＥ
Ｋ溶液を含浸し、乾燥して樹脂分約２０％のプリプレグ
を得た。このプリプレグを４枚重ね１５０℃、１００ｋ
ｇ／ｃｍ2 で加熱加圧してＡＣＭ板を得た。このＡＣＭ
板をアルミニウム合金（厚さ６ｍｍ）に合成ゴム系接着
剤で接着し複合成形体Ｅを得た。この複合成形体Ｅに上
記アラミド織布プリプレグを２回巻き付け真空プレスに
入れ、加熱加圧して複合成形物Ｆを得た。
【００１４】≪実施例４≫比引張強度２０×１０6 ｃ
ｍ、比弾性率４．９×１０8 ｃｍの芳香族ポリエステル
繊維の織布（目付量：２６０ｇ／ｍ2 ）６枚と高延伸さ
せたポリエチレンフィルム（厚さ１００μｍ）７枚を交
互に重ね合わせ、１３０℃、７０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱、
加圧してＡＣＭ板（両表面はポリエチレンフィルム）を
得た。このＡＣＭ板をステンレス板（厚さ３ｍｍ）に１
５０ｃｍピッチでリベットで固定し複合成形体Ｇを得
た。この複合成形体Ｇに上記ポリエチレンフィルムとポ
リエステル織布とを重ね合わせ３回巻いた後、上記と同
じ条件で加熱、加圧して複合成形物Ｈを得た。
ｍ、比弾性率４．９×１０8 ｃｍの芳香族ポリエステル
繊維の織布（目付量：２６０ｇ／ｍ2 ）６枚と高延伸さ
せたポリエチレンフィルム（厚さ１００μｍ）７枚を交
互に重ね合わせ、１３０℃、７０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱、
加圧してＡＣＭ板（両表面はポリエチレンフィルム）を
得た。このＡＣＭ板をステンレス板（厚さ３ｍｍ）に１
５０ｃｍピッチでリベットで固定し複合成形体Ｇを得
た。この複合成形体Ｇに上記ポリエチレンフィルムとポ
リエステル織布とを重ね合わせ３回巻いた後、上記と同
じ条件で加熱、加圧して複合成形物Ｈを得た。
【００１５】≪実施例５≫比引張強度が３２×１０6 ｃ
ｍ、比弾性率１２×１８8 ｃｍの高強度ポリエチレン繊
維から成る一方向不織布（目付量：１３０ｇ／ｍ2 ）に
ポリウレタン変性ビニルエステル樹脂を表面にコーティ
ングし、乾燥して樹脂分約３０％のプリプレグを得た。
このプリプレグを直交方向に交互に１０枚重ね、１２０
℃、６０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱、加圧してＡＣＭ板を得
た。このＡＣＭ板をチタン板（厚さ５ｍｍ）にウレタン
系接着剤で接着し、複合成形体Ｉを得た。この複合成形
体Ｉに上記高張力高弾性カーボン織布（目付量：約２０
０ｇ／ｍ2 ）と上記同樹脂とを用いてハンドレイアップ
成形にて４回巻きつけ硬化後複合成形物Ｊを得た。
ｍ、比弾性率１２×１８8 ｃｍの高強度ポリエチレン繊
維から成る一方向不織布（目付量：１３０ｇ／ｍ2 ）に
ポリウレタン変性ビニルエステル樹脂を表面にコーティ
ングし、乾燥して樹脂分約３０％のプリプレグを得た。
このプリプレグを直交方向に交互に１０枚重ね、１２０
℃、６０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱、加圧してＡＣＭ板を得
た。このＡＣＭ板をチタン板（厚さ５ｍｍ）にウレタン
系接着剤で接着し、複合成形体Ｉを得た。この複合成形
体Ｉに上記高張力高弾性カーボン織布（目付量：約２０
０ｇ／ｍ2 ）と上記同樹脂とを用いてハンドレイアップ
成形にて４回巻きつけ硬化後複合成形物Ｊを得た。
【００１６】≪比較例１≫実施例１で得られたプリプレ
グを９枚重ねたもの及び３枚重ねたものをそれぞれ別々
に１５０℃、１００ｋｇ／ｃｍ2 で加熱、加圧して２種
のＡＣＭ板を得た。次いで、実施例１と同じ高張力鋼板
（厚さ４ｍｍ）の裏面に前記９枚重ねのＡＣＭを、表面
に前記３枚重ねのＡＣＭを、それぞれボルト、ナットで
固定し図３で示す複合成形物Ｋを得た。
グを９枚重ねたもの及び３枚重ねたものをそれぞれ別々
に１５０℃、１００ｋｇ／ｃｍ2 で加熱、加圧して２種
のＡＣＭ板を得た。次いで、実施例１と同じ高張力鋼板
（厚さ４ｍｍ）の裏面に前記９枚重ねのＡＣＭを、表面
に前記３枚重ねのＡＣＭを、それぞれボルト、ナットで
固定し図３で示す複合成形物Ｋを得た。
【００１７】≪比較例２≫実施例２において得られたプ
リプレグを１２枚重ねたもの及び２枚重ねたものをそれ
ぞれ別々に実施例２と同じ条件で加熱、加圧して２種の
ＡＣＭ板を得た。チタン合金（厚さ４ｍｍ）の裏面に１
２枚重ねのＡＣＭを、表面に２枚重ねのＡＣＭをそれぞ
れエポキシ樹脂で接着し複合成形物Ｌを得た。
リプレグを１２枚重ねたもの及び２枚重ねたものをそれ
ぞれ別々に実施例２と同じ条件で加熱、加圧して２種の
ＡＣＭ板を得た。チタン合金（厚さ４ｍｍ）の裏面に１
２枚重ねのＡＣＭを、表面に２枚重ねのＡＣＭをそれぞ
れエポキシ樹脂で接着し複合成形物Ｌを得た。
【００１８】≪比較例３≫実施例３において得られたプ
リプレグを６枚重ねたもの及び２枚重ねたものをそれぞ
れ別々に実施例３と同条件で加熱、加圧して２種のＡＣ
Ｍ板を得た。アルミニウム合金（厚さ６ｍｍ）の裏面に
６枚重ねのＡＣＭを、表面に２枚重ねのＡＣＭをそれぞ
れ合成ゴム系接着剤で接着し、複合成形物Ｍを得た。
リプレグを６枚重ねたもの及び２枚重ねたものをそれぞ
れ別々に実施例３と同条件で加熱、加圧して２種のＡＣ
Ｍ板を得た。アルミニウム合金（厚さ６ｍｍ）の裏面に
６枚重ねのＡＣＭを、表面に２枚重ねのＡＣＭをそれぞ
れ合成ゴム系接着剤で接着し、複合成形物Ｍを得た。
【００１９】≪比較例４≫実施例４において高延伸させ
たポリエチレンフィルム（厚さ１００μｍ）１０枚とポ
リエステル織布９枚とを交互に重ね合わせたもの及びポ
リエチレンフィルム３枚とポリエステル織布３枚とを交
互に重ね合わせたものをそれぞれ別々に実施例４と同じ
条件で加熱、加圧して２種のＡＣＭ板を得た。ステンレ
ス板（厚さ３ｍｍ）の裏面にポリエステル織布９枚のＡ
ＣＭを、表面に３枚のＡＣＭを、それぞれ１５０ｃｍピ
ッチでリベットで固定し複合成形物Ｎを得た。
たポリエチレンフィルム（厚さ１００μｍ）１０枚とポ
リエステル織布９枚とを交互に重ね合わせたもの及びポ
リエチレンフィルム３枚とポリエステル織布３枚とを交
互に重ね合わせたものをそれぞれ別々に実施例４と同じ
条件で加熱、加圧して２種のＡＣＭ板を得た。ステンレ
ス板（厚さ３ｍｍ）の裏面にポリエステル織布９枚のＡ
ＣＭを、表面に３枚のＡＣＭを、それぞれ１５０ｃｍピ
ッチでリベットで固定し複合成形物Ｎを得た。
【００２０】≪比較例５≫実施例５において得られたＡ
ＣＭ板に、カーボン織布４枚と実施例と同じ樹脂とを用
いてハンドレイアップ成形したＡＣＭをチタン板（厚さ
５ｍｍ）の裏面に、表面にはカーボン織布４枚のみを前
記樹脂でハンドレイアップ成形したＡＣＭ板をウレタン
系接着剤で接着し複合成形物Ｐを得た。上記複合成形物
をＭＩＬ−ＳＴＤ−６６２に従って１．１ｇ弾を用い約
８５０ｍ／ｓｅｃの速度で耐貫通衝撃試験を行った。結
果を表１に示す。
ＣＭ板に、カーボン織布４枚と実施例と同じ樹脂とを用
いてハンドレイアップ成形したＡＣＭをチタン板（厚さ
５ｍｍ）の裏面に、表面にはカーボン織布４枚のみを前
記樹脂でハンドレイアップ成形したＡＣＭ板をウレタン
系接着剤で接着し複合成形物Ｐを得た。上記複合成形物
をＭＩＬ−ＳＴＤ−６６２に従って１．１ｇ弾を用い約
８５０ｍ／ｓｅｃの速度で耐貫通衝撃試験を行った。結
果を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【発明の効果】以上の結果からも明らかなように、本発
明の複合成形物は耐衝撃性に優れ、衝撃試験後において
成形物裏面ふくらみが小さく、ＡＣＭ板を金属板の剥離
も生じない。
明の複合成形物は耐衝撃性に優れ、衝撃試験後において
成形物裏面ふくらみが小さく、ＡＣＭ板を金属板の剥離
も生じない。
【図１】 実施例１における複合成形体Ａの概略断面図
【図２】 実施例１における複合成形物Ｂの概略断面図
【図３】 比較例１における複合成形物Ｋの概略断面図
１ 金属板 ２，３ ＡＣＭ ４ 金属板 ５，６ ＡＣＭ
Claims (1)
- 【請求項１】 金属板と高強度繊維強化プラスチックか
ら成る複合成形物において、金属板と高強度繊維強化プ
ラスチックとを積層してなる複合成形体を高強度繊維強
化プラスチックにて包み込むことを特徴とする複合成形
物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06193369A JP3129606B2 (ja) | 1994-08-17 | 1994-08-17 | 複合成形物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06193369A JP3129606B2 (ja) | 1994-08-17 | 1994-08-17 | 複合成形物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0858025A JPH0858025A (ja) | 1996-03-05 |
| JP3129606B2 true JP3129606B2 (ja) | 2001-01-31 |
Family
ID=16306772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06193369A Expired - Lifetime JP3129606B2 (ja) | 1994-08-17 | 1994-08-17 | 複合成形物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3129606B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8653370B2 (en) | 2004-06-17 | 2014-02-18 | 3M Innovative Properties Company | Cable and method of making the same |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5786352B2 (ja) * | 2011-02-15 | 2015-09-30 | 三菱レイヨン株式会社 | 繊維強化樹脂板材の製造方法 |
| JP5958569B2 (ja) * | 2015-01-26 | 2016-08-02 | 三菱レイヨン株式会社 | 繊維強化樹脂板材の製造方法 |
-
1994
- 1994-08-17 JP JP06193369A patent/JP3129606B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8653370B2 (en) | 2004-06-17 | 2014-02-18 | 3M Innovative Properties Company | Cable and method of making the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0858025A (ja) | 1996-03-05 |
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