JPH08276523A - 複合成形物 - Google Patents
複合成形物Info
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- JPH08276523A JPH08276523A JP7914995A JP7914995A JPH08276523A JP H08276523 A JPH08276523 A JP H08276523A JP 7914995 A JP7914995 A JP 7914995A JP 7914995 A JP7914995 A JP 7914995A JP H08276523 A JPH08276523 A JP H08276523A
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- frp
- composite molded
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 繊維基材が高強度ポリエチレン不織布及び高
強度ポリエチレン織布からなる繊維強化プラスチックス
であって、前記高強度ポリエチレン不織布層を芯材と
し、その表裏が高強度ポリエチレン織布層である複合成
形物であり、芯材である高強度ポリエチレン不織布層の
中間の少なくとも一部に高強度ポリエチレン織布層を挿
入することもできる。 【効果】 耐衝撃性に優れ、成形物裏面の膨らみも小さ
く耐衝撃部材として非常に優れているものである。
強度ポリエチレン織布からなる繊維強化プラスチックス
であって、前記高強度ポリエチレン不織布層を芯材と
し、その表裏が高強度ポリエチレン織布層である複合成
形物であり、芯材である高強度ポリエチレン不織布層の
中間の少なくとも一部に高強度ポリエチレン織布層を挿
入することもできる。 【効果】 耐衝撃性に優れ、成形物裏面の膨らみも小さ
く耐衝撃部材として非常に優れているものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高所からの落下物あるい
は高速で飛来する物体による衝撃を受けた場合、高強度
ポリエチレン繊維強化プラスチックスの耐貫通性の向上
と、衝撃を受けた反対側（裏面）の膨らみを極端に小さ
くする為に、高強度ポリエチレン不織布（以後、Ｈ−Ｐ
Ｅ不織布という）からなる繊維強化プラスチック（以
下、ＦＲＰという）の表裏に高強度ポリエチレン織布
（以後、Ｈ−ＰＥ織布という）からなるＦＲＰを１層以
上使用することにより、上記の落下物や飛来物に対し優
れた耐衝撃性を持つ軽量なる複合成形物に関する物であ
る。
は高速で飛来する物体による衝撃を受けた場合、高強度
ポリエチレン繊維強化プラスチックスの耐貫通性の向上
と、衝撃を受けた反対側（裏面）の膨らみを極端に小さ
くする為に、高強度ポリエチレン不織布（以後、Ｈ−Ｐ
Ｅ不織布という）からなる繊維強化プラスチック（以
下、ＦＲＰという）の表裏に高強度ポリエチレン織布
（以後、Ｈ−ＰＥ織布という）からなるＦＲＰを１層以
上使用することにより、上記の落下物や飛来物に対し優
れた耐衝撃性を持つ軽量なる複合成形物に関する物であ
る。
【０００２】
【従来の技術】Ｈ−ＰＥ織布及びＨ−ＰＥ不織布を用い
たＦＲＰは軽量で高所から落下する物体又は高速で飛来
する物体に対する耐衝撃体となり得ることは各種資料、
カタログ等で紹介されており、今日では公知の事実であ
る。しかしながら、Ｈ−ＰＥ不織布のみを用いた場合
は、上記落下物又は飛来物の衝撃を受けるとその反対側
に大きな膨らみが生じ、耐衝撃体として使用する場合、
例えば身体等に装着した場合、その膨らみによって身体
にダメージをもたらす可能性があるので、その改善をす
る必要が生じて来た。
たＦＲＰは軽量で高所から落下する物体又は高速で飛来
する物体に対する耐衝撃体となり得ることは各種資料、
カタログ等で紹介されており、今日では公知の事実であ
る。しかしながら、Ｈ−ＰＥ不織布のみを用いた場合
は、上記落下物又は飛来物の衝撃を受けるとその反対側
に大きな膨らみが生じ、耐衝撃体として使用する場合、
例えば身体等に装着した場合、その膨らみによって身体
にダメージをもたらす可能性があるので、その改善をす
る必要が生じて来た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明はＨ−ＰＥ不織
布のＦＲＰ成形物が耐衝撃体として優れているものの衝
撃を受けた場合、その反対側の膨らみが大きくなるとの
問題点を解決する為種々検討した結果、Ｈ−ＰＥ不織布
ＦＲＰの表裏に、あるいはこれに加えてＨ−ＰＥ不織布
ＦＲＰの中間層の少なくとも一部にＨ−ＰＥ織布ＦＲＰ
を使用することにより、衝撃を受けた場合でも、後部の
膨らみを極めて少なくした耐衝撃性の優れた複合成形物
を完成させるに至ったものである。
布のＦＲＰ成形物が耐衝撃体として優れているものの衝
撃を受けた場合、その反対側の膨らみが大きくなるとの
問題点を解決する為種々検討した結果、Ｈ−ＰＥ不織布
ＦＲＰの表裏に、あるいはこれに加えてＨ−ＰＥ不織布
ＦＲＰの中間層の少なくとも一部にＨ−ＰＥ織布ＦＲＰ
を使用することにより、衝撃を受けた場合でも、後部の
膨らみを極めて少なくした耐衝撃性の優れた複合成形物
を完成させるに至ったものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｈ−ＰＥ不織
布及びＨ−ＰＥ織布からなるＦＲＰにおいて、芯材とな
るＨ−ＰＥ不織布ＦＲＰ層の表裏がＨ−ＰＥ織布ＦＲＰ
層であることを特徴とする複合成形物に関するものであ
り、更には上記複合成形物において芯材のＨ−ＰＥ不織
布ＦＲＰ層の中間の少なくとも一部にＨ−ＰＥ織布ＦＲ
Ｐを挿入することを特徴とする複合成形物に関するもの
である。
布及びＨ−ＰＥ織布からなるＦＲＰにおいて、芯材とな
るＨ−ＰＥ不織布ＦＲＰ層の表裏がＨ−ＰＥ織布ＦＲＰ
層であることを特徴とする複合成形物に関するものであ
り、更には上記複合成形物において芯材のＨ−ＰＥ不織
布ＦＲＰ層の中間の少なくとも一部にＨ−ＰＥ織布ＦＲ
Ｐを挿入することを特徴とする複合成形物に関するもの
である。
【０００５】ここに用いられる高強度ポリエチレン繊維
としては、引張り強度を密度で割った比引張り強度が１
０×１０6 ｃｍ以上であり、弾性率を密度で割った比弾
性率が２．５×１０8 ｃｍ以上のものである。比引張り
強度及び比弾性率がこれより小さいと耐衝撃性が不十分
となる恐れがある。高強度ポリエチレン繊維布の形態の
一つである不織布としては一般の不織布（例えば、一方
向繊維及びその組み合わせ）の他マット、フェルト等も
含まれる。一方織布としては平織、バスケット織り等目
ずれ、目明き、バラケ等を生じないものであれば、特に
限定しない。目付量については１００ｇ／ｍ2 未満のも
のを用いた場合は、必要な耐衝撃性、特性を持たせる為
には積層枚数を多くしなければならず、その為製造工数
も大となりコスト高となる。一方目付量が６００ｇ／ｍ
2 も越える場合には１層が嵩高くなり、裁断及び樹脂含
浸又はコーティングにおいて作業性が悪くなり好ましく
ない。
としては、引張り強度を密度で割った比引張り強度が１
０×１０6 ｃｍ以上であり、弾性率を密度で割った比弾
性率が２．５×１０8 ｃｍ以上のものである。比引張り
強度及び比弾性率がこれより小さいと耐衝撃性が不十分
となる恐れがある。高強度ポリエチレン繊維布の形態の
一つである不織布としては一般の不織布（例えば、一方
向繊維及びその組み合わせ）の他マット、フェルト等も
含まれる。一方織布としては平織、バスケット織り等目
ずれ、目明き、バラケ等を生じないものであれば、特に
限定しない。目付量については１００ｇ／ｍ2 未満のも
のを用いた場合は、必要な耐衝撃性、特性を持たせる為
には積層枚数を多くしなければならず、その為製造工数
も大となりコスト高となる。一方目付量が６００ｇ／ｍ
2 も越える場合には１層が嵩高くなり、裁断及び樹脂含
浸又はコーティングにおいて作業性が悪くなり好ましく
ない。
【０００６】次に、上記Ｈ−ＰＥ不織布及び織布に含浸
又はコーティングさせる樹脂としては、熱硬化性樹脂で
はフェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、
不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂及びポリ
イミド樹脂等であり、熱可塑性樹脂としてはポリエチレ
ン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン、ポリスチレ
ン、ポリアミド、ポリエステル、ブタジエンゴム、ニト
リルゴム、アクリルニトリルスチレン（ＡＳ）樹脂、ネ
オプレンゴム等の合成ゴム又はエラストマー等である。
又場合によってはポリビニルアセテート、ポリエーテル
サルファイド、ポリフェニルサルファイド、ポリエーテ
ルエーテルケトン等を用いても良い。
又はコーティングさせる樹脂としては、熱硬化性樹脂で
はフェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、
不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂及びポリ
イミド樹脂等であり、熱可塑性樹脂としてはポリエチレ
ン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン、ポリスチレ
ン、ポリアミド、ポリエステル、ブタジエンゴム、ニト
リルゴム、アクリルニトリルスチレン（ＡＳ）樹脂、ネ
オプレンゴム等の合成ゴム又はエラストマー等である。
又場合によってはポリビニルアセテート、ポリエーテル
サルファイド、ポリフェニルサルファイド、ポリエーテ
ルエーテルケトン等を用いても良い。
【０００７】ＦＲＰを形成するためには、Ｈ−ＰＥ不織
布の場合、主として熱可塑性樹脂が用いられる。Ｈ−Ｐ
Ｅ不織布と熱可塑性樹脂フィルムあるいは織布などのシ
ート状物とを交互に複数枚重ね合わせ、加熱・加圧する
圧縮成形法、樹脂を予め溶融しておき、その樹脂をＨ−
ＰＥ不織布に付着させる方法、あるいは含浸又はコーテ
ィングによりプリプレグを作製し、このプリプレグを複
数枚重ね加熱・加圧する圧縮成形法などがある。一方、
Ｈ−ＰＥ織布の場合は主として熱硬化性樹脂が用いられ
るが、場合によっては熱可塑性樹脂でも良い。
布の場合、主として熱可塑性樹脂が用いられる。Ｈ−Ｐ
Ｅ不織布と熱可塑性樹脂フィルムあるいは織布などのシ
ート状物とを交互に複数枚重ね合わせ、加熱・加圧する
圧縮成形法、樹脂を予め溶融しておき、その樹脂をＨ−
ＰＥ不織布に付着させる方法、あるいは含浸又はコーテ
ィングによりプリプレグを作製し、このプリプレグを複
数枚重ね加熱・加圧する圧縮成形法などがある。一方、
Ｈ−ＰＥ織布の場合は主として熱硬化性樹脂が用いられ
るが、場合によっては熱可塑性樹脂でも良い。
【０００８】このようにして得られたプリプレグの厚さ
は、例えば一方向Ｈ−ＰＥ不織布プリプレグでは一枚当
たり０．３〜２．０ｍｍ、前記プリプレグ２枚を直交方
向に重ね合わせ加圧して得られるプリプレグでは０．５
〜４．０ｍｍが一般的である。一方、Ｈ−ＰＥ織布プリ
プレグでは０．３〜３．０ｍｍが一般的である。プリプ
レグの厚さは薄すぎるとプリプレグ作製の際工数がかか
り、所定厚さの複合成形物とするためには積層枚数を多
くしなければならず、製造コストの上昇をもたらす。逆
に、厚すぎると樹脂の浸透が不十分となり、複合成形物
としたときに剛性が低下する欠点がある。
は、例えば一方向Ｈ−ＰＥ不織布プリプレグでは一枚当
たり０．３〜２．０ｍｍ、前記プリプレグ２枚を直交方
向に重ね合わせ加圧して得られるプリプレグでは０．５
〜４．０ｍｍが一般的である。一方、Ｈ−ＰＥ織布プリ
プレグでは０．３〜３．０ｍｍが一般的である。プリプ
レグの厚さは薄すぎるとプリプレグ作製の際工数がかか
り、所定厚さの複合成形物とするためには積層枚数を多
くしなければならず、製造コストの上昇をもたらす。逆
に、厚すぎると樹脂の浸透が不十分となり、複合成形物
としたときに剛性が低下する欠点がある。
【０００９】ＦＲＰの成形方法は、Ｈ−ＰＥ織布に熱硬
化性樹脂を含浸又は塗布してプリプレグを作製し、この
プリプレグを適当枚数加熱・加圧する圧縮成形法、ある
いはプリプレグを作らないハンドレイアップ法などがあ
る。樹脂含有率はＨ−ＰＥ不織布、織布とも５〜８０％
（重量％、以下同じ）の範囲であるが、通常は５〜５０
％、好ましくは８〜３０％である。通常この範囲で耐衝
撃性が最も良好となる。複合形成物を得る為にはＨ−Ｐ
Ｅ不織布プリプレグ又はシートとＨ−ＰＥ織布プリプレ
グ等を適当枚数重ね合わせ、同時に加熱・加圧する方
法、Ｈ−ＰＥ不織布ＦＲＰの表裏又は側面を含めて全体
をＨ−ＰＥ織布を用いてハンドレイアップ法により成形
する方法、Ｈ−ＰＥ不織布ＦＲＰとＨ−ＰＥ織布ＦＲＰ
とを接着剤を用いて接着させる方法、あるいはボルト／
ナットやリベットを用いて機械的に接合させる方法等が
ある。
化性樹脂を含浸又は塗布してプリプレグを作製し、この
プリプレグを適当枚数加熱・加圧する圧縮成形法、ある
いはプリプレグを作らないハンドレイアップ法などがあ
る。樹脂含有率はＨ−ＰＥ不織布、織布とも５〜８０％
（重量％、以下同じ）の範囲であるが、通常は５〜５０
％、好ましくは８〜３０％である。通常この範囲で耐衝
撃性が最も良好となる。複合形成物を得る為にはＨ−Ｐ
Ｅ不織布プリプレグ又はシートとＨ−ＰＥ織布プリプレ
グ等を適当枚数重ね合わせ、同時に加熱・加圧する方
法、Ｈ−ＰＥ不織布ＦＲＰの表裏又は側面を含めて全体
をＨ−ＰＥ織布を用いてハンドレイアップ法により成形
する方法、Ｈ−ＰＥ不織布ＦＲＰとＨ−ＰＥ織布ＦＲＰ
とを接着剤を用いて接着させる方法、あるいはボルト／
ナットやリベットを用いて機械的に接合させる方法等が
ある。
【００１０】Ｈ−ＰＥ不織布ＦＲＰに対するＨ−ＰＥ織
布の使用比率（Ｈ−ＰＥ織布ＦＲＰ／Ｈ−ＰＥ不織布Ｆ
ＲＰ）は５〜８０％（重量％、以下同じ）範囲である
が、通常は１０〜６０％、好ましくは１５〜４０％であ
る。これはＨ−ＰＥ不織布ＦＲＰの割合が多すぎると、
衝撃を受けた際衝撃面と反対面の膨らみが大きくなり、
Ｈ−ＰＥ織布の割合が多すぎると、落下物及び飛来物に
よって貫通する場合があるからである。
布の使用比率（Ｈ−ＰＥ織布ＦＲＰ／Ｈ−ＰＥ不織布Ｆ
ＲＰ）は５〜８０％（重量％、以下同じ）範囲である
が、通常は１０〜６０％、好ましくは１５〜４０％であ
る。これはＨ−ＰＥ不織布ＦＲＰの割合が多すぎると、
衝撃を受けた際衝撃面と反対面の膨らみが大きくなり、
Ｈ−ＰＥ織布の割合が多すぎると、落下物及び飛来物に
よって貫通する場合があるからである。
【００１１】Ｈ−ＰＥ不織布ＦＲＰとＨ−ＰＥ織布ＦＲ
Ｐの構成については、Ｈ−ＰＥ不織布ＦＲＰを内部に、
Ｈ−ＰＥ織布ＦＲＰを外側（表裏）に配置するのが一般
的である（図１）が、Ｈ−ＰＥ織布を外側の他にＨ−Ｐ
Ｅ不織布ＦＲＰの内部に１層以上用いると更に効果があ
る（図２）。場合によっては、更に外側両面又は片面に
１ｍｍ以下のアルミ板等の金属板を取り付けても良い
（図３は両面にアルミ板を取り付けた場合である）。本
発明の複合成形物の厚さは通常５〜１５ｍｍである。５
ｍｍ以下では耐衝撃性が不十分な場合があり、１５ｍｍ
では嵩高く重量も大きくなるので、本発明の目的に適さ
ない。
Ｐの構成については、Ｈ−ＰＥ不織布ＦＲＰを内部に、
Ｈ−ＰＥ織布ＦＲＰを外側（表裏）に配置するのが一般
的である（図１）が、Ｈ−ＰＥ織布を外側の他にＨ−Ｐ
Ｅ不織布ＦＲＰの内部に１層以上用いると更に効果があ
る（図２）。場合によっては、更に外側両面又は片面に
１ｍｍ以下のアルミ板等の金属板を取り付けても良い
（図３は両面にアルミ板を取り付けた場合である）。本
発明の複合成形物の厚さは通常５〜１５ｍｍである。５
ｍｍ以下では耐衝撃性が不十分な場合があり、１５ｍｍ
では嵩高く重量も大きくなるので、本発明の目的に適さ
ない。
【００１２】このようにして得られた複合成形物は、高
所からの落下物や高速な飛来物が衝突した際、まずその
衝撃力は比較的弾性率の高いＨ−ＰＥ織布ＦＲＰに当た
り、それを破壊して次にＨ−ＰＥ不織布ＦＲＰに突入す
る。このＨ−ＰＥ不織布ＦＲＰは引張り強度が強い為衝
撃力を吸収する。ただ、このＨ−ＰＥ不織布はＦＲＰは
（特に、熱可塑性樹脂とのＦＲＰの場合）弾性率は比較
的低く、裏面へ膨らもうとする。しかし、裏面側にもＨ
−ＰＥ織布ＦＲＰがある為、その力は押さえられる。こ
の様に本発明の複合成形物は超軽量でかつ大きな衝撃を
受けた場合でも、Ｈ−ＰＥ不織布又はＨ−ＰＥ織布各々
単独の場合と比較して貫通することもなく後部の膨らみ
も小さくすることが可能である。
所からの落下物や高速な飛来物が衝突した際、まずその
衝撃力は比較的弾性率の高いＨ−ＰＥ織布ＦＲＰに当た
り、それを破壊して次にＨ−ＰＥ不織布ＦＲＰに突入す
る。このＨ−ＰＥ不織布ＦＲＰは引張り強度が強い為衝
撃力を吸収する。ただ、このＨ−ＰＥ不織布はＦＲＰは
（特に、熱可塑性樹脂とのＦＲＰの場合）弾性率は比較
的低く、裏面へ膨らもうとする。しかし、裏面側にもＨ
−ＰＥ織布ＦＲＰがある為、その力は押さえられる。こ
の様に本発明の複合成形物は超軽量でかつ大きな衝撃を
受けた場合でも、Ｈ−ＰＥ不織布又はＨ−ＰＥ織布各々
単独の場合と比較して貫通することもなく後部の膨らみ
も小さくすることが可能である。
【００１３】
【実施例】以下、本発明を実施側にて具体的に説明す
る。 実施例１ 比引張り強度が２７×１０6 ｃｍ、比弾性率が１２×１
０8 ｃｍの高強度ポリエチレン繊維からなる一方向不織
布にイソプレン系エラストマー樹脂を表面コーティング
し、乾燥して樹脂分約３０％のプリプレグ（目付量：６
７ｇ／ｍ2 ）を得た。このプリプレグを０度／９０度方
向に交互に７６枚重ね、これを芯材とし（約５．１ｋｇ
／ｍ2 ）、この表裏に上記高強度ポリエチレン繊維から
なる織布（目付量：３５０ｇ／ｍ2 ）にビスフェノール
Ａ型エポキシ樹脂を含浸乾燥して得られた樹脂分約２５
％のプリプレグ（目付量：４８０ｇ／ｍ2 ）を各１枚重
ね、１１０℃、５０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱・加圧して複合
成形物Ａを得た。
る。 実施例１ 比引張り強度が２７×１０6 ｃｍ、比弾性率が１２×１
０8 ｃｍの高強度ポリエチレン繊維からなる一方向不織
布にイソプレン系エラストマー樹脂を表面コーティング
し、乾燥して樹脂分約３０％のプリプレグ（目付量：６
７ｇ／ｍ2 ）を得た。このプリプレグを０度／９０度方
向に交互に７６枚重ね、これを芯材とし（約５．１ｋｇ
／ｍ2 ）、この表裏に上記高強度ポリエチレン繊維から
なる織布（目付量：３５０ｇ／ｍ2 ）にビスフェノール
Ａ型エポキシ樹脂を含浸乾燥して得られた樹脂分約２５
％のプリプレグ（目付量：４８０ｇ／ｍ2 ）を各１枚重
ね、１１０℃、５０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱・加圧して複合
成形物Ａを得た。
【００１４】実施例２ 実施例１と同じ高強度ポリエチレン繊維からなる一方向
プリプレグ２枚を予め０度／９０度方向に重ね合わせ、
加圧して得られたプリプレグ（東洋紡績（株）製 ダイ
ニーマシールド ＵＤ６６ ＨＢ１，目付量：約１３５ｇ
／ｍ2 ）を３８枚重ね、１１０℃、５０ｋｇ／ｃｍ2 で
加熱・加圧して複合成形体を得た。これを芯材とし、実
施例１の高強度ポリエチレン織布プリプレグ（目付量：
４８０ｇ／ｍ2 ）を２枚重ねたものを１組とし、これを
２組別々に１１０℃、５０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱・加圧し
て得られたシート状成形体を表裏１枚ずつエポキシ系接
着剤にて接着し複合成形物Ｂを得た。
プリプレグ２枚を予め０度／９０度方向に重ね合わせ、
加圧して得られたプリプレグ（東洋紡績（株）製 ダイ
ニーマシールド ＵＤ６６ ＨＢ１，目付量：約１３５ｇ
／ｍ2 ）を３８枚重ね、１１０℃、５０ｋｇ／ｃｍ2 で
加熱・加圧して複合成形体を得た。これを芯材とし、実
施例１の高強度ポリエチレン織布プリプレグ（目付量：
４８０ｇ／ｍ2 ）を２枚重ねたものを１組とし、これを
２組別々に１１０℃、５０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱・加圧し
て得られたシート状成形体を表裏１枚ずつエポキシ系接
着剤にて接着し複合成形物Ｂを得た。
【００１５】実施例３ 実施例２で得られたダイニーマシールドプリプレグ３８
枚中、３０枚目と８枚目の間に高強度ポリエチレン織布
プリプレグ１枚挿入し重ね、これを芯材とし、この表裏
に実施例１と同じ高強度ポリエチレン織布プリプレグ
（目付量：４８０ｇ／ｍ2 ）を各１枚重ね、同条件で加
熱・加圧して複合成形物Ｃを得た。複合成形物Ｃにおい
てダイニーマシールドプリプレグ３０枚を重ねた方を表
とし、８枚の方を裏とした。
枚中、３０枚目と８枚目の間に高強度ポリエチレン織布
プリプレグ１枚挿入し重ね、これを芯材とし、この表裏
に実施例１と同じ高強度ポリエチレン織布プリプレグ
（目付量：４８０ｇ／ｍ2 ）を各１枚重ね、同条件で加
熱・加圧して複合成形物Ｃを得た。複合成形物Ｃにおい
てダイニーマシールドプリプレグ３０枚を重ねた方を表
とし、８枚の方を裏とした。
【００１６】実施例４ 実施例３において、ダイニーマシールドプリプレグ３８
枚中の同じ位置に高強度ポリエチレン織布プリプレグを
２枚挿入して、実施例３と同条件で複合成形物Ｄを得
た。 実施例５ 実施例３において、高強度ポリエチレン織布プリプレグ
を表（ダイニーマシールドプリプレグ３０枚側）に１
枚、裏（ダイニーマシールドプリプレグ８枚側）に２枚
重ねて同条件で加熱・加圧して複合成形物Ｅを得た。 実施例６ 実施例３の複合成形物の表裏に合成ゴム系接着にて０．
５ｍｍのアルミ板（ＪＩＳ Ａ ５０５２）を接着し複合
成形物Ｆを得た。
枚中の同じ位置に高強度ポリエチレン織布プリプレグを
２枚挿入して、実施例３と同条件で複合成形物Ｄを得
た。 実施例５ 実施例３において、高強度ポリエチレン織布プリプレグ
を表（ダイニーマシールドプリプレグ３０枚側）に１
枚、裏（ダイニーマシールドプリプレグ８枚側）に２枚
重ねて同条件で加熱・加圧して複合成形物Ｅを得た。 実施例６ 実施例３の複合成形物の表裏に合成ゴム系接着にて０．
５ｍｍのアルミ板（ＪＩＳ Ａ ５０５２）を接着し複合
成形物Ｆを得た。
【００１７】比較例１ 実施例１で得られた一方向不織布プリプレグを０度／９
０度方向交互に９８枚重ね、１１０℃、５０ｋｇ／ｃｍ
2 で加熱・加圧して複合成形体Ｇを得た。 比較例２ 実施例２のダイニーマシールドプリプレグを５２枚重
ね、１１０℃、５０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱・加圧して複合
成形体Ｈを得た。 比較例３ 実施例１で得られた高強度ポリエチレン織布プリプレグ
（目付量；４８０ｇ／ｍ2 ）を１４枚重ね、１１０℃、
５０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱・加圧して複合成形体Ｉを得
た。 比較例４ 比較例３においてプリプレグを１５枚重ねて複合成形体
Ｊを得た。 比較例５ 比較例２のダイニーマシールドプリプレグを７０枚重ね
て、同条件にて複合成形体Ｋを得た。
０度方向交互に９８枚重ね、１１０℃、５０ｋｇ／ｃｍ
2 で加熱・加圧して複合成形体Ｇを得た。 比較例２ 実施例２のダイニーマシールドプリプレグを５２枚重
ね、１１０℃、５０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱・加圧して複合
成形体Ｈを得た。 比較例３ 実施例１で得られた高強度ポリエチレン織布プリプレグ
（目付量；４８０ｇ／ｍ2 ）を１４枚重ね、１１０℃、
５０ｋｇ／ｃｍ2 で加熱・加圧して複合成形体Ｉを得
た。 比較例４ 比較例３においてプリプレグを１５枚重ねて複合成形体
Ｊを得た。 比較例５ 比較例２のダイニーマシールドプリプレグを７０枚重ね
て、同条件にて複合成形体Ｋを得た。
【００１８】上記複合成形物又は複合成形体の２０ｃｍ
角のサイズのものを作製し、ＭＩＬ−ＳＴＤ−６６２に
準じて、１．１ｇ弾を用い約５３０ｍ／sec の速度で衝
撃試験を行った。結果を表１に示す。
角のサイズのものを作製し、ＭＩＬ−ＳＴＤ−６６２に
準じて、１．１ｇ弾を用い約５３０ｍ／sec の速度で衝
撃試験を行った。結果を表１に示す。
【００１９】 表 １ ────────────────────────────── 複合成形物又は 面密度 厚 さ 貫通(Ｐ)又は 裏面の膨み 複合成形体 (kg／m2) (mm) 不貫通(ＮＰ) （ｍｍ） ────────────────────────────── Ａ ６.１ ６.５ ＮＰ ２１ Ｂ ７.１ ８.０ ＮＰ １９ Ｃ ６.６ ７.２ ＮＰ １４ Ｄ ７.１ ７.８ ＮＰ １０ Ｅ ７.１ ７.３ ＮＰ １１ Ｆ ９.３ ８.４ ＮＰ ６ Ｇ ６.６ ７.０ ＮＰ ２５ Ｈ ７.２ ７.３ ＮＰ ２２ Ｉ ６.７ ８.５ Ｐ − Ｊ ７.２ ９.２ Ｐ − Ｋ ９.４ ９.４ ＮＰ １５ ──────────────────────────────
【００２０】
【発明の効果】以上の結果からも明らかなように、本発
明の複合成形物は高強度ポリエチレン不織布からなる複
合成形体の表裏に高強度ポリエチレン織布を配置するこ
とにより、耐衝撃性に優れ、成形物裏面の膨らみも小さ
く耐衝撃部材として非常に優れているものである。
明の複合成形物は高強度ポリエチレン不織布からなる複
合成形体の表裏に高強度ポリエチレン織布を配置するこ
とにより、耐衝撃性に優れ、成形物裏面の膨らみも小さ
く耐衝撃部材として非常に優れているものである。
【図１】 本発明の複合成形物の一例の断面図
【図２】 本発明の複合成形物の他の例の断面図
【図３】 本発明の複合成形物の他の例の断面図
１１，１２，１３，１４，１５ Ｈ−ＰＥ不織布ＦＲＰ ２１，２２，２３，２４，２５，２６，２７ Ｈ−ＰＥ
織布ＦＲＰ ３１，３２ アルミ板
織布ＦＲＰ ３１，３２ アルミ板
Claims (3)
- 【請求項１】 繊維基材が高強度ポリエチレン不織布及
び高強度ポリエチレン織布からなる繊維強化プラスチッ
クスであって、前記高強度ポリエチレン不織布層を芯材
とし、その表裏が高強度ポリエチレン織布層であること
を特徴とする複合成形物。 - 【請求項２】 芯材である高強度ポリエチレン不織布層
の中間の少なくとも一部に高強度ポリエチレン織布層を
挿入してなる請求項１記載の複合成形物。 - 【請求項３】 表面の一方又は両方に金属板を積層して
なる請求項１又は２記載の複合成形物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7914995A JPH08276523A (ja) | 1995-04-04 | 1995-04-04 | 複合成形物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7914995A JPH08276523A (ja) | 1995-04-04 | 1995-04-04 | 複合成形物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08276523A true JPH08276523A (ja) | 1996-10-22 |
Family
ID=13681910
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7914995A Pending JPH08276523A (ja) | 1995-04-04 | 1995-04-04 | 複合成形物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08276523A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010533606A (ja) * | 2007-03-21 | 2010-10-28 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 耐被弾衝撃性の複合布地構造体 |
| KR101014206B1 (ko) * | 2010-06-30 | 2011-02-14 | 임문섭 | 건축용 플라스틱 판재 및 그 제조방법 |
| JP2013252648A (ja) * | 2012-06-06 | 2013-12-19 | Fukui Byora Co Ltd | 締結方法 |
-
1995
- 1995-04-04 JP JP7914995A patent/JPH08276523A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010533606A (ja) * | 2007-03-21 | 2010-10-28 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 耐被弾衝撃性の複合布地構造体 |
| KR101014206B1 (ko) * | 2010-06-30 | 2011-02-14 | 임문섭 | 건축용 플라스틱 판재 및 그 제조방법 |
| JP2013252648A (ja) * | 2012-06-06 | 2013-12-19 | Fukui Byora Co Ltd | 締結方法 |
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