JP3085968B2 - タンポン、特に女性衛生用タンポン、これの製法及び製造装置 - Google Patents
タンポン、特に女性衛生用タンポン、これの製法及び製造装置Info
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Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、特許請求項第１項の前特徴項によるタンポ
ン、特に女性衛生用のタンポン、及び特許請求項６及び
請求項13の前特徴項による、上記タンポンの製法及びこ
れを製造するための装置に関するものである。
ン、特に女性衛生用のタンポン、及び特許請求項６及び
請求項13の前特徴項による、上記タンポンの製法及びこ
れを製造するための装置に関するものである。
上記の一般的型のタンポンは、***特許第1,491,161
号に記載されている。このタンポンはその高い吸収力、
液体貯留能力、吸収速度、安定度及び座屈強度のため
に、実用に適していることが判明した。このためにはタ
ンポンは、先端をもつ（pointed）プレスジョーによっ
て形成される縦方向の溝をもつ。それらの溝の二つの側
の各々には縦方向のひだがあり、それらのひだは、その
後のプレス操作中に部分的円筒状のプレス面によってプ
レスされて、ほぼ円柱状の最終的タンポンの形になる。
号に記載されている。このタンポンはその高い吸収力、
液体貯留能力、吸収速度、安定度及び座屈強度のため
に、実用に適していることが判明した。このためにはタ
ンポンは、先端をもつ（pointed）プレスジョーによっ
て形成される縦方向の溝をもつ。それらの溝の二つの側
の各々には縦方向のひだがあり、それらのひだは、その
後のプレス操作中に部分的円筒状のプレス面によってプ
レスされて、ほぼ円柱状の最終的タンポンの形になる。
本発明の基礎的目的は（appertaining to the tw
o）、タンポンの吸収力及び吸収速度を実質上維持しな
がら、タンポンの比吸収力（specific absorption capa
city）を高めるという方法で、上記一般的型のタンポン
を改良することである。
o）、タンポンの吸収力及び吸収速度を実質上維持しな
がら、タンポンの比吸収力（specific absorption capa
city）を高めるという方法で、上記一般的型のタンポン
を改良することである。
本発明は、特許請求項１の特徴項に含まれる特徴によ
ってこの目的を実現する。驚くべきことに、これらの特
徴をもつタンポンは、驚く程少量の繊維性材料の使用と
共に、これまでに得られた吸収力及び吸収速度を維持し
ながら、比吸収力（ml/g）のかなりの増加を実現せしめ
ることが判明した。この効果は、タンポンの外側層の繊
維性材料の比較的粗い毛管構造に帰せられる。
ってこの目的を実現する。驚くべきことに、これらの特
徴をもつタンポンは、驚く程少量の繊維性材料の使用と
共に、これまでに得られた吸収力及び吸収速度を維持し
ながら、比吸収力（ml/g）のかなりの増加を実現せしめ
ることが判明した。この効果は、タンポンの外側層の繊
維性材料の比較的粗い毛管構造に帰せられる。
こうして、回収用テープを含まない重量が2.4gであ
る、100％レーヨン繊維から成る本発明のタンポンは、
比吸収力4.8ml/g、吸収速度1.9ml/sを有する。このよう
なタンポンの吸収力は静的負圧20ミリバール（20×103d
yne/cm2）で11.3mlである。実際の使用条件に極めて近
い20乃至110ミリバールの脈動する（pulsating）負圧を
用いた試験では、本発明によるタンポンの吸収力は8.0m
lに達し、比吸収力は3.4ml/gに達した。
る、100％レーヨン繊維から成る本発明のタンポンは、
比吸収力4.8ml/g、吸収速度1.9ml/sを有する。このよう
なタンポンの吸収力は静的負圧20ミリバール（20×103d
yne/cm2）で11.3mlである。実際の使用条件に極めて近
い20乃至110ミリバールの脈動する（pulsating）負圧を
用いた試験では、本発明によるタンポンの吸収力は8.0m
lに達し、比吸収力は3.4ml/gに達した。
タンポンの直径は通常の生理的条件により13mmから15
mmまでの間に定められる。中心の繊維コアは好ましくは
４乃至8mmの直径をもつ。こうしてタンポンの高い座屈
強度が得られ、同時にタンポンの軟質表面が心地良い肌
ざわりを保証している。
mmまでの間に定められる。中心の繊維コアは好ましくは
４乃至8mmの直径をもつ。こうしてタンポンの高い座屈
強度が得られ、同時にタンポンの軟質表面が心地良い肌
ざわりを保証している。
本発明はさらに、特許請求項１の前特徴項に含まれる
特徴をもったこのタンポンの製法に関する。この種の製
法は既述の***特許第1,491,611号に記載されている。
特徴をもったこのタンポンの製法に関する。この種の製
法は既述の***特許第1,491,611号に記載されている。
本発明によれば、本発明によるタンポンを製造するこ
の方法は、特許請求項６の特徴項に含まれる特徴によっ
て改良される。
の方法は、特許請求項６の特徴項に含まれる特徴によっ
て改良される。
本発明はさらに、特許請求項13の前特徴項に含まれる
特徴をもつ、タンポン製造用の、且つ上記製法を実施す
るための装置にも関係する。この一般的型の装置も***
特許第1,491,161号に記載されている。本発明によれ
ば、この公知の装置は特許請求項13の特徴項に含まれる
特徴によって改良され、本発明によるタンポンの、可能
な限り最も良い製造効果が得られる。セグメント形にプ
レスされたジョー及び滑り板の末端面にだけプレスカッ
ターがとりつけられているという事実が、巻き（windin
g）ブランクを単に部分的にプレスし、プレフォームを
製造することを確実にする；そのプレフォームはその
後、それに続くフォーミングダイ中で弱い同軸的付形を
受け、それによって滑らかでやわらかい、見た目に美し
いタンポン表面をつくり出すが、比較的少量の繊維材料
の使用にもかかわらず、記載の公知のタンポンに比較し
てタンポンの絶対的吸収力を失うことなく、タンポンの
比吸収力の明らかな増加を可能とする。
特徴をもつ、タンポン製造用の、且つ上記製法を実施す
るための装置にも関係する。この一般的型の装置も***
特許第1,491,161号に記載されている。本発明によれ
ば、この公知の装置は特許請求項13の特徴項に含まれる
特徴によって改良され、本発明によるタンポンの、可能
な限り最も良い製造効果が得られる。セグメント形にプ
レスされたジョー及び滑り板の末端面にだけプレスカッ
ターがとりつけられているという事実が、巻き（windin
g）ブランクを単に部分的にプレスし、プレフォームを
製造することを確実にする；そのプレフォームはその
後、それに続くフォーミングダイ中で弱い同軸的付形を
受け、それによって滑らかでやわらかい、見た目に美し
いタンポン表面をつくり出すが、比較的少量の繊維材料
の使用にもかかわらず、記載の公知のタンポンに比較し
てタンポンの絶対的吸収力を失うことなく、タンポンの
比吸収力の明らかな増加を可能とする。
本発明による装置は、サブクレイムに記載される特徴
によって好都合に作られる。
によって好都合に作られる。
本発明は、タンポン及びこれを製造する装置の例証的
実施態様の概略図によって、下記により詳しく説明され
る。
実施態様の概略図によって、下記により詳しく説明され
る。
第１図及び第２図は、不織布の長さの一部を巻き込む
ことによって形づけられ、必要ならば刺し縫いした（ne
edled）、ほぼ円柱状のブランク11から形成される女性
衛生用タンポン10を示す。その不織布は天然、又は合成
繊維から、又はこのような繊維の混合物から成る。考慮
される天然繊維は、好ましくは綿の繊維である。レーヨ
ン又はその他の合成繊維も非常に適している。この巻き
ブランクの円周表面はそれ自体公知の方法で、巻きブラ
ンクの縦方向の中心軸に対して放射状に、巻きブランク
11の円周方向に相互に隣接せる少なくとも６、より好ま
しくは８という偶数の部分がプレスされる。
ことによって形づけられ、必要ならば刺し縫いした（ne
edled）、ほぼ円柱状のブランク11から形成される女性
衛生用タンポン10を示す。その不織布は天然、又は合成
繊維から、又はこのような繊維の混合物から成る。考慮
される天然繊維は、好ましくは綿の繊維である。レーヨ
ン又はその他の合成繊維も非常に適している。この巻き
ブランクの円周表面はそれ自体公知の方法で、巻きブラ
ンクの縦方向の中心軸に対して放射状に、巻きブランク
11の円周方向に相互に隣接せる少なくとも６、より好ま
しくは８という偶数の部分がプレスされる。
発明によると、巻きブランク11の円周のこれらの部分
は、専ら巻きブランク11の円周表面14の狭いストリップ
状部分12,13であり、これらは互いに等しい角度距離α
で配置され、プレスされて第３図、第７図及び第８図の
プレフォーム15を生成する。断面図に見られるように、
プレフォーム15は、高圧縮及び高い安定度又は座屈強度
をもつ中心のほぼ円柱状の繊維コア16と、繊維コア16か
ら放射状に外側に延び、繊維コア製造より軟質の繊維構
造、したがってより粗い毛管構造をもつ縦方向のひだ17
とから成る（第３図）。縦方向のひだ17は、外側に開い
た縦方向の溝18によって互いに分離される。縦方向のひ
だ17の放射状の外側端20が、タンポン10の最終的形に応
じた比較的小さい直径をもつ軟かい実質上滑らかな円柱
状表面を形成するように、プレフォーム15の軟かい縦方
向のひだ17のみが、プレフォーム15の縦方向の中心軸19
に対して放射状の、低い一様の圧力にさらされる。
は、専ら巻きブランク11の円周表面14の狭いストリップ
状部分12,13であり、これらは互いに等しい角度距離α
で配置され、プレスされて第３図、第７図及び第８図の
プレフォーム15を生成する。断面図に見られるように、
プレフォーム15は、高圧縮及び高い安定度又は座屈強度
をもつ中心のほぼ円柱状の繊維コア16と、繊維コア16か
ら放射状に外側に延び、繊維コア製造より軟質の繊維構
造、したがってより粗い毛管構造をもつ縦方向のひだ17
とから成る（第３図）。縦方向のひだ17は、外側に開い
た縦方向の溝18によって互いに分離される。縦方向のひ
だ17の放射状の外側端20が、タンポン10の最終的形に応
じた比較的小さい直径をもつ軟かい実質上滑らかな円柱
状表面を形成するように、プレフォーム15の軟かい縦方
向のひだ17のみが、プレフォーム15の縦方向の中心軸19
に対して放射状の、低い一様の圧力にさらされる。
本発明によるタンポンは公知のタンポンに比べて100
％高い安定度をもつことが見出された。その上、吸収力
の目立った低下をおこすことなく、タンポンに使用する
繊維の約10％を節約できることが証明された。対照的に
吸収速度は公知のタンポンの上限にあり、比吸収力は公
知のタンポンに対してかなり増加する。
％高い安定度をもつことが見出された。その上、吸収力
の目立った低下をおこすことなく、タンポンに使用する
繊維の約10％を節約できることが証明された。対照的に
吸収速度は公知のタンポンの上限にあり、比吸収力は公
知のタンポンに対してかなり増加する。
下記の表は、ヘキスト社（Hoechst AG）のレーヨン繊
維100％から成るニードルド不織布から成る本発明によ
るタンポンと、“スタンダードo.b."という商品名で市
販されているタンポンとの比較試験の結果を示す。
維100％から成るニードルド不織布から成る本発明によ
るタンポンと、“スタンダードo.b."という商品名で市
販されているタンポンとの比較試験の結果を示す。
表の２段目に示されている吸収力値を測定した装置
は、タンポンに静的負圧を与える弾力性隔膜がタンポン
を取り囲み、タンポンの一端に水が振りかけられるとい
う装置である。この数値から表の第３段に明らかにされ
るタンポンの繊維材料の比液体吸収力（ml/g）が得られ
る。
は、タンポンに静的負圧を与える弾力性隔膜がタンポン
を取り囲み、タンポンの一端に水が振りかけられるとい
う装置である。この数値から表の第３段に明らかにされ
るタンポンの繊維材料の比液体吸収力（ml/g）が得られ
る。
第４段に表される吸収速度はこの試験装置で測定され
た。この数値は、本発明によるタンポンを約10％減少さ
せたとき、このタンポンの吸収力は公知のタンポンに比
較して実質的には低下せず、吸収速度は公知のタンポン
のそれの上限にあり、比吸収力は公知のタンポンのそれ
よりかなり高いことを示した。比吸収力は、単位重量あ
たりの繊維材料の吸収性がより良く利用されていること
を証明しているから、本発明によるタンポンが材料重量
がより低い結果として、より安価に製造され得ることは
明らかである。
た。この数値は、本発明によるタンポンを約10％減少さ
せたとき、このタンポンの吸収力は公知のタンポンに比
較して実質的には低下せず、吸収速度は公知のタンポン
のそれの上限にあり、比吸収力は公知のタンポンのそれ
よりかなり高いことを示した。比吸収力は、単位重量あ
たりの繊維材料の吸収性がより良く利用されていること
を証明しているから、本発明によるタンポンが材料重量
がより低い結果として、より安価に製造され得ることは
明らかである。
表の第５段及び第６段は、タンポンを装着したときに
実際に現れるような試験条件を作り出す試験装置で測定
した吸収力及び比吸収力の数値を与える。
実際に現れるような試験条件を作り出す試験装置で測定
した吸収力及び比吸収力の数値を与える。
吸収動態試験装置（Absorptive Behaviour Test Syst
em）の頭文字をとってABTSと成づけられた装置はコンピ
ューターを使用しており、吸収製品の吸収動態に関する
測定データの入手並びに処理、及び試験サイクルのコン
トロールに役立つ。
em）の頭文字をとってABTSと成づけられた装置はコンピ
ューターを使用しており、吸収製品の吸収動態に関する
測定データの入手並びに処理、及び試験サイクルのコン
トロールに役立つ。
タンポンの試験は、上述のように大体in vivoでおこ
る次のような条件下で行われる： −試験液の化学／物理的組成 −製品の立体的配置、たとえば傾き −測定セル中の製品の位置 −流れの強さ −流れの中断（開始、中止） −圧力変動 試験サイクルは自動的にソフトウェアでコントロール
され、オペレーターと装置との対話が可能である。測定
データが自動的に要求され、統計的因子によってそれら
の評価が行われる。各ランダムサンプルについて、試験
サイクルはビデオスクリーン上の測定曲線の方法で追跡
され、もしも適しているならば、自動的に焼きつけられ
る。さらに製品中の液体分布が質的並びに量的にあらわ
される。その他にタンポンの漏出の状態もチェックされ
る。漏出とは、月経液が体壁とタンポンとの間から逃げ
る現象を意味する。タンポンへの試験液の供給は、専ら
圧力なしで行われる。なぜならば液体レベルが試験タン
ポンの高さにあるからである。したがって液体は、単に
タンポンの濡れ及びタンポンの毛管力によって誘起され
る灯心効果の結果として、そして実際使用時にも感じら
れるタンポン上の脈動性負圧によってタンポンに吸い上
げられる。
る次のような条件下で行われる： −試験液の化学／物理的組成 −製品の立体的配置、たとえば傾き −測定セル中の製品の位置 −流れの強さ −流れの中断（開始、中止） −圧力変動 試験サイクルは自動的にソフトウェアでコントロール
され、オペレーターと装置との対話が可能である。測定
データが自動的に要求され、統計的因子によってそれら
の評価が行われる。各ランダムサンプルについて、試験
サイクルはビデオスクリーン上の測定曲線の方法で追跡
され、もしも適しているならば、自動的に焼きつけられ
る。さらに製品中の液体分布が質的並びに量的にあらわ
される。その他にタンポンの漏出の状態もチェックされ
る。漏出とは、月経液が体壁とタンポンとの間から逃げ
る現象を意味する。タンポンへの試験液の供給は、専ら
圧力なしで行われる。なぜならば液体レベルが試験タン
ポンの高さにあるからである。したがって液体は、単に
タンポンの濡れ及びタンポンの毛管力によって誘起され
る灯心効果の結果として、そして実際使用時にも感じら
れるタンポン上の脈動性負圧によってタンポンに吸い上
げられる。
このABTS試験装置で測定された、表の第５及び第６段
に示される数値は次のことを明らかにしている；すなわ
ち記載された脈動性負圧では、このタンポンの吸収力は
比較タンポンのそれよりごくわずか低いが、ここでも発
明によるタンポンの繊維材料1gあたりの比吸収力は比較
タンポンのそれより約10％高い。
に示される数値は次のことを明らかにしている；すなわ
ち記載された脈動性負圧では、このタンポンの吸収力は
比較タンポンのそれよりごくわずか低いが、ここでも発
明によるタンポンの繊維材料1gあたりの比吸収力は比較
タンポンのそれより約10％高い。
発明によるタンポンの直径は、その最終的形におい
て、13mmと15mmの間である。中心の繊維コア16は約４乃
至8mmの直径を有する。
て、13mmと15mmの間である。中心の繊維コア16は約４乃
至8mmの直径を有する。
第４図は本発明によるタンポンの繊維構造の拡大断面
図を示す。中心繊維コア16及びこれから外側に延びる、
外側端20で互いに触れ合う８つの縦方向のひだ17を見る
ことができる。タンポンの横断面図はこの他に、最終的
形のタンポンの製造中に縦方向のひだが受ける同軸的圧
力にもかかわらず、これら縦方向のひだ17の比較的粗い
毛管構造をもった疎の繊維構造が保持されることも示し
ている。対照的に、高度に圧縮された繊維から成る繊維
コア16は、比較タンポンに比べて２倍も高い安定度又は
座屈強度を保証する。これはタンポンを、指で挿入する
（digital）タンポンとして用いる場合非常に重要であ
る。
図を示す。中心繊維コア16及びこれから外側に延びる、
外側端20で互いに触れ合う８つの縦方向のひだ17を見る
ことができる。タンポンの横断面図はこの他に、最終的
形のタンポンの製造中に縦方向のひだが受ける同軸的圧
力にもかかわらず、これら縦方向のひだ17の比較的粗い
毛管構造をもった疎の繊維構造が保持されることも示し
ている。対照的に、高度に圧縮された繊維から成る繊維
コア16は、比較タンポンに比べて２倍も高い安定度又は
座屈強度を保証する。これはタンポンを、指で挿入する
（digital）タンポンとして用いる場合非常に重要であ
る。
図面はタンポンを製造するための本発明による装置を
説明している。第５図乃至第７図によると、この装置
は、プレス軸21に垂直な平面に並んだ全部で８箇の、２
群のプレスダイから成り、プレスダイの第一群はプレス
セグメント22を形成する。第６図に示される圧締位置に
おいて、これら４箇のプレスセグメント22の側面（side
flank）23がそれぞれ第２群の４箇のプレスダイ（それ
らは滑り板24として設計される）のためのガイド面を形
成する。同時に、プレスセグメント22及び滑り板24は、
プレフォーム成形機として、巻きブランク11を巻きつけ
て第７図のプレフォーム15をつくるのに役立つ。プレス
セグメント22及び滑り板24の末端面25及び26から突き出
ているプレスカッター27は専ら、ブランクをプレスする
のに役立つ。第５図乃至第７図から、プレスカッターは
プレスセグメント22及び滑り板24の末端面25及び26か
ら、等しい角度距離で、同じ長さだけ突き出ていること
がわかる。すべてのプレスカッターの形及び大きさは同
一である。したがってプレスカッターにはその前端に同
じプレス面28が配設され、それは例証的実施態様が示す
ように、各々プレス軸に平行に延び、セミシリンダー状
に外側に湾曲している。
説明している。第５図乃至第７図によると、この装置
は、プレス軸21に垂直な平面に並んだ全部で８箇の、２
群のプレスダイから成り、プレスダイの第一群はプレス
セグメント22を形成する。第６図に示される圧締位置に
おいて、これら４箇のプレスセグメント22の側面（side
flank）23がそれぞれ第２群の４箇のプレスダイ（それ
らは滑り板24として設計される）のためのガイド面を形
成する。同時に、プレスセグメント22及び滑り板24は、
プレフォーム成形機として、巻きブランク11を巻きつけ
て第７図のプレフォーム15をつくるのに役立つ。プレス
セグメント22及び滑り板24の末端面25及び26から突き出
ているプレスカッター27は専ら、ブランクをプレスする
のに役立つ。第５図乃至第７図から、プレスカッターは
プレスセグメント22及び滑り板24の末端面25及び26か
ら、等しい角度距離で、同じ長さだけ突き出ていること
がわかる。すべてのプレスカッターの形及び大きさは同
一である。したがってプレスカッターにはその前端に同
じプレス面28が配設され、それは例証的実施態様が示す
ように、各々プレス軸に平行に延び、セミシリンダー状
に外側に湾曲している。
例証的実施態様において、プレス軸21に対して放射状
のプレスカッター27の長さ及び巾はそれぞれ10mm及び2m
mである。プレフォーム成形機の圧締状態において、プ
レスカッター27のプレス面26は、プレス軸21から4mmの
正味距離のところにあると想定される（第７図）。この
距離はもっと小さくてもよい（たとえば2mm）。
のプレスカッター27の長さ及び巾はそれぞれ10mm及び2m
mである。プレフォーム成形機の圧締状態において、プ
レスカッター27のプレス面26は、プレス軸21から4mmの
正味距離のところにあると想定される（第７図）。この
距離はもっと小さくてもよい（たとえば2mm）。
第6,7図において、プレスセグメント22及び滑り板24
の同期閉鎖移動はプレス及び巻きブランクの軸に放射状
に関係している。第８図はプレスダイすべての閉鎖移動
の中間を示す。一方、これらのダイの最終圧締位置を第
９図に示すが、この位置はプレフォーム15の最終寸法に
対応する。プレスセグメント22及び滑り板24を同時にプ
レス移動させると、プレフォーム15の円周ストリップ部
12,13の幾何学的均一性が高まるという利点がある。こ
のタンポンに液体を湿らせると、タンポンは第6,7図に
示したプレスダイを順次移動させた場合よりも一層円形
形状に膨張する。
の同期閉鎖移動はプレス及び巻きブランクの軸に放射状
に関係している。第８図はプレスダイすべての閉鎖移動
の中間を示す。一方、これらのダイの最終圧締位置を第
９図に示すが、この位置はプレフォーム15の最終寸法に
対応する。プレスセグメント22及び滑り板24を同時にプ
レス移動させると、プレフォーム15の円周ストリップ部
12,13の幾何学的均一性が高まるという利点がある。こ
のタンポンに液体を湿らせると、タンポンは第6,7図に
示したプレスダイを順次移動させた場合よりも一層円形
形状に膨張する。
しかしながら、もし適しているならば、プレス面は互
いに異なる形をもってもよい。もし適するならば、滑り
板は異なるデザインであってもよい−たとえば角張った
矢状、又は水滴形に作られてもよい。それらが大体母線
に相当するブランクの狭い円周部分を押し込み、プレス
することが重要である。さらに、２群のプレスダイの運
動周期は、適しているならば、予備成形においても二次
成形においても、同時に又は間欠的にあらわれることが
でき、これら２運動動作間に交互にあらわれることがで
きる。こうして、重要なことは、***特許第1,491,161
号の方法に従って、先ず最初にすべてのプレスダイを同
時にブランク11の円周まで圧縮し、実際のプレス操作を
始める前に、ブランクをプレス軸に対してできるだけ正
確に中心に置き、中心繊維コア16が正確にタンポン10の
真中に来ることを保証することである。これはタンポン
の可能な限り最高の座屈強度又は安定度を得るために望
ましく、タンポンが指で挿入するタンポンとして用いら
れる場合は特にこれが所望である。
いに異なる形をもってもよい。もし適するならば、滑り
板は異なるデザインであってもよい−たとえば角張った
矢状、又は水滴形に作られてもよい。それらが大体母線
に相当するブランクの狭い円周部分を押し込み、プレス
することが重要である。さらに、２群のプレスダイの運
動周期は、適しているならば、予備成形においても二次
成形においても、同時に又は間欠的にあらわれることが
でき、これら２運動動作間に交互にあらわれることがで
きる。こうして、重要なことは、***特許第1,491,161
号の方法に従って、先ず最初にすべてのプレスダイを同
時にブランク11の円周まで圧縮し、実際のプレス操作を
始める前に、ブランクをプレス軸に対してできるだけ正
確に中心に置き、中心繊維コア16が正確にタンポン10の
真中に来ることを保証することである。これはタンポン
の可能な限り最高の座屈強度又は安定度を得るために望
ましく、タンポンが指で挿入するタンポンとして用いら
れる場合は特にこれが所望である。
第10図によると、記載されているプレフォーム成形機
の後に、定置の円錐状フォーミングダイ29が使用され
る。このフォーミングダイ29はプレス軸21に対して同軸
的に配置されている。フォーミングダイの入口30は、第
７図に示されるプレスダイの圧締状態におけるプレフォ
ーム成形機の口に大体合う直径を有する。内面31は円筒
状出口32の方に行くにつれて狭くなり、出口32の横断面
は仕上がったタンポン10の最終的横断面に一致する。例
えば、入口30の直径は20mmであり、出口32の直径は13mm
である。巻きブランク11をプレフォーム成形機に導入
し、プレフォーム15をフォーミングダイを通して押し出
す役をするラム33がプレフォーム成形機の入口側に配設
されている。この目的のためには、ラム33はプレス軸21
に対して同軸方向に前後に動くように配設されている。
この型のラムは当業者には公知であり、したがってこの
ラムの駆動要素を描きあらわす必要はない。
の後に、定置の円錐状フォーミングダイ29が使用され
る。このフォーミングダイ29はプレス軸21に対して同軸
的に配置されている。フォーミングダイの入口30は、第
７図に示されるプレスダイの圧締状態におけるプレフォ
ーム成形機の口に大体合う直径を有する。内面31は円筒
状出口32の方に行くにつれて狭くなり、出口32の横断面
は仕上がったタンポン10の最終的横断面に一致する。例
えば、入口30の直径は20mmであり、出口32の直径は13mm
である。巻きブランク11をプレフォーム成形機に導入
し、プレフォーム15をフォーミングダイを通して押し出
す役をするラム33がプレフォーム成形機の入口側に配設
されている。この目的のためには、ラム33はプレス軸21
に対して同軸方向に前後に動くように配設されている。
この型のラムは当業者には公知であり、したがってこの
ラムの駆動要素を描きあらわす必要はない。
上記の装置を用いる本発明のタンポンの製造は次のプ
ロセスによって実施される：実質上円柱状の巻きブラン
ク11において、その巻きブランクの円周表面の、互いに
等角度距離で配置された狭いストリップ状部分12及び13
のみがプレスされ、横断面図に見られるような、中心の
ほぼ円形の、高圧縮性、高座屈強度及び高安定度の繊維
コア16と、その繊維コア16から外側に放射状に延びる軟
質繊維構造の縦方向のひだ17とから成るプレフォーム15
を製造する。同時に、縦方向のひだ17は外側に開いた縦
方向の溝18によって互いに分離される。その後プレフォ
ーム15の軟質縦方向ひだ17のみが、プレフォームの縦方
向の中心軸に対して放射状の低い一様な圧力にさらさ
れ、縦方向ひだの外側端は、完成したタンポン10に一致
する、より小さい直径をもった軟かい、ほぼ滑らかな円
柱状表面を形成する。既述のように、好ましくは実際に
プレスする前にプレスセグメント22及び滑り板24を、大
体巻きブランクの円周まで離して、同時に同軸的に圧締
する結果として巻きブランク11がプレフォーム成形機の
プレス軸21に関して中心に置かれる。
ロセスによって実施される：実質上円柱状の巻きブラン
ク11において、その巻きブランクの円周表面の、互いに
等角度距離で配置された狭いストリップ状部分12及び13
のみがプレスされ、横断面図に見られるような、中心の
ほぼ円形の、高圧縮性、高座屈強度及び高安定度の繊維
コア16と、その繊維コア16から外側に放射状に延びる軟
質繊維構造の縦方向のひだ17とから成るプレフォーム15
を製造する。同時に、縦方向のひだ17は外側に開いた縦
方向の溝18によって互いに分離される。その後プレフォ
ーム15の軟質縦方向ひだ17のみが、プレフォームの縦方
向の中心軸に対して放射状の低い一様な圧力にさらさ
れ、縦方向ひだの外側端は、完成したタンポン10に一致
する、より小さい直径をもった軟かい、ほぼ滑らかな円
柱状表面を形成する。既述のように、好ましくは実際に
プレスする前にプレスセグメント22及び滑り板24を、大
体巻きブランクの円周まで離して、同時に同軸的に圧締
する結果として巻きブランク11がプレフォーム成形機の
プレス軸21に関して中心に置かれる。
プレフォームをプレスした後、それはラム33によって
フォーミングダイ29を通って押出され、これによってフ
ォーミングダイ29の出口32によって定まる最終的タンポ
ンの大きさがつくられる。
フォーミングダイ29を通って押出され、これによってフ
ォーミングダイ29の出口32によって定まる最終的タンポ
ンの大きさがつくられる。
第１図は本発明のタンポンの、第２図の切断線Ｉ−Ｉに
沿った中央縦方向断面図を示す。 第２図は第１図による断面II−IIを示す。 第３図は第８図の線III−IIIに沿って切断したプレフォ
ームの断面図である。 第４図はタンポン断面の拡大図である。 第５図は、中に巻きブランクが配置された開放状態のプ
レフォーム成形機の線図である。 第6,第７図はプレスダイの分離閉鎖移動を示す説明図で
あり、第６図はプレスセグメントが閉じたプレフォーム
成形機の第１プレス面を示し、第７図はプレフォーム成
形機の第２、最終プレス面を示すとともに、圧締位置の
滑り板を示し、プレスダイは中に配置されたプレフォー
ムを含んでいる。 第8,第９図はプレスダイの移動順序を交互に示す説明図
であり、ここでプレスセグメント及び滑り板は圧締位置
に同時に移動する。第８図はプレス手順の中間を示し、
第９図はプレフォームが中に配置されて完全に閉じたプ
レスダイを示す。 第10図はプレフォーム成形機により、その後フォーミン
グダイによりタンポンを製造する装置の部分側断面図で
ある。
沿った中央縦方向断面図を示す。 第２図は第１図による断面II−IIを示す。 第３図は第８図の線III−IIIに沿って切断したプレフォ
ームの断面図である。 第４図はタンポン断面の拡大図である。 第５図は、中に巻きブランクが配置された開放状態のプ
レフォーム成形機の線図である。 第6,第７図はプレスダイの分離閉鎖移動を示す説明図で
あり、第６図はプレスセグメントが閉じたプレフォーム
成形機の第１プレス面を示し、第７図はプレフォーム成
形機の第２、最終プレス面を示すとともに、圧締位置の
滑り板を示し、プレスダイは中に配置されたプレフォー
ムを含んでいる。 第8,第９図はプレスダイの移動順序を交互に示す説明図
であり、ここでプレスセグメント及び滑り板は圧締位置
に同時に移動する。第８図はプレス手順の中間を示し、
第９図はプレフォームが中に配置されて完全に閉じたプ
レスダイを示す。 第10図はプレフォーム成形機により、その後フォーミン
グダイによりタンポンを製造する装置の部分側断面図で
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭57−190560（ＪＰ，Ａ) 実開 昭55−168330（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭48−41637（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) A61F 13/20 323 A61F 13/20 388
Claims (24)
- 【請求項１】テープ形不織布の長さの一部を巻き込むこ
とによって形づくられたほぼ円柱状のブランクであっ
て、その円周表面において、巻きブランク（winding bl
ank）の円周方向に互いに隣接する少なくとも６の偶数
部分が、ブランクの縦方向の中央軸に対して放射状にプ
レスされた、ほぼ円柱状のブランクから成る女性衛生用
のタンポンであって、巻きブランクの円周表面の、互い
に等しい角度距離で配列した狭いストリップ状部分のみ
がプレスされて、断面図に見られるように、高圧縮度及
び高座屈強度をもつほぼ円形の中心繊維コア（16）と、
その繊維コアから外側に放射状に延び、外側に開いた縦
方向の溝（18）によって互いに分離しているより軟質の
繊維構造及びより粗い毛管構造をもった縦方向のひだ
（17）とから成るプレフォームを製造することと、その
ためプレフォーム（15）の軟かい縦方向のひだのみがプ
レフォームの縦方向の中心軸に対して放射状に、低い一
様の圧力にさらされ、縦方向のひだの外側端が、より小
さい直径をもつ、軟かいほとんど滑らかな円柱状表面を
形成し、最終型タンポンに一致する比較的疎の毛管構造
は維持される（10）ことを特徴とするタンポン。 - 【請求項２】回収用テープを含まない重量が2.4gである
タンポンが、吸収速度1.9ml/sで、比吸収力（specific
absorption capacity）4.8ml/gを有することを特徴と
し、タンポンのブランクが100％レーヨン繊維から成る
ニードルド不織布テープから製造される請求項１記載の
タンポン。 - 【請求項３】タンポンの吸収力が静的負圧（static cou
nterpressure）20ミリバールで11.3mlに達することを特
徴とする請求項２記載のタンポン。 - 【請求項４】20乃至110ミリバールの脈動的負圧（pulsa
ting counterpressure）において、タンポンの吸収力が
8.0mlに達し、比吸収力が3.4ml/gに達することを特徴と
する請求項１乃至請求項３の一つの項に記載のタンポ
ン。 - 【請求項５】タンポンの直径が最終的形において13mm及
び15mmの間にあり、中心繊維コアの直径が４乃至8mmで
あることを特徴とする請求項１乃至請求項４の一つの項
に記載のタンポン。 - 【請求項６】テープ状不織布の長さの一部を巻き込むこ
とによってほぼ円柱状のブランクが形づくられ、その円
周表面において巻きブランクの円周方向に相互に隣接す
る最低６の偶数の部分上を、ブランクの縦方向の中央軸
に対して放射状にプレスする請求項１乃至請求項５に記
載のタンポンの製法であって、巻きブランクの円周表面
の、互いに等角度距離で配列した狭いストリップ状部分
のみをプレスして、断面図に見られるように高圧縮度及
び高座屈強度の、ほぼ円形の中心繊維コアと、この繊維
コアから外側に放射状に延び、外側に開いた縦方向の溝
によって互いに分離される、比較的疎の毛管構造をもっ
たより軟質の繊維構造の縦方向のひだとから成るプレフ
ォームを製造し、それによってプレフォームの軟かい縦
方向のひだのみがプレフォームの縦方向の中心軸に対し
て放射状の低い一様な圧力にさらされ、縦方向のひだの
外側端がより小さい直径をもつ軟かいほとんど滑らかな
円柱状表面を形成し、タンポンの最終的形に一致する比
較的疎の毛管構造は保持されることを特徴とする製法。 - 【請求項７】巻きブランクが、プレスする前に中心に置
かれることを特徴とする請求項６記載の製法。 - 【請求項８】プレフォームが付形の目的で移動されるこ
とを特徴とする請求項６記載の製法。 - 【請求項９】（ｉ）第一群及び第二群のプレスダイと、
（ii）定置円錐状フォーミングダイとを有する、ほぼ円
柱状タンポンブランクからタンポンを製造する装置であ
って、 （ｉ）第一群及び第二群の各々には少なくとも３個のプ
レスダイがあり、プレスダイは縦方向のプレス軸と垂直
な面に配列し、縦方向のプレス軸の方へ内側放射状に圧
締位置まで動いて、タンポンブランクをタンポンプレフ
ォームにプレスでき、 第一群のプレスダイは側面を有し、第一群のプレスダイ
が圧締位置にあるとき、側面が第二群のプレスダイの各
々に対してガイド面を形成し、 各プレスダイは末端面を有し、プレスダイが圧締位置に
あるとき末端面は集まって直径を有するほぼ円柱状面を
形成し、 各プレスダイはその末端面から縦方向のプレス軸に向か
って突出する遠位端を有するプレスカッターを有し、タ
ンポンプレフォームを形成するときプレスカッターの遠
位端は縦方向のプレス軸から本質的に等しい放射方向の
距離まで延び、各プレスカッターはタンポンプレフォー
ムに溝を形成でき、隣り合う溝の間に縦方向のプレス軸
から外側へ延びるリブが形成され、各リブは遠位端を有
し、 （ii）定置円錐状フォーミングダイは縦方向のプレス軸
に対して同軸的に配置し、リブの遠位端を軟かくし、 フォーミングダイは、圧締位置のプレスダイの末端面に
より形成されるほぼ円柱状面の直径にほぼ対応する直径
を有する入口と、それより小さい出口を有する、タンポ
ン製造装置。 - 【請求項１０】各プレスカッターがプレスダイ末端面か
ら内側放射方向に等しい距離だけ突出し、各々の隣のプ
レスカッターから等しい角度距離で離れている請求項９
記載の装置。 - 【請求項１１】各プレスダイの末端面が同じ形状である
請求項10記載の装置。 - 【請求項１２】プレスカッターが長手方向に延びる湾曲
面を有する請求項11記載の装置。 - 【請求項１３】各プレスカッターが異なる形のプレス面
を有する請求項９又は10記載の装置。 - 【請求項１４】縦方向の各プレスカッターの長さ及び放
射方向の各プレスカッターの幅はそれぞれ約10mmと約2m
mである請求項９記載の装置。 - 【請求項１５】プレスダイが圧締位置にあるとき、プレ
スカッターの遠位端は縦方向の軸から２〜4mmに位置す
る請求項14記載の装置。 - 【請求項１６】入口の直径が20mmであり、出口の直径が
13mmである請求項９記載の装置。 - 【請求項１７】ほぼ円柱状のタンポンブランクが直径を
有し、全てのプレスダイはほぼタンポンブランクの直径
まで内側放射状に動くことができ、第二の群のプレスダ
イがさらに内側放射状に動く前に、第一の群のプレスダ
イがさらに内側放射状に圧締位置まで動くことができる
請求項16記載の装置。 - 【請求項１８】全てのプレスダイが同時にさらに内側放
射状に圧締位置まで動くことができる請求項16記載の装
置。 - 【請求項１９】さらに、（ｉ）ブランクを受けるインプ
ットエンドと、（ii）インプットエンドに設けられ、軸
方向に動いてプレフォームを円錐状フォーミングダイに
押し込むことができるラムを有する請求項18記載の装
置。 - 【請求項２０】縦方向のリブが外側放射状に延びてい
る、ほぼ円柱状の固い圧縮繊維コアを有するほぼ円柱状
の吸収部を含み、 各リブは繊維コアに接続する近位端を有し、 各リブは繊維コアより緩く圧縮されているので、繊維コ
アより粗い毛管構造を有し、 リブが遠位端近くで隣の縦方向のリブから離れている距
離より大きな距離だけ、各リブが近位端において隣のリ
ブから離れている、女性衛生用タンポン。 - 【請求項２１】吸収部がニードルド不織布物質を含む請
求項20記載のタンポン。 - 【請求項２２】縦方向のリブの各々が、その遠位端近く
の位置で隣の縦方向のリブと接触する請求項20記載のタ
ンポン。 - 【請求項２３】圧縮繊維コアの直径が４〜8mmである請
求項20記載のタンポン。 - 【請求項２４】リブの粗い毛管構造が実質的に均一であ
る請求項20記載のタンポン。
Applications Claiming Priority (2)
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|---|---|---|---|
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