JP2938710B2 - 加工性および高温強度に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 - Google Patents
加工性および高温強度に優れたＦｅ−Ｃｒ合金Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加工性と高温強度に優れ
たＦｅ−Ｃｒ合金に関する。本発明はまた加工性と高温
強度に加え、耐酸性および／または耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ合金に関する。
たＦｅ−Ｃｒ合金に関する。本発明はまた加工性と高温
強度に加え、耐酸性および／または耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にＦｅ−Ｃｒ合金は耐食性に優れた
材料として知られているが、耐食性および加工性の改善
も含めてＦｅ−Ｃｒ合金の物性の改良が以下の例示のご
とくに各種提案されている。
材料として知られているが、耐食性および加工性の改善
も含めてＦｅ−Ｃｒ合金の物性の改良が以下の例示のご
とくに各種提案されている。
【０００３】特公昭６３−５８９０４号公報ではＣｒ含
量１１．０〜１６．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特に
Ｔｉ含量を特定量とした張り出し性および二次加工性に
優れたフェライト系ステンレス鋼を提案している。
量１１．０〜１６．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特に
Ｔｉ含量を特定量とした張り出し性および二次加工性に
優れたフェライト系ステンレス鋼を提案している。
【０００４】特公昭６４−６２６４号公報ではＣｒ含量
８．０〜３５．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特にＳ
ｉ，ＭｎおよびＮｂを各々特定量含有した体銹性に優れ
たステンレス鋼光輝焼鈍材を提案している。
８．０〜３５．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特にＳ
ｉ，ＭｎおよびＮｂを各々特定量含有した体銹性に優れ
たステンレス鋼光輝焼鈍材を提案している。
【０００５】特公平２−１９０２号公報ではＣｒ含量が
２０．０重量％を越え２５重量％以下のＦｅ−Ｃｒ合金
で、特にＭｏ，ＭｎおよびＮｂを各々特定量含有せしめ
た溶接時の耐高温割れ性および溶接部靱性に優れた耐食
性フェライトステンレス鋼を提案している。
２０．０重量％を越え２５重量％以下のＦｅ−Ｃｒ合金
で、特にＭｏ，ＭｎおよびＮｂを各々特定量含有せしめ
た溶接時の耐高温割れ性および溶接部靱性に優れた耐食
性フェライトステンレス鋼を提案している。
【０００６】特開昭６１−１８６４５１号公報ではＣｒ
含量が２５〜５０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特にＳ
ｉ，ＭｎおよびＭｏを特定量含有せしめた耐サワー性に
優れた合金を提案している。
含量が２５〜５０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特にＳ
ｉ，ＭｎおよびＭｏを特定量含有せしめた耐サワー性に
優れた合金を提案している。
【０００７】特開昭６２−２６７４５０号公報でＣｒ含
量１６〜１９重量％のＦｅ−Ｃｒ系合金であって、特に
Ｍｏを特定量含有せしめた耐粒界腐食性に優れる高純度
フェライト系ステンレス鋼を提案している。
量１６〜１９重量％のＦｅ−Ｃｒ系合金であって、特に
Ｍｏを特定量含有せしめた耐粒界腐食性に優れる高純度
フェライト系ステンレス鋼を提案している。
【０００８】特開平１−２８７２５３号公報ではＣｒ含
量１５〜２６重量％、Ａｌ含量４〜６重量％のＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ合金であって、希土類元素を少量特定量含有せ
しめた耐酸化性および製造性に優れたＡｌ含量フェライ
ト系ステンレス鋼を提案している。
量１５〜２６重量％、Ａｌ含量４〜６重量％のＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ合金であって、希土類元素を少量特定量含有せ
しめた耐酸化性および製造性に優れたＡｌ含量フェライ
ト系ステンレス鋼を提案している。
【０００９】特開平２−２３２３４４号公報ではＣｒ含
量２５．０〜３０．０重量％のＦｅ−Ｃｒ系合金であっ
て、特にＭｏを特定量含有せしめた耐成分付着性および
耐海水性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提案して
いる。
量２５．０〜３０．０重量％のＦｅ−Ｃｒ系合金であっ
て、特にＭｏを特定量含有せしめた耐成分付着性および
耐海水性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提案して
いる。
【００１０】特開平３−２３５５号公報ではＣｒ含量１
６．０〜２５．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金であって、特
にＮｂをＣとＮの合計量との比において特定量含有せし
めた冷間加工性、靱性、耐食性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼を提案している。
６．０〜２５．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金であって、特
にＮｂをＣとＮの合計量との比において特定量含有せし
めた冷間加工性、靱性、耐食性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼を提案している。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】これらＦｅ−Ｃｒ合金
は、まずは耐食性を重要視するので、Ｃｒを比較的多量
に使用する。その結果、延性が低下し加工性が必ずしも
充分でなく用途に応じた所望の形状に仕上げることが困
難となり、結局使えない事例も少なくない。例えばパイ
プ成形し、曲げ加工を施して配管用途に使用する場合
に、曲げ加工時に破断するなどのトラブルが生じ、より
一層の加工性の向上が望まれていた。
は、まずは耐食性を重要視するので、Ｃｒを比較的多量
に使用する。その結果、延性が低下し加工性が必ずしも
充分でなく用途に応じた所望の形状に仕上げることが困
難となり、結局使えない事例も少なくない。例えばパイ
プ成形し、曲げ加工を施して配管用途に使用する場合
に、曲げ加工時に破断するなどのトラブルが生じ、より
一層の加工性の向上が望まれていた。
【００１２】更に、高温における強度も充分でなく、高
温に晒される用途例えば自動車排ガス用エキゾーストパ
イプでは高温強度や高温疲労特性など一層の改善が望ま
れていた。また、耐酸性が要請される化学産業用プラン
ト材料として用途にはさらに改善が望まれていた。
温に晒される用途例えば自動車排ガス用エキゾーストパ
イプでは高温強度や高温疲労特性など一層の改善が望ま
れていた。また、耐酸性が要請される化学産業用プラン
ト材料として用途にはさらに改善が望まれていた。
【００１３】即ち、本発明の目的は加工性および高温に
おける強度が改善されたＦｅ−Ｃｒ合金を提供すること
である。本発明の他の目的は、加工性および高温強度に
加えて、耐酸性および／または耐酸化性に優れたＦｅ−
Ｃｒ合金を提供することにある。
おける強度が改善されたＦｅ−Ｃｒ合金を提供すること
である。本発明の他の目的は、加工性および高温強度に
加えて、耐酸性および／または耐酸化性に優れたＦｅ−
Ｃｒ合金を提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記目的を達
成すべく鋭意研究を行った結果、意外にも従来のＦｅ−
Ｃｒ合金に存在していたＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓなどの不純
物性が極めて少いＦｅ−Ｃｒ合金が著しく延性において
優れることを見い出し、更に不純物が極めて少いＦｅ−
Ｃｒ合金にＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢか
ら選択される１種以上を特定量添加した合金は高温での
強度が改善されることを見い出し本発明を完成するに到
った。
成すべく鋭意研究を行った結果、意外にも従来のＦｅ−
Ｃｒ合金に存在していたＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓなどの不純
物性が極めて少いＦｅ−Ｃｒ合金が著しく延性において
優れることを見い出し、更に不純物が極めて少いＦｅ−
Ｃｒ合金にＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢか
ら選択される１種以上を特定量添加した合金は高温での
強度が改善されることを見い出し本発明を完成するに到
った。
【００１５】本発明によれば、Ｃｒ含量が３〜６０重量
％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以
下、かつＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから
選択される１種以上を下記式（１）を満たす量含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る加工性および高温強度に優れたＦｅ−Ｃｒ合金が提供
される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１）
％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以
下、かつＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから
選択される１種以上を下記式（１）を満たす量含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る加工性および高温強度に優れたＦｅ−Ｃｒ合金が提供
される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１）
【００１６】また、本発明によれば、Ｃｒ含量が５〜６
０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ及びＳの合計量が１００ｐｐ
ｍ以下、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗ及びＢから選
択される１種以上を下記式（１）を満たす量含有し、さ
らにＮｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下
記式（２）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする加工性、高温強度およ
び耐酸性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金が提供される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（２）
０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ及びＳの合計量が１００ｐｐ
ｍ以下、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗ及びＢから選
択される１種以上を下記式（１）を満たす量含有し、さ
らにＮｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下
記式（２）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする加工性、高温強度およ
び耐酸性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金が提供される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（２）
【００１７】また、本発明によれば、Ｃｒ含量が３〜６
０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐ
ｐｍ以下、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢか
ら選択される１種以上を下記式（１）を満たす量含有
し、さらにＡｌ，ＳｉおよびＭｎから選択される１種以
上を下記式（３）を満たす量および／またはＣａ，Ｍｇ
および希土類元素（ＲＥＭ）から選択される１種以上を
下記式（４）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする加工性、高温強度お
よび耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金が提供される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（３） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４）
０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐ
ｐｍ以下、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢか
ら選択される１種以上を下記式（１）を満たす量含有
し、さらにＡｌ，ＳｉおよびＭｎから選択される１種以
上を下記式（３）を満たす量および／またはＣａ，Ｍｇ
および希土類元素（ＲＥＭ）から選択される１種以上を
下記式（４）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする加工性、高温強度お
よび耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金が提供される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（３） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４）
【００１８】さらに、Ｃｒ含量が５〜６０重量％、Ｃ，
Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下、Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択される
１種以上を下記式（１）を満たす量含有し、さらにＮ
ｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（２）を満たす量含有し、さらにＡｌ，ＳｉおよびＭｎ
から選択される１種以上を下記式（３）を満たす量およ
び／またはＣａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から
選択される１種以上を下記式（４）を満たす量含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る加工性、高温強度、耐酸性および耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ合金が提供される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（２） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（３） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４）
Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下、Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択される
１種以上を下記式（１）を満たす量含有し、さらにＮ
ｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（２）を満たす量含有し、さらにＡｌ，ＳｉおよびＭｎ
から選択される１種以上を下記式（３）を満たす量およ
び／またはＣａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から
選択される１種以上を下記式（４）を満たす量含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る加工性、高温強度、耐酸性および耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ合金が提供される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（２） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（３） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４）
【００１９】
【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。 （Ｉ）まず、加工性および高温強度に優れた本発明のＦ
ｅ−Ｃｒ合金について説明する。図１はＦｅ−１８％Ｃ
ｒ合金に関してＣ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量と室温
での引張試験の結果を、上記合計量が５００ｐｐｍ程度
の従来合金を基準として、示したものである。従来合金
と比較してその含有量が１００ｐｐｍ以下になると、伸
びの値が向上し、降伏強さの低下が著しくなり、如実に
延性が改善されていることがわかる。図１中、伸びの変
化（％）、耐力（降伏強度）の変化（Ｎ／ｍｍ2 ）と
は、各合金成分についてＣ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐ
ｐｍのものとの引張特性の差を示すものである。基本と
なる引張特性は、以下の通りである。 Ｆｅ−１８Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐｐｍで
伸び３０％、耐力３３０Ｎ／ｍｍ2 Ｆｅ−３０Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐｐｍで
伸び２５％、耐力４５０Ｎ／ｍｍ2
ｅ−Ｃｒ合金について説明する。図１はＦｅ−１８％Ｃ
ｒ合金に関してＣ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量と室温
での引張試験の結果を、上記合計量が５００ｐｐｍ程度
の従来合金を基準として、示したものである。従来合金
と比較してその含有量が１００ｐｐｍ以下になると、伸
びの値が向上し、降伏強さの低下が著しくなり、如実に
延性が改善されていることがわかる。図１中、伸びの変
化（％）、耐力（降伏強度）の変化（Ｎ／ｍｍ2 ）と
は、各合金成分についてＣ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐ
ｐｍのものとの引張特性の差を示すものである。基本と
なる引張特性は、以下の通りである。 Ｆｅ−１８Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐｐｍで
伸び３０％、耐力３３０Ｎ／ｍｍ2 Ｆｅ−３０Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐｐｍで
伸び２５％、耐力４５０Ｎ／ｍｍ2
【００２０】図２は、（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋
Ｗ＋５０Ｂ）の値と高温耐力（９００℃）の増加との関
係を示すグラフであり、上記の値が０．０１重量％以上
となると高温強度の増加分は０．１Ｎ／ｍｍ2 以上とな
り、高温での強度が向上することが明らかである。
Ｗ＋５０Ｂ）の値と高温耐力（９００℃）の増加との関
係を示すグラフであり、上記の値が０．０１重量％以上
となると高温強度の増加分は０．１Ｎ／ｍｍ2 以上とな
り、高温での強度が向上することが明らかである。
【００２１】次に本発明合金の組成について説明する。 Ｃｒ：３〜６０重量％、好ましくは５〜４５重量％含有
する。上記範囲であれば本発明の他の条件と結合して、
耐酸化性に優れた合金となるが、６０重量％を越えての
過剰の含有はコスト高となり好ましくない。
する。上記範囲であれば本発明の他の条件と結合して、
耐酸化性に優れた合金となるが、６０重量％を越えての
過剰の含有はコスト高となり好ましくない。
【００２２】Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓ；これらの元素の合計
量は１００ｐｐｍ以下、好ましくは８５ｐｐｍ以下であ
る。この事により合金の延性、即ち加工性が改善される
と同時に、前記で規定したＣｒ含量の条件と結合して耐
酸化性に優れる。この量が１００ｐｐｍを越えるとこの
ような優れた効果を示さない。
量は１００ｐｐｍ以下、好ましくは８５ｐｐｍ以下であ
る。この事により合金の延性、即ち加工性が改善される
と同時に、前記で規定したＣｒ含量の条件と結合して耐
酸化性に優れる。この量が１００ｐｐｍを越えるとこの
ような優れた効果を示さない。
【００２３】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗおよび
Ｂ；これらの元素の一種以上を含有しその含量は下記式
（１）、好ましくは式（１ａ）を満たすよう添加され
る。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０×Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０×Ｂ≦４重量％ ……（１ａ） これらの元素を上記範囲量含有することにより、高温に
おける強度が改善される。しかし、これらの元素を過剰
に配合し、式（１）の範囲を逸脱すると、高温強度は維
持されるが、材料の脆性が助長される不具合が生じる。
また、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷまたはＢの含有
量は各々以下の範囲であることが好ましい。 Ｔｉ：Ｔｉ≦５（Ｃ％＋Ｎ％） Ｎｂ：０．０１〜１重量％ Ｚｒ：０．０１〜１重量％ Ｖ ：０．０２〜１重量％ Ｔａ：０．０１〜１重量％ Ｗ ：０．０３〜１重量％ Ｂ ：０．０００３〜０．３重量％
Ｂ；これらの元素の一種以上を含有しその含量は下記式
（１）、好ましくは式（１ａ）を満たすよう添加され
る。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０×Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０×Ｂ≦４重量％ ……（１ａ） これらの元素を上記範囲量含有することにより、高温に
おける強度が改善される。しかし、これらの元素を過剰
に配合し、式（１）の範囲を逸脱すると、高温強度は維
持されるが、材料の脆性が助長される不具合が生じる。
また、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷまたはＢの含有
量は各々以下の範囲であることが好ましい。 Ｔｉ：Ｔｉ≦５（Ｃ％＋Ｎ％） Ｎｂ：０．０１〜１重量％ Ｚｒ：０．０１〜１重量％ Ｖ ：０．０２〜１重量％ Ｔａ：０．０１〜１重量％ Ｗ ：０．０３〜１重量％ Ｂ ：０．０００３〜０．３重量％
【００２４】以上の条件を充足する本発明の合金は加工
性に優れ、しかも高温強度に優れるのでパイプ成形とそ
の後の曲げ加工を伴なうような自動車排ガス用パイプな
どの用途に好適である。
性に優れ、しかも高温強度に優れるのでパイプ成形とそ
の後の曲げ加工を伴なうような自動車排ガス用パイプな
どの用途に好適である。
【００２５】本発明の（Ｉ）につき上述したＦｅ−Ｃｒ
合金を製造するには原料として、まず超高純度電解鉄と
電解Ｃｒを用いる。いずれの原料も主たる不純物は酸素
であり、この酸素を除去するために例えば１０-5ｔｏｒ
ｒ以上の超高真空下で溶解、鋳造することにより本発明
のＦｅ−Ｃｒ合金を製造することができる。
合金を製造するには原料として、まず超高純度電解鉄と
電解Ｃｒを用いる。いずれの原料も主たる不純物は酸素
であり、この酸素を除去するために例えば１０-5ｔｏｒ
ｒ以上の超高真空下で溶解、鋳造することにより本発明
のＦｅ−Ｃｒ合金を製造することができる。
【００２６】（II）次に、加工性、高温強度および耐酸
性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金について説明する。
図１はＦｅ−１８％Ｃｒ合金に関してＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐお
よびＳの合計量と室温での引張試験の結果を、上記合計
量が５００ｐｐｍ程度の従来合金を基準として、示した
ものである。従来合金と比較してその含有量が１００ｐ
ｐｍ以下になると、伸びの値が向上し、降伏強さの低下
が著しくなり、如実に延性が改善されていることがわか
る。
性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金について説明する。
図１はＦｅ−１８％Ｃｒ合金に関してＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐお
よびＳの合計量と室温での引張試験の結果を、上記合計
量が５００ｐｐｍ程度の従来合金を基準として、示した
ものである。従来合金と比較してその含有量が１００ｐ
ｐｍ以下になると、伸びの値が向上し、降伏強さの低下
が著しくなり、如実に延性が改善されていることがわか
る。
【００２７】図２は、（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋
Ｗ＋５０Ｂ）の値と高温耐力（９００℃）の増加との関
係を示すグラフであり、上記の値が０．０１重量％以上
となると高温耐力の増加分は０．１Ｎ／ｍｍ2 以上とな
り、高温での強度が向上することが明らかである。
Ｗ＋５０Ｂ）の値と高温耐力（９００℃）の増加との関
係を示すグラフであり、上記の値が０．０１重量％以上
となると高温耐力の増加分は０．１Ｎ／ｍｍ2 以上とな
り、高温での強度が向上することが明らかである。
【００２８】図３はＦｅ−３６％Ｃｒ−３．２％Ｃｏ合
金に関して、Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｏ及びＳの合計量と腐食度と
の関係を示すグラフであり、該合計量が１００ｐｐｍ以
内では腐食度が極めて低いことが明らかである。
金に関して、Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｏ及びＳの合計量と腐食度と
の関係を示すグラフであり、該合計量が１００ｐｐｍ以
内では腐食度が極めて低いことが明らかである。
【００２９】図４は、Ｆｅ−Ｃｒ−１．６％Ｎｉ−１．
４％Ｃｏ合金に関し、Ｃｒ含有量と腐食度との関係を
Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ及びＳの合計量が１００ｐｐｍ以下の場
合と１００ｐｐｍを超える場合につきグラフに示したも
のである。図２からＣ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ＋Ｓが１００ｐｐｍ
以下の合金は１００ｐｐｍを超える合金と比べて腐食度
が著しく低くしかもＣｒ量が５重量％以上であるとその
傾向は顕著であることが明らかである。
４％Ｃｏ合金に関し、Ｃｒ含有量と腐食度との関係を
Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ及びＳの合計量が１００ｐｐｍ以下の場
合と１００ｐｐｍを超える場合につきグラフに示したも
のである。図２からＣ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ＋Ｓが１００ｐｐｍ
以下の合金は１００ｐｐｍを超える合金と比べて腐食度
が著しく低くしかもＣｒ量が５重量％以上であるとその
傾向は顕著であることが明らかである。
【００３０】図５は、Ｆｅ−３８％Ｃｒ合金（但し、Ｃ
＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ＋Ｓ＝６２ｐｐｍ）について、Ｎｉ＋Ｃｏ
＋２Ｃｕと腐食度との関係を示す図であり、Ｎｉ＋Ｃｏ
＋２Ｃｕの値が０．０１重量％以上となると腐食度が低
下することが明らかにされている。
＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ＋Ｓ＝６２ｐｐｍ）について、Ｎｉ＋Ｃｏ
＋２Ｃｕと腐食度との関係を示す図であり、Ｎｉ＋Ｃｏ
＋２Ｃｕの値が０．０１重量％以上となると腐食度が低
下することが明らかにされている。
【００３１】図６は、Ｆｅ−４６％Ｃｒ−３．０％Ｃｏ
−１．２％Ｃｕ合金（但し、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ＋Ｓ＝６４
ｐｐｍ）につき、Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｔａ＋Ｖ＋Ｗ＋５
０Ｂの値（重量％）と腐食度との関係を示す図であり、
上記の値が０．０１重量％以上であると腐食度が低いこ
とが明らかにされている。
−１．２％Ｃｕ合金（但し、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ＋Ｓ＝６４
ｐｐｍ）につき、Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｔａ＋Ｖ＋Ｗ＋５
０Ｂの値（重量％）と腐食度との関係を示す図であり、
上記の値が０．０１重量％以上であると腐食度が低いこ
とが明らかにされている。
【００３２】次に、本発明合金の組成について説明す
る。Ｃｒ：５〜６０重量％、好ましくは１０〜４０重量
％である。Ｃｒ含量がこの範囲であることにより〔作
用〕の項で説明した如く耐酸性に優れた合金が得られ
る。過剰のＣｒの含有は加工性の低下の原因となり好ま
しくない。また、耐酸性の改善に対する効果も飽和す
る。
る。Ｃｒ：５〜６０重量％、好ましくは１０〜４０重量
％である。Ｃｒ含量がこの範囲であることにより〔作
用〕の項で説明した如く耐酸性に優れた合金が得られ
る。過剰のＣｒの含有は加工性の低下の原因となり好ま
しくない。また、耐酸性の改善に対する効果も飽和す
る。
【００３３】Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓ：これらの元素の合計
量は１００ｐｐｍ以下、好ましくは８５ｐｐｍ以下であ
る。〔作用〕の項で説明したように、１００ｐｐｍ以下
であることにより他の条件と結合して優れた高温強度、
耐酸性を示すと共に加工性において優れる。
量は１００ｐｐｍ以下、好ましくは８５ｐｐｍ以下であ
る。〔作用〕の項で説明したように、１００ｐｐｍ以下
であることにより他の条件と結合して優れた高温強度、
耐酸性を示すと共に加工性において優れる。
【００３４】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗおよび
Ｂ；これらの元素の一種以上を含有しその含量は下記式
（１）、好ましくは式（１ａ）を満たすよう添加され
る。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦４重量％ ……（１ａ） 上記範囲量含有することにより、高温に於ける強度が改
善される。しかし、これらの元素を過剰に配合し、式
（１）の範囲を逸脱すると、高温強度は維持されるが材
料の脆性が助長される。また、Ｔｉ、Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，
Ｔａ，ＷまたはＢの含有量は各々以下の範囲であること
が好ましい。 Ｔｉ：Ｔｉ≦５（Ｃ重量％＋Ｎ重量％） Ｎｂ：０．０１〜１重量％ Ｚｒ：０．０１〜１重量％ Ｖ ：０．０２〜１重量％ Ｔａ：０．０１〜１重量％ Ｗ ：０．０３〜１重量％ Ｂ ：０．０００３〜０．３重量％
Ｂ；これらの元素の一種以上を含有しその含量は下記式
（１）、好ましくは式（１ａ）を満たすよう添加され
る。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦４重量％ ……（１ａ） 上記範囲量含有することにより、高温に於ける強度が改
善される。しかし、これらの元素を過剰に配合し、式
（１）の範囲を逸脱すると、高温強度は維持されるが材
料の脆性が助長される。また、Ｔｉ、Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，
Ｔａ，ＷまたはＢの含有量は各々以下の範囲であること
が好ましい。 Ｔｉ：Ｔｉ≦５（Ｃ重量％＋Ｎ重量％） Ｎｂ：０．０１〜１重量％ Ｚｒ：０．０１〜１重量％ Ｖ ：０．０２〜１重量％ Ｔａ：０．０１〜１重量％ Ｗ ：０．０３〜１重量％ Ｂ ：０．０００３〜０．３重量％
【００３５】Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ；これらの元素はいずれ
も合金の耐酸性向上作用を有する重要かつ有用な元素で
ある。本発明合金においては、これらの元素から選択さ
れる１種以上が含有されており、その量は下記の式を充
足するような範囲である。
も合金の耐酸性向上作用を有する重要かつ有用な元素で
ある。本発明合金においては、これらの元素から選択さ
れる１種以上が含有されており、その量は下記の式を充
足するような範囲である。
【００３６】 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（２） 好ましくは、０．０５重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦５．０重量％ ……（２ａ） Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｕの配合量が上記範囲より少いと耐食性
が劣り、多いと合金の製造性が劣る。
が劣り、多いと合金の製造性が劣る。
【００３７】また、Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｕの各々の好ましい
含量は以下の如くであり、その理由は上記と同様であ
る。 Ｎｉ；０．０５〜５．０重量％ Ｃｏ；０．０５〜５．０重量％ Ｃｕ；０．０５〜２．５重量％
含量は以下の如くであり、その理由は上記と同様であ
る。 Ｎｉ；０．０５〜５．０重量％ Ｃｏ；０．０５〜５．０重量％ Ｃｕ；０．０５〜２．５重量％
【００３８】以上の条件を満たす、Ｆｅ−Ｃｒ合金は、
加工性、高温強度に於いて優れると共に耐酸性において
著しく優れた性質を示す。
加工性、高温強度に於いて優れると共に耐酸性において
著しく優れた性質を示す。
【００３９】本発明の（II）で述べたＦｅ−Ｃｒ合金
は、原料として、超高純度電解Ｆｅ、電解Ｃｒ、電解Ｎ
ｉ、電解Ｃｕ、電解Ｃｏ、ヨウ化物法Ｔｉ、電解還元Ｎ
ｂ、融解塩電解Ｚｒ、還元Ｖ、電解Ｔａ、電解還元Ｗ、
高純度フェロボロンなどを用いることにより製造するこ
とができる。
は、原料として、超高純度電解Ｆｅ、電解Ｃｒ、電解Ｎ
ｉ、電解Ｃｕ、電解Ｃｏ、ヨウ化物法Ｔｉ、電解還元Ｎ
ｂ、融解塩電解Ｚｒ、還元Ｖ、電解Ｔａ、電解還元Ｗ、
高純度フェロボロンなどを用いることにより製造するこ
とができる。
【００４０】いずれの含量も主たる不純物は酸素であ
り、この酸素を除去するために１０-5ｔｏｒｒ好ましく
は１０-7ｔｏｒｒを超える超高真空下で溶解、鋳造する
ことにより本発明のＦｅ−Ｃｒ合金を製造することがで
きる。
り、この酸素を除去するために１０-5ｔｏｒｒ好ましく
は１０-7ｔｏｒｒを超える超高真空下で溶解、鋳造する
ことにより本発明のＦｅ−Ｃｒ合金を製造することがで
きる。
【００４１】(III) 次に、加工性、高温強度および耐酸
化性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金につき説明する。
図１はＦｅ−１８％Ｃｒ合金に関してＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐお
よびＳの合計量と室温での引張試験の結果を、上記合計
量が５００ｐｐｍ程度の従来合金を基準として、示した
ものである。従来合金と比較してその含有量が１００ｐ
ｐｍ以下になると、伸びの値が向上し、降伏強さの低下
が著しくなり、如実に延性が改善されていることがわか
る。
化性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金につき説明する。
図１はＦｅ−１８％Ｃｒ合金に関してＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐお
よびＳの合計量と室温での引張試験の結果を、上記合計
量が５００ｐｐｍ程度の従来合金を基準として、示した
ものである。従来合金と比較してその含有量が１００ｐ
ｐｍ以下になると、伸びの値が向上し、降伏強さの低下
が著しくなり、如実に延性が改善されていることがわか
る。
【００４２】図２は、（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋
Ｗ＋５０Ｂ）の値と高温耐力（９００℃）の増加との関
係を示すグラフであり、上記の値が０．０１重量％以上
となると高温耐力の増加分は０．１Ｎ／ｍｍ2 以上とな
り、高温での強度が向上することが明らかである。
Ｗ＋５０Ｂ）の値と高温耐力（９００℃）の増加との関
係を示すグラフであり、上記の値が０．０１重量％以上
となると高温耐力の増加分は０．１Ｎ／ｍｍ2 以上とな
り、高温での強度が向上することが明らかである。
【００４３】図７はＣ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ＋Ｓの合計量が１０
０ｐｐｍ以上と１００ｐｐｍ以下のＦｅ−Ｃｒ合金につ
いての耐酸化性試験結果（大気中１３５０ｋ、１２ｈｒ
スケール除去後の重量減）を示すグラフである。Ｃｒ含
有量が１２重量％以上である従来のステンレス鋼と同等
以上の特性が、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１０
０ｐｐｍ以下の場合、Ｃｒ含有が３重量％以上で得ら
れ、高純度化により低Ｃｒ化が達成され省資源化される
ことが明らかである。
０ｐｐｍ以上と１００ｐｐｍ以下のＦｅ−Ｃｒ合金につ
いての耐酸化性試験結果（大気中１３５０ｋ、１２ｈｒ
スケール除去後の重量減）を示すグラフである。Ｃｒ含
有量が１２重量％以上である従来のステンレス鋼と同等
以上の特性が、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１０
０ｐｐｍ以下の場合、Ｃｒ含有が３重量％以上で得ら
れ、高純度化により低Ｃｒ化が達成され省資源化される
ことが明らかである。
【００４４】図８は、Ｆｅ−（１５〜３０）％Ｃｒ合金
に関し、耐酸化性試験（大気中１３５０Ｋ、１２ｈｒス
ケール除去後の重量減）の結果を示すグラフである。
（３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ）が０．１重量％以上で耐酸化
性に優れていることが明白である。
に関し、耐酸化性試験（大気中１３５０Ｋ、１２ｈｒス
ケール除去後の重量減）の結果を示すグラフである。
（３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ）が０．１重量％以上で耐酸化
性に優れていることが明白である。
【００４５】図９は、Ｆｅ−（１５〜３０）％Ｃｒ合金
に関し、耐酸化性試験（大気中１３５０Ｋ、１２ｈｒス
ケール除去後の重量減）の結果を示すグラフである。
（４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ）が０．００１重量％以上で
耐酸化性に優れていることが明白である。
に関し、耐酸化性試験（大気中１３５０Ｋ、１２ｈｒス
ケール除去後の重量減）の結果を示すグラフである。
（４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ）が０．００１重量％以上で
耐酸化性に優れていることが明白である。
【００４６】次に、本発明合金の組成および態様につい
て説明する。本発明の加工性、高温強度および耐酸化性
に優れたＦｅ−Ｃｒ合金については下記の三態様があ
り、それぞれについて説明する。
て説明する。本発明の加工性、高温強度および耐酸化性
に優れたＦｅ−Ｃｒ合金については下記の三態様があ
り、それぞれについて説明する。
【００４７】（１）本発明の第１の態様 Ｃｒ：３〜６０重量％、好ましくは５〜４５重量％含有
する。上記範囲であれば本発明の他の条件と結合して、
耐酸化性に優れた合金となるが、６０重量％を越えての
過剰の含有はコスト高となり好ましくない。
する。上記範囲であれば本発明の他の条件と結合して、
耐酸化性に優れた合金となるが、６０重量％を越えての
過剰の含有はコスト高となり好ましくない。
【００４８】Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓ；これらの元素の合計
量は１００ｐｐｍ以下、好ましくは８５ｐｐｍ以下であ
る。このようにこれらの元素の含量を低減することによ
り合金の延性、即ち加工性が改善されると同時に、前記
で規定したＣｒ含量の条件と結合して耐酸化性に優れた
合金となる。この量が１００ｐｐｍを越えるとこのよう
な優れた効果を示さない。
量は１００ｐｐｍ以下、好ましくは８５ｐｐｍ以下であ
る。このようにこれらの元素の含量を低減することによ
り合金の延性、即ち加工性が改善されると同時に、前記
で規定したＣｒ含量の条件と結合して耐酸化性に優れた
合金となる。この量が１００ｐｐｍを越えるとこのよう
な優れた効果を示さない。
【００４９】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗおよび
Ｂ；これらの元素の一種以上を含有しその含量は下記式
（１）、好ましくは式（１ａ）を満たすよう添加され
る。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦４重量％ ……（１ａ） 上記範囲量含有することにより、高温に於ける強度が改
善される。しかし、これらの元素を過剰に配合し、式
（１）の範囲を逸脱すると、高温強度は維持されるが材
料の脆性が助長される。また、Ｔｉ、Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，
Ｔａ，ＷまたはＢの含有量は各々以下の範囲であること
が好ましい。 Ｔｉ：Ｔｉ≦５（Ｃ重量％＋Ｎ重量％） Ｎｂ：０．０１〜１重量％ Ｚｒ：０．０１〜１重量％ Ｖ ：０．０２〜１重量％ Ｔａ：０．０１〜１重量％ Ｗ ：０．０３〜１重量％ Ｂ ：０．０００３〜０．３重量％
Ｂ；これらの元素の一種以上を含有しその含量は下記式
（１）、好ましくは式（１ａ）を満たすよう添加され
る。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦４重量％ ……（１ａ） 上記範囲量含有することにより、高温に於ける強度が改
善される。しかし、これらの元素を過剰に配合し、式
（１）の範囲を逸脱すると、高温強度は維持されるが材
料の脆性が助長される。また、Ｔｉ、Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，
Ｔａ，ＷまたはＢの含有量は各々以下の範囲であること
が好ましい。 Ｔｉ：Ｔｉ≦５（Ｃ重量％＋Ｎ重量％） Ｎｂ：０．０１〜１重量％ Ｚｒ：０．０１〜１重量％ Ｖ ：０．０２〜１重量％ Ｔａ：０．０１〜１重量％ Ｗ ：０．０３〜１重量％ Ｂ ：０．０００３〜０．３重量％
【００５０】Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｎ：これらの元素の一種以
上を含有し、その含量は下記式（３）、好ましくは（３
ａ）を満たすよう添加される。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（３） ０．３重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦３０重量％ ……（３ａ） これらの元素を上記範囲含有することにより耐酸化性が
著しく向上する。しかしながら過剰に添加して３Ａｌ＋
２Ｓｉ＋Ｍｎの値が５０重量％を超えると加工性が劣化
するため好ましくない。また、Ａｌ，ＳｉまたはＭｎの
含有量は各々以下の範囲であることが好ましい。 Ａｌ：０．１〜４重量％ Ｓｉ：０．３〜３重量％ Ｍｎ：０．５〜１０重量％
上を含有し、その含量は下記式（３）、好ましくは（３
ａ）を満たすよう添加される。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（３） ０．３重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦３０重量％ ……（３ａ） これらの元素を上記範囲含有することにより耐酸化性が
著しく向上する。しかしながら過剰に添加して３Ａｌ＋
２Ｓｉ＋Ｍｎの値が５０重量％を超えると加工性が劣化
するため好ましくない。また、Ａｌ，ＳｉまたはＭｎの
含有量は各々以下の範囲であることが好ましい。 Ａｌ：０．１〜４重量％ Ｓｉ：０．３〜３重量％ Ｍｎ：０．５〜１０重量％
【００５１】（２）本発明の第２の態様 Ｃｒ含量、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの含量、Ｔｉ等の好
ましい含量に関しては第１の態様で記載したことが本態
様においても適用される。第２の態様の合金において
は、Ｃａ，ＭｇおよびＲＥＭから選択される１種以上を
下記のように含有せしめる。
ましい含量に関しては第１の態様で記載したことが本態
様においても適用される。第２の態様の合金において
は、Ｃａ，ＭｇおよびＲＥＭから選択される１種以上を
下記のように含有せしめる。
【００５２】Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭ：これらの元素は、本
発明の合金に於いて、必須成分では無いが、下記式
（４）を満たすよう含有せしめることにより一層耐酸化
性が向上し、好ましい結果を得る。しかしながら、これ
らの元素を過剰に含有せしめて（４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥ
Ｍ）の値が０．２重量％をこえると合金の表面欠陥を生
じやすくなるので好ましくない。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４） また、Ｃａ、ＭｇまたはＲＥＭの含有量は以下の範囲で
あることが好ましい。Ｃａ ：０．０００２〜０．０３
重量％ Ｍｇ ：０．０００３〜０．０３重量％ ＲＥＭ：０．０００５〜０．１５重量％
発明の合金に於いて、必須成分では無いが、下記式
（４）を満たすよう含有せしめることにより一層耐酸化
性が向上し、好ましい結果を得る。しかしながら、これ
らの元素を過剰に含有せしめて（４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥ
Ｍ）の値が０．２重量％をこえると合金の表面欠陥を生
じやすくなるので好ましくない。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４） また、Ｃａ、ＭｇまたはＲＥＭの含有量は以下の範囲で
あることが好ましい。Ｃａ ：０．０００２〜０．０３
重量％ Ｍｇ ：０．０００３〜０．０３重量％ ＲＥＭ：０．０００５〜０．１５重量％
【００５３】以上の条件を充足する本発明の合金は加工
性に優れ、しかも高温強度および耐酸化性に優れるので
自動車排ガス用パイプなどの用途に好適である。
性に優れ、しかも高温強度および耐酸化性に優れるので
自動車排ガス用パイプなどの用途に好適である。
【００５４】本発明のＦｅ−Ｃｒ合金を製造するには原
料として、まず超高純度電解鉄と電解Ｃｒを用いる。い
ずれの原料も主たる不純物は酸素であり、この酸素を除
去するために１０-7ｔｏｒｒよりも高い超高真空下で溶
解、鋳造することにより本発明のＦｅ−Ｃｒ合金を製造
することができる。
料として、まず超高純度電解鉄と電解Ｃｒを用いる。い
ずれの原料も主たる不純物は酸素であり、この酸素を除
去するために１０-7ｔｏｒｒよりも高い超高真空下で溶
解、鋳造することにより本発明のＦｅ−Ｃｒ合金を製造
することができる。
【００５５】（３）本発明の第３の態様 前記で詳述した本発明の第１の態様の合金の条件および
第２の態様の合金の条件のいずれをも満たす合金、すな
わち、Ｃｒ含量が３〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐおよ
びＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、さらに、Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択される
１種以上を前記式（１）を満たす量含有し、かつ、Ｓ
ｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を前記式
（３）を満たす量含有し、しかも、Ｃａ，Ｍｇおよび希
土類元素（ＲＥＭ）から選択される１種以上を前記式
（４）を満たす量含有するＦｅ−Ｃｒ合金も一層優れた
耐酸化性および加工性を有する合金であり、前記の用途
に好ましく用いられる。
第２の態様の合金の条件のいずれをも満たす合金、すな
わち、Ｃｒ含量が３〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐおよ
びＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、さらに、Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択される
１種以上を前記式（１）を満たす量含有し、かつ、Ｓ
ｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を前記式
（３）を満たす量含有し、しかも、Ｃａ，Ｍｇおよび希
土類元素（ＲＥＭ）から選択される１種以上を前記式
（４）を満たす量含有するＦｅ−Ｃｒ合金も一層優れた
耐酸化性および加工性を有する合金であり、前記の用途
に好ましく用いられる。
【００５６】これら３種の態様を包含する本発明のＦｅ
−Ｃｒ合金を製造するには原料として、超高純度電解
鉄、電解クロム、ゾーンメルト法シリコン、融解塩電解
マンガン、融解塩電解アルミニウム、融解塩電解カルシ
ウム、電解還元マグネシウム、電解還元希土類金属を用
いる。いずれの原料も主たる不純物は酸素であり、この
酸素を除去するために１０-5ｔｏｒｒよりも高いの超高
真空下で溶解、鋳造することにより本発明のＦｅ−Ｃｒ
合金を製造することができる。
−Ｃｒ合金を製造するには原料として、超高純度電解
鉄、電解クロム、ゾーンメルト法シリコン、融解塩電解
マンガン、融解塩電解アルミニウム、融解塩電解カルシ
ウム、電解還元マグネシウム、電解還元希土類金属を用
いる。いずれの原料も主たる不純物は酸素であり、この
酸素を除去するために１０-5ｔｏｒｒよりも高いの超高
真空下で溶解、鋳造することにより本発明のＦｅ−Ｃｒ
合金を製造することができる。
【００５７】（IV）最後に、加工性、高温強度に加え、
耐酸性および耐酸化性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金
について説明する。本発明のこの合金は、（II）で述べ
た特に耐酸性に優れた合金組成に加え、(III) で述べた
特に耐酸化性に優れた合金組成を加味したものである。
したがって、以下にはその態様のみを示し、詳細な説明
は（II）および(III) において説明した通りであるので
省略する。
耐酸性および耐酸化性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金
について説明する。本発明のこの合金は、（II）で述べ
た特に耐酸性に優れた合金組成に加え、(III) で述べた
特に耐酸化性に優れた合金組成を加味したものである。
したがって、以下にはその態様のみを示し、詳細な説明
は（II）および(III) において説明した通りであるので
省略する。
【００５８】この発明には(III) の発明と同様に三態様
があり、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ≦１００ｐｐｍであり、Ｃｒ：
５〜６０重量％であり、０．０１％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ
＋Ｖ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６％であることに加えて、変化する
部分のみを以下に各態様ごとに説明する。 （１）本発明の第１の態様 Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（２）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を下記式
（３）を満たす量含有する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３）
があり、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ≦１００ｐｐｍであり、Ｃｒ：
５〜６０重量％であり、０．０１％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ
＋Ｖ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６％であることに加えて、変化する
部分のみを以下に各態様ごとに説明する。 （１）本発明の第１の態様 Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（２）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を下記式
（３）を満たす量含有する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３）
【００５９】（２）本発明の第２の態様 Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（２）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） Ｃａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から選択される
１種以上を下記式（４）を満足する量含有する。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４）
（２）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） Ｃａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から選択される
１種以上を下記式（４）を満足する量含有する。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４）
【００６０】（３）本発明の第３の態様 Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（２）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を下記式
（３）を満たす量含有する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３） Ｃａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から選択される
１種以上を下記式（４）を満足する量含有する。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４）
（２）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を下記式
（３）を満たす量含有する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３） Ｃａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から選択される
１種以上を下記式（４）を満足する量含有する。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４）
【００６１】なお、この発明合金の製法等については上
記と全く同様であるので、詳細な説明は省略する。
記と全く同様であるので、詳細な説明は省略する。
【００６２】
【実施例】以下に本発明を実施例に基づいて具体的に説
明する。 （実施例１）発明合金１〜６、比較合金１〜６に対応…
…請求項１に対応 表１に示す組成の合金を超高純度電解鉄と電解法などに
よる高純度金属素材を用いて１０-5Ｔｏｒｒ以上の超高
真空溶解にて溶製した。
明する。 （実施例１）発明合金１〜６、比較合金１〜６に対応…
…請求項１に対応 表１に示す組成の合金を超高純度電解鉄と電解法などに
よる高純度金属素材を用いて１０-5Ｔｏｒｒ以上の超高
真空溶解にて溶製した。
【００６３】これを約１２００℃に加熱後熱間圧延にて
約５ｍｍ厚に仕上げ、最終的に１．０〜２．０t mmに冷
間圧延後、再結晶と結晶粒径の調整のための焼鈍を５０
０〜１１００℃で施した。
約５ｍｍ厚に仕上げ、最終的に１．０〜２．０t mmに冷
間圧延後、再結晶と結晶粒径の調整のための焼鈍を５０
０〜１１００℃で施した。
【００６４】これから、室温および高温での引張試験片
を切り出し、ＪＩＳに準拠してそれぞれの試験を行った
（室温引張試験片はＪＩＳ５号とし、高温引張はＪＩＳ
Ｇ０５６７に従った）。
を切り出し、ＪＩＳに準拠してそれぞれの試験を行った
（室温引張試験片はＪＩＳ５号とし、高温引張はＪＩＳ
Ｇ０５６７に従った）。
【００６５】また、酸化試験は、高純度金属を高真空下
で溶製した表１のサンプルについて１３５０ｋで１２ｈ
ｒ大気雰囲気の電気炉で加熱し、その後室温まで空冷
し、試片表面のスケールを除去した際の重量減を測定
し、耐酸化性の指標とした。結果を表２に示した。表２
の結果から、本発明の成分範囲では比較例の成分範囲の
材料に比べて、加工性、高温強度ともに著しく向上する
ことが明らかである。
で溶製した表１のサンプルについて１３５０ｋで１２ｈ
ｒ大気雰囲気の電気炉で加熱し、その後室温まで空冷
し、試片表面のスケールを除去した際の重量減を測定
し、耐酸化性の指標とした。結果を表２に示した。表２
の結果から、本発明の成分範囲では比較例の成分範囲の
材料に比べて、加工性、高温強度ともに著しく向上する
ことが明らかである。
【００６６】（実施例２）発明合金７〜１２、比較合金
７〜９に対応……請求項２に対応 表１に示す成分範囲の供試材を１００ｋｇ高周波誘導加
熱超高真空溶製炉にて作製した。これらの供試材を鍛
造、切削、熱間圧延を行った後、焼鈍、冷間圧延を行っ
て１．０ｍｍ厚の鋼板を製造した。
７〜９に対応……請求項２に対応 表１に示す成分範囲の供試材を１００ｋｇ高周波誘導加
熱超高真空溶製炉にて作製した。これらの供試材を鍛
造、切削、熱間圧延を行った後、焼鈍、冷間圧延を行っ
て１．０ｍｍ厚の鋼板を製造した。
【００６７】しかるのち、これらの材料から１ｍｍt ×
５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片を作製し、 ５％ＨＣｌ中、４０℃、２４時間浸漬試験 ４０％Ｈ2 ＳＯ4 、５０℃、２４時間浸漬試験 を行い、腐食度（g/m2・hr）を測定した。その結果を表
２にまとめて示す。表２の結果から、本発明の成分範囲
では比較例の成分範囲の材料に比べて酸浸漬試験での腐
食が大巾に抑制されることが明らかである。
５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片を作製し、 ５％ＨＣｌ中、４０℃、２４時間浸漬試験 ４０％Ｈ2 ＳＯ4 、５０℃、２４時間浸漬試験 を行い、腐食度（g/m2・hr）を測定した。その結果を表
２にまとめて示す。表２の結果から、本発明の成分範囲
では比較例の成分範囲の材料に比べて酸浸漬試験での腐
食が大巾に抑制されることが明らかである。
【００６８】これらの結果から、Ｆｅ−Ｃｒ系（５≦Ｃ
ｒ≦６０）合金で、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓを含有量を合計
で１００ｐｐｍ以下とし、かつＣａ，Ｎｉ，Ｃｏの１種
又は２種以上を０．０１重量％≦Ｃｏ＋Ｎｉ＋２Ｃｕ≦
６重量％の範囲で含むことで耐酸性にすぐれる合金が得
られることが明らかである。
ｒ≦６０）合金で、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓを含有量を合計
で１００ｐｐｍ以下とし、かつＣａ，Ｎｉ，Ｃｏの１種
又は２種以上を０．０１重量％≦Ｃｏ＋Ｎｉ＋２Ｃｕ≦
６重量％の範囲で含むことで耐酸性にすぐれる合金が得
られることが明らかである。
【００６９】また、上記成分系に加えてＴｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗ，Ｂのうちの１種又は２種以上を０．
０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ
≦６．０重量％の範囲で含むことでさらに耐酸性に優れ
る合金の得られることが明らかである。
ｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗ，Ｂのうちの１種又は２種以上を０．
０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ
≦６．０重量％の範囲で含むことでさらに耐酸性に優れ
る合金の得られることが明らかである。
【００７０】（実施例３）発明合金１３〜２６、比較合
金１０〜１２に対応……請求項３に対応 表１に示す組成の合金を超高純度電解鉄と電解Ｃｒおよ
び高純度金属素材を用いて１０-7Ｔｏｒｒ以上超高真空
溶解にて溶製した。
金１０〜１２に対応……請求項３に対応 表１に示す組成の合金を超高純度電解鉄と電解Ｃｒおよ
び高純度金属素材を用いて１０-7Ｔｏｒｒ以上超高真空
溶解にて溶製した。
【００７１】これを約１２００℃に加熱後熱間圧延にて
約５ｍｍ厚に仕上げ、最終的に１．０〜２．０t mmに冷
間圧延後、再結晶と結晶粒径の調整のための焼鈍を５０
０〜１１００℃で施した。
約５ｍｍ厚に仕上げ、最終的に１．０〜２．０t mmに冷
間圧延後、再結晶と結晶粒径の調整のための焼鈍を５０
０〜１１００℃で施した。
【００７２】これから、室温および高温での引張試験片
を切り出し、ＪＩＳに準拠してそれぞれの試験を行った
（室温引張試験片はＪＩＳ ５号とし、高温引張はＪＩ
ＳＧ０５６７に従い、９００℃で行った）。
を切り出し、ＪＩＳに準拠してそれぞれの試験を行った
（室温引張試験片はＪＩＳ ５号とし、高温引張はＪＩ
ＳＧ０５６７に従い、９００℃で行った）。
【００７３】また、酸化試験は、１３５０ｋで１２ｈ
ｒ、大気雰囲気の電気炉で加熱し、その後室温まで空冷
し、試験片表面のスケールを除去した際の重量減を測定
し、耐酸化性の指標とした。表２に試験結果を示す。表
２より、本発明の成分範囲では比較例の成分範囲に比べ
て、大巾に耐酸化性が向上することが明らかである。
ｒ、大気雰囲気の電気炉で加熱し、その後室温まで空冷
し、試験片表面のスケールを除去した際の重量減を測定
し、耐酸化性の指標とした。表２に試験結果を示す。表
２より、本発明の成分範囲では比較例の成分範囲に比べ
て、大巾に耐酸化性が向上することが明らかである。
【００７４】 （実施例４）発明合金２７〜２９……請求項４に対応 表１に示す組成の合金を超高純度電解鉄と電解Ｃｒおよ
び高純度金属素材を用いて１０-7Ｔｏｒｒ以上超高真空
溶解にて溶製した。
び高純度金属素材を用いて１０-7Ｔｏｒｒ以上超高真空
溶解にて溶製した。
【００７５】これを約１２００℃に加熱後熱間圧延にて
約５ｍｍ厚に仕上げ、最終的に１．０〜２．０t mmに冷
間圧延後、再結晶と結晶粒径の調整のための焼鈍を５０
０〜１１００℃で施した。得られた供試材に対して、上
記の実施例と同様の５％ＨＣｌ、４０℃腐食度、４
０％Ｈ2 ＳＯ4 、５０℃腐食度、９００℃高温引張試
験を行ない、同じように評価し、その結果を表２に示
す。本発明の範囲に入っているものは優れた特性を示す
ことが明白に示されている。
約５ｍｍ厚に仕上げ、最終的に１．０〜２．０t mmに冷
間圧延後、再結晶と結晶粒径の調整のための焼鈍を５０
０〜１１００℃で施した。得られた供試材に対して、上
記の実施例と同様の５％ＨＣｌ、４０℃腐食度、４
０％Ｈ2 ＳＯ4 、５０℃腐食度、９００℃高温引張試
験を行ない、同じように評価し、その結果を表２に示
す。本発明の範囲に入っているものは優れた特性を示す
ことが明白に示されている。
【００７６】（伸びおよび耐力の変化）上記全ての実施
例で得られた供試材につき、伸びの変化および耐力（降
伏強度）の変化を調べた。伸びの変化（％）、耐力（降
伏強度）の変化（Ｎ／ｍｍ2 ）とは、各合金成分につい
て、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐｐｍのものとの引張
特性の差を示す。 基本となる引張特性は、以下の通りである。 Ｆｅ−１８Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐｐｍで
伸び３０％、耐力３３０Ｎ／ｍｍ2 Ｆｅ−３０Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐｐｍで
伸び２５％、耐力４５０Ｎ／ｍｍ2
例で得られた供試材につき、伸びの変化および耐力（降
伏強度）の変化を調べた。伸びの変化（％）、耐力（降
伏強度）の変化（Ｎ／ｍｍ2 ）とは、各合金成分につい
て、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐｐｍのものとの引張
特性の差を示す。 基本となる引張特性は、以下の通りである。 Ｆｅ−１８Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐｐｍで
伸び３０％、耐力３３０Ｎ／ｍｍ2 Ｆｅ−３０Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐｐｍで
伸び２５％、耐力４５０Ｎ／ｍｍ2
【００７７】
【表１】
【００７８】
【表２】
【００７９】
【表３】
【００８０】
【表４】
【００８１】
【表５】
【００８２】
【表６】
【００８３】
【表７】
【００８４】
【表８】
【００８５】
【表９】
【００８６】
【表１０】
【００８７】
【発明の効果】本発明の合金は、加工性、高温における
強度、あるいはこれらに加えて耐酸性および／または耐
酸化性に優れるので自動車排ガス用パイプなどの用途に
好適に用いられる。
強度、あるいはこれらに加えて耐酸性および／または耐
酸化性に優れるので自動車排ガス用パイプなどの用途に
好適に用いられる。
【図１】 Ｆｅ−１８％Ｃｒ合金に関して、Ｃ，Ｎ，
Ｏ，ＰおよびＳの合計量と引張特性との関係を示すグラ
フである。
Ｏ，ＰおよびＳの合計量と引張特性との関係を示すグラ
フである。
【図２】 Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂと
高温耐力の増加との関係を示すグラフである。
高温耐力の増加との関係を示すグラフである。
【図３】 Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｏ，Ｓの合計量と腐食度の関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図４】 Ｃｒ量と腐食度の関係を示すグラフである。
【図５】 Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕと腐食度の関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図６】 Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｎ＋Ｔａ＋Ｖ＋Ｗ＋５０Ｂと
腐食度の関係を示すグラフである。
腐食度の関係を示すグラフである。
【図７】 Ｃｒ含量と耐酸化試験後の重量減との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図８】 （３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ）と耐酸化性の関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図９】 （４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ）と耐酸化性の関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 矢 沢 好 弘 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 加 藤 康 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 大和田 哲 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 昭57−134542（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−2328（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 27/00 - 38/52
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃｒ含量が３〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，
ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下、かつＴｉ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択される１種以
上を下記式（１）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなることを特徴とする加工性および高
温強度に優れたＦｅ−Ｃｒ合金。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） - 【請求項２】Ｃｒ含量が５〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，
Ｐ及びＳの合計量が１００ｐｐｍ以下、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗ及びＢから選択される１種以上を下記
式（１）を満たす量含有し、さらにＮｉ，ＣｏおよびＣ
ｕから選択される１種以上を下記式（２）を満たす量含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする加工性、高温強度および耐酸性に優れたＦｅ−
Ｃｒ合金。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（２） - 【請求項３】Ｃｒ含量が３〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，
ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下、Ｔｉ，Ｎｂ，
Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択される１種以上を
下記式（１）を満たす量含有し、さらにＡｌ，Ｓｉおよ
びＭｎから選択される１種以上を下記式（３）を満たす
量および／またはＣａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥ
Ｍ）から選択される１種以上を下記式（４）を満たす量
含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを
特徴とする加工性、高温強度および耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ合金。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（３） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４） - 【請求項４】Ｃｒ含量が５〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，
ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下、Ｔｉ，Ｎｂ，
Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択される１種以上を
下記式（１）を満たす量含有し、さらにＮｉ，Ｃｏおよ
びＣｕから選択される１種以上を下記式（２）を満たす
量含有し、さらにＡｌ，ＳｉおよびＭｎから選択される
１種以上を下記式（３）を満たす量および／またはＣ
ａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から選択される１
種以上を下記式（４）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とする加工性、高
温強度、耐酸性および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ合
金。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６重量％ ……（１） ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（２） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（３） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5103931A JP2938710B2 (ja) | 1992-05-21 | 1993-04-30 | 加工性および高温強度に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 |
Applications Claiming Priority (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12875192 | 1992-05-21 | ||
| JP4-128751 | 1992-05-21 | ||
| JP14165592 | 1992-06-02 | ||
| JP4-141653 | 1992-06-02 | ||
| JP4-141655 | 1992-06-02 | ||
| JP14165392 | 1992-06-02 | ||
| JP5103931A JP2938710B2 (ja) | 1992-05-21 | 1993-04-30 | 加工性および高温強度に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0649603A JPH0649603A (ja) | 1994-02-22 |
| JP2938710B2 true JP2938710B2 (ja) | 1999-08-25 |
Family
ID=27469168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5103931A Expired - Fee Related JP2938710B2 (ja) | 1992-05-21 | 1993-04-30 | 加工性および高温強度に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2938710B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4490081B2 (ja) * | 2003-11-26 | 2010-06-23 | 兼次 安彦 | 高温耐食性高クロム鉄合金 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS599617B2 (ja) * | 1976-06-30 | 1984-03-03 | 川崎製鉄株式会社 | 耐酸化性および加工性にすぐれたフエライト系ステンレス鋼 |
| JPS5938300B2 (ja) * | 1981-02-13 | 1984-09-14 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性のすぐれたフエライト系ステンレス鋼 |
-
1993
- 1993-04-30 JP JP5103931A patent/JP2938710B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0649603A (ja) | 1994-02-22 |
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