JP2781483B2 - 連続鋳造用ノズル - Google Patents
連続鋳造用ノズルInfo
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- JP2781483B2 JP2781483B2 JP3323458A JP32345891A JP2781483B2 JP 2781483 B2 JP2781483 B2 JP 2781483B2 JP 3323458 A JP3323458 A JP 3323458A JP 32345891 A JP32345891 A JP 32345891A JP 2781483 B2 JP2781483 B2 JP 2781483B2
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- alumina
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- steel
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造におい
て、取鍋，タンディッシュ等に取付けて使用される連続
鋳造用ノズルに関する。
て、取鍋，タンディッシュ等に取付けて使用される連続
鋳造用ノズルに関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造では取鍋からタンディッシュ
へ、あるいはタンディッシュからモールドへロングノズ
ル、タンディッシュノズル、あるいは浸漬ノズル等のノ
ズルを介して溶鋼を移送する。
へ、あるいはタンディッシュからモールドへロングノズ
ル、タンディッシュノズル、あるいは浸漬ノズル等のノ
ズルを介して溶鋼を移送する。
【０００３】このノズルには耐食性，耐スポーリング性
に優れているアルミナ・グラファイト質耐火物が使用さ
れている。
に優れているアルミナ・グラファイト質耐火物が使用さ
れている。
【０００４】近年、自動車用鋼板を初めとする鋼の加工
性向上の要求に伴う高純化並びにＤＩ缶用ブリキ，シャ
ドーマスク材等に対する介在物のない高清浄化の要求は
ますます強くなっており、連鋳工程におけるカーボンピ
ックアップの防止ならびに表面欠陥と内部欠陥のより少
ない鋼の製造が望まれている。
性向上の要求に伴う高純化並びにＤＩ缶用ブリキ，シャ
ドーマスク材等に対する介在物のない高清浄化の要求は
ますます強くなっており、連鋳工程におけるカーボンピ
ックアップの防止ならびに表面欠陥と内部欠陥のより少
ない鋼の製造が望まれている。
【０００５】このカーボンピックアップ防止対策とし
て、タンディッシュコーティング材のカーボン含有量の
低減や、連鋳用フラックスのカーボン含有量の低減等の
技術開発が行われている。
て、タンディッシュコーティング材のカーボン含有量の
低減や、連鋳用フラックスのカーボン含有量の低減等の
技術開発が行われている。
【０００６】また、介在物対策として、溶鋼の脱ガスや
タンディッシュの堰による非金属介在物の吸収、あるい
は浮上等により鋼中介在物の減少の努力が行われてい
る。
タンディッシュの堰による非金属介在物の吸収、あるい
は浮上等により鋼中介在物の減少の努力が行われてい
る。
【０００７】ところが、現状のアルミナ・グラファイト
質のノズルでは、鋳造時の稼動面の損傷箇所から鋼中に
カーボンの流出が生じ、カーボンピックアップによる製
品の安定した加工性が得難い欠点がある。また、各種缶
用ブリキ材等のアルミキルド鋼においては、しばしば鋼
中のアルミナの析出により連続鋳造用ノズルのノズル閉
塞が生じ、連続鋳造回数が少なく、生産効率が落ちると
共に、一部閉塞による溶鋼流の乱れが生じノズルを摩耗
し、耐火物による介在物が増加する。
質のノズルでは、鋳造時の稼動面の損傷箇所から鋼中に
カーボンの流出が生じ、カーボンピックアップによる製
品の安定した加工性が得難い欠点がある。また、各種缶
用ブリキ材等のアルミキルド鋼においては、しばしば鋼
中のアルミナの析出により連続鋳造用ノズルのノズル閉
塞が生じ、連続鋳造回数が少なく、生産効率が落ちると
共に、一部閉塞による溶鋼流の乱れが生じノズルを摩耗
し、耐火物による介在物が増加する。
【０００８】このアルミナによるノズル閉塞を防止する
ためにＡｒガスの吹込みが行われているが、溶鋼流の乱
れによる連鋳用フラックスの巻き込み、Ａｒガスの巻き
込み等により鋼の表面欠陥や介在物の捕捉が生じ、均質
で清浄な鋼の製造には種々の問題がある。
ためにＡｒガスの吹込みが行われているが、溶鋼流の乱
れによる連鋳用フラックスの巻き込み、Ａｒガスの巻き
込み等により鋼の表面欠陥や介在物の捕捉が生じ、均質
で清浄な鋼の製造には種々の問題がある。
【０００９】このアルミナによるノズル閉塞は、次のよ
うにして生じると考えられる。
うにして生じると考えられる。
【００１０】（１）鋼中のアルミニウムの空気による酸
化と、耐火物中のシリカとカーボンの反応により発生す
る酸素による二次酸化によってアルミナが生成する。
化と、耐火物中のシリカとカーボンの反応により発生す
る酸素による二次酸化によってアルミナが生成する。
【００１１】（２）このアルミナの拡散凝集によってア
ルミナクラスターが形成する。
ルミナクラスターが形成する。
【００１２】（３）ノズルの稼動表面でのカーボンの消
失によって表面が凹凸状になる。
失によって表面が凹凸状になる。
【００１３】（４）このノズルの稼動表面近傍の５０〜
１００μｍ厚には流速０に近い層流域が存在し、この層
流域において溶鋼との比重差又は物理的付着力からアル
ミナクラスターが内壁面に付着する。
１００μｍ厚には流速０に近い層流域が存在し、この層
流域において溶鋼との比重差又は物理的付着力からアル
ミナクラスターが内壁面に付着する。
【００１４】（５）クラスター間には溶鋼中のＭｎ，Ｓ
ｉ，Ｃａ，Ｍｇ等の酸化物の液相が付着しており、強固
なアルミナクラスター層が形成され、順次アルミナクラ
スター層が厚くなりノズル閉塞となる。
ｉ，Ｃａ，Ｍｇ等の酸化物の液相が付着しており、強固
なアルミナクラスター層が形成され、順次アルミナクラ
スター層が厚くなりノズル閉塞となる。
【００１５】このような連続鋳造用ノズルのノズル閉塞
を防止するために、特開昭５６−１６５５４８号公報，
特開昭５７−３８３６６号公報及び特開昭５７−５６３
７７号公報には、石灰・カーボン質れんがを使用した連
続鋳造用ノズルが提案されている。
を防止するために、特開昭５６−１６５５４８号公報，
特開昭５７−３８３６６号公報及び特開昭５７−５６３
７７号公報には、石灰・カーボン質れんがを使用した連
続鋳造用ノズルが提案されている。
【００１６】この石灰・カーボン質の連続鋳造用ノズル
の石灰クリンカーは、溶鋼中から析出するアルミナと反
応してＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 等の
低融点物質となり、ノズル内壁に留まることなく流れる
ので、ノズル閉塞の防止効果があるとされている。更
に、この石灰を形成する石灰クリンカーの消化防止にＳ
ｉ，Ａｌ，Ｆｅ，Ｎｉ等の金属粉又はＢＮ，Ｂ4 Ｃ等の
安定剤を加えることによって、ある程度までの消化防止
が可能となっている。しかし、いかなる安定剤を用いて
も石灰クリンカーの消化は抑制できず、アルミナ・グラ
ファイト質のノズルと比較して使用と管理の面で種々の
制限を受ける。
の石灰クリンカーは、溶鋼中から析出するアルミナと反
応してＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 等の
低融点物質となり、ノズル内壁に留まることなく流れる
ので、ノズル閉塞の防止効果があるとされている。更
に、この石灰を形成する石灰クリンカーの消化防止にＳ
ｉ，Ａｌ，Ｆｅ，Ｎｉ等の金属粉又はＢＮ，Ｂ4 Ｃ等の
安定剤を加えることによって、ある程度までの消化防止
が可能となっている。しかし、いかなる安定剤を用いて
も石灰クリンカーの消化は抑制できず、アルミナ・グラ
ファイト質のノズルと比較して使用と管理の面で種々の
制限を受ける。
【００１７】つまり、石灰クリンカーの消化によるノズ
ルの亀裂発生を使用現場において充分に点検することは
非常に困難であり、使用上のノズル折れの恐れが常につ
きまとう結果になる。更には、石灰・グラファイト質の
ノズルにおいてカーボンは熱衝撃抵抗性を高めるが、一
方では熱伝導率がよく溶鋼を冷却し易いと共にアルミナ
生成のための酸素供給源となり介在物の発生原因となる
欠点がある。
ルの亀裂発生を使用現場において充分に点検することは
非常に困難であり、使用上のノズル折れの恐れが常につ
きまとう結果になる。更には、石灰・グラファイト質の
ノズルにおいてカーボンは熱衝撃抵抗性を高めるが、一
方では熱伝導率がよく溶鋼を冷却し易いと共にアルミナ
生成のための酸素供給源となり介在物の発生原因となる
欠点がある。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、溶鋼
のカーボンピックアップを低減し、鋼中のアルミナの生
成，付着を防止できるアルミナ質連続鋳造用ノズルを提
供することにある。
のカーボンピックアップを低減し、鋼中のアルミナの生
成，付着を防止できるアルミナ質連続鋳造用ノズルを提
供することにある。
【００１９】
【課題を解決するための手段】本発明の連続鋳造用ノズ
ルは、アルミナ含有量９９重量％以上のアルミナクリン
カーを主成分とし、アルミナ含有量が７０重量％以上、
カーボン含有率が１重量％未満、シリカ含有量が１重量
％未満の耐火物組成を有し、かつ、０．２１ｍｍ以下の
粒度が２０〜７０％を占める粒度構成を有する耐火原料
に、直径３０〜１００μｍ、長さ２〜２０ｍｍの金属フ
ァイバーを外掛けで５重量％以下の範囲で添加し、前記
耐火原料に対してＣａＯ量が０．５〜５重量％の範囲に
なるようにアルミナセメントを使用して鋳造用ノズルの
内孔面に流し込み形成して内孔体を内装充填したことを
特徴とする。
ルは、アルミナ含有量９９重量％以上のアルミナクリン
カーを主成分とし、アルミナ含有量が７０重量％以上、
カーボン含有率が１重量％未満、シリカ含有量が１重量
％未満の耐火物組成を有し、かつ、０．２１ｍｍ以下の
粒度が２０〜７０％を占める粒度構成を有する耐火原料
に、直径３０〜１００μｍ、長さ２〜２０ｍｍの金属フ
ァイバーを外掛けで５重量％以下の範囲で添加し、前記
耐火原料に対してＣａＯ量が０．５〜５重量％の範囲に
なるようにアルミナセメントを使用して鋳造用ノズルの
内孔面に流し込み形成して内孔体を内装充填したことを
特徴とする。
【００２０】本発明に用いるアルミナ原料は、電融ある
いは焼結クリンカーを使用することができ、組成的には
Ａｌ2Ｏ3含有量が９９重量％以上である。
いは焼結クリンカーを使用することができ、組成的には
Ａｌ2Ｏ3含有量が９９重量％以上である。
【００２１】上記耐火物組成として、その基地強化のた
めに金属ファイバーを添加することもできる。その材質
は耐食性，構造面からステンレス鋼が最も好ましいが、
これに限らず、たとえば、鉄，炭素鋼やＮｉ−Ｃｒ鋼，
Ｃｒ−Ｍｏ鋼，Ｃｒ鋼，Ｃｒ−Ｖ鋼，Ａｌ，Ａｌ合金等
の非鉄金属でも構わない。金属ファイバーとしては、形
状はびびり振動切削法により作成されたφ３０〜１００
μｍ×２〜２０ｍｍが最も好ましいが、ストレート，曲
線，山型，並型形状等のいずれでもよい。金属ファイバ
ーの添加量は５重量％以下の範囲で、各ファイバーの比
重等に合わせて適宜決定する。ごく少ない割合でも効果
が認められるが、金属ファイバーは低融点物質でもあ
り、過剰添加になれば添加水分の増加から耐食性の劣化
を招き、本発明の効果が得られない。更に、好ましい添
加量は０．１〜３重量％である。
めに金属ファイバーを添加することもできる。その材質
は耐食性，構造面からステンレス鋼が最も好ましいが、
これに限らず、たとえば、鉄，炭素鋼やＮｉ−Ｃｒ鋼，
Ｃｒ−Ｍｏ鋼，Ｃｒ鋼，Ｃｒ−Ｖ鋼，Ａｌ，Ａｌ合金等
の非鉄金属でも構わない。金属ファイバーとしては、形
状はびびり振動切削法により作成されたφ３０〜１００
μｍ×２〜２０ｍｍが最も好ましいが、ストレート，曲
線，山型，並型形状等のいずれでもよい。金属ファイバ
ーの添加量は５重量％以下の範囲で、各ファイバーの比
重等に合わせて適宜決定する。ごく少ない割合でも効果
が認められるが、金属ファイバーは低融点物質でもあ
り、過剰添加になれば添加水分の増加から耐食性の劣化
を招き、本発明の効果が得られない。更に、好ましい添
加量は０．１〜３重量％である。
【００２２】本発明の連続鋳造用ノズルを成形するに際
しては、アルミナ・グラファイト質浸漬ノズルの内孔面
に配合物を流し込み内孔体の成形と内孔への装着を同時
に行う。
しては、アルミナ・グラファイト質浸漬ノズルの内孔面
に配合物を流し込み内孔体の成形と内孔への装着を同時
に行う。
【００２３】その成形に際しての水硬性バインダーとし
ては、アルミナセメントを使用する。アルミナセメント
は耐火原料に対してＣａＯ量０．５〜５重量％の範囲で
充分な強度を発現させることが必要であり、低ＣａＯ量
で強度発現性の良好なハイアルミナセメント、スーパー
ハイアルミナセメントと呼ばれるものが適する。微粉の
アルミナ原料とアルミナセメントの使用比率は、材料の
生成鉱物としてアルミナセメント中のＣａＯとアルミナ
微粉が反応し、ＣａＯ・６Ａｌ2Ｏ3の生成により膨張性
を付与させていることから、ＣａＯ量に対し１：６重量
％以上のＡｌ2Ｏ3が必要である。
ては、アルミナセメントを使用する。アルミナセメント
は耐火原料に対してＣａＯ量０．５〜５重量％の範囲で
充分な強度を発現させることが必要であり、低ＣａＯ量
で強度発現性の良好なハイアルミナセメント、スーパー
ハイアルミナセメントと呼ばれるものが適する。微粉の
アルミナ原料とアルミナセメントの使用比率は、材料の
生成鉱物としてアルミナセメント中のＣａＯとアルミナ
微粉が反応し、ＣａＯ・６Ａｌ2Ｏ3の生成により膨張性
を付与させていることから、ＣａＯ量に対し１：６重量
％以上のＡｌ2Ｏ3が必要である。
【００２４】本発明は、耐火物中シリカ量の低減、
稼動表面粗度の平滑化、低通気化すなわち緻密化、
断熱効果の向上、カーボンの流出抑制の５つの要素か
ら検討し、この結果、溶鋼のカーボンピックアップを低
減し、鋼中のアルミナの生成と付着を防止するアルミナ
・グラファイト質の連続鋳造用ノズルを得たものであ
る。
稼動表面粗度の平滑化、低通気化すなわち緻密化、
断熱効果の向上、カーボンの流出抑制の５つの要素か
ら検討し、この結果、溶鋼のカーボンピックアップを低
減し、鋼中のアルミナの生成と付着を防止するアルミナ
・グラファイト質の連続鋳造用ノズルを得たものであ
る。
【００２５】アルミナ含有量を７０重量％以上としたの
は、高酸素鋼や弱脱酸鋼等を鋳造する際に、鋼中のＦｅ
Ｏ，ＭｎＯ濃度が高いため、アルミナ含有量が７０重量
％未満であると、溶損が大きく内孔体の機能を発現する
ことができないためである。従来から、アルミナセメン
トは、溶融金属の内張りあるいは補修用として使用され
るキャスタブルの結合材として一般に使用されている。
アルミナセメントは水と反応し、ＣａＯ・Ａｌ 2 Ｏ 3 系の
水和物を生成し硬化する性質を有しており、作業が簡便
で品質の安定性にも優れるために、使用現場で混練して
溶融金属容器内に直接流し込み施行することが可能とな
り、工期の短縮、省力化の大きなメリットがある。 一
方、他の結合材としては、水ガラスや燐酸アルミニウム
等もある。これらはアルミナセメントと比較すると結合
力が高く、高強度が要求される部分や耐熱性接着材とし
て良く使用されているが、硬化の調整及び乾燥が難しい
こと等から、ユーザーで現地施行する場合にはあまり使
用されていない。 本発明の連続鋳造用ノズルの内孔に配
置される内孔体は、厚みが薄くしかも溶鋼と直接接触す
る部位であり、まず強度が要求され、しかも使用現場で
成形する必要がないことから、結合材として水ガラスや
燐酸アルミニウムを使用する方が有利になるが、水ガラ
スはＳiＯ 2 分が多いために介在物の発生源となること、
燐酸アルミニウムは溶鋼中にリンが溶け出して溶鋼を汚
すことから水ガラスや燐酸アルミニウムを使用せずにア
ルミナセメントを使用した。 そして、本発明では、耐火
原料に対してＣａＯ量が０．５〜５重量％の範囲になる
ようにアルミナセメントを添加して使用している。Ｃａ
Ｏ量が０．５重量％未満のときには十分な強度が得られ
ず、５重量％を越えるとＡｌ 2 Ｏ 3 とＣａＯの反応によ
る、低融点物が多くなるために、耐食性や熱間強度が低
下するためにＣａＯ量を制限したものである。 つまり、
本発明は、介在物の発生源となるＳiＯ 2 あるいは溶鋼の
不純物となるＰを含まないアルミナセメントを結合材と
選択した。そして、内孔体部分の使用条件から熱間強度
が十分確保できるアルミナセメントの使用範囲を見出し
たものである。 なお、アルミナセメントはＣａＯの含有
量によってそれぞれ種類が分かれており、一般的なアル
ミナセメントでＣａＯ含有量が３１〜４０重量％、Ａｌ
2 Ｏ 3 が５１〜５４％、ＳｉＯ 2 が６〜８重量％、Ｆｅ 2 Ｏ
3 が１〜５重量％である。 また、ＳiＯ 2 、Ｆｅ 2 Ｏ 3 、Ｃ
ａＯ分を減らしてＡｌ 2 Ｏ 3 分を高めたハイアルミナセメ
ント、スーパーハイアルミナセメントと呼ばれるものが
あり、ＣａＯ分は通常１５〜３０重量％の範囲である。
は、高酸素鋼や弱脱酸鋼等を鋳造する際に、鋼中のＦｅ
Ｏ，ＭｎＯ濃度が高いため、アルミナ含有量が７０重量
％未満であると、溶損が大きく内孔体の機能を発現する
ことができないためである。従来から、アルミナセメン
トは、溶融金属の内張りあるいは補修用として使用され
るキャスタブルの結合材として一般に使用されている。
アルミナセメントは水と反応し、ＣａＯ・Ａｌ 2 Ｏ 3 系の
水和物を生成し硬化する性質を有しており、作業が簡便
で品質の安定性にも優れるために、使用現場で混練して
溶融金属容器内に直接流し込み施行することが可能とな
り、工期の短縮、省力化の大きなメリットがある。 一
方、他の結合材としては、水ガラスや燐酸アルミニウム
等もある。これらはアルミナセメントと比較すると結合
力が高く、高強度が要求される部分や耐熱性接着材とし
て良く使用されているが、硬化の調整及び乾燥が難しい
こと等から、ユーザーで現地施行する場合にはあまり使
用されていない。 本発明の連続鋳造用ノズルの内孔に配
置される内孔体は、厚みが薄くしかも溶鋼と直接接触す
る部位であり、まず強度が要求され、しかも使用現場で
成形する必要がないことから、結合材として水ガラスや
燐酸アルミニウムを使用する方が有利になるが、水ガラ
スはＳiＯ 2 分が多いために介在物の発生源となること、
燐酸アルミニウムは溶鋼中にリンが溶け出して溶鋼を汚
すことから水ガラスや燐酸アルミニウムを使用せずにア
ルミナセメントを使用した。 そして、本発明では、耐火
原料に対してＣａＯ量が０．５〜５重量％の範囲になる
ようにアルミナセメントを添加して使用している。Ｃａ
Ｏ量が０．５重量％未満のときには十分な強度が得られ
ず、５重量％を越えるとＡｌ 2 Ｏ 3 とＣａＯの反応によ
る、低融点物が多くなるために、耐食性や熱間強度が低
下するためにＣａＯ量を制限したものである。 つまり、
本発明は、介在物の発生源となるＳiＯ 2 あるいは溶鋼の
不純物となるＰを含まないアルミナセメントを結合材と
選択した。そして、内孔体部分の使用条件から熱間強度
が十分確保できるアルミナセメントの使用範囲を見出し
たものである。 なお、アルミナセメントはＣａＯの含有
量によってそれぞれ種類が分かれており、一般的なアル
ミナセメントでＣａＯ含有量が３１〜４０重量％、Ａｌ
2 Ｏ 3 が５１〜５４％、ＳｉＯ 2 が６〜８重量％、Ｆｅ 2 Ｏ
3 が１〜５重量％である。 また、ＳiＯ 2 、Ｆｅ 2 Ｏ 3 、Ｃ
ａＯ分を減らしてＡｌ 2 Ｏ 3 分を高めたハイアルミナセメ
ント、スーパーハイアルミナセメントと呼ばれるものが
あり、ＣａＯ分は通常１５〜３０重量％の範囲である。
【００２６】また、高酸素鋼や弱脱酸鋼等の特殊鋼以外
の一般鋼についても、溶損速度のレベルは異なるものの
傾向は同一であるため、ノズル内孔体の耐用面及び鋼の
高清浄化の観点からアルミナ含有量としては７０重量％
以上が必要である。
の一般鋼についても、溶損速度のレベルは異なるものの
傾向は同一であるため、ノズル内孔体の耐用面及び鋼の
高清浄化の観点からアルミナ含有量としては７０重量％
以上が必要である。
【００２７】使用粒度構成として、０．２１ｍｍ以下が
２０重量％未満であると、最密充填組成から外れるた
め、組織の緻密化、通気率の上昇及び表面粗度の関係か
ら、本発明の効果が期待されない。また、７０重量％超
であると微粉過多となり、容積安定性の問題が生じる。
２０重量％未満であると、最密充填組成から外れるた
め、組織の緻密化、通気率の上昇及び表面粗度の関係か
ら、本発明の効果が期待されない。また、７０重量％超
であると微粉過多となり、容積安定性の問題が生じる。
【００２８】
【実施例】図１〜図４は浸漬ノズルの例を示す。これら
の図において、１はアルミナ−グラファイト質耐火物、
２は本発明に係るノズル内孔体の配置を示すもので、内
孔体２の厚みよりもアルミナ−グラファイト質耐火物１
の厚みを厚く形成している。図４に内孔体の背面に膨張
吸収機能を有するアルミナ質モルタル層３を設けた例を
示す。
の図において、１はアルミナ−グラファイト質耐火物、
２は本発明に係るノズル内孔体の配置を示すもので、内
孔体２の厚みよりもアルミナ−グラファイト質耐火物１
の厚みを厚く形成している。図４に内孔体の背面に膨張
吸収機能を有するアルミナ質モルタル層３を設けた例を
示す。
【００２９】実施例１ アルミナ９９重量％以上を有する耐火骨材で、０．２１
ｍｍ径以上の粒子を４５重量％、０．２１ｍｍ径未満の
粒子を４０重量％に、スーパー高アルミナセメント１５
重量％の耐火物を得た。これの組成を表１に示す。この
耐火物に９０μｍ×６ｍｍのＳＵＳからなるメタルファ
イバーを外掛けで２％添加した。この特性を同じく表１
に示す。比較のために、表１の比較品の組成と従来のア
ルミナ−グラファイト耐火物を調製した。
ｍｍ径以上の粒子を４５重量％、０．２１ｍｍ径未満の
粒子を４０重量％に、スーパー高アルミナセメント１５
重量％の耐火物を得た。これの組成を表１に示す。この
耐火物に９０μｍ×６ｍｍのＳＵＳからなるメタルファ
イバーを外掛けで２％添加した。この特性を同じく表１
に示す。比較のために、表１の比較品の組成と従来のア
ルミナ−グラファイト耐火物を調製した。
【００３０】
【表１】 これらの耐火物を流し込み、図４に示す内孔体を有する
連続鋳造用ノズルを得た。極低炭素鋼の連続鋳造におけ
るカーボンピックアップ防止対策として実機テストに供
した。
連続鋳造用ノズルを得た。極低炭素鋼の連続鋳造におけ
るカーボンピックアップ防止対策として実機テストに供
した。
【００３１】テストの結果、従来のアルミナグラファイ
ト質ノズルを使用した場合に比較して図５のようにカー
ボンピックアップの低減効果が見られた。また、浸漬ノ
ズルの内孔体、母材ともに亀裂の発生はなく、内孔体の
溶損はアルミナグラファイト質に比べて非常に軽微であ
った。
ト質ノズルを使用した場合に比較して図５のようにカー
ボンピックアップの低減効果が見られた。また、浸漬ノ
ズルの内孔体、母材ともに亀裂の発生はなく、内孔体の
溶損はアルミナグラファイト質に比べて非常に軽微であ
った。
【００３２】
【００３３】
【００３４】
【００３５】
【発明の効果】本発明の連続鋳造用ノズルを使用するこ
とにより、極低炭素鋼鋳造におけるカーボンピックアッ
プを低減し、また、連続鋳造用ノズルのアルミナクラス
ター層の形成によるノズル閉塞を防止し、鋼中の非金属
介在物及び表面欠陥，内部欠陥を減少させることができ
る。
とにより、極低炭素鋼鋳造におけるカーボンピックアッ
プを低減し、また、連続鋳造用ノズルのアルミナクラス
ター層の形成によるノズル閉塞を防止し、鋼中の非金属
介在物及び表面欠陥，内部欠陥を減少させることができ
る。
【００３６】したがって、鋼に対する高純化，清浄化に
対して充分に貢献するものであり、鋼の品質を大きく向
上させ得るものである。
対して充分に貢献するものであり、鋼の品質を大きく向
上させ得るものである。
【図１】 本発明の適用ノズルの例としての浸漬ノズル
を示す。
を示す。
【図２】 浸漬ノズルの他の例を示す。
【図３】 浸漬ノズルの他の例を示す。
【図４】 浸漬ノズルの他の例を示す。
【図５】 本発明の実施例と比較例との実施効果として
Cのピックアップの状態の比較を示す。
Cのピックアップの状態の比較を示す。
１ アルミナ−グラファイト質耐火物 ２ 内孔体 ３ アルミナ質モルタル層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 永田 博志 福岡県北九州市八幡西区東浜町１番１号 黒崎窯業株式会社内 (72)発明者 西 敬 福岡県北九州市八幡西区東浜町１番１号 黒崎窯業株式会社内 (72)発明者 松井 泰次郎 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新日本製鐵株式会社 八幡製鐵所内 (72)発明者 西原 良治 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新日本製鐵株式会社 八幡製鐵所内 (72)発明者 福永 新一 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新日本製鐵株式会社 八幡製鐵所内 (56)参考文献 特開 平３−243258（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−112057（ＪＰ，Ａ) 実開 平３−68962（ＪＰ，Ｕ) 特公 平１−40791（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭47−37817（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (1)
- 【請求項１】 アルミナ含有量９９重量％以上のアルミ
ナクリンカーを主成分とし 、アルミナ含有量が７０重
量％以上、カーボン含有率が１重量％未満、シリカ含有
量が１重量％未満の耐火物組成を有し、かつ、０．２１
ｍｍ以下の粒度が２０〜 ７０％を占める粒度構成を有
する耐火原料に、直径３０〜１００μｍ、長さ２〜２０
ｍｍの金属ファイバーを外掛けで５重量％以下の範囲で
添加し、 前記耐火原料に対してＣａＯ量が０．５〜５重量％の範
囲になるようにアルミナセメントを使用して鋳造用ノズ
ルの内孔面に流し込み形成して内孔体を内装充填 したこ
とを特徴とする連続鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3323458A JP2781483B2 (ja) | 1991-12-06 | 1991-12-06 | 連続鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3323458A JP2781483B2 (ja) | 1991-12-06 | 1991-12-06 | 連続鋳造用ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05154628A JPH05154628A (ja) | 1993-06-22 |
| JP2781483B2 true JP2781483B2 (ja) | 1998-07-30 |
Family
ID=18154904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3323458A Expired - Lifetime JP2781483B2 (ja) | 1991-12-06 | 1991-12-06 | 連続鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2781483B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| FR2721241B1 (fr) * | 1994-06-15 | 1996-08-14 | Vesuvius France Sa | Busette de coulée comportant une chemise interne apte à former une couche imperméable au gaz et procédé de mise en Óoeuvre. |
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| US5908577A (en) * | 1996-08-26 | 1999-06-01 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Nozzle for continuous casting |
| JP3200378B2 (ja) * | 1996-11-18 | 2001-08-20 | 品川白煉瓦株式会社 | アルミキルド鋼の連続鋳造用ノズル |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP3219095B2 (ja) * | 1990-02-20 | 2001-10-15 | 日新製鋼株式会社 | 連続鋳造用ノズル |
-
1991
- 1991-12-06 JP JP3323458A patent/JP2781483B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05154628A (ja) | 1993-06-22 |
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