JPH09183674A - 流し込み施工用不定形耐火物 - Google Patents
流し込み施工用不定形耐火物Info
- Publication number
- JPH09183674A JPH09183674A JP7352927A JP35292795A JPH09183674A JP H09183674 A JPH09183674 A JP H09183674A JP 7352927 A JP7352927 A JP 7352927A JP 35292795 A JP35292795 A JP 35292795A JP H09183674 A JPH09183674 A JP H09183674A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refractory
- composition
- barium
- water
- alumina
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 真空脱ガス炉、取鍋、タンディッシュなどの
製鋼炉の内張り、あるいは溶鋼処理ランスなどの耐熱保
護部材として、特に溶鋼流の激しい部位での使用におい
て優れた耐用性が得られる流し込み施工用不定形耐火物
を提供する。 【解決手段】 本発明は、粒径０．１５ｍｍ以下の微粉
アルミナを５〜６０ｗｔ％含む耐火骨材１００ｗｔ％
に、外掛けで、水に不活性のバリウムチタネート、バリ
ウムアルミネート、バリウムジルコネート、硫酸バリウ
ムなどのＢａ組成物０．５〜５ｗｔ％と軽焼マグネシア
０．５〜５ｗｔ％とを添加した不定形耐火物である。不
活性Ｂａ組成物は施工水分との反応がなく、施工体強度
を低下させない。また、使用中の高温域では微粉アルミ
ナと反応してバリウムアルミネートを生成し、結合組織
を強固なものにする。
製鋼炉の内張り、あるいは溶鋼処理ランスなどの耐熱保
護部材として、特に溶鋼流の激しい部位での使用におい
て優れた耐用性が得られる流し込み施工用不定形耐火物
を提供する。 【解決手段】 本発明は、粒径０．１５ｍｍ以下の微粉
アルミナを５〜６０ｗｔ％含む耐火骨材１００ｗｔ％
に、外掛けで、水に不活性のバリウムチタネート、バリ
ウムアルミネート、バリウムジルコネート、硫酸バリウ
ムなどのＢａ組成物０．５〜５ｗｔ％と軽焼マグネシア
０．５〜５ｗｔ％とを添加した不定形耐火物である。不
活性Ｂａ組成物は施工水分との反応がなく、施工体強度
を低下させない。また、使用中の高温域では微粉アルミ
ナと反応してバリウムアルミネートを生成し、結合組織
を強固なものにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、真空脱ガス炉、取
鍋、タンディッシュなどの製鋼炉の内張り、あるいは溶
鋼処理ランスなどの耐熱保護部材として使用される流し
込み施工用不定形耐火物に関するものである。
鍋、タンディッシュなどの製鋼炉の内張り、あるいは溶
鋼処理ランスなどの耐熱保護部材として使用される流し
込み施工用不定形耐火物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶鋼取鍋などを内張りする耐火物とし
て、現在、アルミナセメントを結合材としたアルミナ−
スピネル質またはアルミナ−マグネシア質の流し込み材
が使用されている。
て、現在、アルミナセメントを結合材としたアルミナ−
スピネル質またはアルミナ−マグネシア質の流し込み材
が使用されている。
【０００３】これらの材質の改善として、軽焼マグネシ
アを添加することが提案されている。例えば特開昭６３
−２１８５８６号公報および特開昭６４−８７５７７号
公報では、結合部に軽焼マグネシアを添加し、施工水分
との反応による水和で生じた結合を利用し、耐食性およ
び耐スラグ浸潤性の向上を図っている。また、特開平３
−２３２７５号においては、軽焼マグネシアが結合時に
施工水分との反応で水酸化マグネシウムが生成し、耐火
物使用時の加熱を受けてそれが微細なマグネシアに変化
した後、骨材のアルミナとすみやかに反応し、Ａｌ2Ｏ3
・ＭｇＯ系スピネルを生成することで耐食性および耐ス
ラグ浸潤性の効果を発揮するとある。
アを添加することが提案されている。例えば特開昭６３
−２１８５８６号公報および特開昭６４−８７５７７号
公報では、結合部に軽焼マグネシアを添加し、施工水分
との反応による水和で生じた結合を利用し、耐食性およ
び耐スラグ浸潤性の向上を図っている。また、特開平３
−２３２７５号においては、軽焼マグネシアが結合時に
施工水分との反応で水酸化マグネシウムが生成し、耐火
物使用時の加熱を受けてそれが微細なマグネシアに変化
した後、骨材のアルミナとすみやかに反応し、Ａｌ2Ｏ3
・ＭｇＯ系スピネルを生成することで耐食性および耐ス
ラグ浸潤性の効果を発揮するとある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、軽焼マグネシ
ア結合による流し込み用耐火物は以上の優れた特性にも
かかわらず、使用部位によっては十分な効果が発揮でき
ない。例えば、溶鋼流が特に激しい部位での使用では、
その損傷が大きい。この原因としては、熱間強度が低い
ために溶鋼流による摩耗に耐えられないことが考えられ
る。
ア結合による流し込み用耐火物は以上の優れた特性にも
かかわらず、使用部位によっては十分な効果が発揮でき
ない。例えば、溶鋼流が特に激しい部位での使用では、
その損傷が大きい。この原因としては、熱間強度が低い
ために溶鋼流による摩耗に耐えられないことが考えられ
る。
【０００５】そして、この熱間強度が低い理由として
は、従来材質では耐火物組織があまりに高純度であるこ
とから、使用中の高温域で耐火物粒子の境界に液相がほ
とんどなく、あったとしてもＮａ2Ｏ主体の少量の極低
融点液相の存在だけである。このため、高耐火性である
にもかかわらず、使用時には粒子の凝集力だけで結合し
ている状態にあり、粒界は小さい応力によっても破壊
し、溶鋼流に曝された際、耐火粒子が容易に離脱すこと
で摩耗が促進されると考えられる。
は、従来材質では耐火物組織があまりに高純度であるこ
とから、使用中の高温域で耐火物粒子の境界に液相がほ
とんどなく、あったとしてもＮａ2Ｏ主体の少量の極低
融点液相の存在だけである。このため、高耐火性である
にもかかわらず、使用時には粒子の凝集力だけで結合し
ている状態にあり、粒界は小さい応力によっても破壊
し、溶鋼流に曝された際、耐火粒子が容易に離脱すこと
で摩耗が促進されると考えられる。
【０００６】軽焼マグネシア結合による流し込み用耐火
物がもつこの結合の弱さは１５００℃付近の高温域だけ
でなく、１０００℃付近での中温域でも同様である。そ
の解決策として、特開平５−３０６１７８号公報にはＳ
ｉＯ2やガラスを添加することが提案されている。しか
し、これらの添加物は中温域での強度は上昇しても、１
５００℃付近の高温域では添加物による低粘性ガラスの
生成で熱間強度の改善はなされなかった。
物がもつこの結合の弱さは１５００℃付近の高温域だけ
でなく、１０００℃付近での中温域でも同様である。そ
の解決策として、特開平５−３０６１７８号公報にはＳ
ｉＯ2やガラスを添加することが提案されている。しか
し、これらの添加物は中温域での強度は上昇しても、１
５００℃付近の高温域では添加物による低粘性ガラスの
生成で熱間強度の改善はなされなかった。
【０００７】また、特開平６−２７７２５３号公報に見
られるように、軽焼マグネシアとアルミナセメントを併
用する方法も検討されている。しかし、軽焼マグネシア
とアルミナセメントの水和速度の違いから、結合材のい
ずれか一方が硬化した後、もう一方の硬化作用が生じる
ため、乾燥中にスレーキング亀裂を発生し、良好な施工
体が得られない。
られるように、軽焼マグネシアとアルミナセメントを併
用する方法も検討されている。しかし、軽焼マグネシア
とアルミナセメントの水和速度の違いから、結合材のい
ずれか一方が硬化した後、もう一方の硬化作用が生じる
ため、乾燥中にスレーキング亀裂を発生し、良好な施工
体が得られない。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、軽焼マグネシ
アを結合材とした流し込み施工用耐火物において、以上
のような問題を解決したものであり、粒径０．１５ｍｍ
以下の微粉アルミナを５〜６０ｗｔ％含む耐火骨材１０
０ｗｔ％に、外掛けで、水に不活性のＢａ組成物０．５
〜５ｗｔ％と軽焼マグネシア０．５〜５ｗｔ％とを添加
した不定形耐火物である。また、また、粒径１０μｍ以
下の微粉アルミナを５〜４０ｗｔ％含む耐火骨材１００
ｗｔ％に、外掛けで、水に不活性のＢａ組成０．５〜５
ｗｔ％と軽焼マグネシア０．５〜５ｗｔ％とを添加した
不定形耐火物である。
アを結合材とした流し込み施工用耐火物において、以上
のような問題を解決したものであり、粒径０．１５ｍｍ
以下の微粉アルミナを５〜６０ｗｔ％含む耐火骨材１０
０ｗｔ％に、外掛けで、水に不活性のＢａ組成物０．５
〜５ｗｔ％と軽焼マグネシア０．５〜５ｗｔ％とを添加
した不定形耐火物である。また、また、粒径１０μｍ以
下の微粉アルミナを５〜４０ｗｔ％含む耐火骨材１００
ｗｔ％に、外掛けで、水に不活性のＢａ組成０．５〜５
ｗｔ％と軽焼マグネシア０．５〜５ｗｔ％とを添加した
不定形耐火物である。
【０００９】なお、ここで使用される、水に不活性のＢ
ａ組成物の具体例としては、バリウムチタネート、バリ
ウムアルミネート、バリウムジルコネート、硫酸バリウ
ムなどが好適である。水に不活性のＢａ組成物（以下、
不活性Ｂａ組成物と称する）は、少量の添加によって熱
間強度を格段に向上させる。その結果、軽焼マグネシア
結合がもつ耐食性および耐スラグ浸透性とも相まって、
溶鋼流の激しい場所での使用においても、優れた耐用性
が得られる。
ａ組成物の具体例としては、バリウムチタネート、バリ
ウムアルミネート、バリウムジルコネート、硫酸バリウ
ムなどが好適である。水に不活性のＢａ組成物（以下、
不活性Ｂａ組成物と称する）は、少量の添加によって熱
間強度を格段に向上させる。その結果、軽焼マグネシア
結合がもつ耐食性および耐スラグ浸透性とも相まって、
溶鋼流の激しい場所での使用においても、優れた耐用性
が得られる。
【００１０】その理由は、つぎのことが考えられる。す
なわち、不活性Ｂａ組成物は施工水分との反応がなく、
施工体強度を低下させない。また、使用中の高温域では
微粉アルミナと反応してバリウムアルミネートを生成
し、結合組織をより一層強固なものにする。
なわち、不活性Ｂａ組成物は施工水分との反応がなく、
施工体強度を低下させない。また、使用中の高温域では
微粉アルミナと反応してバリウムアルミネートを生成
し、結合組織をより一層強固なものにする。
【００１１】図１は、後述した実施例１を基本配合と
し、バリウム・チタネートの添加割合いのみを変化さ
せ、熱間強度の推移を熱間曲げ強さで測定した結果を、
グラフ化したものである。バリウムチタネートの割合が
０．５〜５ｗｔ％の範囲で熱間強度に優れることが確認
される。
し、バリウム・チタネートの添加割合いのみを変化さ
せ、熱間強度の推移を熱間曲げ強さで測定した結果を、
グラフ化したものである。バリウムチタネートの割合が
０．５〜５ｗｔ％の範囲で熱間強度に優れることが確認
される。
【００１２】図２は、後述した実施例２を基本配合と
し、バリウムチタネートの添加割合いのみを変化させ、
溶損寸法（耐食性）とスラグ浸透寸法（耐スラグ浸透
性）を測定し、グラフ化したものである。なお、スラグ
浸透寸法は、便宜上、溶損寸法との合計寸法で示した。
バリウムチタネートの割合が０．５ｗｔ％以上の範囲で
耐食性および耐スラグ浸透性に優れることが確認され
る。
し、バリウムチタネートの添加割合いのみを変化させ、
溶損寸法（耐食性）とスラグ浸透寸法（耐スラグ浸透
性）を測定し、グラフ化したものである。なお、スラグ
浸透寸法は、便宜上、溶損寸法との合計寸法で示した。
バリウムチタネートの割合が０．５ｗｔ％以上の範囲で
耐食性および耐スラグ浸透性に優れることが確認され
る。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明において使用する耐火骨材
は、粒径０．１５ｍｍ以下の微粉アルミナを５〜６０ｗ
ｔ％含むことが必要である。微粉アルミナの例として
は、焼結品、電融品、仮焼品を問わない。
は、粒径０．１５ｍｍ以下の微粉アルミナを５〜６０ｗ
ｔ％含むことが必要である。微粉アルミナの例として
は、焼結品、電融品、仮焼品を問わない。
【００１４】微粉アルミナは、不活性Ｂａ組成物との反
応性をより高めるために、粒径１０μｍ以下の超微粉を
５〜４０ｗｔ含むことがさらに好ましい。また、仮焼ア
ルミナは、約１０００〜１４００℃の比較的低温で焼成
されるために反応性が高く、しかも粉砕しなくても平均
粒子径１０μｍ以下の超微粉として得られることから、
微粉アルミナの中でも特に好ましい。
応性をより高めるために、粒径１０μｍ以下の超微粉を
５〜４０ｗｔ含むことがさらに好ましい。また、仮焼ア
ルミナは、約１０００〜１４００℃の比較的低温で焼成
されるために反応性が高く、しかも粉砕しなくても平均
粒子径１０μｍ以下の超微粉として得られることから、
微粉アルミナの中でも特に好ましい。
【００１５】耐火骨材に含まれる粒径０．１５ｍｍ以下
の微粉アルミナの割合が、５ｗｔ％未満では熱間強度向
上の効果が不十分となる。６０ｗｔ％を超えると骨材全
体の粒度構成のバランスがくずれて、耐スポーリング性
および耐食性に劣る。粒径１０μｍ以下の超微粉に換算
した場合は、４０ｗｔ％を超えると耐スポーリング性お
よび耐食性に劣る。
の微粉アルミナの割合が、５ｗｔ％未満では熱間強度向
上の効果が不十分となる。６０ｗｔ％を超えると骨材全
体の粒度構成のバランスがくずれて、耐スポーリング性
および耐食性に劣る。粒径１０μｍ以下の超微粉に換算
した場合は、４０ｗｔ％を超えると耐スポーリング性お
よび耐食性に劣る。
【００１６】微粉アルミナ以外の耐火骨材の種類は特に
限定されるものではないが、耐食性の点から、アルミ
ナ、マグネシア、マグネシア−カルシア、Ａｌ2Ｏ3・Ｍ
ｇＯ系スピネル（以下、単にスピネルと称する）などを
主材とすることが好ましい。また、これらは電融品、焼
結品のいずれでもよい。
限定されるものではないが、耐食性の点から、アルミ
ナ、マグネシア、マグネシア−カルシア、Ａｌ2Ｏ3・Ｍ
ｇＯ系スピネル（以下、単にスピネルと称する）などを
主材とすることが好ましい。また、これらは電融品、焼
結品のいずれでもよい。
【００１７】アルミナの具体例は、電融アルミナ、焼結
アルミナ、ばん土頁岩、ボ−キサイトなどである。耐食
性の点から、高純度品の使用が好ましい。低純度品を使
用する場合は、高純度品と組合せ、アルミナ全体の平均
純度を９０ｗｔ％以上にすることが望ましい。
アルミナ、ばん土頁岩、ボ−キサイトなどである。耐食
性の点から、高純度品の使用が好ましい。低純度品を使
用する場合は、高純度品と組合せ、アルミナ全体の平均
純度を９０ｗｔ％以上にすることが望ましい。
【００１８】マグネシアあるいはマグネシア−カルシア
は、耐スラグに優れるが、施工水分と水和しやすいた
め、比表面積が大きい微粒を多量に使用することは好ま
しくない。微粒として多量に使用する場合には、表面を
リン酸処理または炭酸化処理などによって耐スレーキン
グ性を改善したものを使用する。
は、耐スラグに優れるが、施工水分と水和しやすいた
め、比表面積が大きい微粒を多量に使用することは好ま
しくない。微粒として多量に使用する場合には、表面を
リン酸処理または炭酸化処理などによって耐スレーキン
グ性を改善したものを使用する。
【００１９】スピネルは、耐スラグ浸透性に優れてい
る。水和し難いために、微粒として使用してもよい。Ｍ
ｇＯとＡｌ2Ｏ3の総量は９５ｗｔ％以上が好ましい。Ｍ
ｇＯとＡｌ2Ｏ3の比は、理論組成のものに限らず、例え
ばＭｇＯの割合いが少ないＡｌ2Ｏ3リッチのものでもよ
い。
る。水和し難いために、微粒として使用してもよい。Ｍ
ｇＯとＡｌ2Ｏ3の総量は９５ｗｔ％以上が好ましい。Ｍ
ｇＯとＡｌ2Ｏ3の比は、理論組成のものに限らず、例え
ばＭｇＯの割合いが少ないＡｌ2Ｏ3リッチのものでもよ
い。
【００２０】また、耐火骨材は、以上の材質にムライ
ト、クロム鉱、ジルコン、ジルコニア、炭素、炭化物、
ほう化物、窒化物などを組合せてもよい。耐火骨材の粒
度は従来材質と特に変わりなく、不定形耐火物が施工に
よって密充填されるよう、粗粒、中粒、微粒の配合を適
宜調整される。最大粒子径は１０ｍｍ以下が通常である
が、耐火物の使用部位によっては、耐スポーリング性向
上のために、最大粒子径が１０ｍｍ以上の粗大粒子を組
み合わせてもよい。本発明は、以上の耐火骨材１００ｗ
ｔ％に不活性Ｂａ組成物と軽焼マグネシアとを併用添加
する。
ト、クロム鉱、ジルコン、ジルコニア、炭素、炭化物、
ほう化物、窒化物などを組合せてもよい。耐火骨材の粒
度は従来材質と特に変わりなく、不定形耐火物が施工に
よって密充填されるよう、粗粒、中粒、微粒の配合を適
宜調整される。最大粒子径は１０ｍｍ以下が通常である
が、耐火物の使用部位によっては、耐スポーリング性向
上のために、最大粒子径が１０ｍｍ以上の粗大粒子を組
み合わせてもよい。本発明は、以上の耐火骨材１００ｗ
ｔ％に不活性Ｂａ組成物と軽焼マグネシアとを併用添加
する。
【００２１】不活性Ｂａ組成物の具体例としてはバリウ
ムチタネート、バリウムチタネート、バリウムジルコネ
ート、硫酸バリウムなどである。その添加量は、耐火骨
材１００ｗｔ％に対し、外掛け０．５ｗｔ％以下では本
発明の熱間強度向上の効果が得られない。５ｗｔ％を超
えると低融物の生成量が過度になるためか、耐食性に劣
る。その粒度は、アルミナとのすみやかな反応を促し、
結合組織の強度をより向上させるため、微粉であること
が好ましい。
ムチタネート、バリウムチタネート、バリウムジルコネ
ート、硫酸バリウムなどである。その添加量は、耐火骨
材１００ｗｔ％に対し、外掛け０．５ｗｔ％以下では本
発明の熱間強度向上の効果が得られない。５ｗｔ％を超
えると低融物の生成量が過度になるためか、耐食性に劣
る。その粒度は、アルミナとのすみやかな反応を促し、
結合組織の強度をより向上させるため、微粉であること
が好ましい。
【００２２】軽焼マグネシアは、水酸化マグネシウムを
約８００〜１３００℃程度で焼成して得られる微細結晶
が凝集した状態の微粉である。焼結マグネシアの焼成温
度１８００℃以上に比べ、低温で焼成される。ヨード吸
着量１〜１２０ヨードｍｇ／ｇの活性度を有したものが
好ましい。耐火骨材１００ｗｔ％に対する割合は、０．
５ｗｔ％未満では結合剤としての役割に劣り、５ｗｔ％
を超えると施工水分が多くなり、気孔率が高くなって耐
食性が低下する。
約８００〜１３００℃程度で焼成して得られる微細結晶
が凝集した状態の微粉である。焼結マグネシアの焼成温
度１８００℃以上に比べ、低温で焼成される。ヨード吸
着量１〜１２０ヨードｍｇ／ｇの活性度を有したものが
好ましい。耐火骨材１００ｗｔ％に対する割合は、０．
５ｗｔ％未満では結合剤としての役割に劣り、５ｗｔ％
を超えると施工水分が多くなり、気孔率が高くなって耐
食性が低下する。
【００２３】本発明の耐火物は、以上の配合物からなる
ものであるが、この他にも、流し込み施工用不定形耐火
物の作業性調整剤、強度発現剤、乾燥爆裂防止剤などを
適当量添加してもよい。作業性調整剤としては、施工時
の流動性付与のための分散剤、ヒュームシリカ、ジルコ
ン極微粉、粘土などである。強度発現剤としては、ガラ
ス粉、金属ファイバー、セラミックファイバーなどであ
る。また、乾燥耐爆裂防止剤としては、有機ファイバ
ー、金属粉、発泡剤などである。従来材質と同様、流動
性付与のために分散剤の添加は特に好ましい。その具体
例は、ヘキサメタリン酸ソーダ、トリポリリン酸ソー
ダ、ポリアクリル酸ソーダなどである。添加割合いは、
耐火骨材１００ｗｔ％に対する外掛けで０．０１〜３ｗ
ｔ％程度とする。
ものであるが、この他にも、流し込み施工用不定形耐火
物の作業性調整剤、強度発現剤、乾燥爆裂防止剤などを
適当量添加してもよい。作業性調整剤としては、施工時
の流動性付与のための分散剤、ヒュームシリカ、ジルコ
ン極微粉、粘土などである。強度発現剤としては、ガラ
ス粉、金属ファイバー、セラミックファイバーなどであ
る。また、乾燥耐爆裂防止剤としては、有機ファイバ
ー、金属粉、発泡剤などである。従来材質と同様、流動
性付与のために分散剤の添加は特に好ましい。その具体
例は、ヘキサメタリン酸ソーダ、トリポリリン酸ソー
ダ、ポリアクリル酸ソーダなどである。添加割合いは、
耐火骨材１００ｗｔ％に対する外掛けで０．０１〜３ｗ
ｔ％程度とする。
【００２４】施工は常法通り、不定形耐火物の配合物全
体に対する外掛けで、４〜１０ｗｔ％程度の水分を添加
し、混練後、型枠を用いて流し込み施工される。溶鋼容
器あるいはそれに付随した耐熱機器に対しては、直接流
し込んで施工してもよいし、予め鋳込み施工したプレキ
ャスト品をもって内張りしてもよい。また、施工の際に
は、充填性を向上させるため、バイブレータをもって振
動を付与するのが好ましい。
体に対する外掛けで、４〜１０ｗｔ％程度の水分を添加
し、混練後、型枠を用いて流し込み施工される。溶鋼容
器あるいはそれに付随した耐熱機器に対しては、直接流
し込んで施工してもよいし、予め鋳込み施工したプレキ
ャスト品をもって内張りしてもよい。また、施工の際に
は、充填性を向上させるため、バイブレータをもって振
動を付与するのが好ましい。
【００２５】
【実施例】表１は、各例で使用した微粉アルミナ、結合
剤および不活性Ｂａ組成物の化学成分値である。表２は
本発明実施例、表３は比較例である。また、表２、表３
には試験結果を併せて示す。
剤および不活性Ｂａ組成物の化学成分値である。表２は
本発明実施例、表３は比較例である。また、表２、表３
には試験結果を併せて示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】各例は、その材質に合わせて最適の流動性
が得られるよう施工水分量を調整し、混練後、型枠内に
流し込んで成形した。さらにこれを２００℃×２４Ｈｒ
で乾燥後、以下の要領で試験を行った。
が得られるよう施工水分量を調整し、混練後、型枠内に
流し込んで成形した。さらにこれを２００℃×２４Ｈｒ
で乾燥後、以下の要領で試験を行った。
【００３０】熱間強度＝ＪＩＳ−Ｒ２５５３に準じて１
５００℃加熱化での熱間曲げ強さを測定した。 耐食性＝鋼片と溶鋼取鍋スラグとをその重量比で１：１
に組み合わせた溶剤をもって、１６００℃×３ｈｒの回
転侵食試験を行い、溶損寸法を測定した。
５００℃加熱化での熱間曲げ強さを測定した。 耐食性＝鋼片と溶鋼取鍋スラグとをその重量比で１：１
に組み合わせた溶剤をもって、１６００℃×３ｈｒの回
転侵食試験を行い、溶損寸法を測定した。
【００３１】耐スラグ浸透性＝前記の回転侵食試験にお
いて、スラグ浸透寸法を測定した。 実機試験＝ＲＨ式真空脱ガス炉の浸漬管内周に使用し、
溶損速度を測定した。
いて、スラグ浸透寸法を測定した。 実機試験＝ＲＨ式真空脱ガス炉の浸漬管内周に使用し、
溶損速度を測定した。
【００３２】表２の試験値から、不活性Ｂａ組成物を添
加した本発明実施例は、いずれも熱間強度に優れ、同時
に耐食性および耐スラグ浸透性を兼ね備えている。その
結果、実機試験において、実施例２および実施例３は、
従来材質に相当する比較例１に比べて耐用性が格段に向
上し、本発明の効果が実証された。
加した本発明実施例は、いずれも熱間強度に優れ、同時
に耐食性および耐スラグ浸透性を兼ね備えている。その
結果、実機試験において、実施例２および実施例３は、
従来材質に相当する比較例１に比べて耐用性が格段に向
上し、本発明の効果が実証された。
【００３３】これに対し、不活性Ｂａ組成物を添加しな
い比較例１は、熱間強度に劣る。比較例２は、不活性Ｂ
ａ組成物を添加しているが、結合材がアルミナセメント
であり、耐食性、耐スラグ浸透性に劣る。比較例３は、
不活性Ｂａ組成物の添加量が本発明の限定範囲内より多
く、耐食性に劣る。比較例４は、軽焼マグネシアの添加
量が本発明の限定範囲内より多く、耐食性に劣る。比較
例５は、粒径０．１５ｍｍ以下の微粉アルミナの量が本
発明の限定範囲より少なく、熱間強度が低下し、実機試
験でも耐用性に劣る。比較例６は結合材としてアルミナ
セメントを使用したものであり、耐食性に劣る。
い比較例１は、熱間強度に劣る。比較例２は、不活性Ｂ
ａ組成物を添加しているが、結合材がアルミナセメント
であり、耐食性、耐スラグ浸透性に劣る。比較例３は、
不活性Ｂａ組成物の添加量が本発明の限定範囲内より多
く、耐食性に劣る。比較例４は、軽焼マグネシアの添加
量が本発明の限定範囲内より多く、耐食性に劣る。比較
例５は、粒径０．１５ｍｍ以下の微粉アルミナの量が本
発明の限定範囲より少なく、熱間強度が低下し、実機試
験でも耐用性に劣る。比較例６は結合材としてアルミナ
セメントを使用したものであり、耐食性に劣る。
【００３４】なお、本発明は上記実施例に限られるもの
ではなく、種々の応用が可能であることはいうまでもな
い。
ではなく、種々の応用が可能であることはいうまでもな
い。
【００３５】
【発明の効果】本発明の流し込み施工用不定形耐火物
は、軽焼マグネシアを結合材とした材質がもつ耐食性お
よび耐スラグ浸透性を備え、かつ、不活性のＢａ組成物
の併用で熱間強度の向上を図った結果、特に溶鋼流の激
しい部位での使用において、優れた耐用性が得られる。
従って、最近の高級鋼指向による操業条件の苛酷化、あ
るいは耐火物原単位の低減指向において、本発明の工業
的価値は高い。
は、軽焼マグネシアを結合材とした材質がもつ耐食性お
よび耐スラグ浸透性を備え、かつ、不活性のＢａ組成物
の併用で熱間強度の向上を図った結果、特に溶鋼流の激
しい部位での使用において、優れた耐用性が得られる。
従って、最近の高級鋼指向による操業条件の苛酷化、あ
るいは耐火物原単位の低減指向において、本発明の工業
的価値は高い。
【図１】熱間強度の推移を熱間曲げ強さで測定した結果
をグラフ化したものである。
をグラフ化したものである。
【図２】溶損寸法（耐食性）とスラグ浸透寸法（耐スラ
グ浸透性）を測定し、グラフ化したものである。
グ浸透性）を測定し、グラフ化したものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２１Ｃ 7/10 Ｃ２１Ｃ 7/10 Ｂ
Claims (3)
- 【請求項１】 粒径０．１５ｍｍ以下の微粉アルミナを
５〜６０ｗｔ％含む耐火骨材１００ｗｔ％に、外掛け
で、水に不活性のＢａ組成物０．５〜５ｗｔ％と軽焼マ
グネシア０．５〜５ｗｔ％とを添加した不定形耐火物。 - 【請求項２】 粒径１０μｍ以下の微粉アルミナを５〜
４０ｗｔ％含む耐火骨材１００ｗｔ％に、外掛けで、水
に不活性のＢａ組成物０．５〜５ｗｔ％と軽焼マグネシ
ア０．５〜５ｗｔ％とを添加した不定形耐火物。 - 【請求項３】水に不活性のＢａ組成物がバリウムチタネ
ート、バリウムアルミネート、バリウムジルコネート、
硫酸バリウムなどである請求項１または２記載の流し込
み施工用不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7352927A JPH09183674A (ja) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | 流し込み施工用不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7352927A JPH09183674A (ja) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | 流し込み施工用不定形耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09183674A true JPH09183674A (ja) | 1997-07-15 |
Family
ID=18427411
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7352927A Pending JPH09183674A (ja) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | 流し込み施工用不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09183674A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101143312B1 (ko) * | 2011-11-02 | 2012-05-09 | 정덕수 | 내열성이 우수한 열차단재 및 그 제조방법 |
| WO2013147354A1 (ko) * | 2012-03-30 | 2013-10-03 | 한국과학기술연구원 | 무시멘트 고강도 부정형 내화물 |
| WO2013183091A1 (ja) * | 2012-06-04 | 2013-12-12 | ロザイ工業株式会社 | 不焼成れんが |
| CN113999027A (zh) * | 2021-11-12 | 2022-02-01 | 湖南立达高新材料有限公司 | 一种氧化锌回转窑用刚玉-莫来石浇注料及其制备方法 |
-
1995
- 1995-12-28 JP JP7352927A patent/JPH09183674A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101143312B1 (ko) * | 2011-11-02 | 2012-05-09 | 정덕수 | 내열성이 우수한 열차단재 및 그 제조방법 |
| WO2013147354A1 (ko) * | 2012-03-30 | 2013-10-03 | 한국과학기술연구원 | 무시멘트 고강도 부정형 내화물 |
| KR101321944B1 (ko) * | 2012-03-30 | 2013-11-04 | 한국과학기술연구원 | 무시멘트 고강도 부정형 내화물 |
| US8815759B2 (en) | 2012-03-30 | 2014-08-26 | Korea Institute Of Science And Technology | Cement-free high strength unshaped refractory |
| WO2013183091A1 (ja) * | 2012-06-04 | 2013-12-12 | ロザイ工業株式会社 | 不焼成れんが |
| CN113999027A (zh) * | 2021-11-12 | 2022-02-01 | 湖南立达高新材料有限公司 | 一种氧化锌回转窑用刚玉-莫来石浇注料及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4039344A (en) | Alumina-chrome refractory composition | |
| JPH0737344B2 (ja) | 塩基性質不定形耐火物 | |
| JP4234330B2 (ja) | 不定形耐火組成物 | |
| JP4094353B2 (ja) | 希土類金属含有不定形耐火物と施工体およびこれらで内張りされた窯炉 | |
| US5506181A (en) | Refractory for use in casting operations | |
| JP2001114571A (ja) | 高炉樋用キャスタブル耐火物 | |
| JP2874831B2 (ja) | 流し込み施工用耐火物 | |
| JPH09183674A (ja) | 流し込み施工用不定形耐火物 | |
| JPH10291868A (ja) | 特定マトリックスの不定形耐火物とその湿式吹付け施工方法 | |
| CA2216528A1 (en) | Use of a water-containing fire-resistant ceramic casting material | |
| JP2604310B2 (ja) | 流し込み施工耐火物 | |
| JP2000178074A (ja) | 高炉樋用キャスタブル耐火物 | |
| JPH06256064A (ja) | 低水分で流し込み可能な緻密質キャスタブル耐火物 | |
| JPH0952169A (ja) | 溶鋼容器羽口用耐火物 | |
| JP3212856B2 (ja) | 不定形流し込み耐火物及びその成形体 | |
| JPH0725668A (ja) | 流し込み施工用耐火物 | |
| JPH09157041A (ja) | 流し込み施工用不定形耐火物 | |
| JPH0967170A (ja) | 流し込み施工用耐火物 | |
| JPH11278918A (ja) | 塩基性耐火物原料ならびに塩基性耐火物およびその製造方法ならびにそれを使用した金属精錬窯炉および焼成炉 | |
| JP3683306B2 (ja) | 流し込み施工用耐火物 | |
| JPH11100280A (ja) | タンディシュ内張り用不定形耐火物 | |
| JP3014545B2 (ja) | 流し込み施工用不定形耐火物 | |
| JP2599870B2 (ja) | 不定形耐火組成物 | |
| JPH05148042A (ja) | 流し込み施工用不定形耐火物 | |
| JPS61158874A (ja) | 取鍋用セミジルコン質流し込み不定形耐火物 |