JP2750657B2 - ドッファ用メタリックワイヤ - Google Patents
ドッファ用メタリックワイヤInfo
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- JP2750657B2 JP2750657B2 JP33192693A JP33192693A JP2750657B2 JP 2750657 B2 JP2750657 B2 JP 2750657B2 JP 33192693 A JP33192693 A JP 33192693A JP 33192693 A JP33192693 A JP 33192693A JP 2750657 B2 JP2750657 B2 JP 2750657B2
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- Japan
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- doffer
- metallic wire
- working angle
- tooth
- cylinder
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は不織布製造工程のローラ
カードに用いられるメタリックワイヤに関するものであ
る。
カードに用いられるメタリックワイヤに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、不織布製造工程において、主とし
て開繊作用を行なうためローラカードが使用され、高
速、高生産化がめざされれている。従来、この高速、高
生産ローラカードでは生産量増加のため、図９に示すよ
うなシリンダ用メタリックワイヤと、図10に示すような
ドッファ用メタリックワイヤが用いられている。
て開繊作用を行なうためローラカードが使用され、高
速、高生産化がめざされれている。従来、この高速、高
生産ローラカードでは生産量増加のため、図９に示すよ
うなシリンダ用メタリックワイヤと、図10に示すような
ドッファ用メタリックワイヤが用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、生産量が５０
kg/hr （カード巾２０００mm）以上の高生産領域になれ
ば、シリンダ表面上の単位面積当りの繊維密度が増加
し、繊維が充分開繊されず、ウエブ中のネップが増大す
るという問題がある。
kg/hr （カード巾２０００mm）以上の高生産領域になれ
ば、シリンダ表面上の単位面積当りの繊維密度が増加
し、繊維が充分開繊されず、ウエブ中のネップが増大す
るという問題がある。
【０００４】また、ドッファよりローラドッフィングす
る際に、高速紡出ではドッフィングが充分でなく、ウエ
ブの巻き上りを生じたりした。さらに、シリンダよりド
ッファへの移行を高め、高生産化を目的として、ドッフ
ァの働角を小さくする方法もあるが、この場合ワイヤの
歯強度が弱く、そのためドッファワイヤの損傷が早く、
寿命が短かくなるという問題がある。
る際に、高速紡出ではドッフィングが充分でなく、ウエ
ブの巻き上りを生じたりした。さらに、シリンダよりド
ッファへの移行を高め、高生産化を目的として、ドッフ
ァの働角を小さくする方法もあるが、この場合ワイヤの
歯強度が弱く、そのためドッファワイヤの損傷が早く、
寿命が短かくなるという問題がある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するもので、働角度Ｘが７５°〜８５°、歯深さＢが0.
５〜2.０mmのシリンダ用メタリックワイヤと組合せて用
いられるドッファ用メタリックワイヤであって、働角度
Ｘが４５°〜７０°、歯深さＢ1.５〜3.０mmで、歯部の
働角面は上部より上向きのゆるやかな曲面で直線部に移
行させ、背角面は上部より上向きのゆるやかな曲面で、
働角面より傾斜角の小さい直線部に移行させて形成した
ドッファ用メタリックワイヤであり、また、上記働角面
の曲面の位置、および背角面の曲面の位置が歯先端より
歯深さＢの０〜６０％にあり、さらに、働角面の曲面の
円弧の半径Ｒ1 が0.１R 〜4.２R 、背角面の曲面の円弧
の半径Ｒ2 が0.１R 〜8.４R に形成したものである。
するもので、働角度Ｘが７５°〜８５°、歯深さＢが0.
５〜2.０mmのシリンダ用メタリックワイヤと組合せて用
いられるドッファ用メタリックワイヤであって、働角度
Ｘが４５°〜７０°、歯深さＢ1.５〜3.０mmで、歯部の
働角面は上部より上向きのゆるやかな曲面で直線部に移
行させ、背角面は上部より上向きのゆるやかな曲面で、
働角面より傾斜角の小さい直線部に移行させて形成した
ドッファ用メタリックワイヤであり、また、上記働角面
の曲面の位置、および背角面の曲面の位置が歯先端より
歯深さＢの０〜６０％にあり、さらに、働角面の曲面の
円弧の半径Ｒ1 が0.１R 〜4.２R 、背角面の曲面の円弧
の半径Ｒ2 が0.１R 〜8.４R に形成したものである。
【０００６】なお、シリンダ用メタリックワイヤの働角
度が７５°未満ではシリンダに繊維の捲きつきを生じ、
８５°を超えると開繊性が低下する。また、歯深さＢが
0.５mm未満であると開繊作用が低下し、生産量が低下
し、2.０mmを超えるとシリンダワイヤへの繊維の捲きつ
きを生じる。ドッファ用メタリックワイヤの働角度Ｘは
４５°〜７０°が適当であり、４５°未満であると歯強
度が低下し、７０°を超えるとシリンダよりドッファへ
の移行率が低下しスライバ品質が低下する。また、歯深
さＢは1.５〜3.０mmが適当であり、1.５mm未満であると
移行率が低下しスライバ品質が低下し、3.０mmを超える
とドッフィングする場合の綿ばなれが悪化する。
度が７５°未満ではシリンダに繊維の捲きつきを生じ、
８５°を超えると開繊性が低下する。また、歯深さＢが
0.５mm未満であると開繊作用が低下し、生産量が低下
し、2.０mmを超えるとシリンダワイヤへの繊維の捲きつ
きを生じる。ドッファ用メタリックワイヤの働角度Ｘは
４５°〜７０°が適当であり、４５°未満であると歯強
度が低下し、７０°を超えるとシリンダよりドッファへ
の移行率が低下しスライバ品質が低下する。また、歯深
さＢは1.５〜3.０mmが適当であり、1.５mm未満であると
移行率が低下しスライバ品質が低下し、3.０mmを超える
とドッフィングする場合の綿ばなれが悪化する。
【０００７】また、働角面、および背角面の曲面の位置
が６０％を超えると移行率が大となり、クラウデイの発
生となり、かえって綿ばなれが悪くなる。また、働角面
の円弧の半径Ｒ1 は0.１R 〜4.２R が適当であり、0.１
R 未満に打抜く加工は困難であり、4.２R を超えると移
行が大とならない。さらに、背角面の円弧の半径Ｒ2 は
0.１R 〜8.４R が適当であり、0.１R 未満に打抜くこと
は困難であり、8.４R を超えると綿ばなれが悪くなる。
が６０％を超えると移行率が大となり、クラウデイの発
生となり、かえって綿ばなれが悪くなる。また、働角面
の円弧の半径Ｒ1 は0.１R 〜4.２R が適当であり、0.１
R 未満に打抜く加工は困難であり、4.２R を超えると移
行が大とならない。さらに、背角面の円弧の半径Ｒ2 は
0.１R 〜8.４R が適当であり、0.１R 未満に打抜くこと
は困難であり、8.４R を超えると綿ばなれが悪くなる。
【０００８】
【作用】本発明のメタリックワイヤは上記構成よりなる
ため、ローラカードでの開繊作用が向上し、特に不織布
製造工程の５０kg/h以上の高速高生産紡出においてもウ
エブ品質のよい紡出ができる。また、ローラドッフィン
グにおいても、背角面を円弧で形成しているので、剥取
りローラとの作用時間が長く、ウエブは捲上らず、さら
にドッファ用メタリックワイヤは歯強度が大で損傷な
く、良好な紡出が長らく維持できるものである。
ため、ローラカードでの開繊作用が向上し、特に不織布
製造工程の５０kg/h以上の高速高生産紡出においてもウ
エブ品質のよい紡出ができる。また、ローラドッフィン
グにおいても、背角面を円弧で形成しているので、剥取
りローラとの作用時間が長く、ウエブは捲上らず、さら
にドッファ用メタリックワイヤは歯強度が大で損傷な
く、良好な紡出が長らく維持できるものである。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の１実施例を図面に基づいて説
明する。図１、図２は本発明のドッファ用メタリックワ
イヤを示し、歯高さＡ4.０mm、歯深さＢ2.１mm、厚さＣ
0.９５mm、歯先厚さＥ0.１５mm、歯元厚さＦ0.５mm、歯
先長さＧ0.１０mm、働角度Ｘ６０°、働角面円弧半径Ｒ
1 2.２mm、背角度Ｙ３８°、背角面円弧半径Ｒ2 4.４m
m、山数Ｍ１２山／２5.４mm、針頭数Ｐ３２１／２5.４m
m2 に形成して構成する。なお、ドッファ用メタリック
ワイヤの働角面、および背角面の最上部に短かい直線部
を形成することも可能である。また、本発明のドッファ
用メタリックワイヤと組合せて用いるシリンダ用メタリ
ックワイヤは、図３に示すように、Ａ＝3.０、Ｂ＝0.
８、Ｃ＝0.８、Ｅ＝0.０８、Ｆ＝0.３５、Ｇ＝0.０５、
Ｘ＝８０°、Ｙ＝３７°、Ｍ＝１４、Ｐ＝４４５に形成
されている。
明する。図１、図２は本発明のドッファ用メタリックワ
イヤを示し、歯高さＡ4.０mm、歯深さＢ2.１mm、厚さＣ
0.９５mm、歯先厚さＥ0.１５mm、歯元厚さＦ0.５mm、歯
先長さＧ0.１０mm、働角度Ｘ６０°、働角面円弧半径Ｒ
1 2.２mm、背角度Ｙ３８°、背角面円弧半径Ｒ2 4.４m
m、山数Ｍ１２山／２5.４mm、針頭数Ｐ３２１／２5.４m
m2 に形成して構成する。なお、ドッファ用メタリック
ワイヤの働角面、および背角面の最上部に短かい直線部
を形成することも可能である。また、本発明のドッファ
用メタリックワイヤと組合せて用いるシリンダ用メタリ
ックワイヤは、図３に示すように、Ａ＝3.０、Ｂ＝0.
８、Ｃ＝0.８、Ｅ＝0.０８、Ｆ＝0.３５、Ｇ＝0.０５、
Ｘ＝８０°、Ｙ＝３７°、Ｍ＝１４、Ｐ＝４４５に形成
されている。
【００１０】上記ドッファ用メタリックワイヤ、および
シリンダ用メタリックワイヤを図４に示す巾２０００mm
のローラカードに捲付け、下記の紡出条件で従来のメタ
リックワイヤとの比較テストを行なった。
シリンダ用メタリックワイヤを図４に示す巾２０００mm
のローラカードに捲付け、下記の紡出条件で従来のメタ
リックワイヤとの比較テストを行なった。
【００１１】（紡出条件） 原 料 ：ナイロン0.８ｄ×５１mm／ポリエステ
ル 0.８ｄ×３８mm（６０／４０） シリンダ回転数：３５０r.p.m. ドッファ回転数： ３０r.p.m. 紡 出 量 ： １５g/m2 生 産 量 ：１００kg/h
ル 0.８ｄ×３８mm（６０／４０） シリンダ回転数：３５０r.p.m. ドッファ回転数： ３０r.p.m. 紡 出 量 ： １５g/m2 生 産 量 ：１００kg/h
【００１２】上記紡出試験の結果を図５、図６に示す。
本発明のメタリックワイヤを使用すると先端部に円弧を
設けて歯元部の傾斜角Ｘの直線部に連設しているため先
端部の傾斜角Ｘを小さくでき、シリンダよりドッファへ
の移行率が向上し、スライバネップ数の少ない良好なス
ライバを得ることができる。
本発明のメタリックワイヤを使用すると先端部に円弧を
設けて歯元部の傾斜角Ｘの直線部に連設しているため先
端部の傾斜角Ｘを小さくでき、シリンダよりドッファへ
の移行率が向上し、スライバネップ数の少ない良好なス
ライバを得ることができる。
【００１３】また、図８による歯先曲げ比較試験器によ
る比較結果を図７に示すが、本発明品が倍近くの強度を
有することがわかる。
る比較結果を図７に示すが、本発明品が倍近くの強度を
有することがわかる。
【００１４】
【発明の効果】本発明は上記構成よりなるため、特に不
織布製造工程の高速高生産紡出においてもウエッブ品質
のよい紡出ができる。また、ローラドッフィングにおい
ても、背角面を円弧で形成しているので剥取りローラと
の作用時間が長くウエブは捲上らない。さらに、ドッフ
ァ用メタリックワイヤは歯強度が大で損傷なく、良好な
紡出が長らく維持できるものである。
織布製造工程の高速高生産紡出においてもウエッブ品質
のよい紡出ができる。また、ローラドッフィングにおい
ても、背角面を円弧で形成しているので剥取りローラと
の作用時間が長くウエブは捲上らない。さらに、ドッフ
ァ用メタリックワイヤは歯強度が大で損傷なく、良好な
紡出が長らく維持できるものである。
【図１】Ａは本発明のドッファ用メタリックワイヤの側
面図、Ｂは正面図である。
面図、Ｂは正面図である。
【図２】同ドッファ用メタリックワイヤの部分拡大図で
ある。
ある。
【図３】本発明のドッファ用メタリックワイヤと組合せ
るシリンダ用メタリックワイヤのＡは側面図、Ｂは正面
図である。
るシリンダ用メタリックワイヤのＡは側面図、Ｂは正面
図である。
【図４】本発明のワイヤを捲付けたローラカードの構成
図である。
図である。
【図５】本発明と従来の比較を示すネップ数の曲線図で
ある。
ある。
【図６】本発明と従来の比較を示す移行率の曲線図であ
る。
る。
【図７】本発明と従来の比較を示す曲げ強さの曲線図で
ある。
ある。
【図８】曲げ強さ測定方法を示す概略構成図である。
【図９】従来のシリンダ用メタリックワイヤのＡは側面
図、Ｂは正面図である。
図、Ｂは正面図である。
【図10】従来のドッファ用メタリックワイヤのＡは側面
図、Ｂは正面図である。
図、Ｂは正面図である。
Ａ 歯高さ Ｂ 歯深さ Ｃ 厚さ Ｘ 働角度 Ｙ 背角度
Claims (3)
- 【請求項１】 働角度Ｘが７５°〜８５°、歯深さＢが
0.５〜2.０mmのシリンダ用メタリックワイヤと組合せて
用いられるドッファ用メタリックワイヤであって、働角
度Ｘが４５°〜７０°、歯深さＢ1.５〜3.０mmで、歯部
の働角面は上部より上向きのゆるやかな曲面で直線部に
移行させ、背角面は上部より上向きのゆるやかな曲面
で、働角面より傾斜角の小さい直線部に移行させて形成
したことを特徴とするドッファ用メタリックワイヤ。 - 【請求項２】 上記働角面の曲面の位置、および背角面
の曲面の位置が歯先端より歯深さＢの０〜６０％にある
ことを特徴とする請求項１記載のドッファ用メタリック
ワイヤ。 - 【請求項３】 働角面の曲面の円弧の半径Ｒ1 が0.１R
〜4.２R 、背角面の曲面の円弧の半径Ｒ2 が0.１R 〜8.
４R であることを特徴とする請求項１記載のドッファ用
メタリックワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33192693A JP2750657B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | ドッファ用メタリックワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33192693A JP2750657B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | ドッファ用メタリックワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07189045A JPH07189045A (ja) | 1995-07-25 |
| JP2750657B2 true JP2750657B2 (ja) | 1998-05-13 |
Family
ID=18249188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33192693A Expired - Fee Related JP2750657B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | ドッファ用メタリックワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2750657B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2236626T3 (es) * | 1999-11-10 | 2005-07-16 | Graf + Cie Ag | Alambre de dientes de sierra. |
| DE102004033509B4 (de) * | 2003-08-25 | 2017-06-29 | Trützschler GmbH & Co Kommanditgesellschaft | Vorrichtung an einer Karde für Baumwolle, Chemiefasern u. dgl., bei der mindestens ein Deckelstab mit einer Deckelgarnitur vorhanden ist |
| DE102005040249A1 (de) * | 2005-08-24 | 2007-03-01 | Maschinenfabrik Rieter Ag | Sägezahndraht |
| EP2756119B1 (en) * | 2011-09-15 | 2016-03-30 | Groz-Beckert KG | Card wire with improved tooth shape |
| CH711742A1 (de) * | 2015-11-12 | 2017-05-15 | Graf + Cie Ag | Garniturdraht. |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP33192693A patent/JP2750657B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07189045A (ja) | 1995-07-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |