JP2735647B2 - 高強度高延性鋼線材および高強度高延性極細鋼線の製造方法 - Google Patents
高強度高延性鋼線材および高強度高延性極細鋼線の製造方法Info
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/64—Patenting furnaces
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はスチールコードなどの高強度で高延性の極細
鋼線の製造方法に関し詳しくは、伸線により直径0.4mm
以下であって引張強さ400kgf/mm2以上であるスチールコ
ード用高強度、高延性の極細鋼線及びその製造方法に関
する。
鋼線の製造方法に関し詳しくは、伸線により直径0.4mm
以下であって引張強さ400kgf/mm2以上であるスチールコ
ード用高強度、高延性の極細鋼線及びその製造方法に関
する。
［従来の技術］ 高炭素鋼極細線は、通常必要に応じて熱間圧延した後
に調整冷却した直径5.0〜5.5mmの線材を一次伸線加工
後、最終パテンティング処理を行い、その後ブラスメッ
キ処理をへて最終湿式伸線加工により製造されている。
このような極細鋼線の多くは、撚り線加工を施した状態
でスチールコードとして使用されている。撚り線加工
は、必要に応じて２本撚り、５本撚りなどと使い分けが
されているが、高速（18000rpm以上）での加工に耐える
延性が必要とされる。
に調整冷却した直径5.0〜5.5mmの線材を一次伸線加工
後、最終パテンティング処理を行い、その後ブラスメッ
キ処理をへて最終湿式伸線加工により製造されている。
このような極細鋼線の多くは、撚り線加工を施した状態
でスチールコードとして使用されている。撚り線加工
は、必要に応じて２本撚り、５本撚りなどと使い分けが
されているが、高速（18000rpm以上）での加工に耐える
延性が必要とされる。
更には、引張強さが大きいこと靭性や耐疲労性に優れ
ること等が必要であり、従来からこのような要望に応じ
て高品質の鋼材が開発されている。
ること等が必要であり、従来からこのような要望に応じ
て高品質の鋼材が開発されている。
例えば、特開昭60−204865号公報には、Mn含有量を0.
3％未満に規制して鉛パテンティング後の過冷組織の発
生を抑え、C,Si,Mn等の元素量を規制することによっ
て、撚り線時の断線が少なく高強度および高靭性の極細
線およびスチールコード用高炭素鋼線材が開示されてお
り、また、特開昭63−24046号公報には、Si含有量を1.0
0％以上とすることによって鉛パテンティング材の引張
強さを高くして伸線加工率を小さくした高靭性高延性極
細線用線材が開示されている。また特開昭62−238327号
公報には、炭化物あるいは窒化物によって延性を向上す
るためAl,Ti,Nb,Zrを0.01％以上添加した線材におい
て、線材の横断面の中心よりその半径の1/2以内に存在
するところの該線材の平均組成の1.3倍を越えるＣある
いはMnの偏析帯の最大幅を該線材の直径の0.01以下とす
ることを特徴とする線材が開示されている。
3％未満に規制して鉛パテンティング後の過冷組織の発
生を抑え、C,Si,Mn等の元素量を規制することによっ
て、撚り線時の断線が少なく高強度および高靭性の極細
線およびスチールコード用高炭素鋼線材が開示されてお
り、また、特開昭63−24046号公報には、Si含有量を1.0
0％以上とすることによって鉛パテンティング材の引張
強さを高くして伸線加工率を小さくした高靭性高延性極
細線用線材が開示されている。また特開昭62−238327号
公報には、炭化物あるいは窒化物によって延性を向上す
るためAl,Ti,Nb,Zrを0.01％以上添加した線材におい
て、線材の横断面の中心よりその半径の1/2以内に存在
するところの該線材の平均組成の1.3倍を越えるＣある
いはMnの偏析帯の最大幅を該線材の直径の0.01以下とす
ることを特徴とする線材が開示されている。
［発明が解決しようとする課題］ 前記特開昭60−204865号公報に開示されているのは、
伸線により直径0.5mm以下であって、引張強さ250kgf/mm
2以上である極細線を製造するための高炭素鋼線材であ
り、また、特開昭63−24046号公報のものは、引張強さ3
00kgf/mm2以上線径0.5mm以下の極細線を製造するための
高炭素鋼線材に関するものである。
伸線により直径0.5mm以下であって、引張強さ250kgf/mm
2以上である極細線を製造するための高炭素鋼線材であ
り、また、特開昭63−24046号公報のものは、引張強さ3
00kgf/mm2以上線径0.5mm以下の極細線を製造するための
高炭素鋼線材に関するものである。
しかしながら、タイヤの軽量化、高性能化にあわせ
て、スチールコードのハイテン化が急速に進展しつつあ
り、これに応えてスチールコードも引張強さ340kgf/mm2
級のものが開発され、更には引張強さ400kgf/mm2以上の
スチールコードの出現が期待されている。
て、スチールコードのハイテン化が急速に進展しつつあ
り、これに応えてスチールコードも引張強さ340kgf/mm2
級のものが開発され、更には引張強さ400kgf/mm2以上の
スチールコードの出現が期待されている。
［課題を解決するための手段］ 本発明は、このような状況に鑑みてなされたものであ
って、 （１）重量％で C:0.90％超1.10％以下,Si:0.4％以下， Mn:0.5％以下,Cr:0.10〜0.30％， 残部鉄及び不可避的不純物よりなりかつ不可避的に入る
Al含有量を0.003％以下としたことを特徴とする高強度
高延性鋼線材。
って、 （１）重量％で C:0.90％超1.10％以下,Si:0.4％以下， Mn:0.5％以下,Cr:0.10〜0.30％， 残部鉄及び不可避的不純物よりなりかつ不可避的に入る
Al含有量を0.003％以下としたことを特徴とする高強度
高延性鋼線材。
（２）線材の横断面の中心よりその半径1/2以内に存在
するところの該線材の平均組成の1.3倍を越えるC,Mn,Cr
の偏析帯の最大幅を該線材の直径の0.01以下としたこと
を特徴とする前記（１）の高強度高延製鋼線材。
するところの該線材の平均組成の1.3倍を越えるC,Mn,Cr
の偏析帯の最大幅を該線材の直径の0.01以下としたこと
を特徴とする前記（１）の高強度高延製鋼線材。
（３）前記（１）または（２）の鋼線材を用い、最終パ
テンティング後の強度を140〜160kgf/mm2かつ初析フェ
ライトおよび初析セメンタイトの存在を面積率で0.02％
以下の組織とし、その後、引き抜き加工により真ひずみ
で3.60以上の加工を行い直径0.4mm以下であって引張強
さ400kgf/mm2以上の高強度高延性極細鋼線を製造するこ
とを特徴とする高強度高延性極細鋼線の製造方法。
テンティング後の強度を140〜160kgf/mm2かつ初析フェ
ライトおよび初析セメンタイトの存在を面積率で0.02％
以下の組織とし、その後、引き抜き加工により真ひずみ
で3.60以上の加工を行い直径0.4mm以下であって引張強
さ400kgf/mm2以上の高強度高延性極細鋼線を製造するこ
とを特徴とする高強度高延性極細鋼線の製造方法。
を要旨とするものである。
本発明の鋼組成の限定理由は下記のとおりである。
通常のパテンティング処理においてはＣが0.8％近傍
の共析成分においても旧オーステナイト粒界に沿って微
量の初析フェライトが析出すること、またこの初析フェ
ライトが伸線後の延性低下の原因となることを本発明者
らは発見した。Ｃは経済的かつ有効な強化元素である
が、この初析フェライトの析出量低下にも有効な元素で
ある。従って引張強さ400kgf/mm2以上の極細線として延
性を高めるためにはＣは0.90％超とすることが必要であ
るが、高すぎると延性が低下し伸線性が劣化するのでそ
の上限は1.10％とする。
の共析成分においても旧オーステナイト粒界に沿って微
量の初析フェライトが析出すること、またこの初析フェ
ライトが伸線後の延性低下の原因となることを本発明者
らは発見した。Ｃは経済的かつ有効な強化元素である
が、この初析フェライトの析出量低下にも有効な元素で
ある。従って引張強さ400kgf/mm2以上の極細線として延
性を高めるためにはＣは0.90％超とすることが必要であ
るが、高すぎると延性が低下し伸線性が劣化するのでそ
の上限は1.10％とする。
Siは鋼の脱酸のために必要な元素であり、従ってその
含有量があまりに少ない時、脱酸効果が不十分となる。
またSiは熱処理後に形成されるパーライト中のフェライ
ト相に固溶しパテンティング後の強度を上げるが、反面
フェライトの延性を低下させ伸線後の極細線の延性を低
下させるため0.4％以下とする。
含有量があまりに少ない時、脱酸効果が不十分となる。
またSiは熱処理後に形成されるパーライト中のフェライ
ト相に固溶しパテンティング後の強度を上げるが、反面
フェライトの延性を低下させ伸線後の極細線の延性を低
下させるため0.4％以下とする。
Mnは鋼の焼き入れ性を確保するために小量のMnを添加
することが望ましい。しかし、多量のMnの添加は偏析を
引き起こしパテンティングの際にベイナイト、マルテン
サイトという過冷組織が発生しその後の伸線性を害する
ため0.5％以下とする。
することが望ましい。しかし、多量のMnの添加は偏析を
引き起こしパテンティングの際にベイナイト、マルテン
サイトという過冷組織が発生しその後の伸線性を害する
ため0.5％以下とする。
本発明のような過共析鋼の場合、パテンティング後の
組織においてセメンタイトのネッットワークが発生しや
すくセメンタイトの厚みのあるものが析出しやすい。こ
の鋼において高強度高延性を実現するためには、パーラ
イトを微細にし、かつ先に述べたようなセメンタイトネ
ットワークや厚いセメンタイトを無くす必要がある。Cr
はこのようなセメンタイトの異常部の出現を抑制しさら
にパーライトを微細にする効果を持っている。しかし、
多量の添加は熱処理後のフェライト中の転位密度を上昇
させるため引き抜き加工後の極細線の延性を著しく害す
ることになる。従ってCr添加量はその効果が期待できる
0.10％以上としフェライト中の転位密度を増加させ延性
を害することの無い0.30％以下とする。
組織においてセメンタイトのネッットワークが発生しや
すくセメンタイトの厚みのあるものが析出しやすい。こ
の鋼において高強度高延性を実現するためには、パーラ
イトを微細にし、かつ先に述べたようなセメンタイトネ
ットワークや厚いセメンタイトを無くす必要がある。Cr
はこのようなセメンタイトの異常部の出現を抑制しさら
にパーライトを微細にする効果を持っている。しかし、
多量の添加は熱処理後のフェライト中の転位密度を上昇
させるため引き抜き加工後の極細線の延性を著しく害す
ることになる。従ってCr添加量はその効果が期待できる
0.10％以上としフェライト中の転位密度を増加させ延性
を害することの無い0.30％以下とする。
従来の極細鋼線と同様に延性を確保するためＳの含有
量を0.020％以下とし、ＰもＳと同様に線材の延性を害
するのでその含有量を0.020％以下とするのが望まし
い。
量を0.020％以下とし、ＰもＳと同様に線材の延性を害
するのでその含有量を0.020％以下とするのが望まし
い。
極細線の延性を低下させる原因としてAl2O3,MgO−Al2
O3等のAl2O3を主成分とする非延性介在物の存在があ
る。従って、本発明においては非延性介在物による延性
低下を避けるために、Al含有量を0.003％以下とする。
このような、成分設計を行なっていても、過共析鋼であ
るため、従来以上に偏析を抑えることが必要である。従
って、請求項（２）は、特開昭62−238327に示したよう
に線材の横断面の中心よりその半径の1/2以内に存在す
るところの該線材の平均組成の1.3倍を越えるＣあるい
はMnの偏析帯の最大幅を該線材の直径の0.01以下とし
た。さらにCrについても偏析を押えなければ変態特性を
著しく変え理想的な熱処理が困難となるため、線材の横
断面の中心よりその半径の1/2以内に存在するところの
該線材の平均組成の1.3倍を越えるCrの偏析帯の最小幅
を該線材の直径の0.01以下とするのが望ましい。
O3等のAl2O3を主成分とする非延性介在物の存在があ
る。従って、本発明においては非延性介在物による延性
低下を避けるために、Al含有量を0.003％以下とする。
このような、成分設計を行なっていても、過共析鋼であ
るため、従来以上に偏析を抑えることが必要である。従
って、請求項（２）は、特開昭62−238327に示したよう
に線材の横断面の中心よりその半径の1/2以内に存在す
るところの該線材の平均組成の1.3倍を越えるＣあるい
はMnの偏析帯の最大幅を該線材の直径の0.01以下とし
た。さらにCrについても偏析を押えなければ変態特性を
著しく変え理想的な熱処理が困難となるため、線材の横
断面の中心よりその半径の1/2以内に存在するところの
該線材の平均組成の1.3倍を越えるCrの偏析帯の最小幅
を該線材の直径の0.01以下とするのが望ましい。
本発明の製造方法の限定理由は以下に述べるとおりで
ある。
ある。
本発明材は過共析鋼であるため、熱間圧延後の線径で
得られる組織に不良部分が発生しやすい。この不良部分
は、一次伸線過程における微小クラックの発生源とな
る。しかし微小クラックの発生を組織の改善により低減
することは本発明鋼が過共析鋼であるため難しい。本発
明者らは、引き抜き加工に10゜を基準にして８゜以上12
゜未満の引き抜きダイスを用いることで容易にこの問題
が解決できることを見いだした。一般的に、高炭素鋼線
の伸線は、引き抜き力が最も低下するアプローチ角が14
゜を基準にして12゜〜16゜の引き抜きダイスが使用され
ている。しかし、この場合、中心部には引張応力が働く
ため中心部分に微細クラックの発生しやすい状態となっ
ている。そこで、より容易に微細クラックのない一次伸
線を行うには、中心部まで十分な圧縮応力の働く10゜を
基準にして８゜以上12゜未満の引き抜きダイスを用いる
のが望ましい。
得られる組織に不良部分が発生しやすい。この不良部分
は、一次伸線過程における微小クラックの発生源とな
る。しかし微小クラックの発生を組織の改善により低減
することは本発明鋼が過共析鋼であるため難しい。本発
明者らは、引き抜き加工に10゜を基準にして８゜以上12
゜未満の引き抜きダイスを用いることで容易にこの問題
が解決できることを見いだした。一般的に、高炭素鋼線
の伸線は、引き抜き力が最も低下するアプローチ角が14
゜を基準にして12゜〜16゜の引き抜きダイスが使用され
ている。しかし、この場合、中心部には引張応力が働く
ため中心部分に微細クラックの発生しやすい状態となっ
ている。そこで、より容易に微細クラックのない一次伸
線を行うには、中心部まで十分な圧縮応力の働く10゜を
基準にして８゜以上12゜未満の引き抜きダイスを用いる
のが望ましい。
直径0.4mm以下であって引張強さ400kgf/mm2以上の強
度を得るためには、最終パテンティング強度を少なくと
も140kgf/mm2以上にする必要があり、最も強度の出やす
い場合でも160kgf/mm2以下にしなければ、初析フェライ
トおよび初析セメンタイトさらにベイナイト等の異常部
が出現し延性が低下する。
度を得るためには、最終パテンティング強度を少なくと
も140kgf/mm2以上にする必要があり、最も強度の出やす
い場合でも160kgf/mm2以下にしなければ、初析フェライ
トおよび初析セメンタイトさらにベイナイト等の異常部
が出現し延性が低下する。
また、最終湿式伸線における引き抜き加工量を3.60以
上にしなければ引張強さを400kgf/mm2以上にすることが
できない。また、本発明における最終湿式伸線加工に
は、より良い延性を得るためにアプローチ角が10゜を基
準にして８゜以上12゜未満の引き抜きダイスを用いるの
が望ましい。これは、低角度のアプローチ角を持つダイ
スを用いると圧縮応力が高まるためより均一な加工とな
るためである。
上にしなければ引張強さを400kgf/mm2以上にすることが
できない。また、本発明における最終湿式伸線加工に
は、より良い延性を得るためにアプローチ角が10゜を基
準にして８゜以上12゜未満の引き抜きダイスを用いるの
が望ましい。これは、低角度のアプローチ角を持つダイ
スを用いると圧縮応力が高まるためより均一な加工とな
るためである。
［作用］ 本発明における極細線用線材においては、パテンティ
ング処理後の強度増加と初析フェライトの出現を抑制す
るためＣ量を増加し、これによる初析セメンタイトの出
現とパーライトラメラーの形状悪化をCrを添加すること
で抑制し、パーライトの微細化による強度増加を実現し
た。また、パーライトが微細化されることによりセメン
タイト層の延性が従来鋼並となった。さらにCr,Si,Mnの
添加量を低く抑えることでフェライト相の延性を従来鋼
と同程度に保ち、材料の延性増加を実現した。このよう
な組織微細化のみによるパテンティング処理後の強度増
加と初析フェライトと初析セメンタイトの析出を押える
ことを実現する成分設計により、パテンティング後の強
度と延性を従来鋼以上に高めることに成功した。
ング処理後の強度増加と初析フェライトの出現を抑制す
るためＣ量を増加し、これによる初析セメンタイトの出
現とパーライトラメラーの形状悪化をCrを添加すること
で抑制し、パーライトの微細化による強度増加を実現し
た。また、パーライトが微細化されることによりセメン
タイト層の延性が従来鋼並となった。さらにCr,Si,Mnの
添加量を低く抑えることでフェライト相の延性を従来鋼
と同程度に保ち、材料の延性増加を実現した。このよう
な組織微細化のみによるパテンティング処理後の強度増
加と初析フェライトと初析セメンタイトの析出を押える
ことを実現する成分設計により、パテンティング後の強
度と延性を従来鋼以上に高めることに成功した。
従って、パテンティング後の強度を高めているにもか
かわらず、引き抜き加工率を上げて製造した極細線の延
性劣化が従来鋼並にとどまり、高強度と高延性が可能と
なった。
かわらず、引き抜き加工率を上げて製造した極細線の延
性劣化が従来鋼並にとどまり、高強度と高延性が可能と
なった。
また、引き抜き加工に使用するダイスのアプローチ角
度を小さくすることで、一次伸線における内部欠陥の発
生を低下し、さらに、最終湿式伸線にも低角度のアプロ
ーチ角を持つダイスを用いることでより高強度高延性を
実現することが可能となった。
度を小さくすることで、一次伸線における内部欠陥の発
生を低下し、さらに、最終湿式伸線にも低角度のアプロ
ーチ角を持つダイスを用いることでより高強度高延性を
実現することが可能となった。
またAlの含有量が0.003％以下とすることによって非
金属介在物による極細線の延性劣化が避けられる。
金属介在物による極細線の延性劣化が避けられる。
［実施例］ 本発明に基づき表１に示す成分の鋼を用いてスチール
コードを製造した。
コードを製造した。
鋼Ａ〜Ｊは本発明鋼であり、鋼Ｋ〜Ｌは比較鋼であ
る。本発明鋼のうち、A,BはC,Mn,Crの偏析を低減しなか
った材料で、Ｃ〜Ｊは請求項（２）の基準にもとづき偏
析を低減した材料である。
る。本発明鋼のうち、A,BはC,Mn,Crの偏析を低減しなか
った材料で、Ｃ〜Ｊは請求項（２）の基準にもとづき偏
析を低減した材料である。
製造工程および製造条件を図１に示す。
まず、低角度のアプローチ角を持つダイスによる微細
クラックの抑制効果を表２に示す。これによりアプロー
チ角10゜を使用することで、微細ク ラックを無くすることができるのが分かる。
クラックの抑制効果を表２に示す。これによりアプロー
チ角10゜を使用することで、微細ク ラックを無くすることができるのが分かる。
図１に従って製造された最終LP（最終鉛パテンティン
グ）後の材料特性を表３に示す。本発明に従い、最終LP
後の極細線の強度は140〜160kgf/mm2の範囲内に調整さ
れている。次に、最終湿式伸線加工を行うことによって
得られたスチールコードの材料特性を表４に示す。表中
の撚り線加工性は撚り線を5mmピッチで18000rpmで行っ
た際の破断応力を引張強さで割った値である。この表よ
り、比較鋼（Ｋ〜Ｌ）においては400kgf/mm2以上の強度
に到達する前に撚り線加工特性が著しく低下しているの
に対し、本発明鋼（Ａ〜Ｊ）は400kgf/mm2以上の高強度
が得られ、かつ、優れた撚り線加工性を示すことが分か
る。また、本発明鋼と比較鋼のそれぞれの加工限界まで
の伸線減面率と引張強さの関係を図２に示す。これよ
り、比較鋼に比べ本 発明の加工限界が高くなっていることが分かる。
グ）後の材料特性を表３に示す。本発明に従い、最終LP
後の極細線の強度は140〜160kgf/mm2の範囲内に調整さ
れている。次に、最終湿式伸線加工を行うことによって
得られたスチールコードの材料特性を表４に示す。表中
の撚り線加工性は撚り線を5mmピッチで18000rpmで行っ
た際の破断応力を引張強さで割った値である。この表よ
り、比較鋼（Ｋ〜Ｌ）においては400kgf/mm2以上の強度
に到達する前に撚り線加工特性が著しく低下しているの
に対し、本発明鋼（Ａ〜Ｊ）は400kgf/mm2以上の高強度
が得られ、かつ、優れた撚り線加工性を示すことが分か
る。また、本発明鋼と比較鋼のそれぞれの加工限界まで
の伸線減面率と引張強さの関係を図２に示す。これよ
り、比較鋼に比べ本 発明の加工限界が高くなっていることが分かる。
［発明の効果］ 本発明の鋼を用いて直径0.4mm以下の極細鋼線を製造
した場合、400kgf/mm2以上、420kgf/mm2以下の強度を有
しかつ撚り線加工性の優れた高強度高延性極細鋼線を得
ることができる。また、本発明鋼を用いれば、直径0.6m
mで320kgf/mm2〜340kgf/mm2で、100d（ｄは鋼線の直
径）捻回値が30回以上の極細鋼線、直径0.1mmで470kgf/
mm2〜510kgf/mm2の強度を持ち、絞りが20％以上の極細
鋼線を得ることができる。
した場合、400kgf/mm2以上、420kgf/mm2以下の強度を有
しかつ撚り線加工性の優れた高強度高延性極細鋼線を得
ることができる。また、本発明鋼を用いれば、直径0.6m
mで320kgf/mm2〜340kgf/mm2で、100d（ｄは鋼線の直
径）捻回値が30回以上の極細鋼線、直径0.1mmで470kgf/
mm2〜510kgf/mm2の強度を持ち、絞りが20％以上の極細
鋼線を得ることができる。
第１図は実施例の製造工程および製造条件を示す図、 第２図は本発明鋼と比較鋼の、加工限界までの伸線減面
率と引張強さの関係を示す図、 である。
率と引張強さの関係を示す図、 である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 芹川 修道 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株 式会社君津製鐵所内 (56)参考文献 特開 平２−194147（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】重量％で C:0.90％超 1.10％以下， Si:0.4％以下， Mn:0.5％以下， Cr:0.10〜0.30％， 残部鉄及び不可避的不純物よりなりかつ不可避的に入る
Al含有量を0.003％以下としたことを特徴とする高強度
高延性鋼線材。 - 【請求項２】線材の横断面の中心よりその半径1/2以内
に存在するところの該線材の平均組成の1.3倍を越える
C,Mn,Crの偏析帯の最大幅を該線材の直径の0.01以下と
したことを特徴とする請求項（１）に記載の高強度高延
性鋼線材。 - 【請求項３】請求項（１）または（２）に記載の鋼線材
を用い、最終パテンティング後の強度を140〜160kgf/mm
2かつ初析フェライトおよび初析セメンタイトの存在を
面積率で0.02％以下の組織とし、その後、引き抜き加工
により真ひずみで3.60以上の加工を行い、直径0.4mm以
下であって引張強さ400kgf/mm2以上の高強度高延性極細
鋼線を製造することを特徴とする高強度高延性極細鋼線
の製造方法。
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