JPH062039A - 中炭素極細鋼線の製造方法 - Google Patents
中炭素極細鋼線の製造方法Info
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- JPH062039A JPH062039A JP4159735A JP15973592A JPH062039A JP H062039 A JPH062039 A JP H062039A JP 4159735 A JP4159735 A JP 4159735A JP 15973592 A JP15973592 A JP 15973592A JP H062039 A JPH062039 A JP H062039A
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- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/066—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the wires being made from special alloy or special steel composition
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 直径０．４ｍｍ以下で、引張強さ３００ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 以上の高強度高延性極細鋼線の製造方法の提
供。 【構成】 重量％でＣ：０．３０〜０．６０％、Ｓｉ：
０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．６０〜１．５％を含
み、残部鉄および不可避的不純物よりなり、かつ不可避
的に入るＡｌ含有量を０．００３％以下とした化学組成
を有し、最終パテンティング後の引張強さが次式 １０３×（％Ｃ）＋４５≦ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）≦１
０３×（％Ｃ）＋５５ の範囲にあり、かつパーライト組織が面積率で９９．５
％以上で初析フェライトの存在が面積率で０．５％以下
である中炭素鋼伸線材に、真歪で４．５以上の引抜加工
を施す。
ｆ／ｍｍ2 以上の高強度高延性極細鋼線の製造方法の提
供。 【構成】 重量％でＣ：０．３０〜０．６０％、Ｓｉ：
０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．６０〜１．５％を含
み、残部鉄および不可避的不純物よりなり、かつ不可避
的に入るＡｌ含有量を０．００３％以下とした化学組成
を有し、最終パテンティング後の引張強さが次式 １０３×（％Ｃ）＋４５≦ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）≦１
０３×（％Ｃ）＋５５ の範囲にあり、かつパーライト組織が面積率で９９．５
％以上で初析フェライトの存在が面積率で０．５％以下
である中炭素鋼伸線材に、真歪で４．５以上の引抜加工
を施す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高強度高延性極細線の製
造方法に係わり、特に線径０．４ｍｍ以下の極細線であ
って、引張強さが３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で、破断絞
り、捻回値、キンク等の延性に優れた中炭素極細鋼線の
製造方法に関する。
造方法に係わり、特に線径０．４ｍｍ以下の極細線であ
って、引張強さが３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で、破断絞
り、捻回値、キンク等の延性に優れた中炭素極細鋼線の
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、タイヤ用のスチールコードを始め
として３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強さを有する極
細鋼線を製造するには、炭素含有量が０．７〜０．８％
程度のＪＩＳ Ｇ ３５０２（ＳＷＲＳ７２Ａ、ＳＷＲ
Ｓ８２Ａ）相当の高炭素鋼線が使用されている。通常、
５．５ｍｍの線材を、途中２回程度のパテンティング処
理を経由して、スチールコードフィラメント（０．１５
〜０．３８ｍｍ）を製造している。これはパテンティン
グ処理により均一微細なパーライト組織が得られること
を利用したものである。ただし、高炭素鋼のパテンティ
ング後の伸線限界は通常真歪４程度と低いために、最終
伸線径が細くなるほど、最終熱処理径も細くなり、パテ
ンティング回数も増やさなければならないという問題が
あった。さらに、炭素含有量が０．６％以下の中〜低炭
素鋼では、パテンティング処理を行っても初析フェライ
トが生成するため、均一微細なパーライト組織を得るの
が困難であった。
として３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強さを有する極
細鋼線を製造するには、炭素含有量が０．７〜０．８％
程度のＪＩＳ Ｇ ３５０２（ＳＷＲＳ７２Ａ、ＳＷＲ
Ｓ８２Ａ）相当の高炭素鋼線が使用されている。通常、
５．５ｍｍの線材を、途中２回程度のパテンティング処
理を経由して、スチールコードフィラメント（０．１５
〜０．３８ｍｍ）を製造している。これはパテンティン
グ処理により均一微細なパーライト組織が得られること
を利用したものである。ただし、高炭素鋼のパテンティ
ング後の伸線限界は通常真歪４程度と低いために、最終
伸線径が細くなるほど、最終熱処理径も細くなり、パテ
ンティング回数も増やさなければならないという問題が
あった。さらに、炭素含有量が０．６％以下の中〜低炭
素鋼では、パテンティング処理を行っても初析フェライ
トが生成するため、均一微細なパーライト組織を得るの
が困難であった。
【０００３】一方、低炭素鋼線を用いて高強度鋼線を製
造する試みとしては、特公平１−１５５６３号公報でフ
ェライトと針状マルテンサイトまたはベーナイト組織の
混合組織に調整した後、主に伸線加工により高強度を得
る方法が開示されているが、熱処理強度が７０ｋｇｆ／
ｍｍ2 程度と低く、かつ加工硬化率もパーライト鋼と比
較して低いために、０．２ｍｍ程度の極細線に適用する
場合、熱処理線径をかなり太くして伸線加工歪を大きく
取らなければ所望の強度が得られないこと、５．５ｍｍ
以上の太径熱処理では鋼線表層〜中心部間の組織が不均
一になり易く、塊状マルテンサイトのわずかな生成で、
早期の伸線断線や機械的性質の劣化につながるという問
題があった。従って、０．１５ｍｍ以下の極細線への適
用に限定されていた。特開平２−２０９４２５号公報で
は低炭素鋼を用いて、微細なフェライトとパーライトの
２相組織を得るために、水焼入れ−加工−急速加熱−鉛
パテンティングを組み合わせた方法が開示されている
が、熱処理工程が複雑であり、熱処理強度と加工硬化率
がパーライト鋼と比較して低いために、同様に熱処理線
径をかなり太くする必要があり、均一微細な熱処理組織
を得るのが難しい問題があった。また、特開平２−３０
５９３７号公報ではパーライトコロニーの平均粒径を５
μｍ以下に調整した鋼材が開示されているが、通常のパ
テンティング処理ではこのような微細化は実現できな
い。
造する試みとしては、特公平１−１５５６３号公報でフ
ェライトと針状マルテンサイトまたはベーナイト組織の
混合組織に調整した後、主に伸線加工により高強度を得
る方法が開示されているが、熱処理強度が７０ｋｇｆ／
ｍｍ2 程度と低く、かつ加工硬化率もパーライト鋼と比
較して低いために、０．２ｍｍ程度の極細線に適用する
場合、熱処理線径をかなり太くして伸線加工歪を大きく
取らなければ所望の強度が得られないこと、５．５ｍｍ
以上の太径熱処理では鋼線表層〜中心部間の組織が不均
一になり易く、塊状マルテンサイトのわずかな生成で、
早期の伸線断線や機械的性質の劣化につながるという問
題があった。従って、０．１５ｍｍ以下の極細線への適
用に限定されていた。特開平２−２０９４２５号公報で
は低炭素鋼を用いて、微細なフェライトとパーライトの
２相組織を得るために、水焼入れ−加工−急速加熱−鉛
パテンティングを組み合わせた方法が開示されている
が、熱処理工程が複雑であり、熱処理強度と加工硬化率
がパーライト鋼と比較して低いために、同様に熱処理線
径をかなり太くする必要があり、均一微細な熱処理組織
を得るのが難しい問題があった。また、特開平２−３０
５９３７号公報ではパーライトコロニーの平均粒径を５
μｍ以下に調整した鋼材が開示されているが、通常のパ
テンティング処理ではこのような微細化は実現できな
い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の高炭素鋼ではパ
テンティング後の伸線加工歪が４．５以上になると、破
断絞り、捻回値、キンク等の延性値が急激に低下するた
め、高強度と高延性を両立させることは困難である。こ
れは炭素量の増加にほぼ比例しており、高炭素化するほ
ど早期に延性の劣化が認められる。また、引張強さが３
５０ｋｇｆ／ｍｍ 2 を超える高炭素極細鋼線の絞り、捻
回値、キンク等の延性値は一般に低く、改善が望まれて
いる。
テンティング後の伸線加工歪が４．５以上になると、破
断絞り、捻回値、キンク等の延性値が急激に低下するた
め、高強度と高延性を両立させることは困難である。こ
れは炭素量の増加にほぼ比例しており、高炭素化するほ
ど早期に延性の劣化が認められる。また、引張強さが３
５０ｋｇｆ／ｍｍ 2 を超える高炭素極細鋼線の絞り、捻
回値、キンク等の延性値は一般に低く、改善が望まれて
いる。
【０００５】一方、低炭素鋼は、伸線加工歪が７〜１０
程度でも破断絞りに関する延性値は比較的高いものの、
微細パーライト組織のファイバー組織がベースではない
ために捻回値やキンクは破断絞りから予想されるほど高
くなく、一般に低値である。本発明は、基本的にパーラ
イト組織をベースとし、これまで見過ごされてきた、中
炭素鋼で高強度と高延性を具備する極細鋼線の製造方法
を提供することを目的とする。具体的には、引張強さ３
００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、破断絞り４０％以上、捻回値
２５回以上、キンク荷重比１８％以上の高強度高延性極
細鋼線の製造方法を提供することを目的とする。
程度でも破断絞りに関する延性値は比較的高いものの、
微細パーライト組織のファイバー組織がベースではない
ために捻回値やキンクは破断絞りから予想されるほど高
くなく、一般に低値である。本発明は、基本的にパーラ
イト組織をベースとし、これまで見過ごされてきた、中
炭素鋼で高強度と高延性を具備する極細鋼線の製造方法
を提供することを目的とする。具体的には、引張強さ３
００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、破断絞り４０％以上、捻回値
２５回以上、キンク荷重比１８％以上の高強度高延性極
細鋼線の製造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段および作用】本発明者ら
は、中炭素鋼でも合金成分の調整と適正なパテンティン
グ条件の選定により、伸線性や加工硬化率を阻害する初
析フェライトの生成を面積率で０．５％以下に抑えた微
細オールパーライト組織に調整可能なこと、さらに本パ
ーライト組織は、高炭素鋼のパーライト組織と比較し
て、フェライト厚みが大きいために加工性に優れ、高減
面率伸線加工を行っても、破断絞り、捻回値、キンク等
の延性に優れることを見出し、本発明を構成した。
は、中炭素鋼でも合金成分の調整と適正なパテンティン
グ条件の選定により、伸線性や加工硬化率を阻害する初
析フェライトの生成を面積率で０．５％以下に抑えた微
細オールパーライト組織に調整可能なこと、さらに本パ
ーライト組織は、高炭素鋼のパーライト組織と比較し
て、フェライト厚みが大きいために加工性に優れ、高減
面率伸線加工を行っても、破断絞り、捻回値、キンク等
の延性に優れることを見出し、本発明を構成した。
【０００７】すなわち、本発明の要旨とするところは、
重量％でＣ：０．３０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１０〜
０．５０％、Ｍｎ：０．６０〜１．５％を含有し、残部
鉄および不可避的不純物よりなり、かつ不可避的に入る
Ａｌ含有量を０．００３％以下とした化学組成を有し、
最終パテンティング後の引張強さが次式 １０３×（％Ｃ）＋４５≦ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）≦１
０３×（％Ｃ）＋５５ の範囲にあり、かつパーライト組織が面積率で９９．５
％以上で初析フェライトの存在が面積率で０．５％以下
である中炭素鋼伸線材に、真歪で４．５以上の引抜加工
を施すことを特徴とする直径０．４ｍｍ以下であって引
張強さ３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高強度高延性中炭素
極細鋼線の製造方法にある。
重量％でＣ：０．３０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１０〜
０．５０％、Ｍｎ：０．６０〜１．５％を含有し、残部
鉄および不可避的不純物よりなり、かつ不可避的に入る
Ａｌ含有量を０．００３％以下とした化学組成を有し、
最終パテンティング後の引張強さが次式 １０３×（％Ｃ）＋４５≦ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）≦１
０３×（％Ｃ）＋５５ の範囲にあり、かつパーライト組織が面積率で９９．５
％以上で初析フェライトの存在が面積率で０．５％以下
である中炭素鋼伸線材に、真歪で４．５以上の引抜加工
を施すことを特徴とする直径０．４ｍｍ以下であって引
張強さ３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高強度高延性中炭素
極細鋼線の製造方法にある。
【０００８】ここで、本発明の出発鋼組成の限定理由は
下記の通りである。Ｃが０．３０％未満になると合金組
成、パテンティング条件の選択に拘わらず、初析フェラ
イトが面積率で０．５％を超えて析出するのが避けられ
ず、微細オールパーライト組織が得られなくなるので、
Ｃは０．３０％以上とした。初析フェライトが面積率で
０．５％を超えて生成すると、熱処理強度、伸線加工硬
化率のいずれもが低下し、真歪４．５以上の加工を加え
ても３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強さが得られな
い。また、伸線中の断線も発生し易くなる。一方、Ｃが
０．６０％を超えるとオールパーライト組織は容易に得
られるものの、真歪４．５以上の加工を加えると延性の
劣化が著しく、高強度と高延性が両立できないので、上
限を０．６０％とした。
下記の通りである。Ｃが０．３０％未満になると合金組
成、パテンティング条件の選択に拘わらず、初析フェラ
イトが面積率で０．５％を超えて析出するのが避けられ
ず、微細オールパーライト組織が得られなくなるので、
Ｃは０．３０％以上とした。初析フェライトが面積率で
０．５％を超えて生成すると、熱処理強度、伸線加工硬
化率のいずれもが低下し、真歪４．５以上の加工を加え
ても３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強さが得られな
い。また、伸線中の断線も発生し易くなる。一方、Ｃが
０．６０％を超えるとオールパーライト組織は容易に得
られるものの、真歪４．５以上の加工を加えると延性の
劣化が著しく、高強度と高延性が両立できないので、上
限を０．６０％とした。
【０００９】Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素であ
り、０．１０％未満ではその効果が不十分となるため、
０．１０％以上とした。また、Ｓｉはパテンティング後
に得られるパーライト中のフェライト相に固溶して熱処
理強度を上げるが、反面フェライトの延性を低下させ、
伸線後の極細線の延性を低下させるため、０．５０％以
下とした。
り、０．１０％未満ではその効果が不十分となるため、
０．１０％以上とした。また、Ｓｉはパテンティング後
に得られるパーライト中のフェライト相に固溶して熱処
理強度を上げるが、反面フェライトの延性を低下させ、
伸線後の極細線の延性を低下させるため、０．５０％以
下とした。
【００１０】Ｍｎは鋼の焼入性を確保するとともに、パ
テンティング後の初析フェライトを抑制する必要性から
規定した。すなわち、Ｍｎが０．６０％未満では初析フ
ェライトが面積率で０．５％を超えて生成し、オールパ
ーライト組織が得られなくなることから０．６０％を下
限とした。また、１．５％を超えるとパーライト変態時
間が著しく長くなるので実用的ではなく、その効果も飽
和するので１．５％を上限とした。
テンティング後の初析フェライトを抑制する必要性から
規定した。すなわち、Ｍｎが０．６０％未満では初析フ
ェライトが面積率で０．５％を超えて生成し、オールパ
ーライト組織が得られなくなることから０．６０％を下
限とした。また、１．５％を超えるとパーライト変態時
間が著しく長くなるので実用的ではなく、その効果も飽
和するので１．５％を上限とした。
【００１１】Ａｌの含有量は、硬質非変形のアルミナ系
非金属介在物が生成して極細鋼線の延性劣化と伸線性低
下を招かないように０．００３％以下を規定した。な
お、不純物元素であるＰとＳは特に規定しないが、従来
の極細鋼線と同様に延性を確保する観点から各々０．０
２０％以下とするのが望ましい。次に直径０．４ｍｍ以
下であって、３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強さを得
るために、最終パテンティング後の引張強さをＣ量に依
存して次式 １０３×（％Ｃ）＋４５≦ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）≦１
０３×（％Ｃ）＋５５ の範囲に調整することを規定した。最終パテンティング
後の引張強さが１０３×（％Ｃ）＋４５未満であれば、
初析フェライトとパーライトの混合組織となり易く、そ
の後伸線加工を行っても加工硬化率が低いために高強度
が得られず、また１０３×（％Ｃ）＋５５超ではベーナ
イトやマルテンサイト組織が混入して伸線性が劣化し、
真歪４．５以上の加工が困難である。すなわち、上記の
引張強さの範囲の場合に限ってオールパーライト組織が
得られ、かつ高い伸線性と伸線後の高強度が実現でき
る。
非金属介在物が生成して極細鋼線の延性劣化と伸線性低
下を招かないように０．００３％以下を規定した。な
お、不純物元素であるＰとＳは特に規定しないが、従来
の極細鋼線と同様に延性を確保する観点から各々０．０
２０％以下とするのが望ましい。次に直径０．４ｍｍ以
下であって、３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強さを得
るために、最終パテンティング後の引張強さをＣ量に依
存して次式 １０３×（％Ｃ）＋４５≦ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）≦１
０３×（％Ｃ）＋５５ の範囲に調整することを規定した。最終パテンティング
後の引張強さが１０３×（％Ｃ）＋４５未満であれば、
初析フェライトとパーライトの混合組織となり易く、そ
の後伸線加工を行っても加工硬化率が低いために高強度
が得られず、また１０３×（％Ｃ）＋５５超ではベーナ
イトやマルテンサイト組織が混入して伸線性が劣化し、
真歪４．５以上の加工が困難である。すなわち、上記の
引張強さの範囲の場合に限ってオールパーライト組織が
得られ、かつ高い伸線性と伸線後の高強度が実現でき
る。
【００１２】また、最終伸線は通常スリップ式の連続極
細伸線機で行うが、この時の伸線加工歪（真歪）は４．
５以上であることを規定した。これは引張強さ３００ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 以上を得るために必要である。
細伸線機で行うが、この時の伸線加工歪（真歪）は４．
５以上であることを規定した。これは引張強さ３００ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 以上を得るために必要である。
【００１３】
【実施例】本発明に基づき、表１に示す成分の鋼を用い
て０．２ｍｍの極細鋼線を製造した。記号Ａ〜Ｆは本発
明例であり、記号Ｇ〜Ｐは比較例である。図１に製造工
程および製造条件の例を示す。本発明鋼では５．５ｍｍ
の熱間圧延線材を１．９〜４．４ｍｍφに生引き伸線し
た後、１回のパテンティング処理のみで０．２ｍｍの極
細鋼線が製造できた。パテンティング後にブラスめっ
き、Ｎｉめっき等を行えば、伸線時の潤滑効果、最終伸
線材のゴムとの付着性、耐食性等の機能を付与すること
も可能であった。なお、従来高炭素鋼の製造工程も併せ
て示したが、最低２回のパテンティング処理が必要であ
り、延性値が確保できる最終湿式伸線での真歪は４程度
であり、真歪が４．５以上になると延性値は著しく劣化
した。
て０．２ｍｍの極細鋼線を製造した。記号Ａ〜Ｆは本発
明例であり、記号Ｇ〜Ｐは比較例である。図１に製造工
程および製造条件の例を示す。本発明鋼では５．５ｍｍ
の熱間圧延線材を１．９〜４．４ｍｍφに生引き伸線し
た後、１回のパテンティング処理のみで０．２ｍｍの極
細鋼線が製造できた。パテンティング後にブラスめっ
き、Ｎｉめっき等を行えば、伸線時の潤滑効果、最終伸
線材のゴムとの付着性、耐食性等の機能を付与すること
も可能であった。なお、従来高炭素鋼の製造工程も併せ
て示したが、最低２回のパテンティング処理が必要であ
り、延性値が確保できる最終湿式伸線での真歪は４程度
であり、真歪が４．５以上になると延性値は著しく劣化
した。
【００１４】図１に従って製造された最終パテンティン
グ後の機械的性質およびパーライト以外の異常組織の面
積率をＬＰ材特性として表２に示し、０．２ｍｍ伸線材
の機械的性質を表３にまとめて示す。本発明材の最終Ｐ
ｂパテンティング後の引張強さはＣ量に依存して次式 １０３×（％Ｃ）＋４５≦ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）≦１
０３×（％Ｃ）＋５５ の範囲を満足するように調整されている。図２にＣ量と
熱処理材（主にパテンティング）の引張強さの関係を示
す。本発明範囲はＣが０．３〜０．６％で、かつ引張強
さが上式を満足している。パテンティング組織は微細パ
ーライト組織になっており、初析フェライトは面積率で
０．５％以下であった。さらにブラスめっき後、最終湿
式伸線加工（最終伸線速度６００ｍ／ｍｉｎ）を行った
が、真歪４．５以上の加工が全く断線なく可能であり、
伸線性は極めて良好であった。０．２ｍｍ最終伸線材の
機械的性質については、引張強さ３００ｋｇｆ／ｍｍ2
以上、破断絞り４０％以上、捻回値２５回以上、キンク
荷重比１８％以上を満足しており、高強度と高延性を兼
ね備えた特性を示すことが確認できた。なお、表３には
示していないが、バンチングタイプの撚り加工試験機に
より、上記素線をコードへ成形することも可能であっ
た。
グ後の機械的性質およびパーライト以外の異常組織の面
積率をＬＰ材特性として表２に示し、０．２ｍｍ伸線材
の機械的性質を表３にまとめて示す。本発明材の最終Ｐ
ｂパテンティング後の引張強さはＣ量に依存して次式 １０３×（％Ｃ）＋４５≦ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）≦１
０３×（％Ｃ）＋５５ の範囲を満足するように調整されている。図２にＣ量と
熱処理材（主にパテンティング）の引張強さの関係を示
す。本発明範囲はＣが０．３〜０．６％で、かつ引張強
さが上式を満足している。パテンティング組織は微細パ
ーライト組織になっており、初析フェライトは面積率で
０．５％以下であった。さらにブラスめっき後、最終湿
式伸線加工（最終伸線速度６００ｍ／ｍｉｎ）を行った
が、真歪４．５以上の加工が全く断線なく可能であり、
伸線性は極めて良好であった。０．２ｍｍ最終伸線材の
機械的性質については、引張強さ３００ｋｇｆ／ｍｍ2
以上、破断絞り４０％以上、捻回値２５回以上、キンク
荷重比１８％以上を満足しており、高強度と高延性を兼
ね備えた特性を示すことが確認できた。なお、表３には
示していないが、バンチングタイプの撚り加工試験機に
より、上記素線をコードへ成形することも可能であっ
た。
【００１５】比較例ＧはＣが規定の範囲よりも少なかっ
たために、パテンティング後に初析フェライトが析出し
て、引張強さ３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高強度が得ら
れなかった例である。比較例ＨはＳｉが規定の範囲より
も少なく、脱酸にＡｌを０．０５０％添加したために、
アルミナ系の硬質な非金属介在物が生成して０．２ｍｍ
までの極細伸線ができなかった例である。逆に比較例Ｉ
はＳｉが規定の範囲よりも多すぎたために、パーライト
を構成するセメンタイトが硬くなり、０．２ｍｍ伸線材
は得られたものの、捻回値、キンク等の延性が劣化した
例である。
たために、パテンティング後に初析フェライトが析出し
て、引張強さ３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高強度が得ら
れなかった例である。比較例ＨはＳｉが規定の範囲より
も少なく、脱酸にＡｌを０．０５０％添加したために、
アルミナ系の硬質な非金属介在物が生成して０．２ｍｍ
までの極細伸線ができなかった例である。逆に比較例Ｉ
はＳｉが規定の範囲よりも多すぎたために、パーライト
を構成するセメンタイトが硬くなり、０．２ｍｍ伸線材
は得られたものの、捻回値、キンク等の延性が劣化した
例である。
【００１６】比較例ＪはＭｎが規定の範囲よりも少なか
ったために、パテンティング後に十分な過冷効果が得ら
れず、初析フェライトが析出して、所望の強度・延性が
得られなかった例である。逆に、比較例ＫはＭｎが規定
の範囲よりも多すぎたために、パーライト変態時間が長
くなり過ぎ、変態未完了でマルテンサイトが生じた例で
ある。
ったために、パテンティング後に十分な過冷効果が得ら
れず、初析フェライトが析出して、所望の強度・延性が
得られなかった例である。逆に、比較例ＫはＭｎが規定
の範囲よりも多すぎたために、パーライト変態時間が長
くなり過ぎ、変態未完了でマルテンサイトが生じた例で
ある。
【００１７】比較例Ｌ、Ｍはともに成分は規定の範囲を
満足するが、Ｐｂパテンティング温度が各々低過ぎた場
合と高過ぎた場合であり、パーライト組織以外の異常組
織の面積率が０．５％以下とならなかった例である。前
者ではベーナイト組織のために０．２ｍｍまでの極細伸
線が行えず、後者では初析フェライトの影響で、０．２
ｍｍ伸線材の延性が低下した例である。
満足するが、Ｐｂパテンティング温度が各々低過ぎた場
合と高過ぎた場合であり、パーライト組織以外の異常組
織の面積率が０．５％以下とならなかった例である。前
者ではベーナイト組織のために０．２ｍｍまでの極細伸
線が行えず、後者では初析フェライトの影響で、０．２
ｍｍ伸線材の延性が低下した例である。
【００１８】比較例ＮとＯは従来の高炭素鋼であり、い
ずれも最終湿式伸線の真歪は４．５未満に留まり、０．
２ｍｍ伸線材の引張強さは高いが、延性は低かった。ま
た図１にも示したが、５．５ｍｍの熱間圧延線材から
０．２ｍｍの最終伸線材まで、２回のパテンティングが
必要であり、本発明材よりも熱処理回数が多かった。比
較例Ｐは低炭素鋼を５．５ｍｍでフェライト−針状マル
テンサイトの２相組織に調整した後、０．２ｍｍまで伸
線した例であるが、引張強さは３００ｋｇｆ／ｍｍ2 未
満であり、捻回値、キンクとも極めて低値であった。
ずれも最終湿式伸線の真歪は４．５未満に留まり、０．
２ｍｍ伸線材の引張強さは高いが、延性は低かった。ま
た図１にも示したが、５．５ｍｍの熱間圧延線材から
０．２ｍｍの最終伸線材まで、２回のパテンティングが
必要であり、本発明材よりも熱処理回数が多かった。比
較例Ｐは低炭素鋼を５．５ｍｍでフェライト−針状マル
テンサイトの２相組織に調整した後、０．２ｍｍまで伸
線した例であるが、引張強さは３００ｋｇｆ／ｍｍ2 未
満であり、捻回値、キンクとも極めて低値であった。
【００１９】本発明鋼と比較鋼のそれぞれの伸線材の引
張強さと絞りに及ぼす伸線加工歪（真歪）の影響を図３
に示す。これより、本発明鋼Ｄは比較鋼Ｏ（従来高炭素
鋼）よりも絞りが全般に高く維持でき、かつ真歪４．５
以上の加工により同等以上の高強度が得られている。比
較鋼Ｐは熱処理強度と伸線加工硬化率がパーライト鋼に
比較して小さいために、真歪６．６でも引張強さが３０
０ｋｇｆ／ｍｍ2 に到達しない。
張強さと絞りに及ぼす伸線加工歪（真歪）の影響を図３
に示す。これより、本発明鋼Ｄは比較鋼Ｏ（従来高炭素
鋼）よりも絞りが全般に高く維持でき、かつ真歪４．５
以上の加工により同等以上の高強度が得られている。比
較鋼Ｐは熱処理強度と伸線加工硬化率がパーライト鋼に
比較して小さいために、真歪６．６でも引張強さが３０
０ｋｇｆ／ｍｍ2 に到達しない。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【発明の効果】以上のように本発明は、従来の高炭素鋼
よりもパテンティング回数を低減して３００ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上の引張強さを有する高強度極細鋼線を製造でき
る上、破断絞り４０％以上、捻回値２５回以上、キンク
荷重比１８％以上の高延性をも同時に満足する。さらに
本発明材の素線を用いて撚り加工を行えば、高強度高延
性のコードが製造できる。微細パーライト組織がベース
であるため、疲労特性、リラクセーション特性も基本的
に従来高炭素鋼と同等の特性が得られる。一方、伸線加
工工程は従来の高炭素鋼よりも長くなるため、１ダイス
当たりの加工硬化量は分散されることになり、ダイス摩
耗の低減にも効果がある。
よりもパテンティング回数を低減して３００ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上の引張強さを有する高強度極細鋼線を製造でき
る上、破断絞り４０％以上、捻回値２５回以上、キンク
荷重比１８％以上の高延性をも同時に満足する。さらに
本発明材の素線を用いて撚り加工を行えば、高強度高延
性のコードが製造できる。微細パーライト組織がベース
であるため、疲労特性、リラクセーション特性も基本的
に従来高炭素鋼と同等の特性が得られる。一方、伸線加
工工程は従来の高炭素鋼よりも長くなるため、１ダイス
当たりの加工硬化量は分散されることになり、ダイス摩
耗の低減にも効果がある。
【図１】実施例の製造工程および製造条件を示す図であ
る。
る。
【図２】本発明材のパテンティング強度とＣ量の関係を
示す図である。
示す図である。
【図３】本発明の中炭素鋼と従来高炭素鋼の伸線加工硬
化曲線の比較を示す図である。
化曲線の比較を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．３０〜０．６０％、 Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、 Ｍｎ：０．６０〜１．５％を含有し、残部鉄および不可
避的不純物よりなり、かつ不可避的に入るＡｌ含有量を
０．００３％以下とした化学組成を有し、最終パテンテ
ィング後の引張強さが次式 １０３×（％Ｃ）＋４５≦ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）≦１
０３×（％Ｃ）＋５５ の範囲にあり、かつパーライト組織が面積率で９９．５
％以上で初析フェライトの存在が面積率で０．５％以下
である中炭素鋼伸線材に、真歪で４．５以上の引抜加工
を施すことを特徴とする直径０．４ｍｍ以下であって引
張強さ３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高強度高延性中炭素
極細鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4159735A JPH062039A (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | 中炭素極細鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4159735A JPH062039A (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | 中炭素極細鋼線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH062039A true JPH062039A (ja) | 1994-01-11 |
Family
ID=15700130
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4159735A Withdrawn JPH062039A (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | 中炭素極細鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH062039A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010202913A (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-16 | Nippon Steel Corp | 高強度鋼線用線材、高強度鋼線及びこれらの製造方法 |
| JP2014145123A (ja) * | 2013-01-30 | 2014-08-14 | Bridgestone Corp | 高強度鋼線の製造方法 |
| CN104603352A (zh) * | 2012-09-07 | 2015-05-06 | 米其林集团总公司 | 具有大于或等于0.5%且小于或等于0.6%的碳的质量比的值的高可延性钢丝 |
| CN104641035A (zh) * | 2012-09-07 | 2015-05-20 | 米其林集团总公司 | 具有大于或等于0.4%且小于或等于0.5%的值的碳质量比例的高拉制性钢丝线 |
| US20160281297A1 (en) * | 2013-11-22 | 2016-09-29 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Drawing Method And Wire Produced By Said Drawing Method |
| US9884356B2 (en) | 2012-09-07 | 2018-02-06 | Compagnie Generale Des Establissements Michelin | Wire drawing method |
| US9987881B2 (en) | 2013-11-22 | 2018-06-05 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Steel wire with high drawability having a carbon level by mass of between 0.05% inclusive and 0.4% exclusive |
-
1992
- 1992-06-18 JP JP4159735A patent/JPH062039A/ja not_active Withdrawn
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010202913A (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-16 | Nippon Steel Corp | 高強度鋼線用線材、高強度鋼線及びこれらの製造方法 |
| CN104603352A (zh) * | 2012-09-07 | 2015-05-06 | 米其林集团总公司 | 具有大于或等于0.5%且小于或等于0.6%的碳的质量比的值的高可延性钢丝 |
| CN104641035A (zh) * | 2012-09-07 | 2015-05-20 | 米其林集团总公司 | 具有大于或等于0.4%且小于或等于0.5%的值的碳质量比例的高拉制性钢丝线 |
| JP2015531834A (ja) * | 2012-09-07 | 2015-11-05 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | ０．４％以上かつ０．５％以下の炭素質量割合値を有する高引き抜き性鋼鉄ワイヤ |
| JP2015535882A (ja) * | 2012-09-07 | 2015-12-17 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | ０．５％以上で０．６％以下の炭素質量割合値を有する高引き抜き性鋼鉄ワイヤ |
| US9884356B2 (en) | 2012-09-07 | 2018-02-06 | Compagnie Generale Des Establissements Michelin | Wire drawing method |
| JP2018083231A (ja) * | 2012-09-07 | 2018-05-31 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | ワイヤ引き抜き方法 |
| EP2893076B1 (fr) * | 2012-09-07 | 2019-07-03 | Compagnie Générale des Etablissements Michelin | Fil d'acier à haute tréfilabilité comprenant un taux de carbone en masse compris entre 0,5 % et 0,6 % bornes incluses |
| EP2893075B1 (fr) * | 2012-09-07 | 2019-07-03 | Compagnie Générale des Etablissements Michelin | Fil d'acier à haute tréfilabilité comprenant un taux de carbone en masse compris entre 0,4 % et 0,5 % bornes incluses |
| JP2014145123A (ja) * | 2013-01-30 | 2014-08-14 | Bridgestone Corp | 高強度鋼線の製造方法 |
| US20160281297A1 (en) * | 2013-11-22 | 2016-09-29 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Drawing Method And Wire Produced By Said Drawing Method |
| US9987881B2 (en) | 2013-11-22 | 2018-06-05 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Steel wire with high drawability having a carbon level by mass of between 0.05% inclusive and 0.4% exclusive |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990831 |