JP2716301B2 - 結晶粒度安定化肌焼用鋼の製造方法 - Google Patents
結晶粒度安定化肌焼用鋼の製造方法Info
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- JP2716301B2 JP2716301B2 JP3286318A JP28631891A JP2716301B2 JP 2716301 B2 JP2716301 B2 JP 2716301B2 JP 3286318 A JP3286318 A JP 3286318A JP 28631891 A JP28631891 A JP 28631891A JP 2716301 B2 JP2716301 B2 JP 2716301B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間加工後に冷却状態
で微細な組織を有し、かつ冷間鍛造等による機械部品の
製造方法を経ても、浸炭時にオーステナイト結晶粒の粗
大化し難い、結晶粒度安定化肌焼用鋼の製造方法に関す
るものである。
で微細な組織を有し、かつ冷間鍛造等による機械部品の
製造方法を経ても、浸炭時にオーステナイト結晶粒の粗
大化し難い、結晶粒度安定化肌焼用鋼の製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】浸炭時にオーステナイト結晶粒が粗大化
すると、熱処理歪や硬さのバラツキ、部品の強度低下等
を引き起こすために、オーステナイト結晶粒度特性の安
定した肌焼鋼の鋼材が求められている。
すると、熱処理歪や硬さのバラツキ、部品の強度低下等
を引き起こすために、オーステナイト結晶粒度特性の安
定した肌焼鋼の鋼材が求められている。
【０００３】また加工性その他の点で、圧延状態で細粒
であることも求められている。これらに対しては例えば
制御圧延等の適用が考えられているが、これらの鋼は結
晶粒度が微細なためにかえって、浸炭等の高温加熱時に
粗大化をしやすいという欠点をもっていた。
であることも求められている。これらに対しては例えば
制御圧延等の適用が考えられているが、これらの鋼は結
晶粒度が微細なためにかえって、浸炭等の高温加熱時に
粗大化をしやすいという欠点をもっていた。
【０００４】また最近冷間鍛造により成形されることが
多くなっており、この際前熱処理として一般に球状化熱
処理を施して用いることが多い。これらも全て結晶粒度
特性に対しては有害であり、従来にも増して肌焼鋼の結
晶粒度の安定化が求められている。
多くなっており、この際前熱処理として一般に球状化熱
処理を施して用いることが多い。これらも全て結晶粒度
特性に対しては有害であり、従来にも増して肌焼鋼の結
晶粒度の安定化が求められている。
【０００５】従来これに対してはたとえば、特開昭５６
−７５５５１や特開昭５９−１２３７１４などがある
が、これらはＡｌ−Ｎ系の肌焼鋼で、高温でのオーステ
ナイト結晶粒度の安定性という点で、限界があった。こ
れに対して、Ｎｂを添加してより高温での安定性をはか
ったものとして、例えば特開昭４９−１２５２２０や特
開昭６２−９９４１６がある。しかし特開昭４９−１２
５２２０では結晶粒の安定化に有効な析出物の微細化を
確実に効率的に行なうための、加工、熱履歴の条件につ
いては検討されておらず、特開昭６２−９９４１６の場
合は、Ｎｂ炭窒化物の微細析出結果を論じてはいるが、
これらをより微細化させるためのＡｌ，Ｎｂ，Ｎ間の量
的な関係の検討が不十分であり、実際上、特に冷鍛用の
肌焼鋼のように、全ての条件が結晶粒度特性に対して有
害な工程を取る場合には、結晶粒の粗大化を押さえるこ
とは難しいのが現状である。
−７５５５１や特開昭５９−１２３７１４などがある
が、これらはＡｌ−Ｎ系の肌焼鋼で、高温でのオーステ
ナイト結晶粒度の安定性という点で、限界があった。こ
れに対して、Ｎｂを添加してより高温での安定性をはか
ったものとして、例えば特開昭４９−１２５２２０や特
開昭６２−９９４１６がある。しかし特開昭４９−１２
５２２０では結晶粒の安定化に有効な析出物の微細化を
確実に効率的に行なうための、加工、熱履歴の条件につ
いては検討されておらず、特開昭６２−９９４１６の場
合は、Ｎｂ炭窒化物の微細析出結果を論じてはいるが、
これらをより微細化させるためのＡｌ，Ｎｂ，Ｎ間の量
的な関係の検討が不十分であり、実際上、特に冷鍛用の
肌焼鋼のように、全ての条件が結晶粒度特性に対して有
害な工程を取る場合には、結晶粒の粗大化を押さえるこ
とは難しいのが現状である。
【０００６】
【発明が解決しようとする問題点】本発明の目的は、上
記のような従来技術の問題点を解決することにあり、特
に球状化焼なまし＋冷間鍛造のような、結晶粒度にとっ
て非常に苛酷な条件で加工される機械部品用の肌焼用鋼
の製造方法を開発することにある。
記のような従来技術の問題点を解決することにあり、特
に球状化焼なまし＋冷間鍛造のような、結晶粒度にとっ
て非常に苛酷な条件で加工される機械部品用の肌焼用鋼
の製造方法を開発することにある。
【０００７】
【問題点を解決するための手段】上記の問題点を解決す
るために発明者は、肌焼鋼の変態特性およびオーステナ
イト結晶粒度特性と製造条件の関係について詳細な検討
を加えた結果、Ａｌ，Ｎｂ，Ｎといった微細量成分の量
や圧延加熱、加工温度等の熱間加工条件及び加工後の冷
却速度を考慮することにより、微細な組織を有するとと
もに、結晶粒度の安定化に有効なＡｌＮ，ＮｂＣＮを、
より微細かつ均一に析出分散させ、また浸炭等の高温長
時間の加熱時にも、成長粗大化しにくいように分散析出
させることが出来、これによって冷鍛などの苛酷な工程
をとってもオーステナイト結晶粒の粗大化しにくい肌焼
鋼鋼材の製造が可能となった。すなわち、本発明第一の
発明の製造方法は、 （１）重量ｗｔ％で、 Ｃ：０．０８〜０．３０％ Ｓｉ：０．０５〜１．０％ Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％ Ｎｂ：０．０２〜０．１０％ Ｎ：０．０１５〜０．０３０％ および、 Ｎ（％）≧０．５２×Ａｌ（％）＋０．１５×Ｎｂ
（％） の範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的に含まれる不
純物よりなる鋼を、１１５０℃以上の温度に加熱後、終
止温度が９５０〜８００℃で熱間圧延を行ない、その後
０．３〜０．０５℃／ｓｅｃでＡ1 変態点以下まで冷却
することを特徴とする、結晶粒度安定化肌焼用鋼の製造
方法、であり、本発明第二の発明の製造方法は、 （２）重量ｗｔ％で、 Ｃ：０．０８〜０．３０％ Ｓｉ：０．０５〜１．０％ Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％ Ｎｂ：０．０２〜０．１０％ Ｎ：０．０１５〜０．０３０％ および、 Ｎ（％）≧０．５２×Ａｌ（％）＋０．１５×Ｎｂ
（％） の範囲で含有しさらに、 Ｃｒ：０．３〜２．０％ Ｎｉ：０．３〜５．０％ Ｍｏ：０．０５〜１．０％ のうちの一種または二種以上を含み、残部Ｆｅおよび不
可避的に含まれる不純物よりなる鋼を、１１５０℃以上
の温度に加熱後、終止温度が９５０〜８００℃で熱間圧
延を行ない、その後０．３〜０．０５℃／ｓｅｃでＡ1
変態点以下まで冷却することを特徴とする結晶粒度安定
化肌焼用鋼の製造方法、である。
るために発明者は、肌焼鋼の変態特性およびオーステナ
イト結晶粒度特性と製造条件の関係について詳細な検討
を加えた結果、Ａｌ，Ｎｂ，Ｎといった微細量成分の量
や圧延加熱、加工温度等の熱間加工条件及び加工後の冷
却速度を考慮することにより、微細な組織を有するとと
もに、結晶粒度の安定化に有効なＡｌＮ，ＮｂＣＮを、
より微細かつ均一に析出分散させ、また浸炭等の高温長
時間の加熱時にも、成長粗大化しにくいように分散析出
させることが出来、これによって冷鍛などの苛酷な工程
をとってもオーステナイト結晶粒の粗大化しにくい肌焼
鋼鋼材の製造が可能となった。すなわち、本発明第一の
発明の製造方法は、 （１）重量ｗｔ％で、 Ｃ：０．０８〜０．３０％ Ｓｉ：０．０５〜１．０％ Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％ Ｎｂ：０．０２〜０．１０％ Ｎ：０．０１５〜０．０３０％ および、 Ｎ（％）≧０．５２×Ａｌ（％）＋０．１５×Ｎｂ
（％） の範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的に含まれる不
純物よりなる鋼を、１１５０℃以上の温度に加熱後、終
止温度が９５０〜８００℃で熱間圧延を行ない、その後
０．３〜０．０５℃／ｓｅｃでＡ1 変態点以下まで冷却
することを特徴とする、結晶粒度安定化肌焼用鋼の製造
方法、であり、本発明第二の発明の製造方法は、 （２）重量ｗｔ％で、 Ｃ：０．０８〜０．３０％ Ｓｉ：０．０５〜１．０％ Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％ Ｎｂ：０．０２〜０．１０％ Ｎ：０．０１５〜０．０３０％ および、 Ｎ（％）≧０．５２×Ａｌ（％）＋０．１５×Ｎｂ
（％） の範囲で含有しさらに、 Ｃｒ：０．３〜２．０％ Ｎｉ：０．３〜５．０％ Ｍｏ：０．０５〜１．０％ のうちの一種または二種以上を含み、残部Ｆｅおよび不
可避的に含まれる不純物よりなる鋼を、１１５０℃以上
の温度に加熱後、終止温度が９５０〜８００℃で熱間圧
延を行ない、その後０．３〜０．０５℃／ｓｅｃでＡ1
変態点以下まで冷却することを特徴とする結晶粒度安定
化肌焼用鋼の製造方法、である。
【０００８】以下に本発明の方法において鋼の成分範囲
および製造条件を上記のように限定した理由について述
べる。
および製造条件を上記のように限定した理由について述
べる。
【０００９】Ｃ：Ｃは焼入性や強度を確保する上で必須
の元素であり、通常の機械部品での強度を確保するため
には最低０．０８％が必要である。しかし０．３０％を
越えると芯部の硬さが上がりすぎて、靱性の劣化や圧縮
の残留応力の低減に伴う疲労強度の低下等が起こり肌焼
鋼本来の目的に対しては好ましくない。よってＣの上限
は０．３０％とする。
の元素であり、通常の機械部品での強度を確保するため
には最低０．０８％が必要である。しかし０．３０％を
越えると芯部の硬さが上がりすぎて、靱性の劣化や圧縮
の残留応力の低減に伴う疲労強度の低下等が起こり肌焼
鋼本来の目的に対しては好ましくない。よってＣの上限
は０．３０％とする。
【００１０】Ｓｉ：Ｓｉは通常脱酸材として使用される
が、フェライト強化作用が強く、焼入性も向上させる。
０．０５％未満では脱酸が不十分となり、１．０％を越
えると鋼の延性、靱性、加工性を阻害するようになる。
よって下限を０．０５％とし、上限を１．０％とする。
が、フェライト強化作用が強く、焼入性も向上させる。
０．０５％未満では脱酸が不十分となり、１．０％を越
えると鋼の延性、靱性、加工性を阻害するようになる。
よって下限を０．０５％とし、上限を１．０％とする。
【００１１】Ｍｎ：Ｍｎも脱酸材として使用されまた焼
入性、強度を確保するうえでは必須の元素である。０．
３０％未満ではこの効果が十分ではなく、また２．０％
を越えると加工性や靱性等に悪影響が出てくる。従って
下限を０．３０％、上限を２．０％とする。
入性、強度を確保するうえでは必須の元素である。０．
３０％未満ではこの効果が十分ではなく、また２．０％
を越えると加工性や靱性等に悪影響が出てくる。従って
下限を０．３０％、上限を２．０％とする。
【００１２】Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ：これらは一般に低合金
肌焼鋼において、目的、用途に応じた強度、靱性を確保
する上で有効な元素であり必要に応じて添加される。い
ずれも添加の効果を十分に得るためには、経済性も考慮
してそれぞれ０．３〜５．０％，０．３〜２．０％，
０．０５〜１．０％とする。
肌焼鋼において、目的、用途に応じた強度、靱性を確保
する上で有効な元素であり必要に応じて添加される。い
ずれも添加の効果を十分に得るためには、経済性も考慮
してそれぞれ０．３〜５．０％，０．３〜２．０％，
０．０５〜１．０％とする。
【００１３】Ａｌ：Ａｌはオーステナイト結晶粒度を微
細に保持するためには必須元素であり、鋼中のＮと結合
してＡｌＮとなって微細に析出するために、いわゆるピ
ンナップ効果により、結晶粒の粗大化阻止効果を示す。
０．０１５％未満ではＡｌＮの析出量が不足して結晶粒
の阻止効果が十分でない。また０．０５０％を越えると
析出物が粗大になり、逆に結晶粒度の粗大化阻止効果が
低下するようになる。従ってＡｌの下限を０．０１５％
とし、上限を０．０５０％とする。
細に保持するためには必須元素であり、鋼中のＮと結合
してＡｌＮとなって微細に析出するために、いわゆるピ
ンナップ効果により、結晶粒の粗大化阻止効果を示す。
０．０１５％未満ではＡｌＮの析出量が不足して結晶粒
の阻止効果が十分でない。また０．０５０％を越えると
析出物が粗大になり、逆に結晶粒度の粗大化阻止効果が
低下するようになる。従ってＡｌの下限を０．０１５％
とし、上限を０．０５０％とする。
【００１４】Ｎｂ：Ｎｂも鋼中でＮｂＣＮとして析出し
て粒界移動を阻止し、オーステナイト結晶粒粗大化防止
のためには必須の元素である。しかし０．０２％未満で
は析出量が不足して阻止効果が十分でなく、０．１０％
を越えると、阻止効果が飽和し、ストリンガー状の非金
属介在物として析出するようになり靱性や加工性が劣化
するようになる。従って下限を０．０２％、上限を０．
１０％とする。
て粒界移動を阻止し、オーステナイト結晶粒粗大化防止
のためには必須の元素である。しかし０．０２％未満で
は析出量が不足して阻止効果が十分でなく、０．１０％
を越えると、阻止効果が飽和し、ストリンガー状の非金
属介在物として析出するようになり靱性や加工性が劣化
するようになる。従って下限を０．０２％、上限を０．
１０％とする。
【００１５】Ｎ：ＮはＡｌ，Ｎｂと結びついてＡｌＮ，
ＮｂＣＮとして析出し、オーステナイト結晶粒度を微細
化させる。０．０１５％未満では、結晶粒の粗大化阻止
に対して必要な量の析出物の確保が難しく、０．０３０
％を越えると鋼材の健全性に問題が出てくる。従って下
限を０．０１５％、上限を０．０３０％とする。
ＮｂＣＮとして析出し、オーステナイト結晶粒度を微細
化させる。０．０１５％未満では、結晶粒の粗大化阻止
に対して必要な量の析出物の確保が難しく、０．０３０
％を越えると鋼材の健全性に問題が出てくる。従って下
限を０．０１５％、上限を０．０３０％とする。
【００１６】Ｎ（％）≧０．５２×Ａｌ（％）＋０．１
５×Ｎｂ（％）：Ｎをこの関係式を満足させるように添
加することにより、安定した結晶粒阻止効果を示すこと
が判明した。これはＡｌＮ，ＮｂＣＮは微細かつ均一に
分散し、しかも浸炭等の高温長時間の加熱においても、
これらの微細析出物は成長し難いためと思われる。
５×Ｎｂ（％）：Ｎをこの関係式を満足させるように添
加することにより、安定した結晶粒阻止効果を示すこと
が判明した。これはＡｌＮ，ＮｂＣＮは微細かつ均一に
分散し、しかも浸炭等の高温長時間の加熱においても、
これらの微細析出物は成長し難いためと思われる。
【００１７】以上は本発明における合金成分の制約条件
であるが、本発明ではさらにオーステナイト結晶粒度の
安定化をはかるために、製造条件として次のような要件
を必要とする。すなわち、 加熱温度：１１５０℃以上 肌焼鋼の加熱温度は一般に１０５０℃〜１２５０℃程度
である。本発明では加熱温度は１１５０℃以上であるこ
とが必要である。
であるが、本発明ではさらにオーステナイト結晶粒度の
安定化をはかるために、製造条件として次のような要件
を必要とする。すなわち、 加熱温度：１１５０℃以上 肌焼鋼の加熱温度は一般に１０５０℃〜１２５０℃程度
である。本発明では加熱温度は１１５０℃以上であるこ
とが必要である。
【００１８】熱間圧延するために加熱していくと鋼中の
ＡｌＮ，ＮｂＣＮは固溶していく。しかし加熱温度が十
分でないと、溶け残っている部分の一部が粗大化をおこ
し、結晶粒の粗大化阻止には有効に寄与しない。またそ
の後の部品への加工のための再加熱において、溶け残っ
た析出物を核として固溶した部分が析出するために、析
出物自体の大きさが大きくなり、結晶粒の粗大化阻止効
果が減少する。加熱温度が１１５０℃以上の場合、初期
状態として十分な量のＡｌＮ，ＮｂＣＮを固溶させるこ
とが出来る。そこで加熱温度は１１５０℃以上とする。
ＡｌＮ，ＮｂＣＮは固溶していく。しかし加熱温度が十
分でないと、溶け残っている部分の一部が粗大化をおこ
し、結晶粒の粗大化阻止には有効に寄与しない。またそ
の後の部品への加工のための再加熱において、溶け残っ
た析出物を核として固溶した部分が析出するために、析
出物自体の大きさが大きくなり、結晶粒の粗大化阻止効
果が減少する。加熱温度が１１５０℃以上の場合、初期
状態として十分な量のＡｌＮ，ＮｂＣＮを固溶させるこ
とが出来る。そこで加熱温度は１１５０℃以上とする。
【００１９】圧延終始温度：９５０〜８００℃ 圧延終始温度は加熱温度および圧延サイズにより大きく
異なるが、一般には９５０〜１１５０℃程度である。本
発明では圧延終始温度は９５０〜８００℃であることが
必要である。先に述べた加熱温度に加熱後、この温度範
囲で圧延終止することにより、冷却後に微細な組織が得
られる。しかしこの場合には加工性は良好であるが、一
般に浸炭時に結晶粒が非常に粗大化しやすくなるという
欠点をもっているので、他の諸条件によってこれをカバ
ーする。
異なるが、一般には９５０〜１１５０℃程度である。本
発明では圧延終始温度は９５０〜８００℃であることが
必要である。先に述べた加熱温度に加熱後、この温度範
囲で圧延終止することにより、冷却後に微細な組織が得
られる。しかしこの場合には加工性は良好であるが、一
般に浸炭時に結晶粒が非常に粗大化しやすくなるという
欠点をもっているので、他の諸条件によってこれをカバ
ーする。
【００２０】 加工後の冷却速度：０．３〜０．０５℃／ｓｅｃ 冷却速度は、圧延サイズにより異なり、普通の冷却床に
おいては一般にφ２０〜φ５０程度では１．０〜０．４
℃／ｓｅｃ程度である。本発明では、上記温度で熱間加
工を開始し終了したのちに、０．３〜０．０５℃／ｓｅ
ｃの冷却速度で冷却する必要がある。従って、本発明で
規制する範囲の冷却速度を越える場合が多いが、この場
合は冷却床にカバーを行なうとか徐冷ボックスを使用す
るなどで冷却速度をコントロールする。本発明者等はこ
れまで述べてきた諸条件と、この冷却条件を組合わせる
ことにより、微細な組織を有し、なおかつ著しく安定化
した結晶粒度特性を有する鋼材の製造が可能となること
を見いだした。
おいては一般にφ２０〜φ５０程度では１．０〜０．４
℃／ｓｅｃ程度である。本発明では、上記温度で熱間加
工を開始し終了したのちに、０．３〜０．０５℃／ｓｅ
ｃの冷却速度で冷却する必要がある。従って、本発明で
規制する範囲の冷却速度を越える場合が多いが、この場
合は冷却床にカバーを行なうとか徐冷ボックスを使用す
るなどで冷却速度をコントロールする。本発明者等はこ
れまで述べてきた諸条件と、この冷却条件を組合わせる
ことにより、微細な組織を有し、なおかつ著しく安定化
した結晶粒度特性を有する鋼材の製造が可能となること
を見いだした。
【００２１】これはこの範囲内で冷却することにより、
ＡｌＮやＮｂＣＮが微細に析出し、結晶粒の粗大化阻止
に有効に作用するためで、０．３℃／ｓｅｃを越える
と、析出する量が少なくなり、０．０５℃／ｓｅｃ未満
になると、析出粒子が冷却中に粗大化するようになり、
ともに結晶粒粗大化阻止に対して有効でなくなるためで
ある。
ＡｌＮやＮｂＣＮが微細に析出し、結晶粒の粗大化阻止
に有効に作用するためで、０．３℃／ｓｅｃを越える
と、析出する量が少なくなり、０．０５℃／ｓｅｃ未満
になると、析出粒子が冷却中に粗大化するようになり、
ともに結晶粒粗大化阻止に対して有効でなくなるためで
ある。
【００２２】この傾向は、Ａｌ，Ｎｂ，Ｎ量を適正な量
にバランスさせることにより、より確実にすることが出
来、これらの関係を見出したことが本発明鋼のもっとも
特徴とするところである。
にバランスさせることにより、より確実にすることが出
来、これらの関係を見出したことが本発明鋼のもっとも
特徴とするところである。
【００２３】
【実施例】表１に本発明鋼と比較鋼の化学成分と熱間加
熱条件、仕上げ温度および加工後の冷却速度の各操業条
件とフェライト粒度、および球状化熱処理後７０％冷間
加工した場合のオーステナイト結晶粒度を示す。圧延寸
法はφ３０である。
熱条件、仕上げ温度および加工後の冷却速度の各操業条
件とフェライト粒度、および球状化熱処理後７０％冷間
加工した場合のオーステナイト結晶粒度を示す。圧延寸
法はφ３０である。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】仕上げ温度が９５０℃以下となると、微細
な結晶粒が得られる。しかしこの場合には、浸炭時の加
熱において一般にオーステナイトの初期粒度も微細にな
って、結晶粒が粗大化しやすくなる傾向を示す。しか
し、加工後の冷却速度によってオーステナイト結晶粒度
特性は影響を受け、一般の冷却床における放冷では粒度
特性は安定しないが、徐冷ボックスや冷却床内のカバー
徐冷などにより、０．３〜０．０５℃／ｓｅｃの冷却速
度で冷却することにより、オーステナイト結晶粒度特性
は大幅に改善されることがわかる。しかしこの効果は熱
間圧延時の加熱が不十分な場合には認められず、また成
分範囲が請求範囲に無い場合にも認められない。
な結晶粒が得られる。しかしこの場合には、浸炭時の加
熱において一般にオーステナイトの初期粒度も微細にな
って、結晶粒が粗大化しやすくなる傾向を示す。しか
し、加工後の冷却速度によってオーステナイト結晶粒度
特性は影響を受け、一般の冷却床における放冷では粒度
特性は安定しないが、徐冷ボックスや冷却床内のカバー
徐冷などにより、０．３〜０．０５℃／ｓｅｃの冷却速
度で冷却することにより、オーステナイト結晶粒度特性
は大幅に改善されることがわかる。しかしこの効果は熱
間圧延時の加熱が不十分な場合には認められず、また成
分範囲が請求範囲に無い場合にも認められない。
【００２７】このように、本発明の方法によって、熱間
圧延後の組織が微細であり、かつ浸炭条件が高温長時間
であってもオーステナイト結晶粒の安定な肌焼鋼が得ら
れることが判明した。
圧延後の組織が微細であり、かつ浸炭条件が高温長時間
であってもオーステナイト結晶粒の安定な肌焼鋼が得ら
れることが判明した。
【００２８】
【発明の効果】以上の通り、本発明によれば、熱間加工
後に冷却状態で微細な組織を有し、かつ冷間鍛造等によ
る機械部品の製造方法を経ても、浸炭時にオーステナイ
ト結晶粒の粗大化し難い、結晶粒度安定化肌焼用鋼を製
造することができ、その産業上の効果は極めて大なるも
のである。
後に冷却状態で微細な組織を有し、かつ冷間鍛造等によ
る機械部品の製造方法を経ても、浸炭時にオーステナイ
ト結晶粒の粗大化し難い、結晶粒度安定化肌焼用鋼を製
造することができ、その産業上の効果は極めて大なるも
のである。
【図１】図１は本発明鋼の成分範囲を示す図である。
フロントページの続き (72)発明者 町田 功 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式 会社本田技術研究所内 (72)発明者 高木 武 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式 会社本田技術研究所内 (72)発明者 梅野好和 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式 会社本田技術研究所内 (56)参考文献 特開 平２−43319（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−70016（ＪＰ，Ａ) 特公 昭54−1647（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (2)
- 【請求項１】 重量ｗｔ％で、 Ｃ：０．０８〜０．３０％ Ｓｉ：０．０５〜１．０％ Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％ Ｎｂ：０．０２〜０．１０％ Ｎ：０．０１５〜０．０３０％ および、 Ｎ（％）≧０．５２×Ａｌ（％）＋０．１５×Ｎｂ
（％） の範囲で含有し、残部Ｆｅおよび不可避的に含まれる不
純物よりなる鋼を、１１５０℃以上の温度に加熱後、終
止温度が９５０〜８００℃で熱間圧延を行ない、その後
０．３〜０．０５℃／ｓｅｃでＡ1 変態点以下まで冷却
することを特徴とする結晶粒度安定化肌焼用鋼の製造方
法。 - 【請求項２】 重量ｗｔ％で、 Ｃ：０．０８〜０．３０％ Ｓｉ：０．０５〜１．０％ Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％ Ｎｂ：０．０２〜０．１０％ Ｎ：０．０１５〜０．０３０％ および、 Ｎ（％）≧０．５２×Ａｌ（％）＋０．１５×Ｎｂ
（％） の範囲で含有しさらに、 Ｃｒ：０．３〜２．０％ Ｎｉ：０．３〜５．０％ Ｍｏ：０．０５〜１．０％ のうちの一種または二種以上を含み、残部Ｆｅおよび不
可避的に含まれる不純物よりなる鋼を、１１５０℃以上
の温度に加熱後、終止温度が９５０〜８００℃で熱間圧
延を行ない、その後０．３〜０．０５℃／ｓｅｃでＡ1
変態点以下まで冷却することを特徴とする結晶粒度安定
化肌焼用鋼の製造方法。
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| JP3286318A JP2716301B2 (ja) | 1991-10-31 | 1991-10-31 | 結晶粒度安定化肌焼用鋼の製造方法 |
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-
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