JP2023504898A - ポリアミドの調製装置および方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、ポリアミドの調製装置および方法に関するものである。具体的に、本発明は、ジアミンとジカルボン酸との重縮合の際、ジアミンの固定化度を向上させたポリアミドの調製装置および方法に関するものである。本発明の具体例によるポリアミドの調製装置および方法は、ジアミンとジカルボン酸との重縮合の際、ジアミンの固定化度を向上させ得る。【選択図】図１

Description

本発明は、ポリアミドの調製装置および方法に関するものである。具体的に、本発明は、ジアミンとジカルボン酸との重縮合の際、ジアミンの固定化度を向上させ得るポリアミドの調製装置および方法に関するものである。

ポリアミド（polyamide）は、主鎖にアミド（－ＣＯ－ＮＨ－）単位を含む重合体のことを指す。ポリアミドは、それぞれ同じ反応基（例えば、 ＮＨ または ＣＯＯＨ）を２個含有する２官能性の２つの異なる単量体単位から調製されるか、それぞれアミノ基１個およびカルボキシル基１個を含有するか、またはこれらの基を形成し得る２官能性の１つの単量体単位から調製され得る。例えば、ポリアミドは、ジアミンとジカルボン酸との重縮合反応、アミノカルボン酸の重縮合反応、またはラクタム（lactam）の開環重合反応によって調製され得る。

ポリアミドは、分子構造によって脂肪族ポリアミド、芳香族ポリアミド、脂環式ポリアミドに分類され、中でも脂肪族ポリアミドはナイロン（Nylon）、芳香族ポリアミドはアラミド（Aramid）と総称されることもある。

一般に、ポリアミドは、剛性、耐摩擦、耐摩耗、耐油、耐溶剤性などの物性に優れ、溶融成形が容易であるため、衣服素材用、産業資材用繊維、エンジニアリングプラスチック等として広く用いられている。

一方、ジアミンとジカルボン酸との重縮合反応によりポリアミドを調製する場合、溶融状態のジカルボン酸にジアミンを加えて重縮合反応を行いながら反応により生成される縮合水を除去する方法が知られている。（例えば、特許文献１、特許文献２、特許文献３等を参照）。ところで、この方法の場合、まだ固定化していないジアミンが縮合水とともに除去され、反応器内の両単量体間の当量比が所望の値から外れることが生じる。

したがって、ジアミンとジカルボン酸との重縮合反応の際、ジアミンの固定化度を向上させ得る技術が求められている。

特開１９９７－１０４７５１号公報 韓国特許公開第２０１２－０１０２０５５号公報 韓国登録特許第１８１３４００号

本発明の目的は、ジアミンとジカルボン酸との重縮合の際、ジアミンの固定化度を向上させ得るポリアミドの調製装置および方法を提供することである。

このような目的を達成するための本発明の一具体例により、撹拌機２０を備え、ジアミンとジカルボン酸との重縮合が行われる反応器１０と、反応器１０の上に順次設けられるバッファ３０と、分別蒸留カラム５０と、凝縮器７０と、を含むポリアミドの調製装置１００が提供される。なお、バッファ３０は、その内径がパイプ連結部１６の内径に比べて１０％以上大きく、長さ対内径の比（Ｌ／Ｄ）が１以上であり、凝縮器を介して排出される縮合水中のジアミンの含有量が１モル％以下である。

本発明の一具体例によるポリアミドの調製装置１００は、反応器１０内部の反応混合物を１５０℃～３００℃の温度で加熱し得る加熱装置をさらに含み得る。

好ましくは、バッファ３０は、その内径がパイプ連結部１６の内径に比べて２０％以上大きく、長さ対内径の比（Ｌ／Ｄ）が２～１０であり得る。
具体的に、バッファ３０は別途加熱または冷却されない。

分別蒸留カラム５０は、段数または理論段数が５～３０であり、その運転温度は１００℃～１５０℃であり得る。
また、凝縮器７０の運転温度は０℃～２０℃であり得る。

本発明の他の具体例により、（１）反応器内でジアミンとジカルボン酸とを１．０：１．０～１．０５：１．０の当量比で含む混合物を直接重縮合しながら、重縮合により生成される蒸気相の縮合水を反応器の外に排出する段階と、（２）反応器から排出される蒸気相の縮合水の流速を変化させる段階と、（３）蒸気相の縮合水を分別蒸留して凝縮する単量体を反応器に循環させる段階と、（４）分別蒸留した後の蒸気相の縮合水を凝縮させる段階と、を含み、段階（４）において、凝縮する縮合水中のジアミン含有量が１モル％以下である、ポリアミドの調製方法が提供される。

具体的に、ジカルボン酸が、シュウ酸、マロン酸、琥珀酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸、トリデカン二酸、テトラデカン二酸、ペンタデカン二酸、ヘキサデカン二酸、ヘプタデカン二酸、オクタデカン二酸からなる群より選択される脂肪族ジカルボン酸と、シクロヘキサンカルボン酸からなる群より選択される脂環式ジカルボン酸と、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、ナフタレンジカルボン酸からなる群より選択される芳香族ジカルボン酸と、のうち少なくとも１つを含み得る。好ましくは、ジカルボン酸はアジピン酸であり得る。

また、ジアミンが、エチレンジアミン、１，３－ジアミノプロパン、１，４－ジアミノブタン、１，５－ジアミノペンタン、１，６－ジアミノヘキサン、１，７－ジアミノヘプタン、１，８－ジアミノオクタン、１，９－ジアミノノナン、１，１０－ジアミノデカン、１，１１－ジアミノウンデカン、１，１２－ジアミノドデカン、１，１３－ジアミノトリデカン、１，１４－ジアミノテトラデカン、１，１５－ジアミノペンタデカン、１，１６－ジアミノヘキサデカン、１，１７－ジアミノヘプタデカン、１，１８－ジアミノオクタデカン、１，１９－ジアミノノナデカン、１，２０ ジアミノエイコサン、２ メチル １，５ ジアミノペンタンからなる群より選択される脂肪族ジアミンと、シクロヘキサンジアミン、ビス （４ アミノシクロヘキシル）メタンからなる群より選択される脂環式ジアミンと、キシレンジアミンからなる芳香族ジアミンと、のうち少なくとも１つを含み得る。好ましくは、ジアミンが、ｍ キシレンジアミンまたはｐ キシレンジアミンであり得る。

具体的に、段階（１）は、反応器内にジカルボン酸を注入する段階と、反応器内を不活性ガスでパージ（purge）する段階と、反応器内の温度を１６０℃～２００℃に上げる段階と、ジアミンを連続的または断続的に反応器に添加する段階と、ジアミンの添加終了の際、最終的に反応器内の温度が１６０℃～２５０℃になるように反応器内の温度を調節する段階と、を含み得る。

ここで、反応器内にジカルボン酸を注入する段階は、固相ジカルボン酸を反応器に注入してそれを溶融させるか、または別途の装置で溶融したジカルボン酸を反応器内に注入することにより行われ得る。
また、ジアミンを連続的または断続的に反応器に添加する段階は、０．５時間～４時間行われ得る。

段階（１）において、ジアミンとジカルボン酸との重縮合が１次重合または予備重合（pre-polymerization）であり、反応器内の圧力は常圧～１．２ｂａｒであり得る。

本発明の具体例によるポリアミドの調製方法は、段階（１）で１次重合されたポリアミドを同じ反応器内で、または別の反応器に移送して、２次重合または後重合（post-polymerization）する段階をさらに含み得る。
この際、ポリアミドの２次重合は、０．９９ｂａｒ～０．０１ｂａｒの圧力、１５０℃～３００℃の温度にて０．５時間～４時間行われ得る。

本発明の具体例によるポリアミドの調製装置および方法は、ジアミンとジカルボン酸との重縮合反応の際、ジアミンの固定化度を向上させ得る。その結果、ポリアミドに存在する未反応のカルボキシル末端基が減少して、高分子量のポリアミド調製が可能である。

図１は、本発明の具体例によるポリアミドの調製装置の断面正面図である。

以下、添付の図面を参照して、本発明の具体例によるポリアミドの調製装置および方法に関してより詳細に説明する。

［ポリアミドの調製装置］
図１を参照すると、本発明の一具体例によるポリアミドの調製装置１００は、撹拌機２０を備え、ジアミンとジカルボン酸との重縮合が行われる反応器１０と、反応器１０の上に順次設けられるバッファ３０と、分別蒸留カラム５０と、凝縮器７０とを含む。

本発明の具体的な一実施例において、ジアミンとジカルボン酸との重縮合が行われる反応器１０は、撹拌機２０を備えた撹拌型タンク反応器（stirred tank-reactor）であり得る。なお、撹拌機２０は、ジアミンとジカルボン酸との反応混合物を十分に撹拌できるものであれば、その種類は特に限定されない。本発明の具体的な一実施例において、撹拌機２０はヘリカルリボン型（helical ribbon type）またはアンカー型（anchor type）であり得る。

ポリアミド重合のための単量体の１つであるジカルボン酸は、固体状態で反応器１０に充填された後に溶融されるか、別途の溶融タンク（図示せず）で予め溶融された後、所定量が反応器内に充填され得る。

ポリアミド重合のための単量体の他の一つであるジアミンは、ジアミン供給タンク１２から定量ポンプ（図示せず）を用いて反応器内に流入され得る。なお、ジアミン供給タンク１２と定量ポンプは、ジアミンを反応器１０に定量供給できるものであれば、その具体的な種類および構成は特に限定されない。

反応器１０には、反応器内を窒素のような不活性ガスでパージし得るパージライン１４が備えられ得る。

反応器１０には、ジアミンとジカルボン酸との重縮合によって生成される縮合水を反応器１０の外に排出するためのパイプ連結部１６が備えられ得る。パイプ連結部１６を介して反応器１０から排出される蒸気相の縮合水は、後述するバッファ３０、分別蒸留カラム５０および凝縮器７０を経ることとなる。

反応器１０には、重合の結果生成されるポリアミドを反応器１０の外に排出して回収するための排出口１８が備えられ得る。反応器１０でポリアミドの１次重合または予備重合のみ行われる場合、排出口１８を介して反応器１０から排出される溶融ポリアミドは、２次重合または後重合のために他の反応器に移送され得る。または、反応器１０でポリアミドの１次重合および２次重合のいずれも行われる場合、排出口１８を介して反応器１０から排出される溶融ポリアミドは、溶融保管タンク（図示せず）に移送され保管された後、ペレット製造機に移送されるか、または溶融保管タンクを経ずそのままペレット製造機に移送され得る。ペレット製造機において、ポリアミドが水冷および切断され、ペレットとして製造され得る。

また、反応器１０には、その内部の反応混合物を１５０℃～３００℃の温度で加熱し得る加熱装置が備えられ得る。本発明の具体的な一実施例において、反応器１０の外壁に設けられたジャケット２２に高温／高圧の蒸気２４や温水２４または熱媒体油（heat transfer fluid）２４等を通過させて、反応器内部の反応混合物を加熱し得るが、加熱装置および加熱媒体２４はこれに特に限定されるものではない。

本発明の具体例によるポリアミドの調製装置１００はバッファ３０を含む。具体的に、パイプ連結部１６を介して反応器１０から排出される蒸気相の縮合水はバッファ３０に流入される。

パイプ連結部１６を介して反応器１０から排出される蒸気相の縮合水には、通常、反応器からともに流出された単量体成分、特にジアミンが一定含有量で存在する。縮合水とともに流出される単量体成分、特にジアミンの含有量が大きいほど、反応器１０内の単量体間の当量比が所定の値から外れることとなり、単量体の損失も大きくなるため好ましくない。したがって、反応器１０から排出される蒸気相の縮合水は、分別蒸留によりその中に含まれている単量体を分離して反応器に循環させ、次いで縮合水を凝縮させて反応系から排出することが好ましい。

本発明者らは、反応器１０から排出される蒸気相の縮合水を後述する分別蒸留カラム５０に通過させ、その中に含まれている単量体を分離する前にその流速（あるいは、滞留時間）を変化させると、最終的で凝縮して反応系から排出される縮合水の中に存在する単量体、特にジアミンの含有量が著しく減少することを確認した。

なお、バッファ３０は、蒸気相の縮合水の流速を変化させ得るものであれば、その具体的な種類および構成は特に限定されない。本発明の具体的な一実施例において、バッファ３０は円筒形の形状を有し得る。
この場合、バッファ３０の内径は、パイプ連結部１６の内径に比べて１０％以上、２０％以上、３０％以上、４０％以上、５０％以上、６０％以上、７０％以上、８０％以上、９０％以上、または１００％以上大きくあり得る。好ましくは、バッファ３０の内径は、パイプ連結部１６の内径に比べて２０％大きくあり得る。

また、バッファ３０は、長さ対内径の比（Ｌ／Ｄ）が１以上、２以上、３以上、２～１０、３～８、３～６、または３～５であり得る。好ましくは、バッファ３０のＬ／Ｄは２～１０であり得る。

バッファ３０は、別途の加熱および／または冷却装置を備えることなく、常温の条件下で維持され得る。ただし、後述する分別蒸留カラム５０と凝縮器７０の運転に必要な場合は、バッファ３０に加熱および／または冷却装置を設けても良い。

本発明の具体例によるポリアミドの調製装置１００は、分別蒸留カラム５０を含む。具体的に、バッファ３０を通過した蒸気相の縮合水は、分別蒸留カラム５０に流入される。
なお、分別蒸留カラム５０は、縮合水中に存在する単量体成分、特に、ジアミンを縮合水から分離して反応器１０に循環させ得るものであれば、その具体的な種類および構成は特に限定されない。本発明の具体的な一実施例において、水より沸点の高いジアミンは、分別蒸留カラム５０において縮合水から分離、凝縮され反応器１０に循環される。分別蒸留カラム５０で分離および凝縮された単量体、特にジアミンは、パイプ連結部１６を介して反応器１０に循環されるか、または別途のライン（図示せず）を介して反応器１０に循環され得る。

具体的に、分別蒸留カラム５０は５段～３０段からなり得る。なお、縮合水と単量体、特に、ジアミンの分離が十分に起こり得る限り、その段数はこの範囲に特に限定されない。本発明の具体的な一実施例において、分別蒸留カラム５０は、５段～２５段、５段～２０段、５段～１５段、または５段～１０段からなり得る。

また、分別蒸留カラム５０は、理論段数が５段～３０段となるように充填材（packing material）が充填された形態でもあり得る。なお、縮合水と単量体、特に、ジアミンの分離が十分に起こり得る限り、その理論段数はこの範囲に特に限定されない。本発明の具体的な一実施例において、分別蒸留カラム５０は、５段～２５段、５段～２０段、５段～１５段、または５段～１０段の理論段数からなり得る。
また、必要に応じて、分別蒸留カラム５０は、リボイラー、コンデンサおよび還流ドラム等を含み得る。これらの構成および運転条件は、通常の技術者に自明の範囲内で選択され得る。

一方、分別蒸留カラム５０の運転温度は１００℃～１５０℃であることが好ましい。なお、分別蒸留カラム５０の運転温度は、カラム最上部の温度のことを意味し得る。この範囲内で縮合水中に存在する単量体、特に、ジアミンの分離が十分に起こり得る。ただし、ジアミンの種類によっては、分別蒸留カラム５０の温度が前記範囲を外れることもあり得る。

本発明の具体的な一実施例において、分別蒸留カラム５０と後述する凝縮器７０との間に圧力調整弁５２が備えられ得る。圧力調整弁５２は、反応器１０内の圧力を常圧あるいはそれ以上、好ましくは常圧～１．２ｂａｒの圧力で調整できるものであれば、その具体的な種類および構成は特に限定されない。
さらに、反応器１０において、ポリアミドの１次重合と２次重合とのいずれも行われる場合、反応器１０は、反応器内の圧力をさらに下げ得る設備（図示せず）をさらに含み得る。例えば、反応器１０内で２次重合が追加で行われる場合、反応器内の圧力は０．９９ｂａｒ～０．０１ｂａｒに維持され得る。

本発明の具体例によるポリアミドの調製装置１００は凝縮器７０を含む。具体的に、分別蒸留カラム５０を経てジアミンが少なくとも一部除去された縮合水は、凝縮器７０に流入される。
なお、凝縮器７０は、蒸気相の凝縮水を十分に凝縮させ得るものであれば、その具体的な種類および構成は特に限定されない。本発明の具体的な一実施例において、冷却水のような冷却媒体を用いた凝縮器７０において、蒸気相の縮合水が凝縮され得る。

凝縮器７０の運転温度は０℃～２０℃であることが好ましい。この範囲内で縮合水が十分に凝縮され得る。凝縮器７０で凝縮して反応系から排出される縮合水の排出速度により、ポリアミドの重合速度を調節し得る。

理論に拘泥する訳ではないが、本発明の具体例によるポリアミドの調製装置において、バッファ３０は、蒸気相の縮合水の流速を変化させることにより、縮合水とともに反応器から流出される単量体成分、特に、ジアミン成分の含有量を下げる役割をするものと理解される。したがって、本発明の具体例によるポリアミドの調製装置において、凝縮器７０を介して排出される縮合水中のジアミンの含有量は１．０モル％以下であり得る。好ましくは、凝縮器７０を介して排出される縮合水中のジアミンの含有量は、０．８モル％以下、０．５モル％以下、０．２モル％以下、または０．１モル％以下であり得る。

［ポリアミドの調製方法］
本発明の具体例によるポリアミドの調製方法は、（１）反応器内でジアミンとジカルボン酸とを１．０：１．０～１．０５：１．０の当量比で含む混合物を直接重縮合しながら、重縮合により生成される蒸気相の縮合水を反応器の外に排出する段階と、（２）反応器から排出される蒸気相の縮合水の流速を変化させる段階と、（３）蒸気相の縮合水を分別蒸留して凝縮する単量体を反応器に循環させる段階と、（４）分別蒸留した後の蒸気相の縮合水を凝縮させる段階とを含む。

＜段階（１）＞
前記段階（１）において、反応器内でジアミンとジカルボン酸とを１．０：１．０～１．０５：１．０の当量比で含む混合物が直接重縮合され、重縮合によって生成される蒸気相の縮合水が反応器の外に排出される。
なお、反応器の具体的な内容は、前記製造装置にて説明した通りである。

まず、ポリアミド重合のための単量体の１つであるジカルボン酸は、固体状態で反応器１０に充填された後に溶融されるか、別途の溶融タンク（図示せず）で予め溶融した後、所定量が反応器内に充填される。

本発明の具体的な一実施例において、ポリアミドの重合に用いられるジカルボン酸の例としては、シュウ酸、マロン酸、琥珀酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸、トリデカン二酸、テトラデカン二酸、ペンタデカン二酸、ヘキサデカン二酸、ヘプタデカン二酸、オクタデカン二酸などの脂肪族ジカルボン酸と、シクロヘキサンカルボン酸などの脂環式ジカルボン酸と、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、ナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸とを挙げられるが、これらに特に限定されるものではない。好ましくは、ジカルボン酸がアジピン酸であり得る。

反応器１０内の溶融ジカルボン酸を撹拌機２０で撹拌しながら、パージライン１４を介して窒素のような不活性ガスを供給して、反応器１０内を十分にパージする。

その後、反応器内の温度を、アミド化反応が実質的に進行する１６０℃～２００℃の温度で加熱する。具体的に、反応器内の温度は、ジアミンが添加される間に中間生成物であるオリゴマーおよび／または低分子量ポリアミドが反応系全体の均一な流動性を確保するために、溶融状態に維持されるように設定される。

次いでジアミンを連続的または断続的に反応器１０内に添加する。
本発明の具体的な一実施例において、ポリアミドの重合に用いられるジアミンの例としては、エチレンジアミン、１，３－ジアミノプロパン、１，４－ジアミノブタン、１，５－ジアミノペンタン、１，６－ジアミノヘキサン、１，７－ジアミノヘプタン、１，８－ジアミノオクタン、１，９－ジアミノノナン、１，１０－ジアミノデカン、１，１１－ジアミノウンデカン、１，１２－ジアミノドデカン、１，１３－ジアミノトリデカン、１，１４－ジアミノテトラデカン、１，１５－ジアミノペンタデカン、１，１６－ジアミノヘキサデカン、１，１７－ジアミノヘプタデカン、１，１８－ジアミノオクタデカン、１，１９－ジアミノノナデカン、１，２０ ジアミノエイコサン、２ メチル １，５ ジアミノペンタンからなる群より選択される脂肪族ジアミンと、シクロヘキサンジアミン、ビス （４ アミノシクロヘキシル）メタンからなる群より選択される脂環式ジアミンと、キシレンジアミンからなる芳香族ジアミンとを挙げられるが、これらに特に限定されるものではない。好ましくは、ジアミンが、ｍ キシレンジアミンまたはｐ キシレンジアミンであり得る。

ジアミンは、反応混合物が溶融状態に維持されながら反応が徐々に進行するように０．５時間～４時間添加されることが好ましい。
また、ジアミンが全て添加されたときの反応器内の温度が１６０℃～２５０℃になるように、反応器内の温度を調節することが好ましい。この際、反応器内の温度上昇率は、アミド化反応熱、凝縮水気化潜熱、供給熱量などによって定められるので、ジアミンの添加速度は、ジアミンが全て添加されたとき、反応器内の温度が前記範囲となるように調節することが好ましい。

段階（１）において、ジアミンとジカルボン酸との重縮合は、１次重合または予備重合であり得る。なお、ジアミンを添加する間、反応器内の圧力は特に限定されないが、ジアミンの沸点が反応混合物の融点よりも低くないように圧力で調整することが好ましい。好ましくは、反応器内の圧力は、常圧～１．２ｂａｒであり得る。

段階（１）において、重縮合されるジアミン対ジカルボン酸の当量比は１．０：１．０～１．０５：１．０である。好ましくは、ジアミン対ジカルボン酸の当量比は１．０：１．０～１．０３：１．０であり得る。

一方、段階（１）において、ジアミンとジカルボン酸との重縮合により生成される蒸気相の縮合水は反応器の外に排出される。

本発明の具体例によるポリアミドの調製方法は、段階（１）で１次重合されたポリアミドを同じ反応器内で、または別の反応器に移送して、２次重合または後重合する段階をさらに含み得る。
この際、ポリアミドの２次重合は、０．９９ｂａｒ～０．０１ｂａｒの圧力、１５０℃～３００℃の温度にて０．５時間～４時間行われ得るが、この反応条件に特に限定されるものではない。

＜段階（２）＞
前記段階（２）において、反応器から排出される蒸気相の縮合水の流速が変化される。

前記製造装置にて説明したように、反応器から排出される蒸気相の縮合水は、分別蒸留によってその中に含まれている単量体を分離して反応器に循環させ、次いで縮合水を凝縮させて反応系から排出する。本発明の具体例において、反応器から排出される蒸気相の縮合水の流速を変化させる段階を経ると、最終的に凝縮して反応系から排出される縮合水中に存在する単量体、特に、ジアミンの含有量が著しく減少することが確認された。
本発明の具体的な一実施例において、反応器から排出される蒸気相の縮合水の流速変化は、蒸気相の縮合水をバッファ３０に通過させることによって行われ得る。なお、バッファ３０の具体的な内容は、前記製造装置にて説明した通りである。

＜段階（３）＞
前記段階（３）において、蒸気相の縮合水が分別蒸留されて凝縮する単量体が反応器に循環される。

本発明の具体的な一実施例において、蒸気相の縮合水の分別蒸留は、バッファ３０を通過した蒸気相の縮合水を１００℃～１５０℃の温度にて運転される分別蒸留カラム５０に通過させることによって行われ得る。なお、分別蒸留カラム５０の具体的な内容は、前記製造装置にて説明した通りである。

＜段階（４）＞
前記段階（４）において、分別蒸留後の蒸気相の縮合水が凝縮される。凝縮された縮合水は反応系から排出され得る。

本発明の具体的な一実施例において、分別蒸留カラム５０を経た蒸気相の縮合水は、０℃～２０℃の温度にて運転される凝縮器７０で凝縮され得る。なお、凝縮器７０の具体的な内容は、前記製造装置にて説明した通りである。

本発明の具体例によるポリアミドの調製方法において、凝縮器７０を介して排出される縮合水中のジアミン含有量が１．０モル％以下であり得る。好ましくは、凝縮器７０を介して排出される縮合水中のジアミンの含有量は、０．８モル％以下、０．５モル％以下、０．２モル％以下、または０．１モル％以下であり得る。

（実施例１）
５００ｍｌガラス反応器の上に、内径６．２ｃｍとＬ／Ｄ３．９のバッファおよびビグリュー（Vigreux）タイプの分別蒸留カラム（理論段相当高さ：８ｃｍ、段数：５）を設置した。反応器とバッファとの間の連結管は内径が２ｃｍであった。バッファおよび分別蒸留カラムの温度は、それぞれ常温および１００℃に維持した。反応器内に純度９９．５％のアジピン酸７７．５ｇ（０．５３モル）を投入し、窒素で十分にパージした。次いで、これを撹拌しながら１７０℃まで加熱した。この際、純度９９．５％のｍ キシレンジアミン７２ｇ（０．５３モル）を定量ポンプにより１２０分かけて滴下しながら生成される縮合水を反応器の外に除去した。反応器内の温度は、ｍ キシレンジアミンの滴下終了後、最終的に２４０℃になるように温度を段階的に調節した。ｍ キシレンジアミンの滴下終了後９０分を維持した後、反応器内部の温度を２６０℃に上げて１２０分間反応させた。重縮合の間、反応器内の圧力は常圧に維持した。反応終了後、反応系の外に排出された縮合水中に存在するｍ－キシレンジアミンの量を滴定法（指示薬：ブロモフェノールブルー）で測定した結果、０．０４モル％であった。

（実施例２）
内径３．３ｃｍとＬ／Ｄ４．８のバッファを設けたことを除いては、実施例１と同様の方法によりポリアミドを調製した。反応終了後、反応系の外に排出されたｍ キシレンジアミンの量は０．０８モル％であった。

（比較例１）
バッファを設けていないことを除いては、実施例１と同様の方法によりポリアミドを調製した。反応終了後、反応系の外に排出されたｍ キシレンジアミンの量は３．４モル％であった。

本発明の具体例によるポリアミドの調製装置および方法は、ジアミンとジカルボン酸との重縮合反応の際にジアミンの固定化度を向上させ得る。その結果、ポリアミドに存在する未反応カルボキシル末端基が減少して、高分子量のポリアミド調製が可能である。

１００：ポリアミド調製装置
１０：反応器
１２：ジアミン供給タンク
１４：パージライン
１６：パイプ連結部
１８：排出口
２０：撹拌機
２２：ジャケット
２４：加熱媒体
３０：バッファ
５０：分別蒸留カラム
５２：圧力調整弁
７０：凝縮器

Claims (18)

1. 撹拌機２０を備え、
   ジアミンとジカルボン酸との重縮合が行われる反応器１０と、
   前記反応器１０上に順次設けられるバッファ３０と、分別蒸留カラム５０と、凝縮器７０と、を含み、
   前記バッファ３０は、その内径がパイプ連結部１６の内径に比べて１０％以上大きく、長さ対内径の比（Ｌ／Ｄ）が１以上であり、
   前記凝縮器７０を介して排出される縮合水中のジアミンの含有量が１モル％以下である、ポリアミドの調製装置１００。
2. 前記反応器１０内部の反応混合物を１５０℃～３００℃の温度で加熱し得る加熱装置をさらに含む、請求項１に記載のポリアミドの調製装置１００。
3. 前記バッファ３０は、その内径が前記パイプ連結部１６の内径に比べて２０％以上大きく、長さ対内径の比（Ｌ／Ｄ）が２～１０である、請求項１に記載のポリアミドの調製装置１００。
4. 前記バッファ３０が別途加熱または冷却されない、請求項２に記載のポリアミドの調製装置１００。
5. 前記分別蒸留カラム５０の段数または理論段数が５～３０である、請求項１に記載のポリアミドの調製装置１００。
6. 前記分別蒸留カラム５０の運転温度が１００℃～１５０℃である、請求項５に記載のポリアミドの調製装置１００。
7. 前記凝縮器７０の運転温度が０℃～２０℃である、請求項１に記載のポリアミドの調製装置１００。
8. （１）反応器内でジアミンとジカルボン酸とを１．０：１．０～１．０５：１．０の当量比で含む混合物を直接重縮合しながら、重縮合により生成される蒸気相の縮合水を反応器の外に排出する段階と、
   （２）前記反応器から排出される前記蒸気相の縮合水の流速を変化させる段階と、
   （３）前記蒸気相の縮合水を分別蒸留して凝縮する単量体を前記反応器に循環させる段階と、
   （４）分別蒸留した後の前記蒸気相の縮合水を凝縮させる段階と、を含み、
   前記段階（４）において、凝縮する縮合水中のジアミン含有量が１モル％以下である、ポリアミドの調製方法。
9. 前記ジカルボン酸が、シュウ酸、マロン酸、琥珀酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸、トリデカン二酸、テトラデカン二酸、ペンタデカン二酸、ヘキサデカン二酸、ヘプタデカン二酸、オクタデカン二酸からなる群より選択される脂肪族ジカルボン酸と、シクロヘキサンカルボン酸からなる群より選択される脂環式ジカルボン酸と、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、ナフタレンジカルボン酸からなる群より選択される芳香族ジカルボン酸と、のうち少なくとも１つを含む、請求項８に記載のポリアミドの調製方法。
10. 前記ジカルボン酸がアジピン酸である、請求項９に記載のポリアミドの調製方法。
11. 前記ジアミンが、エチレンジアミン、１，３－ジアミノプロパン、１，４－ジアミノブタン、１，５－ジアミノペンタン、１，６－ジアミノヘキサン、１，７－ジアミノヘプタン、１，８－ジアミノオクタン、１，９－ジアミノノナン、１，１０－ジアミノデカン、１，１１－ジアミノウンデカン、１，１２－ジアミノドデカン、１，１３－ジアミノトリデカン、１，１４－ジアミノテトラデカン、１，１５－ジアミノペンタデカン、１，１６－ジアミノヘキサデカン、１，１７－ジアミノヘプタデカン、１，１８－ジアミノオクタデカン、１，１９－ジアミノノナデカン、１，２０ ジアミノエイコサン、２ メチル １，５ ジアミノペンタンからなる群より選択される脂肪族ジアミンと、シクロヘキサンジアミン、ビス （４ アミノシクロヘキシル）メタンからなる群より選択される脂環式ジアミンと、キシレンジアミンからなる芳香族ジアミンと、のうち少なくとも１つを含む、請求項８に記載のポリアミドの調製方法。
12. 前記ジアミンが、ｍ キシレンジアミンまたはｐ キシレンジアミンである、請求項１１に記載のポリアミドの調製方法。
13. 前記段階（１）が、前記反応器内に前記ジカルボン酸を注入する段階と、
    前記反応器内を不活性ガスでパージする段階と、
    前記反応器内の温度を１６０℃～２００℃に上げる段階と、
    前記ジアミンを連続的または断続的に前記反応器に添加する段階と、
    前記ジアミンの添加終了の際、最終的に前記反応器内の温度が１６０℃～２５０℃になるように前記反応器内の温度を調節する段階と、を含む、請求項８に記載のポリアミドの調製方法。
14. 前記反応器内に前記ジカルボン酸を注入する段階が、固相ジカルボン酸を前記反応器に注入してそれを溶融させるか、または別途の装置で溶融したジカルボン酸を前記反応器内に注入することにより行われる、請求項１３に記載のポリアミドの調製方法。
15. 前記ジアミンを連続的または断続的に前記反応器に添加する段階が０．５時間～４時間行われる、請求項１３に記載のポリアミドの調製方法。
16. 前記段階（１）において、前記ジアミンと前記ジカルボン酸との重縮合が１次重合または予備重合であり、前記反応器内の圧力が常圧～１．２ｂａｒである、請求項８に記載のポリアミドの調製方法。
17. 前記段階（１）において、１次重合されたポリアミドを同じ反応器内で、または別の反応器に移送して、２次重合または後重合する段階をさらに含む、請求項１６に記載のポリアミドの調製方法。
18. 前記ポリアミドの２次重合が、０．９９ｂａｒ～０．０１ｂａｒの圧力、１５０℃～３００℃の温度にて０．５時間～４時間行われる、請求項１７に記載のポリアミドの調製方法。

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