JP2018500471A - 少なくとも三重撚りを伴う高弾性率テキスタイルコード - Google Patents

Abstract

少なくとも三重撚り（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３）を有する高弾性率テキスタイルコード（５０）は、最終撚りＴ３及び最終方向Ｄ２で一緒に撚り合わされた少なくともＮ本のストランド（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）を含み、Ｎは１より大きく、各ストランドは、それ自体が中間撚りＴ２（Ｔ２ａ、Ｔ２ｂ、Ｔ２ｃ、Ｔ２ｄ）及びＤ２とは反対の中間方向Ｄ１で一緒に撚り合わされた、Ｍ本の予備ストランド（１０ａ、１０ｂ、１０ｃ）で構成され、Ｍは１より大きく、各予備ストランド自体は、事前にそれ自体が初期撚りＴ１（Ｔ１ａ、Ｔ１ｂ、Ｔ１ｃ）及び方向Ｄ１で加撚されたヤーン（５）から成り、Ｎ×Ｍ本のヤーンの少なくとも半分は、２０００ｃＮ／ｔｅｘより高い、Ｍｉで表される初期弾性率を有する。このテキスタイルコードは、有利には、車両用タイヤ、特にこれらのタイヤのベルト又はカーカス補強体において、補強材として用いることができる。【選択図】図５

Description

本発明は、プラスチック製物品又は車両タイヤのようなゴム製物品を補強するために用いることができるテキスタイル補強要素又は「補強材」に関する。

これは、より具体的には、特にこのようなタイヤを補強するために用いることができる、テキスタイルコード又は諸撚ヤーンに関する。

テキスタイルは、タイヤが最初に出現して以来ずっと補強材として用いられてきた。

ポリエステル、ナイロン、セルロース又はアラミド繊維などの連続テキスタイル繊維から製造されたテキスタイルコードは、タイヤにおいて、さらには超高速走行用に認証された高性能タイヤにおいて、重要な役割を果たすことが知られている。タイヤの要件に合致するために、これらは、高い破壊強度と、高い弾性率と、優れた疲労耐久性と、最後に、これらの補強対象となりそうなゴム又は他のポリマーマトリックスに対する優れた接着性とを有することが必要とする。

これらのテキスタイル諸撚ヤーン又はコードは、伝統的には二重撚り（Ｔ１、Ｔ２）タイプであり、加撚法として知られる方法によって作製されることを、ここで簡単に想起しておくと、該方法において、
−第１のステップ中、最終的なコードを構成する各マルチフィラメント繊維またはヤーンは、最初に、個別にそれ自体が（初期撚りＴ１で）所与の方向Ｄ１（それぞれＳ方向又はＺ方向）に加撚されてストランドを形成し、該ストランド内で、要素フィラメントは、繊維の軸線（又はストランドの軸線）のまわりでらせん状に変形している。
−次いで、第２のステップ中、性質が同一の、又はハイブリッド若しくは複合と呼ばれるコードの場合には性質が異なる、幾つかのストランド、一般に２、３又は４本のストランドが、次に、最終撚りＴ２（これはＴ１と同じ場合もあり又は異なる場合もある）で、反対方向Ｄ２（Ｓ又はＺの斜め線に従った回転の向きを表す承認された命名規則に従って、それぞれＺ方向又はＳ方向）に一緒に撚り合わされて、幾つかのストランドを含むコード又は最終組立体を得る。

加撚の目的は、補強材の横断方向の凝集力を生じさせ、その疲労強度を高め、被補強マトリックスとの接着性をも向上させるために、材料の性質を適合させることである。

このようなテキスタイルコード、その構造及び製造方法は、当業者に周知である。これらは、多数の文献、例えば、数例を挙げただけでも、特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４、特許文献５、特許文献６、特許文献７、特許文献８、特許文献９、特許文献１０、又は特許文献１１、又はより最近では特許文献１２、特許文献１３、特許文献１４で詳細に説明されている。

欧州特許第０２１ ４８５号明細書 欧州特許第２２０ ６４２号明細書 欧州特許２２５ ３９１号明細書 欧州特許第３３５ ５８８号明細書 欧州特許４６７ ５８５号明細書 米国特許第３ ４１９ ０６０号明細書 米国特許第３ ９７７ １７２号明細書 米国特許第４ １５５ ３９４号明細書 米国特許第５ ５５８ １４４号明細書 国際公開第９７／０６２９４号 欧州特許第８４８ ７６７号明細書 国際公開第２０１２／１０４２７９号 国際公開第２０１２／１４６６１２号 国際公開第２０１４／０５７０８２号 国際公開第８５／０５１１５号 国際公開第９７／０６２９４号 米国特許第２ ５９５ ０６９号明細書 米国特許第４ ９０２ ７７４号明細書

タイヤなどのゴム物品を補強することを可能にするためには、これらのテキスタイルコードの疲労強度（引張り、曲げ、圧縮耐久性）が重要な鍵となる。一般に、所与の材料に対して、かけた撚りが大きいほど、この疲労強度は高くなるが、これに対応して、そのテキスタイルコードの引張破断荷重（単位重量当たりで表す場合にはテナシティと呼ばれる）は、撚りが大きくなるにつれて否応なく低下することが知られており、それは当然、補強の観点から不利である。

そのため、タイヤ製造者のようなテキスタイルコード設計者は、所与の材料及び所与の撚りに対して、力学的性質、特に破断荷重及びテナシティを向上させることが可能なテキスタイルコードを常に探求している。

今や、その研究の途上で、本出願人は、その特異的な構成及び構造が、予期せぬことに、所与の最終撚りに対して破断力及びテナシティ特性のみならず、圧縮及び曲げ−圧縮耐久特性も向上させることを可能にする、高弾性タイプの新規テキスタイルコードを具体的に見いだした。

したがって、第１の主題によれば、本発明は、少なくとも三重撚り（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３）のテキスタイルコードに関し、テキスタイルコードは、撚りＴ３及び方向Ｄ２で一緒に撚り合わされた少なくともＮ本のストランドを含み、Ｎは１より大きく、各ストランドは、それ自体が撚りＴ２及びＤ２とは反対の方向Ｄ１で一緒に撚り合わされたＭ本の予備ストランド（ｐｒｅ−ｓｔｒａｎｄ）で構成され、Ｍは１より大きく、各予備ストランド自体は、事前にそれ自体が撚りＴ１及び方向Ｄ１で加撚されたヤーンから成り、Ｎ×Ｍ本のヤーンの少なくとも半分は、２０００ｃＮ／ｔｅｘより高い、Ｍｉで表される初期弾性率を有する。

本発明はまた、このようなテキスタイルコードの、パイプ、ベルト、コンベヤベルト、車両タイヤなどのプラスチック製又はゴム製の物品又は半完成品のための補強要素としての使用に関し、並びに、未加工状態（すなわち硬化又は加硫前）及び硬化状態（硬化後）両方の、これらのゴム製物品及び半完成品並びにタイヤ自体に関する。

本発明のタイヤは、特に、乗用車、４×４又はＳＵＢ（スポーツ・ユーティリティ・ビークル）タイプの自動車用として企図することができるが、モータバイクなどの二輪車用、又は、バン、ヘビーデューティ車両、すなわち地下鉄車両、バス、道路輸送車両（トラック、トラクタ、トレーラ）及びオフロード車両、農業用若しくは土木用装置、航空機、他の輸送用若しくは作業用車両から選択される産業用車両用として企図することもできる。

本発明のテキスタイルコードは、より具体的には、上記車両用のタイヤのクラウン補強体（若しくはベルト）又はカーカス補強体における使用が企図される。

本発明及びその利点は、詳細な説明及びそれに続く例示的な実施形態、並びに、これらの実施形態に関連した（別段の指示のない限り特定の縮尺に従って描かれているわけではない）図１から図７までに鑑みて、容易に認識されるであろう。

最初に、従来のマルチフィラメント・テキスタイル繊維（又はヤーン）の初期状態（５）、すなわち加撚されていない状態を示し、次いで、それ自体が加撚されたヤーン、すなわち「予備ストランド」（１０）を形成するための方向Ｄ１の第１の撚り操作Ｔ１後を示す、断面図である。 本発明によるコードのために企図されたストランド（２０）の形成のために、さらに同じ方向Ｄ１の第２の撚り操作Ｔ２によって組み立てられた、予備ストランド（事前にＴ１ａ、Ｔ１ｂ、Ｔ１ｃで同じ方向Ｄ１に加撚された）として機能する上記のような３本のヤーン（１０ａ、１０ｂ、１０ｃ）の組立体を示す断面図である。 本発明による三重撚り（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３）を有する最終テキスタイルコード（３０）の形成のために、今回は方向Ｄ１とは反対の方向Ｄ２の第３の撚り操作Ｔ３によって組み立てられた、上記のような（事前にＴ２ａ、Ｔ２ｂ、Ｔ２ｃで同じ方向Ｄ１に加撚された）３本のストランド（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ）の組立体を示す断面図である。 二重撚り（Ｔ１、Ｔ２）を有する従来技術によるテキスタイルコード（４０）の形成のために、方向Ｄ１とは反対の方向Ｄ２の第２の撚り操作Ｔ２によって組み立てられた、今回は直接的にストランド（全てが事前にＴ１ａ、Ｔ１ｂ、Ｔ１ｃで方向Ｄ１に加撚された）として機能する上記のような３本のヤーン（１０ａ、１０ｂ、１０ｃ）の従来の組立体を示す断面図である。 本発明による三重撚り（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３）を有する最終テキスタイルコード（５０）の形成のために、方向Ｄ１とは反対の方向Ｄ２の第３の撚り操作Ｔ３によって組み立てられた、（事前にＴ２ａ、Ｔ２ｂ、Ｔ２ｃ、Ｔ２ｄで同じ方向Ｄ１に加撚された）４本のストランド（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）の組立体を示す断面図である。 一旦形成された、最小限の張力下にあるテキスタイルコード（ちなみにそれが本発明によるものであってもなくても）の最終断面は、開始材料のマルチフィラメント的性質によってもたらされる高度の横方向可塑性ゆえに、実際には円形輪郭の断面により相似したものであるという事実を示す、上記コード（５０）の先に示した図よりも模式的ではない断面図である。 最後に、本発明によるテキスタイルコードを組み込んだ本発明によるタイヤの例を示す、半径方向断面図（これはタイヤの回転軸線を含む平面を意味する）である。

本出願において、特段の明示の指示がない限り、全ての百分率（％）は、質量百分率である。

「ａとｂとの間」という表現で表される値の間隔は、ａより大きい値からｂより小さい値まで（すなわち端点ａ及びｂは除外される）にわたる値の範囲を表し、一方、「ａからｂまで」という表現で表される値の間隔は、ａ以上ｂまで（すなわち厳密に端点ａ及びｂを含む）にわたる値の範囲を意味する。

したがって、本発明の高弾性率テキスタイルコード又は諸撚ヤーンは、（添付図面１から図３まで及び図５を参照して）高度に特異的な構造のテキスタイルコード（３０、５０）であり、これは、以下を含む本質的な特徴を有する。
−少なくとも三重（これは３又は３より多くを意味する）撚り（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３）。
−最終撚りＴ３及び最終方向Ｄ２で一緒に撚り合わされた少なくともＮ本のストランド（２０、２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）であって、Ｎが１より大きいこと。
−各ストランドは、それ自体が中間撚りＴ２（Ｔ２ａ、Ｔ２ｂ、Ｔ２ｃ、Ｔ２ｄ）及びＤ２とは反対の方向Ｄ１で一緒に撚り合わされた、Ｍ本の予備ストランド（１０、１０ａ、１０ｂ、１０ｃ）で構成され、Ｍが１より大きいこと。
−各予備ストランドは、事前にそれ自体が初期撚りＴ１（Ｔ１ａ、Ｔ１ｂ、Ｔ１ｃ）及び初期方向Ｄ１で加撚されたヤーン（５）から成ること。

当業者は、少なくとも三重撚り（これは３以上の撚りを有することを意味する）を有するコードという表現から、本発明のコードを「分解」してそれを構成する初期ヤーンに「戻す」には、すなわち初期状態の、すなわち撚りがかかっていない開始ヤーン（マルチフィラメント繊維）を再度見いだすためには、少なくとも３回の連続した解撚（又は反対方向の加撚）操作が必要であることを即座に理解するであろう。別の言い方をすれば、本発明のコードを形成するには、通常の場合のように２回ではなく、少なくとも３回（３回以上）の逐次的な加撚操作がある。

別の本質的な特徴は、コードを構成するヤーンの少なくとも半分が、２０００ｃＮ／ｔｅｘより高い、Ｍｉで表される初期弾性率を有することである。

本発明のテキスタイルコードの構造及びその製造に関与するステップをここで詳細に説明する。

最初に、図１は、「ヤーン」としても知られる従来のマルチフィラメント・テキスタイル繊維（５）の初期状態、すなわち撚りがかかっていない状態の断面を模式的に示す。周知のように、このようなヤーンは、一般に２５μｍ未満の非常に微細な直径の、複数の、典型的には数十から数百までの要素フィラメント（５０）から形成される。

方向Ｄ１（Ｓ又はＺ）の加撚操作Ｔ１（第１の撚り）後、初期ヤーン（５）は、それ自体に撚りがかけられた、「予備ストランド」（１０）として知られるヤーンに転換される。したがって、この予備ストランド内で、要素フィラメントは、繊維の軸線（又は予備ストランドの軸線）のまわりでらせん状に変形した状態にある。

次いで、図２に例として示すように、Ｍ本の予備ストランド（例えば、ここではその３本である１０ａ、１０ｂ、１０ｃ）が、次に前と同じ方向Ｄ１に、中間撚りＴ２（第２の撚り）でそれ自体が一緒に撚り合わされて、「ストランド」（２０）を形成する。各予備ストランドは、特定の第１の撚りＴ１（例えばここでは、Ｔ１ａ、Ｔ１ｂ、Ｔ１ｃ）によって特徴付けられ、これは等しい場合（一般的な場合、すなわち、ここでは例えばＴ１ａ＝Ｔ１ｂ＝Ｔ１ｃ）もあり、又は予備ストランド毎に互いに異なる場合もある。

最後に、図３に模式的に示すように、Ｎ本のストランド（例えば、ここでは２０ａ、２０ｂ、２０ｃの３本のストランド）が、次にＤ１とは反対の方向Ｄ２に、最終撚りＴ３（第３の撚り）でそれ自体が一緒に撚り合わされて、本発明による最終テキスタイルコード（３０）を形成する。各ストランドは、特定の第２の撚りＴ２（例えば、ここではＴ２ａ、Ｔ２ｂ、Ｔ２ｃ）によって特徴付けられ、これらは同じ場合（一般的な場合、すなわち、ここでは例えばＴ２ａ＝Ｔ２ｂ＝Ｔ２ｃ）もあり、又はストランド毎に異なる場合もある。

このようにして得られた、Ｎ×Ｍ（ここでは例えば９）本の予備ストランドを含む最終テキスタイルコード（３０）は、したがって（少なくとも）三重撚り（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３）によって特徴付けられる。

本発明は、もちろん、３回より多くの逐次的な撚り、例えば４回（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４）又は５回（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、Ｔ５）が開始ヤーン（５）に与えられる場合にも適用される。しかしながら、本発明は、特に費用的理由で、ちょうど３回の逐次的な加撚操作（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３）で実施されることが好ましい。

図４は、図３との比較で、二重撚りテキスタイルコードを作製する従来方法を示す。Ｍ本の予備ストランド（例えば、ここでは１０ａ、１０ｂ、１０ｃの３本のストランド）は、実際には直接的にストランドとして機能し、これらが（第１の）撚り方向Ｄ１とは反対の（第２の）方向Ｄ２で一緒に撚り合わされて、従来技術による二重撚り（Ｔ１、Ｔ２）テキスタイルコード（４０）を直接形成する。

図５は、４本のストランド（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）（事前に同じ方向Ｄ１にＴ２ａ、Ｔ２ｂ、Ｔ２ｃ、Ｔ２ｄで撚られた）の組立体の断面を模式的に示し、これらは、方向Ｄ１とは逆の方向Ｄ２の第３の加撚操作Ｔ３によって組み立てられ、本発明による三重撚り（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３）を有する最終コード（５０）の別の例を形成する。各ストランドは、特定の第２の撚りＴ２（例えば、ここではＴ２ａ、Ｔ２ｂ、Ｔ２ｃ、Ｔ２ｄ）によって特徴付けられ、これらは同じ場合もあり、又はストランド毎に異なる場合もある。

念のため、図６は、先に示した図よりは模式的ではない上記コード（５０）の別の図をやはり断面で示し、一旦形成された、最小限の張力下にあるテキスタイルコードの断面は、ちなみにそれが本発明によるものであってもなくても、ストランド繊維（ヤーン）のマルチフィラメント的性質によってもたされるストランド（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）及び予備ストランド（１０ａ、１０ｂ、１０ｃ）の横方向半径方向の高度の可塑性ゆえに、実際には本質的に円形の輪郭を有する円筒形構造に近づくという周知の事実を想起する。

本出願において、「テキスタイル」又は「テキスタイル材料」が極めて一般的に意味するのは、いずれかの適切な転換方法によってスレッド、繊維又はフィルムに転換することができる、天然物質又は合成物質であることを問わず、金属以外の物質で作られたあらゆる材料である。非限定的な例として、ポリマー紡糸法、例えば、溶融紡糸、湿式紡糸又はゲル紡糸を挙げることができる。

非ポリマー材料（例えば、ガラスなどの鉱物又は炭素などの非ポリマー有機材料）で作られた材料もテキスタイル材料の定義に含まれるが、本発明は、熱可塑性又は非熱可塑性タイプいずれかのポリマー材料で作られた材料を用いて実施されることが好ましい。

高弾性率テキスタイルヤーン（ここでの定義により、２０００ｃＮ／ｔｅｘより高い弾性率を有する）の注目すべき例は、Ｈｙｏｓｕｎｇ社によって市販されているセルロース繊維「リヨセル（Ｌｙｏｃｅｌｌ）」、特許文献１５又は特許文献１６に記載されているようなギ酸セルロース又は再生セルロースで作られた高弾性率セルロース繊維、ポリビニルアルコール（略称ＰＶＡ）製の繊維、ポリベンズアゾール（略称ＰＢＯ）製の繊維、ＤＳＭ社から市販されている「Ｄｙｎｅｅｍａ」繊維などの高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）繊維を含む。

１つの具体的な好ましい実施形態によれば、本発明のテキスタイルコードの高弾性率ヤーンは、アラミドヤーンである。「アラミド」が意味するのは、周知のように、その少なくとも８５％が２つの芳香族コアに直接接続しているアミド結合によって互いに接続された芳香族基によって形成された線状高分子によって構成されたポリマーであり、より具体的には、ポリ（ｐ−フェニレンテレフタルアミド）（又はＰＰＴＡ）繊維であり、これは長年にわたって光学的異方性紡糸組成物から製造されてきた。このようなアラミドヤーンの例として、例えば、ＤｕＰｏｎｔ社によって「Ｋｅｖｌａｒ」という名称で市販されている繊維、又はＴｅｉｊｉｎ社によって「Ｔｗａｒｏｎ」若しくは「Ｔｅｃｈｎｏｒａ」という名称で市販されている繊維を挙げることができる。

もちろん、本発明は、本発明のテキスタイルコードが異なる材料幾つかのヤーンで形成されてハイブリッド又は複合コードを構築する場合、例えば、少なくとも１つ（これは１つ又は幾つかを意味する）のヤーンが２０００ｃＮ／ｔｅｘより高い弾性率Ｍｉを有さず、当然、Ｎ×Ｍ本のヤーンの少なくとも半分は、２０００ｃＮ／ｔｅｘより高い弾性率Ｍｉを有する場合に適用される。このようなハイブリッドコードの具体的な例として、特に、少なくともアラミドとナイロン、アラミドとポリエステル（例えばＰＥＴ又はＰＥＮ）、アラミドとセルロース、又はアラミドとポリケトンのヤーンに基づくものが挙げられる。

本発明のコードにおいて、Ｎは、好ましくは２から６まで、より好ましくは２から４までの範囲で変化する。別の好ましい実施形態によれば、Ｍは、２から６まで、より好ましくは２から４までの範囲で変化する。別の好ましい実施形態によれば、ヤーンの総数（Ｎ×Ｍに等しい）は、４から２５まで、より好ましくは４から１６までの範囲に含まれる。

当業者に周知の方式で、撚りは、２つの異なる方法で測定及び表現することができ、すなわち、簡易法ではメートル当たりの回転数（ｔ／ｍ）で表され、又は、異なる性質（立方密度）及び／又は異なるヤーン番手の材料の比較を望む場合には、より厳密に、フィラメントの撚り角度によって、又はこれと等価の、撚り係数Ｋの形で表される。

撚り係数Ｋは、以下の既知の関係によって、撚りＴ（ここでは、例えばそれぞれＴ１、Ｔ２及びＴ３）と関係づけられる。
Ｋ＝（撚りＴ）×［（ヤーン番手／（１０００・ρ）］^1/2
ここで、要素フィラメント（予備ストランド、ストランド又は諸撚ヤーンを構成する）の撚りＴは、回転毎メートルで表され、ヤーン番手は、ｔｅｘ（予備ストランド、ストランド又は諸撚ヤーン１０００メートルの重量のグラム）で表され、最後に、ρは、予備ストランド、ストランド又は諸撚ヤーンを構成する材料の密度又は立方密度（ｇ／ｃｍ³）（例えば、セルロースの場合、およそ１．５０ｇ／ｃｍ³、アラミドの場合、１．４４ｇ／ｃｍ³、ＰＥＴなどのポリエステルの場合、１．３８ｇ／ｃｍ³、ナイロンの場合１．１４ｇ／ｃｍ³）であり、ハイブリッドコードの場合、ρは、もちろん、予備ストランド、ストランド又は諸撚ヤーンを構成する材料のそれぞれのヤーン番手によって重み付けされた密度の平均である。

本発明のコードにおいて、好ましくは、回転毎メートル（ｔ／ｍ）で表された撚りＴ１は、１０と３５０との間、より好ましくは２０と２００との間に含まれる。別の好ましい実施形態によれば、各予備ストランドは、２と８０との間、より好ましくは６と７０との間に含まれる撚り係数Ｋ１を有する。

別の好ましい実施形態によれば、回転毎メートルで表された撚りＴ２は、好ましくは２５と４７０との間、より好ましくは３５と４００との間に含まれる。別の好ましい実施形態によれば、各ストランドは、１０と１５０との間、より好ましくは２０と１３０との間に含まれる撚り係数Ｋ２を有する。

別の好ましい実施形態によれば、回転毎メートルで表された撚りＴ３は、好ましくは３０と６００との間、より好ましくは８０と５００との間に含まれる。別の好ましい実施形態によれば、本発明のコードは、５０と５００との間、より好ましくは８０と２３０との間に含まれる撚り係数Ｋ３を有する。

好ましくは、Ｔ２は、Ｔ１より大きい（Ｔ１及びＴ２は、特にｔ／ｍで表す）。前記実施形態と組み合わされる場合も組み合わされない場合もある、別の好ましい実施形態によれば、Ｔ２は、Ｔ３より小さく（Ｔ２及びＴ３は、特にｔ／ｍで表す）、Ｔ２は、より好ましくはＴ３の０．２倍と０．９５倍との間、特にＴ３の０．４倍と０．８倍との間に含まれる。

別の実施形態によれば、和Ｔ１＋Ｔ２は、Ｔ３の０．８倍と１．２倍との間、より好ましくはＴ３の０．９倍と１．１倍との間に含まれ（Ｔ１、Ｔ２及びＴ３は、特にｔ／ｍで表す）、Ｔ１＋Ｔ２は、具体的にはＴ３に等しい。

本発明のコードにおいて、好ましくは、Ｎ×Ｍ本のヤーンの大部分（数基準）、より好ましくは全部が（初期状態において、すなわち撚りＴ１をかけていない状態で）、２０００ｃＮ／ｔｅｘより高い、特に２５００ｃＮ／ｔｅｘより高い、弾性率Ｍｉを有する。初期弾性率Ｍｉ又はヤング率は、もちろん長手方向の弾性率であり、すなわちヤーンの軸線に沿った弾性率である。

さらにより好ましくは、Ｎ×Ｍ本のヤーンの少なくとも半分、特に大部分（数基準）が、３０００ｃＮ／ｔｅｘより高い、より具体的には３５００ｃＮ／ｔｅｘより高い弾性率Ｍｉを有する。さらにより好ましくは、Ｎ×Ｍ本のヤーンの全部が、３０００ｃＮ／ｔｅｘより高い、より具体的には３５００ｃＮ／ｔｅｘより高い弾性率Ｍｉを有する。

上で示した全ての性質（ヤーン番手、ヤーンの初期弾性率、破壊強度及びテナシティ）は、事前コンディショニングを受けた、裸の（これは未被覆を意味する）コード又は被覆コード（これは、使用する準備ができたコード、又はその被補強物品から取り出されたコードを意味する）に対して、２０℃にて決定したものである。「事前コンディショニング」は、コード（乾燥後）を、測定前に、欧州規格ＤＩＮ ＥＮ２０１３９に準拠した標準雰囲気（温度２０±２℃、相対湿度６５±２％）中で少なくとも２４時貯蔵することを意味する。

予備ストランド、ストランド又はコードのヤーン番手（又は線密度）は、各々が少なくとも５ｍの長さに対応する少なくとも３つの試料に対して、この長さを秤量することによって決定され、ヤーン番手は、ｔｅｘ（製品１０００ｍのグラム重量（０．１１１ｔｅｘが１デニールに等しいことに留意））で与えられる。

引張りの力学的性質（テナシティ、初期弾性率、破壊時伸び）は、特段の指示のない限り標準ＡＳＴＭ Ｄ８８５（２０１０年）に従って、「４Ｄ」型（１００ｄａＮ未満の破壊強度用）又は「４Ｅ」型（少なくとも１００ｄａＮに等しい破壊強度用）のキャプスタングリップを装着したＩＮＳＴＲＯＮ引張試験機を用いて、既知の方法で測定される。試験片は、４Ｄグリップの場合は初期長さ４００ｍｍ、４Ｅグリップの場合は８００ｍｍにわたって、標準予備張力０．５ｃＮ／ｔｅｘの下で公称速度２００ｍｍ／分で牽引力を受ける。得られた結果は全て、１０測定の平均である。ヤーンの性質を測定する場合、ヤーンは、グリップ内に配置されて張力をかけられる前に、周知の方法で、「保護撚り」と呼ばれる、撚り角度約６度に対応する非常に軽い事前撚りを受ける。

テナシティ（破壊強度をヤーン番手で除したもの）及び初期弾性率（又はヤング率）は、ｃＮ／ｔｅｘ、すなわちセンチニュートン毎ｔｅｘで与えられる（１ｃＮ／ｔｅｘは０．１１１ｇ／ｄｅｎ（グラム毎デニール）に等しいことに留意）。初期弾性率は、力−伸び曲線の原点における接線によって表され、標準予備張力０．５ｃＮ／ｔｅｘの直後に生じる力−伸び曲線の直線部分の傾きとして説明される。破壊時伸びは、百分率で示される。

本発明のテキスタイルコードは、有利には、全てのタイプの車両、特にモータバイク、乗用車、又は、ヘビーデューティ車両、建設プラント車両、航空機、他の輸送用若しくは作業用車両などの産業用車両のタイヤを補強するために使用することができる。

例として、図７は、例えば乗用車タイプの車両用の、本発明によるタイヤの半径方向断面をかなり模式的に（縮尺によらずに）示す。

このタイヤ１００は、クラウン補強体又はベルト１０６によって補強されたクラウン１０２と、サイドウォール１０３と、２つのビード１０４とを備え、これらのビードの各々は、ビードワイヤ１０５によって補強されている。クラウン１０２には、この模式図には描かれていないトレッドが載置されている。カーカス補強体１０７が各ビード内で２つのビードワイヤのまわりに巻き付けられ、この補強体１０７の折返し部１０８は、例えば、ここではそのリム１０９に取り付けられた状態で描かれているタイヤ１００の外方に向かって位置決めされている。

それ自体が公知の方式で、カーカス補強体１０７は、「ラジアル」テキスタイルコードとして知られるもので補強された少なくとも１つのゴムプライで構成され、「ラジアル」は、これらのコードが、事実上互いに平行に配置されるとともに、周方向中心面（２つのビード１０４の中間に配置され、クラウン補強体１０６の中央を通る、タイヤの回転軸線に対して垂直な平面）に対して８０°と９０°との間に含まれる角度を形成するように一方のビードから他方のビードへ延びていることを意味する。

ベルト１０６は、例えば、それ自体が公知の方式で、「ワーキングプライ」又は「三角形分割（ｔｒｉａｎｇｕｌａｔｉｏｎ）プライ」と呼ばれる少なくとも２つのゴムプライで構成され、これらは、重ね合わされて交差しており、実質的に互いに平行に配置されるとともに周方向中心面に対して傾斜した金属コードで補強され、これらのワーキングプライは、他のゴムプライ及び／又はファブリックと結びつけられているか又は結びつけられていない。これらのワーキングプライは、タイヤ・ケーシングに高いコーナリング剛性を与えるという主たる機能を有する。ベルト１０６は、この例では、「フーピングプライ」と呼ばれるゴムプライをさらに含み、これは「周方向」と呼ばれる補強スレッドで補強されており、「周方向」は、それらの補強スレッドが、事実上互いに平行に配置されるとともに、周方向中心面に対して好ましくは０°から１０°までの範囲に含まれる角度を形成するように、実質的にタイヤ・ケーシングのまわりに周方向に延びていることを意味する。これらの周方向補強スレッドは、高速時のクラウンのスピンアウトに抵抗するという主たる機能を有することが想起される。

本発明のこのタイヤ１００は、例えば、少なくともそのベルト（１０６）のフーピングプライ及び／又はそのカーカス補強体（１０７）が本発明によるテキスタイルコードを含むという、本質的な特徴を有する。本発明の別の可能な例示的な実施形態によれば、本発明によるテキスタイルコードで全部又は一部が構成されるのは、例えばビードワイヤ（１０５）である。

これらのプライに用いられるゴム組成物は、テキスタイル補強材の上塗り（ｓｋｉｍｍｉｎｇ）用の従来のものであり、典型的には、天然ゴム又は幾つかの他のジエンエラストマーと、カーボンブラックなどの補強充填材と、加硫系及び通常の添加剤とに基づく。本発明の複合テキスタイルコードと、それを被覆するゴム層との間の接着は、例えば通常の接着剤組成物、例えばＲＦＬタイプ又はそれと等価な接着剤によってもたらされる。

１．引張試験
その特定の構造ゆえに、本発明のテキスタイルコードは、以下の例示的な実施形態によって立証されるように、特に改善された引張試験特性を有する。

５つの異なる引張試験（試験番号１から番号５まで）を、ナイロンヤーン又は高弾性率Ｍｉヤーン（これらの例の中にアラミドがある）のどちらかに基づいて、本発明による又はよらない合計で１１種の異なる構造のテキスタイルコードを製造して行った。

コードの各実施例の種類（「Ｔ」は対照、「Ｃ］は比較例、及び「Ｉ」は本発明によるもの）、使用した材料（「Ｎ」はナイロン、「Ａ」はアラミド）、その構造及び最終的な性質を添付の表１にまとめた。

開始ヤーンは、もちろん市販されており、例えば、ナイロンの場合、Ｋｏｒｄｓａ社から「Ｔ７２８」の名称で、又はＰＨＰ社から「Ｅｎｋａ １４０ＨＲＴ」若しくは「Ｅｎｋａ ４４４ＨＲＳＴ」の名称で販売されており、アラミドの場合、ＤｕＰｏｎｔ社から「Ｋｅｖｌａｒ」の名称で、又はＴｅｉｊｉｎ社から「Ｔｗａｒｏｎ」の名称で販売されている。

既に示したように、テナシティは、ヤーン番手に対する破壊時力であり、ｃＮ／ｔｅｘで表される。見かけテナシティ（ｄａＮ／ｍｍ²）もまた示されており、この場合の破壊時力は、以下の方法に従って測定される、Φで表される見かけ直径に対するものである。

集光系と、光ダイオードと、増幅器とから構成されたレシーバを用いた装置を使用すると、平行光のレーザビームで照らされたスレッドの影を精度０．１マイクロメートルで測定することが可能になる。このような装置は、例えばＺ−Ｍｉｋｅ社によって品番「１２１０」で市販されている。この方法は、事前にコンディショニングを受けた被測定スレッドの試験片を、電動式可動テーブルに標準予備荷重０．５ｃＮ／ｔｅｘ下で固定することを含む。可動テーブルに固定されると、スレッドは、影投影（ｃａｓｔ−ｓｈａｄｏｗ）測定システムに対して垂直に速度２５ｍｍ／秒で動かされて、レーザビームと直交交差する。長さ４２０ｍｍのスレッド上で、少なくとも２００の影投影測定値が取得され、これらの影投影測定値の平均が見かけ直径Φを表す。

各試験について、破断荷重、テナシティ及び見かけテナシティは、５つの試験の各々において対照コードを１００として相対値に換算したものも示した。

対照コード（表１で「Ｔ」で表す）は、全て従来の二重撚りＴ１、Ｔ２構造によって特徴付けられ、他のコード（本発明によらない比較例又は本発明によるもの）は、全て従来とは異なる三重撚りＴ１、Ｔ２、Ｔ３構造によって特徴付けられる。コードＣ８、Ｃ９及びＣ１１のみが本発明によるコードであり、三重撚りの特徴と、高弾性率ヤーン（これらの例の中にアラミドヤーンがある）で構成されている事実とを併せ持つ。

この表１を読みやすくするために、ここで、例えば対照コードＣ１について「Ｎ４７／−／３／４」で表される構造は、このコードが、単に４本の異なるストランドの加撚操作（Ｔ２、Ｄ２又はＳ）に由来する二重撚り（Ｔ１、Ｔ２）コードであり、異なるストランドの各々は、ヤーン番手４７ｔｅｘの３本のナイロン（Ｎ）ヤーンを個別に逆方向に加撚する操作（Ｔ１、Ｄ１又はＺ）によって事前に作製されたものであることを意味することに留意されたい。

コードＣ２の場合の「Ｎ４７／１／３／４」で表される構造は、このコードが、４本の異なるストランドの最終加撚操作（Ｔ３、Ｄ２又はＳ）に由来する三重撚り（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３）コードであり、異なるストランドの各々は、３本の予備ストランドの逆方向（Ｄ１又はＺ）の中間加撚操作（Ｔ２）によって事前に作製されたものであり、これらの３本の予備ストランドの各々は、ヤーン番手４７ｔｅｘの単一のナイロン（Ｎ）ヤーンから成り、このヤーンは、事前に、予備ストランドの場合と同じ方向（Ｄ１又はＺ）の第１の加撚操作Ｔ１の間にそれ自体が加撚されたものである。

対照コード（「Ｔ」で表す）の５つの例Ｃ１、Ｃ３、Ｃ５、Ｃ７及びＣ１０は、全て二重撚り構造で特徴付けられ、これらは、２本、３本又は４本のストランドを、１７５から２１５まで変化する撚り係数Ｋ２に対応する、場合に応じて１５０ｔ／ｍから３００ｔ／ｍまで変化する（第２の）最終撚り（Ｔ２）、及び方向Ｄ２（Ｓ方向）で、組立てることによって製造されたものである。従来の方式では、これらのストランドの各々は、ヤーン自体に対する、場合に応じて１５０ｔ／ｍから３００ｔ／ｍまでの、反対方向Ｄ１（Ｚ方向）の（第１の）初期撚り（Ｔ１で表す）で、事前に製造されている。

本発明によるコードの３つの例Ｃ８、Ｃ９及びＣ１１（「Ｉ」とも表され、表１中、太字で示される）は、三重撚りＴ１、Ｔ２、Ｔ３構造（これらの例ではＺ／Ｚ／Ｓ）で特徴付けられ、これらは、３本又は４本のストランドを、１５０又は３００ｔ／ｍの最終撚り（Ｔ３で表す）（２０３又は２１５のＫ３）、及び方向Ｄ２（Ｓ方向）で組立てることによって製造された。本発明によれば、これらのストランドの各々は、３本の予備ストランドを撚りＴ２（１１０、１８０又は２４０ｔ／ｍ）及び反対方向Ｄ１（Ｚ方向）で組立てることによって事前に製造されたものであり、これらの予備ストランドの各々は、ヤーン自体に対する方向Ｄ１（Ｚ方向）の撚りＴ１（それぞれ４０、１２０又は６０ｔ／ｍ）によって、事前に作製されたものである。

本発明によらないコードの３つの比較例（表１中、「Ｃ」で表す）Ｃ２、Ｃ４及びＣ６の場合、これらは、全て三重撚りＴ１、Ｔ２、Ｔ３構造によって特徴付けられる。本発明によるコードとは異なり、これらのコードを構成するヤーンは、高弾性率ヤーンではなく全てナイロンヤーンであった。

これらの例における全てのテキスタイルコードは、それらの開始ヤーンの材料（ナイロン又はアラミド）及びヤーン番手（４７、９４、１４０、５５又は３３０ｔｅｘ）が何であっても、最終撚り係数（コードが二重撚りＴ１、Ｔ２構造又は三重撚りＴ１、Ｔ２、Ｔ３構造のどちらを有するかに応じてそれぞれＫ２又はＫ３）によって特徴付けられ、これらは非常に類似しており、平均値は、およそ１９５に等しい（１７５から２１５まで変化する）ことに留意することが重要である。

この表１の詳細な検討から、まず、全てナイロンヤーン（およそ４４０ｃＮ／ｔｅｘのＭｉ）を用いて行われた試験１から３までの場合、二重撚り（Ｃ１、Ｃ３及びＣ５）から三重撚り（Ｃ２、Ｃ４及びＣ６）に切り換えても、破壊強度又は他の性質（Φ、ヤーン番手、テナシティ）に対する感知し得る変化は何ら伴わないことが注目される。

対照的に、高弾性率ヤーン（アラミドヤーン）、より詳細には５５ｔｅｘ又は３３０ｔｅｘの「Ｋｅｖｌａｒ」ヤーン（およそ４０００ｃＮ／ｔｅｘのＭｉ）を用いて行った試験４及び５の場合、二重撚り構造（それぞれＣ７及びＣ１０）から三重撚り構造（それぞれ、一方はＣ８及びＣ９、他方はＣ１１）への切換えは、予期せぬことに、その他の全てのパラメータを変更することなく、以下のことを伴う。
−当業者にとっては非常に著しい、６％（コードＣ９）から１６％（コードＣ１１）までの破壊強度の改善、及び８％（コードＣ９）から１７％（コードＣ１１）までのテナシティの改善。
−併せて、見かけ直径Φ及びヤーン番手の感知し得る低減。これらは、その高度に特異的な構造ゆえの、本発明によるコードのより優れた緻密さ、そして最終的にはこれらの補強材の品質の明白な指標である。
−この全てが、最終的に見かけテナシティの１２％（コードＣ９）から２６％（コードＣ１１）までの向上をもたらす結果となる。

したがって、要するに、本発明によって、同じ所与の最終撚りに対して、アラミドコードなどの高弾性率テキスタイルコードの緻密さ、破壊強度及びテナシティの特性を改善することが可能となる。さらに、全く驚くべきことに、その新規な構造は、以下の耐久性試験結果が示すように、同様に特に改善された圧縮又は曲げ−圧縮耐久性を与える。

２．圧縮耐久性（ディスク疲労試験）又は曲げ−圧縮（靴磨き試験）試験
特にタイヤの構造を補強することを意図したテキスタイルコードの場合、疲労強度は、これらのコードを種々の公知の実験室試験、特に「ベルト」試験という名称で知られ、時には「靴磨き試験」として知られる疲労試験、又は代替的に「ディスク疲労試験」として知られる疲労試験に供することによって分析することができ（例えば、特許文献１１、特許文献１７、特許文献１８、及び標準ＡＳＴＭ Ｄ８８５−５９１改訂６７Ｔを参照のこと）、これらの試験において、前もって被覆したテキスタイルコードを加硫したゴム製品の中に組み込む。

「ベルト」試験の背後にある原理は、まず以下の通りである。ベルトは、タイヤの補強用に一般的に使用されているタイプの既知のゴム混合物中に、試験対象の２層のコードを含む。各コードの軸線は、ベルトの長手方向に配向され、コードは、およそ測定値１ｍｍの厚さのゴムによってベルトの両面から分離されている。

次いでベルトに以下の荷重がかけられる。ベルトは、ロッド・クランクシステムを用いて所与の直径のディスクのまわりで周期的に駆動され、その結果、ベルトの各要素部分は、１５ｄａＮの張力を受け、曲率の変動のサイクルを受けるようになっており、これによりベルトを無限の曲率半径から所与の曲率半径までたわませ、それを周波数７Ｈｚにて１９００００サイクルにわたって行う。このベルトの曲率の変動は、選択したホイール直径に応じて、ホイールに近い方の内側層のコードに所与の幾何学的圧縮率を経験させることになる。これらの応力荷重の終了時に、コードを内側層から剥ぎ取り、疲労荷重コードの残留破壊強度を測定する。

「ディスク疲労試験」は、当業者に周知の別の試験である。これは、本質的に、試験対象コードをゴムのブロックの中に組み込み、次いで、硬化後、このようにして形成されたゴムの試験片を、２つの回転ディスク間で非常に高回転数（以下の例においては、３３サイクル／秒にて６０００００サイクル）で圧縮して疲労させることから成る。疲労荷重後、コードを試験片から抜き出し、その残留破壊強度を測定する。

最初に、前の試験からの本発明によらないコードＣ１からＣ４まで及びＣ７、並びに本発明によるコードＣ８及びＣ９を、一方で、試験片の最大幾何学的圧縮率がおよそ１６％（２つのディスク間の角度３°）の「ディスク疲労試験」に供し、他方で、内側層のコードの幾何学的圧縮率がおよそ１２％（２０ｍｍホイール）の「靴磨き試験」に供した。

どちらの場合にも、残留破壊強度（Ｆｒ）を疲労荷重後に抜き出したコードに対して測定し、これらは添付の表２において相対値に換算して示されている。両方の疲労荷重条件について、二重撚りＴ１、Ｔ２対照（「Ｔ」）コードに対して測定された残留破壊強度（Ｆｒ）を基準の１００として採用した。１００より高い値は、より高い残留破壊強度を示し、したがって対応する対照と比べて改善された耐久性を示す。

この表２の詳細な検討から、まず、ナイロンヤーンを用いて行われた試験１及び２の場合、二重撚り（それぞれＣ１及びＣ３）から三重撚り（それぞれＣ２及びＣ４）に切り換えても、試験のタイプ（ディスク疲労試験又は靴磨き試験）にかかわらず、このタイプの試験の通常の精度を念頭において感知し得る変化は何ら伴わず、いずれにしても、圧縮又は曲げ−圧縮耐性において何ら改善は伴わないことが注目される。

対照的に、高弾性率ヤーンを用いて行った試験４の場合、驚くべきことに、二重撚り構造（コードＣ７）から三重撚り構造（コードＣ８及びＣ９）への切り換えは、他のパラメータは同じままで、予期せぬことに、２つの疲労試験の各々に関して、破壊強度の非常に顕著な改善（場合に応じて２０％から６２％まで変化する）が伴う。

特に、Ｔ２がＴ３の０．４倍と０．８倍との間（この特定の事例では０．６倍）に含まれ、本発明によるコードＣ９の場合、耐久性は、Ｔ２がこの関係を満たさない本発明によるコードＣ８と比べてさらに改善されることが注目される。

上記の試験を、さらに２つのテキスタイルコードＣ１２（対照）及びＣ１３（本発明）に対して行った追加の耐久試験（表２の試験６）で補充し、これらは、前の試験４の場合と同様に高弾性率ヤーンに基づくものであり、両方とも前の試験１から３までのナイロン対照に対して採用したものと同じ（およそ１８０に等しい）最終撚り係数（それぞれＫ２又はＫ３）を有する。

上記で注釈した構造と同様に、対照コードＣ１２についての「Ａ５５／−／３／３」で表される構造は、このコードが、単に３本の異なるストランドの加撚操作（３１０ｔ／ｍのＴ２、Ｄ２又はＳ）に由来する二重撚り（Ｔ１、Ｔ２）コードであり、異なるストランドの各々は、ヤーン番手５５ｔｅｘの３本のアラミド（Ａ）ヤーンを個別に逆方向に加撚する操作（３１０ｔ／ｍのＴ１、Ｄ１又はＺ）によって事前に作製されたものであることを意味する。

比較上、本発明によるコードＣ１３の「Ａ５５／１／３／３」で表される構造の場合、当該テキスタイルコードは、３本の異なるストランドの最終加撚操作（３１０ｔ／ｍのＴ３、Ｄ２又はＳ）に由来する三重撚り（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３）コードであり、異なるストランドの各々は、３本の予備ストランドの逆方向（Ｄ１又はＺ）の中間加撚操作（１８５ｔ／ｍのＴ２）によって事前に作製されたものであり、予備ストランドの各々は、ヤーン番手５５ｔｅｘの１つの単一のアラミド（Ａ）ヤーンから成り、このヤーンは、事前に、同じ方向Ｄ１（Ｚ）の第１の加撚操作Ｔ１（１２５ｔ／ｍ）の間にそれ自体が加撚されたものであった。

得られた結果を表２に追加した。これらは、二重撚りの対照コードＣ１２と比べて、２つの疲労試験の各々に対して残留破壊強度が極めて顕著に向上し、ベルト試験において特に著しく向上しており、三重撚りの本発明のコードＣ１３の優位性を明白に確証する。

結論として、本発明によって、同じ所与の最終撚りに対して、アラミド・テキスタイルコードの緻密さ、破壊強度及びテナシティの特性のみならず、その圧縮又は曲げ−圧縮耐久性をも向上させることが今や可能となり、したがってこれらのコードが補強することが多いタイヤの構造がさらに最適化される。

５：ヤーン
１０、１０ａ、１０ｂ、１０ｃ：予備ストランド
２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ：ストランド
３０、５０：三重撚りを有するテキスタイルコード
４０：二重撚りを有するテキスタイルコード
１００：タイヤ
１０２：クラウン
１０３：サイドウォール
１０４：ビード
１０５：ビードワイヤ
１０６：クラウン補強体又はベルト
１０７：カーカス補強体
１０８：折返し部
１０９：リム
Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３：撚り
Ｄ１、Ｄ２：方向

Claims (21)

1. 少なくとも三重撚り（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３）を有するテキスタイルコード（３０、５０）であって、撚りＴ３及び方向Ｄ２で一緒に撚り合わされた少なくともＮ本のストランド（２０、２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）を含み、Ｎは１より大きく、各ストランドは、それ自体が撚りＴ２（Ｔ２ａ、Ｔ２ｂ、Ｔ２ｃ、Ｔ２ｄ）及びＤ２とは反対の方向Ｄ１で一緒に撚り合わされた、Ｍ本の予備ストランド（１０、１０ａ、１０ｂ、１０ｃ）で構成され、Ｍは１より大きく、各予備ストランド自体は、事前にそれ自体が撚りＴ１（Ｔ１ａ、Ｔ１ｂ、Ｔ１ｃ）及び方向Ｄ１で加撚されたヤーン（５）から成り、Ｎ×Ｍ本のヤーンの少なくとも半分が、２０００ｃＮ／ｔｅｘより高い、Ｍｉで表される初期弾性率を有することを特徴とする、コード。
2. Ｎが、２から６まで、好ましくは２から４までの範囲で変化することを特徴とする、請求項１に記載のコード。
3. Ｍが、２から６まで、好ましくは２から４までの範囲で変化することを特徴とする、請求項１〜請求項２のいずれかに記載のコード。
4. Ｎ×Ｍ本のヤーンの総数が、４から２５まで、好ましくは４から１６までの範囲に含まれることを特徴とする、請求項１〜請求項３のいずれかに記載のコード。
5. 回転毎メートルで表した前記撚りＴ１が、１０と３５０との間、好ましくは２０と２００との間に含まれることを特徴とする、請求項１〜請求項４のいずれかに記載のコード。
6. 各予備ストランドが、２と８０との間、好ましくは６と７０との間に含まれる撚り係数Ｋ１を有することを特徴とする、請求項１〜請求項５のいずれかに記載のコード。
7. 回転毎メートルで表した前記撚りＴ２が、２５と４７０、好ましくは３５と４００との間に含まれることを特徴とする、請求項１〜請求項６のいずれかに記載のコード。
8. 各ストランドが、１０と１５０との間、好ましくは２０と１３０との間に含まれる撚り係数Ｋ２を有することを特徴とする、請求項１〜請求項７のいずれかに記載のコード。
9. 回転毎メートルで表した前記撚りＴ３が、３０と６００、好ましくは８０と５００との間に含まれることを特徴とする、請求項１〜請求項８のいずれかに記載のコード。
10. ５０と５００との間、好ましくは８０と２３０との間に含まれる撚り係数Ｋ３を有することを特徴とする、請求項１〜請求項９のいずれかに記載のコード。
11. Ｔ２が、Ｔ１より大きいことを特徴とする、請求項１〜請求項１０のいずれかに記載のコード。
12. Ｔ３が、Ｔ２より大きいことを特徴とする、請求項１〜請求項１１のいずれかに記載のコード。
13. Ｔ２が、Ｔ３の０．２倍と０．９５倍との間、好ましくはＴ３の０．４倍と０．８倍との間に含まれることを特徴とする、請求項１２に記載のコード。
14. 和Ｔ１＋Ｔ２が、Ｔ３の０．８倍と１．２倍との間、好ましくはＴ３の０．９倍と１．１倍との間に含まれることを特徴とする、請求項１〜請求項１３のいずれかに記載のコード。
15. 前記和Ｔ１＋Ｔ２が、Ｔ３に等しいことを特徴とする、請求項１４に記載のコード。
16. 前記Ｎ×Ｍ本のヤーンの全てが、２０００ｃＮ／ｔｅｘより高い、好ましくは２５００ｃＮ／ｔｅｘより高い弾性率Ｍｉを有することを特徴とする、請求項１〜請求項１５のいずれかに記載のコード。
17. 前記Ｎ×Ｍ本のヤーンの半分が、３０００ｃＮ／ｔｅｘより高い弾性率Ｍｉを有することを特徴とする、請求項１〜請求項１６のいずれかに記載のコード。
18. プラスチック製又はゴム製の物品又は半完成品を補強するための、請求項１〜請求項１７のいずれかに記載のコードの使用。
19. 請求項１〜請求項１７のいずれかに記載のコードで補強された、プラスチック製又はゴム製の物品又は半完成品。
20. タイヤを補強するための、請求項１〜請求項１７のいずれかに記載のコードの使用。
21. 請求項１〜請求項１７のいずれかに記載のコードで補強された、タイヤ。

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