JP2014047511A

JP2014047511A - 柱梁接合構造

Info

Publication number: JP2014047511A
Application number: JP2012190259A
Authority: JP
Inventors: Yukinobu Kurose; 行信黒瀬; Hideo Nakajima; 秀雄中島; Yasushi Watanabe; 泰志渡辺; Kazumitsu Takanashi; 和光高梨
Original assignee: Shimizu Construction Co Ltd; Shimizu Corp
Current assignee: Shimizu Construction Co Ltd; Shimizu Corp
Priority date: 2012-08-30
Filing date: 2012-08-30
Publication date: 2014-03-17
Anticipated expiration: 2032-08-30
Also published as: JP6108335B2

Abstract

【課題】容易に柱梁接合部の靭性能の確保又は向上を図ることができる柱梁接合構造を提供することを目的としている。
【解決手段】コンクリート造の柱仕口部１０にコンクリート造の梁端部５０が接合された柱梁接合構造において、少なくとも柱仕口部１０及び梁端部５０の躯体の表面に、樹脂製の補強塗膜３が被覆されてなり、補強塗膜３は、イソシアネートと、ポリオール及びアミンのうちの少なくとも一方からなる硬化剤と、の化学反応により形成された化合物からなる。
【選択図】図１

Description

本発明は、コンクリート造の柱とコンクリート造の梁とを接合する柱梁接合構造に関する。

コンクリート造の柱梁接合部には、地震によるせん断応力によってひび割れが生じるおそれがある。そこで、従来、例えば下記特許文献１に示されているような柱梁接合構造が提案されている。この構造では、梁が接合される柱仕口部内に円形スパイラルフープ筋が配筋されると共に十字形鋼板が埋設され、梁の上主筋が十字形鋼板に対してナットで締結された構成からなる。これにより、柱梁接合部の耐力及び靭性を増大させることができる。

特開平８−４９２９２号公報

しかしながら、上記した従来の技術では、柱仕口部内に円形スパイラルフープ筋や十字形鋼板を配置しなければならないが、柱仕口部内には柱主筋や梁主筋も配筋されており、十分なスペースが無い。このため、円形スパイラルフープ筋や十字形鋼板を配置する作業が容易でなく、場合によっては配置することができない場合もあり得る。

本発明は、上記した従来の問題が考慮されたものであり、容易に柱梁接合部の靭性能の確保又は向上を図ることができる柱梁接合構造を提供することを目的としている。

本発明に係る柱梁接合構造は、コンクリート造の柱仕口部にコンクリート造の梁端部が接合された柱梁接合構造において、少なくとも前記柱仕口部及び前記梁端部の躯体の表面に、樹脂製の補強塗膜が被覆されてなり、前記補強塗膜は、イソシアネートと、ポリオール及びアミンのうちの少なくとも一方からなる硬化剤と、の化学反応により形成された化合物からなることを特徴としている。

本発明では、イソシアネートと、ポリオール及びアミンのうちの少なくとも一方からなる硬化剤と、の化学反応により形成された化合物からなる補強塗膜が、せん断付着力が高く、曲げ引張強度が高く、かつ伸び性能が高い力学的特性（強度、伸び）に優れた合成樹脂であり、例えば１０〜２５ＭＰａ程度の高強度と例えば２００％以上の大きな破断伸び（伸び変形性能）を有する。このため、躯体の変形が塑性域に達しても、補強塗膜が躯体の大変形に追従して伸び変形するので、補強塗膜によって躯体の変形に応じたエネルギー吸収性能が発揮される。したがって、せん断応力に対応することが可能な柱梁接合部を設けることができる。

仮に、せん断応力を受けることにより躯体の変形が塑性域に達してコンクリートが破壊されても、補強塗膜は伸びることはあっても破断せず、補強塗膜によって躯体の表面が被覆された状態が維持される。これにより、躯体のコンクリート片の散逸が防止され、また、躯体が崩壊したりせずに自立した形状が保持される。例えば、大地震時にせん断応力を受けることによって破壊が生じたコンクリート片が散乱して避難の障害となったり、そのコンクリート片が周囲に飛散したりするといった被害の増大を防止することができる。
しかも、補強塗膜は変形抵抗を有しているので、地震時に梁端部の躯体が撓み変形したときに、補強塗膜の変形抵抗力によって躯体を元の形状に戻す力が働く。その結果、躯体は、一旦大きく撓み変形した後に若干戻され、最終的な変形量が小さく抑えられる。

また、本発明の柱梁接合構造によれば、躯体に補強塗膜を吹き付けや塗布することによって形成されるので、従来技術のように円形スパイラルフープ筋や十字形鋼板を柱仕口部内に配置する場合に比べて、容易に且つ安価に施工することができ、既設の躯体においても容易に施工できる。

また、本発明に係る柱梁接合構造は、前記補強塗膜は、前記躯体のうち３面以上に設けられていることが好ましい。

これにより、躯体の３面以上が補強塗膜によって包み込まれた状態となり、その効果（ラッピング効果）により、上記した形状保持がより効果的に発揮される。

また、本発明に係る柱梁接合構造は、前記補強塗膜は、前記梁端部の躯体の下面及び両側の側面にそれぞれ設けられて断面視略コ字状に形成されていることがより好ましい。

これにより、Ｕ字溝状に形成された補強塗膜の内側に躯体が収容された状態となり、上記したラッピング効果が大きくなり、高い形状保持が発揮される。

本発明に係る柱梁接合構造によれば、容易に柱梁接合部の靭性能の確保又は向上を図ることができ、それによって建物全体の耐震性能の向上を図ることができる。

本発明の実施の形態による柱梁接合構造の概略構成を示す斜視図である。本発明の実施の形態による柱梁接合構造の概略構成を示す平断面図である。図２に示すＡ−Ａ間の断面図である。ポリウレア樹脂の力学的特性を示すためのグラフであり、各材料の応力ひずみ関係を示すグラフである。躯体の一部分を拡大した断面図である。実施例１による試験結果を示す図である。実施例２による試験結果を示す図である。実施例３による試験結果を示す図である。本発明の変形例を説明するための柱梁接合構造の斜視図である。

以下、本発明に係る柱梁接合構造の実施の形態について、図面に基いて説明する。

図１から図３を参照して、本発明に係る柱梁接合構造の実施の形態の構成を説明する。なお、図１から図３では図面を簡略化するために鉄筋の図示を省略している。

図１には、鉄筋コンクリート造の柱１と、鉄筋コンクリート造の梁５と、鉄筋コンクリート造のスラブ９と、が示されており、特に、柱仕口部１０に梁端部５０が接合された柱梁接合構造が示されている。本実施の形態における柱梁接合構造は、柱仕口部１０の４面の全てに梁端部５０がそれぞれ接合されている。

図１から図３に示すように、柱仕口部１０の躯体２の表面及び梁端部５０の躯体２０の表面には、樹脂製の補強塗膜３が被覆されている。柱仕口部１０における補強塗膜３は、柱仕口部１０の躯体２の表面の全てに設けられている。すなわち、本実施の形態では、柱仕口部１０の躯体２の四つの出隅部分の表面にそれぞれ補強塗膜３が設けられている。また、柱仕口部１０の補強塗膜３は、柱仕口部１０の直ぐ下に位置する柱端部の躯体の表面にまで延ばして設けられ、このような補強塗膜３の延長部分が、柱１の躯体の全周に亘って設けられていることが好ましい。さらに、図３に示すように、この補強塗膜３の延長部分の長さｈは例えば柱幅Ｗ以上であることが好ましい。また、図３に示すように、梁端部５０における補強塗膜３は、梁端部５０の躯体２０の下面２０ａ及び両側の側面２０ｂ，２０ｂにそれぞれ設けられている。つまり、本実施の形態における補強塗膜３は、横断面視の形状が略コ字状、すなわちＵ字溝状に形成されている。また、この梁端部５０の補強塗膜３の長さｌは例えば梁成Ｄ以上であることが好ましい。なお、図１及び図３に示すように、補強塗膜３の上端部はスラブ９の下面に沿って屈曲した形状となっており、補強塗膜３の端部はスラブ９の下面まで延びている。

［補強塗膜］
上記した補強塗膜３は、躯体２，２０の表面に吹き付けやローラーなどで塗布される樹脂製の塗膜であって、イソシアネートと、ポリオール及びアミンのうちの少なくとも一方からなる硬化剤との化学反応により形成された化合物からなる。例えば、補強塗膜３としては、イソシアネートとアミンとの化学反応により形成された化合物であるポリウレア樹脂を用いることができる。

補強塗膜３は、せん断付着力が高く、曲げ引張強度が高く、かつ伸び性能が高い力学的特性（強度、伸び）に優れた合成樹脂からなり、例えばポリウレア樹脂の場合は、図４に示す応力ひずみ特性を有する。補強塗膜３を構成する合成樹脂としては、例えば引張強度が鉄筋の十分の一程度の２０ＭＰａ程度（１０〜２５ＭＰａ）であって、破断伸びが２００％以上の物性を有する樹脂からなる。ポリウレア樹脂としては、例えば「スワエールＡＲ−１００（登録商標：三井化学産資株式会社製）」が用いられる。なお、補強塗膜３の厚さ寸法Ｄは、２ｍｍ以上であることが好ましい。

ここで、躯体２，２０に補強塗膜３を被覆する施工方法としては、塗布するコンクリート表面を十分に清掃して塵等を取り除いた後、プライマーを塗布し、その後、補強塗膜材料を躯体２，２０の表面に所定厚さだけ塗布する。これにより、躯体２，２０の表面に補強塗膜３が形成される。なお、プライマーの塗布は省略することも可能であり、或いは、補強塗膜３と躯体２，２０との付着性を高めるために躯体２，２０の表面を斫って凸凹に加工してもよい。

次に、上記した構成からなる柱梁接合構造の作用について、具体的に説明する。
上述したように、本実施の形態では、補強塗膜３が、せん断付着力が高く、曲げ引張強度が高く、かつ伸び性能が高い力学的特性（強度、伸び）に優れた合成樹脂であるため、躯体２，２０の変形が塑性域に達しても、補強塗膜３が躯体２，２０の大変形に追従して伸び変形するので、補強塗膜３によって躯体２，２０の変形に応じたエネルギー吸収性能が発揮される。したがって、せん断応力に対応することが可能な柱梁接合部を設けることができる。

仮に、せん断応力を受けることにより躯体２，２０の変形が塑性域に達してコンクリートが破壊されても、補強塗膜３は伸びることはあっても破断せず、補強塗膜３によって躯体２，２０の表面が被覆された状態が維持される。これにより、躯体２，２０のコンクリート片の散逸が防止され、また、躯体２，２０が崩壊したりせずに自立した形状を保持される（形状保持）。例えば、大地震時にせん断応力を受けることによって破壊が生じたコンクリート片が散乱して避難の障害となったり、そのコンクリート片が周囲に飛散したりするといった被害の増大を防止することができる。

また、補強塗膜３は変形抵抗を有しているので、地震時に梁端部５０の躯体２０が撓み変形したときに、補強塗膜３の変形抵抗力によって躯体２０を元の形状に戻す力が働く。その結果、躯体２０は、一旦大きく撓み変形した後に若干戻され、最終的な変形量が小さく抑えられる。

また、補強塗膜３を躯体２，２０の表面に吹き付けたり塗布したりするだけなので、容易に且つ安価に施工することができ、既設の躯体２，２０に対しても容易に施工できる。

また、図５に示すように、躯体２（２０）にクラックC（ひび割れ）が生じても、補強塗膜３はその伸縮性によって破断しない。この場合、補強塗膜３は伸び変形しているので、補強塗膜３の弾性力によって戻る方向の力Ｅが作用する。この力は、クラックCの幅を拡げる力Ｓに抵抗する方向に作用するため、結果的に、クラックCの開き量ｄが小さく抑えられる。

また、本実施の形態の柱梁接合構造では、補強塗膜３が躯体２，２０のうち３面以上に設けられているので、躯体２，２０が補強塗膜３によって包み込まれた状態となり、そのようなラッピング効果により、上記した形状保持がより効果的に発揮される。

特に、本実施の形態の柱梁接合構造では、補強塗膜３が柱仕口部１０の躯体２の表面の全てに設けられているので、上記したラッピング効果が大きくなり、高い形状保持が発揮される。

また、特に、本実施の形態の柱梁接合構造では、補強塗膜３が梁端部５０の躯体２０の下面２０ａ及び両側の側面２０ｂ，２０ｂにそれぞれ設けられて断面視略コ字状に形成されているので、Ｕ字溝状に形成された補強塗膜３の内側に梁端部５０の躯体２０が収容された状態となり、上記したラッピング効果が大きくなり、高い形状保持が発揮される。

上述したように、本実施の形態の柱梁接合構造によれば、容易に柱梁接合部の靭性能の確保又は向上を図ることができ、それによって建物全体の耐震性能の向上を図ることができる。

次に、上述した実施の形態による柱梁接合構造の効果を裏付けるために行った試験例（実施例１、２、３）について以下説明する。

（実施例１）
実施例１では、矩形断面の鉄筋コンクリート製の梁材を試験体に使用し、その梁材の表面にポリウレア樹脂を塗布した試験体１、２、３と、ポリウレア樹脂を塗布しない試験体４とに対して載荷装置を使用した衝撃曲げ試験を行い、ポリウレア樹脂の塗布状況を変えた試験体１〜４の変形状態（亀裂や剥離）を確認した。
各試験体１〜４の梁材は、縦１００ｍｍ×横１２０ｍｍで長さ寸法が１２００ｍｍの６面を有する構造体であり、４週強度で２５Ｎ／ｍｍ２のコンクリートを使用している。さらに、試験体１〜４の内部にＤ１３（芯被り３５ｍｍ）、せん断補強筋Ｄ６を使用している。そして、載荷条件としては、試験体１〜４を長さ方向を水平方向に向けて配置し、試験体１〜４の長さ方向の中心部に対して３０ｋＮの荷重を準静的な０．０００１ｍ／ｓの速度で載荷を付与した。

ここで、試験体１は梁材の６面に塗布厚４ｍｍのポリウレア樹脂を塗布したものであり、試験体２は梁材の６面に塗布厚２ｍｍのポリウレア樹脂を塗布したものであり、試験体３は梁材のうち長さ方向を水平方向に向けた状態で上面および下面の２面のみに塗布厚２ｍｍのポリウレア樹脂を塗布したもの（４側面にポリウレア樹脂を塗布しない場合）であり、試験体４はポリウレア樹脂を施していないものである。

図６は、上記試験体１〜４において、横軸を載荷点の変形量δ（ｍｍ）とし、縦軸を荷重Ｐ（ｋＮ）とした曲げ試験結果を示している。
図６に示すように、試験体４の場合には、変形量δが略４０ｍｍで破壊し、その破壊箇所においてコンクリート片が生じた。
上下２面にポリウレア樹脂２ｍｍを塗布した試験体３の場合は、変形量δが略６０ｍｍで破壊しているが、ポリウレア樹脂を塗布しない試験体４の場合よりはじん性が高い、つまり拘束効果（ラッピング効果）を有し、一定の形状保持効果があることが確認された。
また、梁材の表面全周（６面）にポリウレア樹脂を塗布した試験体１、２においては、降伏後（図６の降伏点Ｐ１より右側）でも３０ｋＮの荷重が維持されていることが確認できることから、ラッピング効果が大きく、形状保持効果が高いことがわかる。

（実施例２）
次に、実施例２では、上記実施例１における梁材の６面に塗布厚２ｍｍでポリウレア樹脂を塗布し、衝撃曲げ試験で載荷速度を変えた試験を行い、変形状態（亀裂や剥離）を確認した。
第１試験Ｔ１は４ｍ／ｓ（高速）の載荷速度とし、第２試験Ｔ２は０．５〜１ｍ／ｓ（中速）の載荷速度とし、第３試験Ｔ３は０．１〜０．５ｍ／ｓ（低速）の載荷速度とし、第４試験Ｔ４は０．０００１ｍ／ｓ（準静的速度）の載荷速度とした。

図７は、上記第１試験Ｔ１〜第４試験Ｔ４において、横軸を載荷点の変形量δ（ｍｍ）とし、縦軸を荷重Ｐ（ｋＮ）とした曲げ試験結果を示している。
図７に示すように、各試験Ｔ１〜Ｔ４ともに降伏後でも準静的最大荷重が維持されていることがわかる。このことから、ポリウレア樹脂を梁材の６面全体にわたって塗布する場合には、載荷速度にかかわらず、準静的最大荷重が維持されることを確認することができる。このとき、梁材の試験体は大きく変形し、約５度程度の角度で屈曲していたが、コンクリート片が生じることもなく、梁材としての形状が保持されていた。このように、ポリウレア樹脂を塗布した梁材は、衝撃や持続的な加力に対して有効であり、コンクリート片の発生を防ぐことができることが確認できた。

（実施例３）
実施例３では、矩形断面の鉄筋コンクリート製の梁材を試験体に使用し、その梁材の表面にポリウレア樹脂を塗布した試験体１´、２´と、ポリウレア樹脂を塗布しない試験体３´とに対して載荷装置を使用した衝撃曲げ試験を行い、ポリウレア樹脂の塗布状況を変えた試験体１´〜３´の変形状態（亀裂や剥離）を確認した。
各試験体１´〜３´の梁材は、縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍで長さ寸法が４５０ｍｍの６面を有する構造体であり、４週強度で２５Ｎ／ｍｍ２のコンクリートを使用している。さらに、試験体１´〜３´の内部にＤ１３（芯被り３５ｍｍ）、せん断補強筋Ｄ６を使用している。そして、載荷条件としては、試験体１´〜３´を長さ方向を水平方向に向けて配置し、試験体１´〜３´の長さ方向の中心部に対して３０ｋＮの荷重を準静的な０．０００１ｍ／ｓの速度で載荷を付与した。

ここで、試験体１´は梁材の６面に塗布厚４ｍｍのポリウレア樹脂を塗布したものであり、試験体２´は梁材の上面以外の５面に塗布厚４ｍｍのポリウレア樹脂を塗布したものであり、試験体３´はポリウレア樹脂を施していないものである。

図８は、上記試験体１´〜３´において、横軸を載荷点の変形量δ（ｍｍ）とし、縦軸を荷重Ｐ（ｋＮ）とした曲げ試験結果を示している。
図８に示すように、試験体３´の場合には、変形量δが略０．６５ｍｍで破壊し、その破壊箇所においてコンクリート片が生じた。
上面以外の５面にポリウレア樹脂４ｍｍを塗布した試験体２´の場合は、変形量δが略９ｍｍで破壊しているが、ポリウレア樹脂を塗布しない試験体３´の場合よりはじん性が高い、つまり拘束効果（ラッピング効果）を有し、一定の形状保持効果があることが確認された。
また、梁材の表面全周（６面）にポリウレア樹脂を塗布した試験体１´においては、変形量δが略３０〜３５ｍｍで破壊しているが、５面にポリウレア樹脂を塗布した試験体２´の場合よりは更にじん性が高い、つまりラッピング効果が大きく、形状保持効果が高いことがわかる。

以上、本発明に係る柱梁接合構造の実施の形態について説明したが、本発明は上記した実施の形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
例えば、上記した実施の形態では、柱仕口部１０の４面にそれぞれ梁端部５０が接合された構成となっているが、本発明は、柱仕口部１０の４面のうちのいずれか３面又は２面に梁端部５０が接合された構成であってもよく、或いは、柱仕口部１０の４面のうちのいずれか１つにだけ梁端部５０が接合された構成であってもよい。

また、上記した実施の形態では、補強塗膜３が、柱仕口部１０の直ぐ下に位置する柱端部の躯体の表面にも例えば柱幅Ｗ以上の長さｈだけ延ばして設けられているが、本発明は、柱１の補強塗膜３が例えば図９に示すように柱仕口部１０の区間にのみ、つまり、概ね梁端部５０の下面の位置まで設けられた構成であってもよい。ただし、この場合、図９に示すように梁端部５０の下面に設けられる補強塗膜３の柱１側の端部は、柱１の表面に沿って屈曲した形状となっており、梁端部５０の下面の補強塗膜３の柱１側の端部は柱１の表面まで延びており、そして、この補強塗膜３の柱１の表面での下縁の位置まで、柱仕口部１０の補強塗膜３の下端が延びていることが好ましい。

また、上記した実施の形態では、梁端部５０における補強塗膜３が梁端部５０の躯体２０の下面２０ａ及び両側の側面２０ｂ，２０ｂに被覆されているが、本発明に係る柱梁接合構造は、補強塗膜３が梁端部５０の躯体２０の下面２０ａ及び両側の側面２０ｂ，２０ｂのうちの２面或いは１面だけを被覆している構成であってよく、この場合であっても、上記したラッピング効果が発揮されないが、上記した形状保持の効果を奏することができる。

さらに、補強塗膜３において、例えばガラス片やガラス繊維、ガラスフリット等を分散させてなる不燃性を有する混入材を、ポリウレア樹脂に混入させることも可能である。あるいは混入材として、例えばコンクリート、煉瓦、瓦、石綿スレート、鉄鋼、アルミニウム、モルタル、漆喰等のガラス以外の不燃材料であっても良い。

また、上記した実施の形態では、補強塗膜３として、イソシアネートとアミンとの化学反応により形成された化合物からなるポリウレア樹脂が用いられているが、本発明は、イソシアネートとポリオールとの化学反応により形成された化合物からなるポリウレタン樹脂を補強塗膜として用いることも可能であり、また、イソシアネートとポリオールとアミンとの化学反応により形成された化合物からなる樹脂を補強塗膜として用いることも可能である。

その他、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、上記した実施の形態における構成要素を周知の構成要素に置き換えることは適宜可能である。

２，２０・・・躯体
３・・・補強塗膜
１０・・・柱仕口部
５０・・・梁端部

Claims

コンクリート造の柱仕口部にコンクリート造の梁端部が接合された柱梁接合構造において、
少なくとも前記柱仕口部及び前記梁端部の躯体の表面に、樹脂製の補強塗膜が被覆されてなり、
前記補強塗膜は、イソシアネートと、ポリオール及びアミンのうちの少なくとも一方からなる硬化剤と、の化学反応により形成された化合物からなることを特徴とする柱梁接合構造。
前記補強塗膜は、前記躯体のうち３面以上に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の柱梁接合構造。
前記補強塗膜は、前記梁端部の躯体の下面及び両側の側面にそれぞれ設けられて断面視略コ字状に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の柱梁接合構造。