JP2012092378A

JP2012092378A - 蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金および蒸気タービンの鍛造部品

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Publication number: JP2012092378A
Application number: JP2010239230A
Authority: JP
Inventors: Shigekazu Miyashita; 重和宮下; Kiyoshi Imai; 潔今井; Hiroaki Yoshioka; 洋明吉岡; Kuniyoshi Nemoto; 邦義根本; Shogo Iwai; 章吾岩井; Takeo Suga; 威夫須賀
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 2010-10-26
Filing date: 2010-10-26
Publication date: 2012-05-17

Abstract

【課題】熱間加工性を維持しつつ、高温強度特性および鍛造性に優れた蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金、この蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金を用いて作製された蒸気タービンの鍛造部品を提供する。
【解決手段】実施形態の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金は、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５、Ｃｒ：１４〜２０、Ｃｏ：１０〜１５、Ｍｏ：８〜１２、Ａｌ：０．５〜４、Ｔｉ：０．５〜４、Ｂ：０．００１〜０．００６、Ｚｒ：０．０１〜０．１、Ｔａ：０．１〜０．７、Ｎｂ：０．１〜０．４を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなる。
【選択図】なし

Description

本発明の実施形態は、鍛造性等に優れた、蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金および蒸気タービンの鍛造部品に関する。

石炭火力発電設備から排出されるＣＯ_２を削減する手段として、石炭火力システムの高効率化を図ることが有効な手段であり、例えば、石炭火力発電設備に備えられている蒸気タービンの発電効率を向上させることで実現可能となる。蒸気タービンの発電効率の向上には、タービン蒸気温度を高温化することが最も効果的である。近年の火力発電プラントにおいて、その蒸気温度は６００℃以上まで上昇しており、現在、蒸気温度が７００℃以上の火力発電システムの開発が世界的に行われている。

高温の蒸気に曝される蒸気タービンが備える、タービンロータ、動翼および静翼などの鍛造部品や、蒸気タービンに使用される、ボルトなどの螺合部材および配管などの鍛造部品は、高温になるとともに、高い応力が発生する。そのため、これらを構成する材料として、室温から高温の温度領域まで、優れた、強度、延性、靭性を有するものが求められている。

現在、蒸気タービンを構成する構成部品に使用されている材料は、Ｆｅを主成分とし、高温強度を向上させるためにＣｒ、Ｍｏ等の元素を添加したＦｅ基合金である。しかしながら、蒸気の温度が７００℃以上となると、Ｆｅ基合金の耐熱温度を超えるため、さらに耐熱温度が高いＮｉ基合金の適用が検討されている。

Ｎｉ基合金の代表例として、インコネル７１８合金（スペシャルメタル社製）やインコネル６１７合金（スペシャルメタル社製）が挙げられる。Ｎｉ基合金の強化機構は、大きく分けて析出強化型と固溶強化型に分けられる。析出強化型Ｎｉ基合金では、ＮｉにＡｌ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂを添加することによってγ’（ガンマプライム：Ｎｉ_３（Ａｌ，Ｔｉ））相、あるいはγ”（ガンマダブルプライム：Ｎｉ_３Ｎｂ）相と呼ばれる析出相を析出させることによって高温での強度を向上させている。代表的な析出強化型Ｎｉ基合金としては、上記したインコネル７１８合金が挙げられる。一方、固溶強化型Ｎｉ基合金では、ＮｉにＣｏ、Ｍｏ等を添加することによって、母相そのものを強化している。代表的な固溶強化型Ｎｉ基合金としては、上記したインコネル６１７合金が挙げられる。

特開平７−１５０２７７号公報

上記したように、７００℃を超える蒸気環境下において使用される、蒸気タービンの構成部品の材料として、Ｎｉ基合金の適用が検討されている。このＮｉ基合金において、熱間加工性を維持しつつ、優れた、高温強度特性や鍛造性が要求されている。

そこで、本発明が解決しようとする課題は、熱間加工性を維持しつつ、高温強度特性および鍛造性に優れた蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金、この蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金を用いて作製された蒸気タービンの鍛造部品を提供することである。

本発明の実施形態の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金は、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５、Ｃｒ：１４〜２０、Ｃｏ：１０〜１５、Ｍｏ：８〜１２、Ａｌ：０．５〜４、Ｔｉ：０．５〜４、Ｂ：０．００１〜０．００６、Ｚｒ：０．０１〜０．１、Ｔａ：０．１〜０．７、Ｎｂ：０．１〜０．４を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなる。

以下、本発明に係る実施形態を説明する。

ガスタービン用材料として実績のあるインコネル６１７は、Ｃｏ、Ｍｏによる固溶強化によって高温強度の向上を図った合金である。この合金に、Ａｌ、Ｔｉ、Ｔａ、およびＮｂを添加して高温で安定な金属間化合物であるγ’相を析出させることで、高温での強度をさら高めることが可能である。しかしながら、γ’相は、結晶粒内の強度を向上させる効果はあるものの、結晶粒界の強度を向上させる効果は比較的小さい。

そこで、本発明に係る実施形態では、結晶粒界の強度に寄与するＺｒ、Ｈｆに着目し、Ａｌ、Ｔｉの複合添加によってγ’相を粒内に析出させ、粒内強度の向上を達成するとともに、粒界強度に向上に寄与するＺｒ、Ｈｆを添加することによって、鍛造性を維持しつつ、高温強度特性の向上を図ったものである。

本発明に係る実施形態における蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金は、以下に示す組成成分範囲で構成される。なお、以下の説明において組成成分を表す％は、特に明記しない限り質量％とする。

（Ｍ１）Ｃ：０．０１〜０．１５％、Ｃｒ：１４〜２０％、Ｃｏ：１０〜１５％、Ｍｏ：８〜１２％、Ａｌ：０．５〜４％、Ｔｉ：０．５〜４％、Ｂ：０．００１〜０．００６％、Ｚｒ：０．０１〜０．１％、Ｔａ：０．１〜０．７％、Ｎｂ：０．１〜０．４％を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基合金。

（Ｍ２）Ｃ：０．０１〜０．１５％、Ｃｒ：１４〜２０％、Ｃｏ：１０〜１５％、Ｍｏ：８〜１２％、Ａｌ：０．５〜４％、Ｔｉ：０．５〜４％、Ｂ：０．００１〜０．００６％、Ｈｆ：０．０１〜０．２％、Ｔａ：０．１〜０．７％、Ｎｂ：０．１〜０．４％を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基合金。

（Ｍ３）Ｃ：０．０１〜０．１５％、Ｃｒ：１４〜２０％、Ｃｏ：１０〜１５％、Ｍｏ：８〜１２％、Ａｌ：０．５〜４％、Ｔｉ：０．５〜４％、Ｂ：０．００１〜０．００６％、Ｚｒ：０．０１〜０．１％、Ｈｆ：０．０１〜０．２％、Ｔａ：０．１〜０．７％、Ｎｂ：０．１〜０．４％を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基合金。

ここで、上記した（Ｍ１）〜（Ｍ３）のＮｉ基合金における不可避的不純物において、その不可避的不純物のうち、少なくとも、Ｓｉが０．１％以下、Ｍｎが０．１％以下に抑制されていることが好ましい。なお、不可避的不純物としては、上記した、ＳｉおよびＭｎの他に、例えば、Ｃｕ、ＦｅおよびＳなどが挙げられる。

上記した本発明に係る実施形態のＮｉ基合金は、運転時の温度が６８０〜７５０℃となる蒸気タービンの鍛造部品を構成する材料として好適である。蒸気タービンの鍛造部品として、例えば、蒸気タービンのタービンロータ、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材、蒸気タービン用配管などが挙げられる。これらの蒸気タービンの鍛造部品は、いずれも高温高圧の環境に設置されるものである。

ここで、蒸気タービン用螺合部材として、例えば、タービンケーシングやタービン内部の各種構成部品を固定するボルトやナットなどを例示することができる。また、蒸気タービン用配管として、例えば、蒸気タービンプラントなどに設置され、蒸気タービンに高温高圧の蒸気を供給する配管や、蒸気タービン内部の配管などを例示することができる。蒸気タービン用配管として、具体的には、例えば、ボイラからの蒸気を高圧タービンに導く主蒸気管や、ボイラ再熱器からの蒸気を中圧タービンに導く高温再熱蒸気管などを例示することができる。さらに、蒸気タービン用配管として、蒸気タービンに導入された高温高圧の蒸気をノズルボックスに導く主蒸気導入管などを例示することができる。なお、蒸気タービン用配管は、これらに限定されるものではなく、例えば、温度が６８０〜７５０℃の蒸気が流動する配管なども含まれる。

なお、上記した蒸気タービンの鍛造部品のすべての部位を上記したＮｉ基合金で構成しても、また、特に高温となる蒸気タービンの鍛造部品の一部の部位を上記したＮｉ基合金で構成してもよい。ここで、蒸気タービンの鍛造部品が高温となる領域として、具体的には、例えば、高圧蒸気タービン部の全領域、または高圧蒸気タービン部から中圧蒸気タービン部の一部分までの領域などが挙げられる。さらに、蒸気タービンの鍛造部品が高温となる領域として、上記した高温高圧の蒸気を各種蒸気タービンに導く、主蒸気管や高温再熱蒸気管などの配管部が挙げられる。なお、蒸気タービンの鍛造部品が高温となる部分は、これらに限られるものではなく、例えば、温度が６８０〜７５０℃程度となる部分であればこれに含まれる。

また、上記した蒸気タービンの鍛造部品において、鍛造部品どうしを接合、締結または嵌め込む接続部を備える場合、それぞれの鍛造部品の少なくとも接続部を本発明に係る実施形態のＮｉ基合金で構成することで、異なる合金の組み合わせの場合と比較して、熱膨張差に起因する熱応力を低減させることができる。このような蒸気タービンの鍛造部品の組み合わせとして、具体的には、例えば、動翼と、この動翼が植設されるタービンロータなどが挙げられる。

また、上記した本発明に係る実施形態のＮｉ基合金は、従来のＮｉ基合金よりも高温強度特性に優れ、かつ鍛造性に優れている。すなわち、このＮｉ基合金を用いて、蒸気タービンのタービンロータ、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材、蒸気タービン用配管などの蒸気タービンの鍛造部品を構成することで、高温環境下においても高い信頼性を有する、蒸気タービンのタービンロータ、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材、蒸気タービン用配管などの鍛造部品を作製することができる。

次に、上記した本発明に係る実施形態のＮｉ基合金における各組成成分範囲の限定理由を説明する。

（１）Ｃ（炭素）
Ｃは、強化相である炭化物の構成元素として有用であるとともに、結晶粒界の移動を阻止する、炭化物のピン止め効果によって、高温下における結晶粒の粗大化を抑制する働きがある。Ｃの含有率が０．０１未満の場合には、炭化物による強化が十分でないとともに、炭化物の十分な析出量を確保できないことにより、結晶粒の粗大化を引き起こす恐れがある。一方、Ｃの含有率が０．１５％を超えると、鍛造性が低下する。そのため、Ｃの含有率を０．０１〜０．１５％とした。また、Ｃの含有率のより好ましい範囲は、０．０５〜０．１％である。

（２）Ｃｒ（クロム）
Ｃｒは、Ｎｉ基合金の耐酸化性、耐食性および高温強度特性を高めるのに不可欠な元素である。Ｃｒの含有率が１４％未満の場合には、耐酸化性および耐食性が低下する。一方、Ｃｒの含有率が２０％を超えると、σ相の析出が誘起され、衝撃値、クリープ特性、低サイクル疲労寿命などの機械的特性が悪化する。そのため、Ｃｒの含有率を１４〜２０％とした。また、Ｃｒの含有率のより好ましい範囲は、１８〜１９％である。

（３）Ｃｏ（コバルト）
Ｃｏは、Ｎｉ基合金において、母相内に固溶し、クリープ強度および引張強度を向上させる。Ｃｏの含有率が１０％未満の場合には、十分な機械的強度が得られない。一方、Ｃｏの含有率が１５％を超えると、鍛造性が低下する。そのため、Ｃｏの含有率を１０〜１５％とした。また、Ｃｏの含有率のより好ましい範囲は、１１〜１３％である。

（４）Ｍｏ（モリブデン）
Ｍｏは、Ｎｉ母相中に固溶し、クリープ強度および引張強度を向上させる効果を有し、また、Ｍ_２３Ｃ_６型炭化物中に一部が置換することによって炭化物の安定性を高める。Ｍｏの含有率が１２％を超えると、σ相の析出による機械的強度の低下が顕著になる。一方、Ｍｏの含有率が８％未満の場合には、機械的強度の向上が得られない。そのため、Ｍｏの含有率を８〜１２％とした。また、Ｍｏの含有率のより好ましい範囲は、９〜１０％である。

（５）Ａｌ（アルミニウム）
Ａｌは、Ｎｉとともにγ’（Ｎｉ_３Ａｌ）相を生成し、析出によるＮｉ基合金の機械的強度を向上させる。Ａｌの含有率が０．５％未満の場合には、Ｎｉ母相に完全に固溶するため、γ’相の析出による効果が発揮されない。一方、Ａｌの含有率が４％を超えると、σ相の析出が助長され、機械的特性が低下するとともに、γ’相の固溶温度が上昇するため、熱間加工性が低下する。そのため、Ａｌの含有率を０．５〜４％とした。また、Ａｌの含有率のより好ましい範囲は、１．５〜３％である。

（６）Ｔｉ（チタン）
Ｔｉは、Ａｌと同様、Ｎｉとともにγ’（Ｎｉ_３Ｔｉ）相を生成し、Ｎｉ基合金の機械的強度を向上させる。Ｔｉの含有率が０．５％未満の場合には、γ’相の析出による効果が発揮されない。一方、Ｔｉの含有率が４％を超えると、σ相の析出が助長され、機械的特性が低下するとともに、γ’相の固溶温度が上昇するため熱間加工性が低下する。そのため、Ｔｉの含有率を０．５〜４％とした。また、Ｔｉの含有率のより好ましい範囲は、１．５〜３％である。

（７）Ｂ（ホウ素）
Ｂは、粒界に偏析して高温強度特性を向上させる。Ｂの含有率が０．００１％未満の場合には、この高温強度特性を向上させる効果が発揮されない。一方、Ｂの含有率が０．００６％を超えると、粒界脆化を招く。そのため、Ｂの含有率を０．００１〜０．００６％とした。また、Ｂの含有率のより好ましい範囲は、０．００３〜０．００４％である。

（８）Ｚｒ（ジルコニウム）
Ｚｒは、Ｂと同様、粒界に偏析して高温強度特性を向上させる。Ｚｒの含有率が０．０１％未満の場合には、この高温強度特性を向上させる効果が発揮されない。一方、Ｚｒの含有率が０．１％を超えると、延性や靭性が低下し、粒界の融点を下げて高温強度特性が低下する。そのため、Ｚｒの含有率を０．０１〜０．１％とした。また、Ｚｒの含有率のより好ましい範囲は、０．０３〜０．０５％である。

（９）Ｈｆ（ハフニウム）
Ｈｆは、結晶粒界を強化し、高温強度特性および延性を向上させるために有効な元素である。Ｈｆの含有率が０．０１％未満の場合には、高温強度特性および延性を向上させる効果が発揮されない。一方、Ｈｆの含有率が０．２％を超えると、結晶粒界に偏析して高温強度特性が低下する。そのため、Ｈｆの含有率を０．０１〜０．２％とした。また、Ｈｆの含有率のより好ましい範囲は、０．０５〜０．１％である。

（１０）Ｔａ（タンタル）
Ｔａは、γ’（Ｎｉ_３（Ａｌ，Ｔｉ））相に固溶して、このγ’相の析出強度を安定させる。Ｔａの含有率が０．１％未満の場合には、上記した効果が発揮されない。一方、Ｔａの含有率が０．７％を超えると、鍛造性が低下する。そのため、Ｔａの含有率を０．１〜０．７％とした。また、Ｔａの含有率のより好ましい範囲は、０．１〜０．３％である。

（１１）Ｎｂ（ニオブ）
Ｎｂは、Ｔａと同様に、γ’（Ｎｉ_３（Ａｌ，Ｔｉ））相に固溶して、このγ’相の析出強度を安定させる。Ｎｂの含有率が０．１％未満の場合には、上記した効果が発揮されない。一方、Ｎｂの含有率が０．４％を超えると、溶解や鋳造時において偏析を招く。そのため、Ｎｂの含有率を０．１〜０．４％とした。また、Ｎｂの含有率のより好ましい範囲は、０．２〜０．４％である。

（１２）Ｓｉ（ケイ素）、Ｍｎ（マンガン）、Ｃｕ（銅）、Ｆｅ（鉄）およびＳ（硫黄）
Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、ＦｅおよびＳは、本発明に係る実施形態のＮｉ基合金においては、不可避的不純物に分類されるものである。これらの不可避的不純物は、可能な限りその残存含有率を０％に近づけることが望ましい。また、これらの不可避的不純物のうち、少なくとも、ＳｉおよびＭｎは、０．１％以下に抑制されることが好ましい。

Ｓｉは、普通鋼の場合、耐食性を補うため添加される。しかしながら、Ｎｉ基合金はＣｒ含有量が多く、十分に耐食性を確保できることから、本発明に係る実施形態のＮｉ基合金では、Ｓｉの残存含有率を０．１％以下とし、可能な限りその残存含有率を０％に近づけることが望ましい。

Ｍｎは、普通鋼の場合、脆性に起因するＳ（硫黄）をＭｎＳとして脆性を防止する。しかしながら、Ｎｉ基合金におけるＳの含有量は極めて少なく、Ｍｎを添加する必要はない。そのため、本発明に係る実施形態のＮｉ基合金では、Ｍｎの残存含有率を０．１％以下とし、可能な限りその残存含有率を０％に近づけることが望ましい。

ここで、本発明に係る実施形態の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金、およびこの鍛造用Ｎｉ基合金を用いて製造される蒸気タービンの鍛造部品の製造方法について説明する。

上記した本発明に係る実施形態の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金は、例えば、Ｎｉ基合金を構成する組成成分を真空誘導溶解（ＶＩＭ）し、その溶湯を所定の型枠に注入して鋳塊を形成し、その鋳塊をソーキング処理し、圧延などによって鍛造し、溶体化処理、時効処理などを施すことで作製される。

また、本発明に係る実施形態の鍛造部品である蒸気タービンのタービンロータは、例えば次のように作製される。

例えば、１つの方法（ダブルメルト）として、本発明に係る実施形態の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金を構成する組成成分を真空誘導溶解（ＶＩＭ）し、エレクトロスラグ再溶解（ＥＳＲ）し、所定の型に流し込む。続いて、ソーキング処理、鍛造処理、溶体化処理、時効処理などを施しタービンロータを作製する。

他の方法（ダブルメルト）として、本発明に係る実施形態の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金を構成する組成成分を真空誘導溶解（ＶＩＭ）し、真空アーク再溶解（ＶＡＲ）し、所定の型に流し込む。続いて、ソーキング処理、鍛造処理、溶体化処理、時効処理などを施しタービンロータを作製する。

さらに、他の方法（トリプルメルト）として、本発明に係る実施形態の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金を構成する組成成分を真空誘導溶解（ＶＩＭ）し、エレクトロスラグ再溶解（ＥＳＲ）し、真空アーク再溶解（ＶＡＲ）し、所定の型に流し込む。続いて、ソーキング処理、鍛造処理、溶体化処理、時効処理などを施しタービンロータを作製する。なお、上記方法によって作製されたタービンロータは、超音波検査等が行われる。

上記した蒸気タービンのタービンロータの製造方法によって、タービンロータの少なくとも所定部位が製造される。所定部位として、タービンロータのうち、例えば、７００℃以上の高温に曝される部位などが挙げられる。この場合、タービンロータのうち、例えば、６００℃程度の温度に曝される部位は、従来の耐熱合金によって製造する。そして、上記した製造方法によって製造された本発明に係る実施形態のＮｉ基合金からなる部品と、従来の耐熱合金からなる部品とを、例えば溶接により接合してタービンロータが構成される。

なお、本発明に係る実施形態のＮｉ基合金からなる部品と、従来の耐熱合金からなる部品との接合方法は、溶接に限らず、例えばボルトおよびナットによって締結してもよい。このように、使用される温度条件に基づいて材料を選択し、タービンロータを構成する部品を分割して作製することで、小鋼塊のＮｉ基合金においても、７００℃以上の高温環境中で使用可能なタービンロータを製造することができる。なお、使用される温度条件によっては、タービンロータのすべてを上記した蒸気タービンのタービンロータの製造方法によって製造してもよい。

また、本発明に係る実施形態の鍛造部品である蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材は、例えば次のように作製される。

まず、本発明に係る実施形態の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金を構成する組成成分を真空誘導溶解（ＶＩＭ）し、エレクトロスラグ再溶解（ＥＳＲ）し、減圧雰囲気で所定の型に流し込み鋳塊を作製し、ソーキング処理を施す。そして、この鋳塊を上記鍛造部品の形状に対応する型に配置して圧延などの鍛造処理、溶体化処理、時効処理などを施すことで蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材が作製される。すなわち、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材は、型鍛造によって作製される。

また、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材は、例えば、本発明に係る実施形態の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金を構成する組成成分を真空誘導溶解（ＶＩＭ）し、真空アーク再溶解（ＶＡＲ）し、減圧雰囲気で所定の型に流し込み鋳塊を作製し、ソーキング処理を施し、鍛造処理、溶体化処理、時効処理などを施す方法で作製されてもよい。

さらに、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材は、例えば、本発明に係る実施形態の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金を構成する組成成分を真空誘導溶解（ＶＩＭ）し、エレクトロスラグ再溶解（ＥＳＲ）し、真空アーク再溶解（ＶＡＲ）し、減圧雰囲気で所定の型に流し込み鋳塊を作製し、ソーキング処理を施し、鍛造処理、溶体化処理、時効処理などを施す方法で作製されてもよい。

また、本発明に係る実施形態の鍛造部品である蒸気タービン用配管は、例えば、次のように作製される。

まず、本発明に係る実施形態の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金を構成する組成成分を電気炉溶解（ＥＦ）し、アルゴン−酸素脱炭（ＡＯＤ）を行い、鋳塊を作製し、ソーキング処理を施す。この鋳塊を縦型プレスで穿孔しコップ状の素管を作製し、横型プレスでマンドレルとダイスによる加工と再加熱を繰り返し、蒸気タービン用配管の形状に成型することで蒸気タービン用配管が作製される。この加工方法は、エルハルト−プッシュベンチ製管法である。そして、溶体化処理、時効処理などが施される。

ここで、上記した、蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金および蒸気タービンの鍛造部品を製造する際における、ソーキング処理、溶体化処理および時効処理は、次のように行われる。なお、各処理における温度や時間は、処理される鍛造部品などに応じて、以下に示すそれぞれの範囲内において設定される。

ソーキング処理では、熱拡散によって化学成分の偏析を減少させるために、金属または合金を高温で十分な時間加熱する必要がある。そのため、１０００〜１２５０℃の温度範囲で３〜７２時間維持することが好ましい。また、鍛造は、材料の十分な変形能を得られる温度からゼロ延性温度までの範囲で行う必要があるため、９５０〜１２００℃の温度範囲で行われることが好ましい。

溶体化処理では、１０００〜１２００℃の温度範囲で３〜２４時間維持することが好ましい。ここで、溶体化処理温度は、γ’相析出物を均質に固溶化するために行われ、温度が１０００℃を下回る温度では十分に固溶されず、１２００℃を上回る温度では結晶粒の粗大化により強度が低下する。これらの熱処理は、上記した温度範囲内で段階を分けていくつかの設定条件で処理されてもよい。溶体化処理後の冷却は、水冷または強制空冷などで行われる。

時効処理では、炭化物やγ’相などの析出温度範囲である、７００〜９５０℃の温度範囲で３〜３０時間維持することが好ましい。この時効処理を行うことによって、析出物の形態制御と早期析出を達成することが可能となる。なお、この時効処理は、多段に行うものであってもよい。

なお、上記した、蒸気タービンのタービンロータ、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材、蒸気タービン用配管を作製する方法は、上記した方法に限定されるものではない。

以下に、本発明に係る実施形態の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金が、高温強度特性および鍛造性に優れていることを説明する。

（高温強度特性および鍛造性の評価）
表１は、高温強度特性および鍛造性の評価に用いられた試料１〜試料２０の化学組成を示し、表２は、高温強度特性および鍛造性の評価に用いられた試料２１〜試料４２の化学組成を示す。なお、表１に示された試料１〜試料２０は、本発明に係る実施形態の化学組成範囲にあるＮｉ基合金であり、表２に示された試料２１〜試料４２は、その組成が本発明に係る実施形態の化学組成範囲にないＮｉ基合金であり、比較例である。なお、ここで使用した本発明に係る実施形態の化学組成範囲にあるＮｉ基合金には、不可避的不純物として、Ｓｉ、Ｍｎが含まれている。

高温強度特性をクリープ破断試験によって評価した。クリープ破断試験では、表１および表２に示す化学組成を有する試料１〜試料４２のＮｉ基合金２０ｋｇをそれぞれ真空誘導溶解炉にて溶解し、鋳塊を作製した。

続いて、この鋳塊に対して、１０５０℃で５時間ソーキング処理を行った。その後、９５０〜１１００℃（再加熱温度が１１００℃）の温度範囲で５００ｋｇｆハンマー鍛造機にて鍛造した。鍛造後、１１００℃で４時間加熱し、その後、強制空冷により冷却して溶体化処理を施した。溶体化処理後、７８０℃で３０時間加熱して時効処理を施し、鍛造品とした。そして、この鍛造品から所定のサイズの試験片を作製した。

そして、各試料による試験片に対して、温度が７００℃、１０万時間におけるクリープ破断強度を測定した。なお、クリープ破断試験は、ＪＩＳＺ２２７１の規格に準じて行われた。

ここで、クリープ破断試験における温度条件である７００℃は、蒸気タービンの通常の運転時の温度条件およびそれに安全率を見込んだ温度を考慮して設定した。クリープ破断試験の測定結果を表３に示す。

また、各試料に対して、鍛造性の評価を行った。鍛造性の評価は、上記したソーキング処理後の試料を、５００ｋｇｆハンマー鍛造機にて鍛造し、直径が６３ｍｍ、長さが５００〜５７０ｍｍの円柱状の試験片を作製した。また、鍛造処理は、鍛造比（ＪＩＳＧ０７０１（鋼材鍛錬作業の鍛錬成形比の表わし方）に基づく鍛造比）が３となるまで行った。なお、鍛造処理は、９５０〜１１００℃の範囲で行い、鍛造被対象物である試験片の温度が低下したとき、すなわち鍛造被対象物が硬化してきたときには、再加熱温度１１００℃まで再度加熱して鍛造処理を繰り返し行った。鍛造性の評価は、円柱状の試料を冷却後に、鍛造割れの有無を目視観察することで行った。

ここで、鍛造比とは、鍛造処理を施す前における、鍛造被対象物が伸長される方向に垂直な鍛造被対象物の断面積を、鍛造処理後における、鍛造被対象物が伸長された方向に垂直な鍛造被対象物の断面積で除したものである。

鍛造性の評価結果を表３に示す。表３に示されたリヒート回数は、鍛造処理において鍛造比を３とするまでの間に、鍛造被対象物が再加熱された回数である。ここで、表３において、鍛造割れがない場合には「無」と示し、さらに、鍛造性が優れていることを示すため、鍛造性の評価を「○」で示す。一方、鍛造割れがある場合には「有」と示し、さらに、鍛造性が劣ることを示すため、鍛造性の評価を「×」で示す。

表３に示すように、試料１〜試料２０は、試料２１〜試料４２に比べて、高いクリープ破断強度が得られることがわかった。さらに、試料１〜試料２０は、鍛造性も優れていることがわかった。試料１〜試料２０において、クリープ破断強度が高い値となったのは、組織安定性を維持しつつ、析出強化および固溶強化が図られたためと考えられる。

以上説明した実施形態によれば、熱間加工性を維持しつつ、高温強度特性および鍛造性に優れた蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金、この蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金を用いて作製された蒸気タービンの鍛造部品を提供することが可能となる。

本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。

Claims

質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５、Ｃｒ：１４〜２０、Ｃｏ：１０〜１５、Ｍｏ：８〜１２、Ａｌ：０．５〜４、Ｔｉ：０．５〜４、Ｂ：０．００１〜０．００６、Ｚｒ：０．０１〜０．１、Ｔａ：０．１〜０．７、Ｎｂ：０．１〜０．４を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金。
質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５、Ｃｒ：１４〜２０、Ｃｏ：１０〜１５、Ｍｏ：８〜１２、Ａｌ：０．５〜４、Ｔｉ：０．５〜４、Ｂ：０．００１〜０．００６、Ｈｆ：０．０１〜０．２、Ｔａ：０．１〜０．７、Ｎｂ：０．１〜０．４を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金。
質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５、Ｃｒ：１４〜２０、Ｃｏ：１０〜１５、Ｍｏ：８〜１２、Ａｌ：０．５〜４、Ｔｉ：０．５〜４、Ｂ：０．００１〜０．００６、Ｚｒ：０．０１〜０．１、Ｈｆ：０．０１〜０．２、Ｔａ：０．１〜０．７、Ｎｂ：０．１〜０．４を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金。
前記不可避的不純物のうち、少なくとも、Ｓｉを０．１質量％以下、Ｍｎを０．１質量％以下に抑制したことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項記載の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金。
請求項１乃至４のいずれか１項記載の蒸気タービンの鍛造用Ｎｉ基合金を用いて、少なくとも所定部位が鍛造により作製されたことを特徴とする蒸気タービンの鍛造部品。