JP5578916B2 - 蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金および蒸気タービンの鋳造部品 - Google Patents
蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金および蒸気タービンの鋳造部品 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5578916B2 JP5578916B2 JP2010087126A JP2010087126A JP5578916B2 JP 5578916 B2 JP5578916 B2 JP 5578916B2 JP 2010087126 A JP2010087126 A JP 2010087126A JP 2010087126 A JP2010087126 A JP 2010087126A JP 5578916 B2 JP5578916 B2 JP 5578916B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam turbine
- based alloy
- content
- steam
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
Cは、強化相であるM23C6型炭化物の構成元素として有用であり、特に650℃以上の高温環境下では、蒸気タービンの運転中にM23C6型炭化物を析出させることが合金のクリープ強度を維持させる要因の一つである。また、鋳造時の溶湯の流動性を確保する効果も併せ持つ。Cの含有率が0.03%未満の場合には、炭化物の十分な析出量を確保することができないため、機械的強度(高温強度特性、以下同じ)が低下するとともに、鋳造時の溶湯の流動性が著しく低下する。一方、Cの含有率が0.1%を超えると、大型鋳塊作製時の成分偏析傾向が増加するとともに脆化相であるM6C型炭化物の生成を促進する。そのため、Cの含有率を0.03〜0.1%とした。
Crは、Ni基合金の耐酸化性、耐食性および機械的強度を高めるのに不可欠な元素である。さらにM23C6型炭化物の構成元素として不可欠であり、特に650℃以上の高温環境下では、蒸気タービンの運転中にM23C6型炭化物を析出させることで、合金のクリープ強度が維持される。また、Crは、高温蒸気環境下における耐酸化性を高める。Crの含有率が15%未満の場合には、耐酸化性が低下する。一方、Crの含有率が20%を超えると、M23C6型炭化物の析出を著しく促進することによって粗大化傾向を高める。そのため、Crの含有率を15〜20%とした。
Coは、Ni基合金において、母相内に固溶して母相の機械的強度を向上させる。しかしながら、Coの含有率が15%を超えると、機械的強度を低下させる金属間化合物相を生成し、機械的強度が低下する。一方、Coの含有率が10%未満の場合には、鋳造性が低下し、さらに機械的強度が低下する。そのため、Coの含有率を10〜15%とした。
Moは、Ni母相中に固溶して母相の機械的強度を向上させる効果を有し、また、M23C6型炭化物中に一部が置換することによって炭化物の安定性を高める。Moの含有率が8%未満の場合には、上記した効果が発揮されず、Moの含有率が12%を超えると、大型鋳塊作製時の成分偏析傾向が増加するとともに、脆化相であるM6C型炭化物の生成を促進する。そのため、Moの含有率を8〜12%とした。
Alは、Niとともにγ’(Ni3Al)相を生成し、析出によるNi基合金の機械的強度を向上させる。Alの含有率が0.5%未満の場合には、機械的強度が従来鋼と比べて向上されず、Alの含有率が1.4%を超えると、機械的強度は向上するが、鋳造性が低下する。そのため、Alの含有率を0.5〜1.4%とした。
Tiは、γ’(Ni3Al)相中のAlと置換して(Ni3(Al,Ti)となり、γ’相の固溶強化に役立つ元素である。Tiの含有率が0.3%未満の場合には、上記した効果が発揮されず、Tiの含有率が2%を超えると、Ni3Ti相(η相)やTiの窒化物の析出を促し、機械的強度および鋳造性が低下する。そのため、Tiの含有率を0.3〜2%とした。
Bは、Ni母相中に析出して母相の機械的強度を向上させる効果を有する。Bの含有率が0.001%未満の場合には、母相の機械的強度を向上させる効果が発揮されず、Bの含有率が0.006%を超えると、粒界脆化を招く恐れがある。そのため、Bの含有率を0.001〜0.006%とした。
Taは、γ’(Ni3(Al,Ti))相に固溶して、γ’相を強化し、γ’相の安定化を図ることができる。Taの含有率が0.1%未満の場合には、上記した効果において従来鋼と比べて向上がみられず、Taの含有率が0.7%を超えると、経済性が損なわれ、製造コストが増加する。そのため、Taの含有率を0.1〜0.7%とした。
Nbは、Taと同様に、γ’(Ni3(Al,Ti))相に固容して、γ’相を強化し、安定化させる。Nbは、Taに比べ価格が安く、経済的である。Nbの含有率が0.05%未満の場合には、上記した効果において従来鋼と比べて向上がみられず、Nbの含有率が0.35%を超えると、機械的強度は向上するが、鋳造性が低下する。そのため、Nbの含有率を0.05〜0.35%とした。
Si、Mn、Cu、FeおよびSは、本発明に係るNi基合金においては、不可避的不純物に分類されるものである。これらの不可避的不純物は、可能な限りその残存含有率を0%に近づけることが望ましい。また、これらの不可避的不純物のうち、少なくとも、SiおよびMnは、0.1%以下に抑制されることが好ましい。
ここでは、本発明の化学組成範囲にあるNi基合金が、優れた、高温強度特性および鋳造性を有することを説明する。表1は、高温強度特性および鋳造性の評価に用いられた試料1〜試料21の化学組成を示す。なお、試料1〜試料9は、本発明の化学組成範囲にあるNi基合金であり、試料10〜試料21は、その組成が本発明の化学組成範囲にないNi基合金であり、比較例である。なお、ここで使用した本発明の化学組成範囲にあるNi基合金には、不可避的不純物として、Si、Mn以外に、Fe、Cu、Sが含まれている。
Claims (6)
- 質量%で、C:0.03〜0.1、Cr:15〜20、Co:10〜15、Mo:8〜12、Al:0.5〜1.4、Ti:0.3〜2、B:0.001〜0.006、Ta:0.1〜0.7を含有し、残部がNiおよび不可避的不純物からなることを特徴とする蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金。
- 質量%で、C:0.03〜0.1、Cr:15〜20、Co:10〜15、Mo:8〜12、Al:0.5〜1.4、Ti:0.3〜2、B:0.001〜0.006、Nb:0.05〜0.35を含有し、残部がNiおよび不可避的不純物からなることを特徴とする蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金。
- 質量%で、C:0.03〜0.1、Cr:15〜20、Co:10〜15、Mo:8〜12、Al:0.5〜1.4、Ti:0.3〜2、B:0.001〜0.006、TaとNbの合計(TaおよびNbは少なくとも0.01以上):0.1〜0.7を含有し、残部がNiおよび不可避的不純物からなることを特徴とする蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金。
- AlとTiを合計した含有率が1〜3質量%の範囲内にあることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項記載の蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金。
- 前記不可避的不純物のうち、少なくとも、Siを0.1質量%以下、Mnを0.1質量%以下に抑制したことを特徴とする請求項1乃至4のいずれか1項記載の蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金。
- 請求項1乃至5のいずれか1項記載の蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金を用いて、少なくとも所定部位が鋳造により作製されたことを特徴とする蒸気タービンの鋳造部品。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010087126A JP5578916B2 (ja) | 2010-04-05 | 2010-04-05 | 蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金および蒸気タービンの鋳造部品 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010087126A JP5578916B2 (ja) | 2010-04-05 | 2010-04-05 | 蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金および蒸気タービンの鋳造部品 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2011219787A JP2011219787A (ja) | 2011-11-04 |
JP5578916B2 true JP5578916B2 (ja) | 2014-08-27 |
Family
ID=45037135
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2010087126A Active JP5578916B2 (ja) | 2010-04-05 | 2010-04-05 | 蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金および蒸気タービンの鋳造部品 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5578916B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012255424A (ja) | 2011-06-10 | 2012-12-27 | Toshiba Corp | 蒸気タービンの鋳造用Ni基合金および蒸気タービンの鋳造部品 |
JP5646521B2 (ja) * | 2012-02-08 | 2014-12-24 | 株式会社東芝 | 蒸気タービンの鋳造用Ni基合金および蒸気タービン用鋳造部品 |
JP5921401B2 (ja) * | 2012-02-10 | 2016-05-24 | 株式会社東芝 | Ni基合金、その製造方法およびタービン用部品 |
JP5981250B2 (ja) * | 2012-07-19 | 2016-08-31 | 株式会社東芝 | 鋳造用Ni基合金、鋳造用Ni基合金の製造方法およびタービン鋳造部品 |
JP6223743B2 (ja) * | 2013-08-07 | 2017-11-01 | 株式会社東芝 | Ni基合金の製造方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4805803B2 (ja) * | 2006-12-19 | 2011-11-02 | 株式会社東芝 | Ni基合金およびタービンロータ |
-
2010
- 2010-04-05 JP JP2010087126A patent/JP5578916B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2011219787A (ja) | 2011-11-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5127749B2 (ja) | 蒸気タービンのタービンロータ用Ni基合金およびそれを用いた蒸気タービンのタービンロータ | |
EP2128283B1 (en) | Nickel-base casting superalloy and cast component for steam turbine using the same | |
JP6223743B2 (ja) | Ni基合金の製造方法 | |
JP2009084684A (ja) | 蒸気タービンのタービンロータ用のNi基合金および蒸気タービンのタービンロータ | |
US9447486B2 (en) | Ni-based alloy for casting used for steam turbine and casting component of steam turbine | |
JP5566758B2 (ja) | 鍛造又は圧延用Ni基合金およびそれを材料とする蒸気タービン用部品 | |
JP5578916B2 (ja) | 蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金および蒸気タービンの鋳造部品 | |
JP2010150585A (ja) | 高温強度特性、鋳造性および溶接性に優れた、蒸気タービンの鋳造部品用のNi基合金、蒸気タービンのタービンケーシング、蒸気タービンのバルブケーシング、および蒸気タービンのノズルボックス、および蒸気タービンの配管 | |
JP5981250B2 (ja) | 鋳造用Ni基合金、鋳造用Ni基合金の製造方法およびタービン鋳造部品 | |
JP2010150586A (ja) | 高温強度特性、鍛造性および溶接性に優れた、蒸気タービンの鍛造部品用のNi基合金、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材、および蒸気タービン用配管 | |
JP4805803B2 (ja) | Ni基合金およびタービンロータ | |
JP5932622B2 (ja) | オーステナイト系耐熱鋼およびタービン部品 | |
JP4635065B2 (ja) | 蒸気タービンのタービンロータ用のNi基合金および蒸気タービンのタービンロータ | |
JP5646521B2 (ja) | 蒸気タービンの鋳造用Ni基合金および蒸気タービン用鋳造部品 | |
JP2014058702A (ja) | 鋳造用Ni基合金およびタービン鋳造部品 | |
JP6062326B2 (ja) | 鋳造用Ni基合金およびタービン鋳造部品 | |
JP2010235985A (ja) | 高温強度特性、鍛造性および溶接性に優れた、蒸気タービンの鍛造部品用Ni基合金、並びに蒸気タービン用部材 | |
JP2015199980A (ja) | 鋳造用Ni基合金およびタービン鋳造部品 | |
WO2016142961A1 (ja) | 鋳造用Ni基合金およびタービン用鋳造部品 | |
JP2012117379A (ja) | 蒸気タービンの鋳造用Ni基合金および蒸気タービンの鋳造部品 | |
JP2012057215A (ja) | 蒸気タービンの鋳造部品用Ni基合金および蒸気タービンの鋳造部品 | |
JP4585578B2 (ja) | 蒸気タービンのタービンロータ用のNi基合金および蒸気タービンのタービンロータ | |
JP2015081357A (ja) | 鋳造用Ni基合金およびタービン鋳造部品 | |
JP2015030873A (ja) | オーステナイト系耐熱鋼およびタービン部品 | |
WO2016142962A1 (ja) | 鋳造用Ni基合金およびタービン用鋳造部品 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130208 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140214 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140311 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140409 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140610 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140708 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5578916 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |