JP2006284790A - 電子撮像装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】物体側より順に、負の第1レンズ群G1と、正の第2レンズ群G2とを有し、G1内のレンズが、最も物体側に配置された両凹負単レンズL11と最も像側に配置された正レンズ成分のみであるズーム光学系と、ズーム光学系の像側に配された電子撮像素子と、電子撮像素子で撮像した画像データを電気的に加工してその形状を変化させる画像処理部18とを備える。ズーム光学系が無限遠物点合焦時に次の条件式を満足することを特徴とする電子撮像装置。 0.85<|y07/(fw・tanω07w)|<0.97 0.75<|y10/(fw・tanω10w)|<0.93ただし、fwは広角端におけるズーム光学系の焦点距離、y10は電子撮像素子の最大像高、y07は0.7*y10で表わされる像高、ω07wは広角端における電子撮像素子の有効撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
【選択図】図3
Description
0.85<|y07/(fw・tanω07w)|<0.97 (1)
0.75<|y10/(fw・tanω10w)|<0.93 (2)
ただし、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離、y10は電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)、y07は0.7y10で表わされる像高、ω07wは広角端における電子撮像素子の有効撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度であり、レンズ成分とはそのレンズの最も物体側のレンズ面と最も像側のレンズ面のみが空気と接触しており且つその間には空気間隔がないものであり単レンズ又は接合レンズを1単位とする。
0.03<|y07/(fw・tanω07w)-y10/(fw・tanω10w)|<0.15 (3)
ただし、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離、y10は電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)、y07は0.7y10で表わされる像高、ω07wは広角端における電子撮像素子の有効撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
0.33<(R1+R2)/(R1-R2)<0.93 (4)
ただし、R1は第1レンズ群における負単レンズの物体側の曲率半径、R2は第1レンズ群における負単レンズの像側の曲率半径である。
ndA>1.70 (5)
ただし、ndAは第1レンズ群における負単レンズのd線(587.56nm)に対する屈折率である。
-3.1<f1/fw<-1.5 (6)
ただし、f1は第1レンズ群の焦点距離、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離である。
-0.85<(R3-R4)/(R3+R4)<-0.008 (7)
ただし、R3は第1レンズ群における正レンズ成分の最も物体側の面の曲率半径、R4は第1レンズ群における正レンズ成分の最も像側の面の曲率半径である。
本発明による電子撮像装置は、物体側より順に負の第1レンズ群と正の第2レンズ群とを有し、前記第1レンズ群内の屈折力を有するレンズが最も物体側に配置された両凹負単レンズと最も像側に配置された正レンズ成分のみであるズーム光学系と、該ズーム光学系の像側に配された電子撮像素子と、前記電子撮像素子で撮像した画像データを電気的に加工してその形状を変化させる画像処理部とを備えた電子撮像装置であって、前記ズーム光学系が略無限遠物点合焦時に次の条件式(1)及び(2)を満足することを特徴とする。
0.85<|y07/(fw・tanω07w)|<0.97 (1)
0.75<|y10/(fw・tanω10w)|<0.93 (2)
ただし、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離、y10は電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)、y07は0.7y10で表わされる像高、ω07wは広角端における電子撮像素子の有効撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度であり、レンズ成分とはそのレンズの最も物体側のレンズ面と最も像側のレンズ面のみが空気と接触しており且つその間には空気間隔がないものであり単レンズ又は接合レンズを1単位とする。
本発明によれば、最も物点に近い負単レンズを両凹レンズにすることで、レンズの厚みを抑えつつ、負パワーを強くし、より広い画角を得るとともにレンズ径の小型化に寄与する。また、両凹レンズにすることで特にワイド側の軸外の色収差やコマ収差を効率的に補正できる。また、ここで補正するのが難しくなる歪曲収差は画像処理部で補正することで全体の画像の質を向上させる。(画像処理部では、コマ収差の補正より歪曲収差の補正の方がシステムへの負荷をかけることなくできる。)即ち、この構成は光学系の構成で前玉径の小型化とコマ収差の補正を効率的に行い、画像処理で全体の画質の劣化を抑えながら歪曲収差を効率的に補正することができる。
前記条件式(1)および(2)において、いずれも下限を下回ると画像の歪みが大きくなり、電気的画像処理による補正の際に、画面周辺部の像の解像力の劣化が大きくなる。上限を上回るると、各レンズ群の径、厚さが大きくなってしまう。
この場合、下記条件式(1')および(2')を満足すると、より好ましい。
0.85<|y07/(fw・tanω07w)|<0.96 (1')
0.75<|y10/(fw・tanω10w)|<0.91 (2')
0.03<|y07/(fw・tanω07w)-y10/(fw・tanω10w)|<0.15 (3)
ただし、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離、y10は電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)、y07は0.7y10で表わされる像高、ω07wは広角端における電子撮像素子の有効撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
前記条件式(3)を満足することで、画像の電気的加工による画質劣化の影響を小さく抑えることと、光学系の小型化との良好なバランスを得ることができる。
条件式(3)において、下限を下回ると各レンズ群の径と厚さ方向の大きさが大きくなり、上限を上回ると画像処理による画像の電気的加工により周辺部の画質の劣化が著しくなる。
この場合、下記条件式(3')を満足すると、より好ましい。
0.05<|y07/(fw・tanω07w)-y10/(fw・tanω10w)|<0.10 (3')
0.33<(R1+R2)/(R1-R2)<0.93 (4)
ただし、R1は第1レンズ群における負単レンズの物体側の曲率半径、R2は第1レンズ群における負単レンズの像側の曲率半径である。
前記条件式(4)は負単レンズの形状をあらわしており、下限を下回ると、R1のサグ量が大きくなりレンズの厚さが大きくなってしまうか、またはR2のパワーが小さくなり十分な画角を稼ぐことが困難になる。また、上限を上回ると、R2のサグ量が大きくなり第1レンズ群の厚さが大きくなってしまうか、またはR1のパワーが小さくなり十分な画角を稼ぐことが困難になる。
この場合、下記条件式(4')を満足すると、より好ましい。
0.5<(R1+R2)/(R1-R2)<0.93 (4')
また、下記条件式(4'')を満足すると、更に好ましい。
0.4<(R1+R2)/(R1-R2)<0.88 (4'')
ndA>1.70 (5)
ただし、ndAは第1レンズ群における負単レンズのd線(587.56nm)に対する屈折率である。
前記条件式(5)は負単レンズの屈折率を規制しており、この条件式を満足することにより、R1およびR2のサグ量をより小さくできるので、小型化に好ましい。特に、コマ収差の補正と前玉径の小型化にも効果がある。
-3.1<f1/fw<-1.5 (6)
ただし、f1は第1レンズ群の焦点距離、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離である。
前記条件式(6)は広角端での全系の焦点距離に対する第1レンズ群の焦点距離の比を規定するものであり、下限を下回ると第1レンズ群のパワーが弱くなりすぎて第1レンズ群の径、厚さをより小さくすることが難しくなる。上限を上回ると第1レンズ群のパワーが強くなりすぎるので収差補正上好ましくない。
-0.85<(R3-R4)/(R3+R4)<-0.008 (7)
ただし、R3は第1レンズ群における正レンズ成分の最も物体側の面の曲率半径、R4は第1レンズ群における正レンズ成分の最も像側の面の曲率半径である。
前記条件式(7)は正レンズの形状をあらわしており、下限を下回ると正レンズの厚さをより薄くしづらくなる。上限を上回るとR4面での屈折が大になり、球面収差、コマ収差を良好に補正することが難しくなる。
第1レンズ群内の反射部材で光軸を折り曲げることで撮像装置からレンズ部が繰出さないような構成にできるため、撮像装置の薄型化および電源オンからのセットアップ時間短縮のためにも都合が良い。また防水、防塵のためにも都合が良い。
コスト、性能、製造の難易度を考慮した場合、構成が最もバランスがよく、また軽量化の面でも有利である。
これにより、コストやコンパクト化の点で有利である。
これにより、特に倍率の色を良好に補正できる。
これにより、単純な構成で且つコンパクトなカメラを構成できる。
これにより、少ない構成枚数で、また、高い変倍レンズ系をよりコンパクトなカメラで構成できる。
例えば、図1に示すように、光軸と撮像面との交点を中心として有効撮像面の長辺に内接する半径Rの円周上(像高)での倍率を固定し、この円周を補正の基準とする。そして、それ以外の任意の半径r(ω)の円周上(像高)の各点をほぼ放射方向に移動させて、半径r'(ω)となるように同心円状に移動させることで補正する。例えば、図1において、半径Rの円の内側に位置する任意の半径r1(ω)の円周上の点P1は、円の中心に向けて補正すべき半径r1'(ω)円周上の点P2に移動させる。また、半径Rの円の外側に位置する任意の半径r2(ω)の円周上の点Q1は、円の中心から離れる方向に向けて補正すべき半径r2'(ω)の円周上の点Q2に移動させる。ここで、r'(ω)は次のように表わすことができる。
r'(ω)=αftanω (0≦α≦1)
但し、ωは被写体半画角、fは結像光学系(本発明ではズーム光学系)の焦点距離である。
ここで、前記半径Rの円上(像高)に対応する理想像高をYとすると、
α=R/Y=R/ftanω
となる。
なお、歪曲補正後の画像が短辺方向の両端において光量が極端に不足することのないようにするには、前記半径Rが、次の条件式を満足するのが良い。
0 ≦ R ≦ 0.6Ls
但し、Lsは有効撮像面の短辺の長さである。
好ましくは、前記半径Rは、次の条件式を満足するのがよい。
0.3Ls ≦ R ≦ 0.6Ls
さらには、前記半径Rは、ほぼ有効撮像面の短辺方向の内接円の半径に一致させるのが最も有利である。なお、半径R=0の近傍、即ち、軸上近傍において倍率を固定した補正の場合は、実質画像数の面で若干の不利があるが、広角化しても小型化にするための効果は確保できる。
r'(ω)=αftanω
を満足する補正結果が得られる場合と同じ補正量で補正してもよい。ただし、その場合、分割された焦点ゾーン内の広角端において樽型歪曲量がある程度残存してしまう。また、分割ゾーン数を増加させてしまうと、補正のために必要な固有データを記録媒体に余計に保有する必要が生じあまり好ましくない。そこで、分割された焦点ゾーン内の各焦点距離に関連した1つ又は数個の係数を予め算出しておく。この係数は、シミュレーションや実機による即手に基づいて決定しておけば良い。そして、前記分割されたゾーン内の望遠鏡近傍でほぼ
r'(ω)=αftanω
を満足する補正結果が得られる場合の補正量を算出し、この補正量に対して焦点距離毎に前記係数を一律に掛けて最終的な補正量にしてもよい。
f=y/tanω
が成立する。ただし、yは像点の光軸からの高さ(像高)、fは結像系(本発明ではズーム光学系)の焦点距離、ωは前記撮像面上の中心からyの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度(被写体半画角)である。
結像系に樽型の歪曲収差がある場合は、
f>y/tanω
となる。
つまり、結像系の焦点距離fと、像高yとを一定とすると、ωの値は大きくなる。
0.85 < y07/(fw・tanω07w) < 0.97 …(8)
但し、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離、y07は電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy10としたときに0.7y10で表わされる像高、ω07wは広角端における電子撮像素子の有効 撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。より詳しくは、図2に示すように、ω07wは、像高y07の位置を通過する主光線と光軸とがなす物体側における角度であって、物体側からズーム光学系の前側主点位置に向かう主光線が光軸となす角度である。
条件式(8)を満足すれば、光学系の大きさを小型に維持しながら広い視野角に亘って像として取り込むことができ、かつ、上述の電子撮像装置に内蔵されている信号処理系等による画像処理で、画角周辺部の放射方向への引き伸ばし率が高くなることなく画像周辺部の鮮鋭度の劣化も目立たせずに光学系の歪曲収差による画像歪みを補正することができる。
第1実施例
図3は本発明によるズーム光学系の第1実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端の状態をそれぞれ示している。図4は第1実施例における球面収差、像面湾曲、歪曲収差、倍率色収差、縦のコマ収差、横のコマ収差を示し、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端の状態をそれぞれ示している。
第1レンズ群G1は、物体側より順に、負の第1レンズL11と、光路折り曲げプリスムPと、負の第2レンズL12と正の第3レンズL13との接合レンズで構成されている。負の第1レンズL11は、像側に非球面を有する両凹レンズである。負の第2レンズL12は物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであり、正の第3レンズL13も物体側に凸面を向けたメニスカスレンズである。
正の第2レンズ群G2は、物体側より順に、両面に非球面を有する正の第1レンズL21と、正の第2レンズL22と負の第3レンズL23との接合レンズで構成されている。正の第1レンズL21は両凸レンズであり、正の第2レンズL22は両凸レンズであり、負の第3レンズL23は両凹負レンズである。
負の第3レンズ群G3は、物体側に凸面を向けた一枚の負メニスカスレンズL31で構成されている。
正の第4レンズ群G4は、両面に非球面を有する一枚の両凸正レンズL41で構成されている。
z=(y2/r)/[1+{1-(1+K)×(y/r)2}1/2]+A4y4+A6y6+A8y8+A10y10+A12y12
なお、例えば、非球面係数A4=-1.31300e-04はA4=-1.31300×10-4とも表示され得るが、本データ中では、非球面係数を前者の形式で表示してある。
これらの記号および表示形式は、後述の各実施例の数値データにおいても共通に用いられている。
面番 R D Nd Vd
1 -67.100 1.20 1.81474 37.03
2 9.884 (非球面) 1.50
3 ∞ 7.30 1.80400 46.57
4 ∞ 0.80
5 12.008 1.00 1.72916 54.68
6 7.519 1.69 1.84666 23.78
7 12.236 D7
8 ∞(絞り) 0.70
9 10.781 (非球面) 2.43 1.58913 61.25
10 -10.394 (非球面) 0.10
11 8.942 3.05 1.81600 46.62
12 -8.006 0.73 1.90366 31.31
13 5.267 D13
14 11.734 1.20 1.65160 58.55
15 6.220 D15
16 23.546(非球面) 2.70 1.52542 55.78
17 -9.313(非球面) 1.40
18 ∞ 0.88 1.54771 62.84
19 ∞ 0.89
20 ∞ 0.50 1.51633 64.14
21 ∞ 0.62
22 ∞ (像面)
面番 R k
2 9.884 0.000
A4 A6 A8 A10 A12
-1.31300e-04 2.97528e-05 -2.75471e-06 1.20347e-07 -2.02603e-09
面番 R k
9 10.781 0.000
A4 A6 A8 A10
-7.58378e-04 -5.07344e-05 1.86460e-06 -3.68215e-07
面番 R k
10 -10.394 0.000
A4 A6 A8 A10
-3.63767e-04 -4.26261e-05 4.29324e-07 -1.75891e-07
面番 R k
16 23.546 0.000
A4 A6 A8 A10
-6.23936e-04 1.37158e-04 -1.02433e-05 2.65418e-07
面番 R k
17 -9.313 0.000
A4 A6 A8 A10 A12
-1.64033e-04 8.38956e-05 -2.36184e-06 -2.14260e-07 9.65083e-09
広角端 中間 望遠端
焦点距離 6.454 10.602 18.615
FNO. 3.22 4.40 6.03
画角(2ω) 63.6° 38.3° 21.4°
D7 13.61 8.07 2.00
D13 3.00 3.09 9.80
D15 2.73 8.18 7.53
図5は本発明によるズーム光学系の第2実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端の状態をそれぞれ示している。図4は第2実施例における球面収差、像面湾曲、歪曲収差、倍率色収差、縦のコマ収差、横のコマ収差を示し、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端の状態をそれぞれ示している。
第1レンズ群G1は、物体側より順に、負の第1レンズL11と、光路折り曲げプリスムPと、負の第2レンズL12と正の第3レンズL13との接合レンズで構成されている。負の第1レンズL11は、像側に非球面を有する両凹レンズである。負の第2レンズL12は物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであり、正の第3レンズL13も物体側に凸面を向けたメニスカスレンズである。
正の第2レンズ群G2は、物体側より順に、両面に非球面を有する正の第1レンズL21と、負の第2レンズL22と正の第3レンズL23との接合レンズで構成されている。正の第1レンズL21は両凸レンズであり、負の第2レンズL22は物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであり、正の第3レンズL23は両凸正レンズである。
負の第3レンズ群G3は、物体側に凸面を向けた一枚の負メニスカスレンズL31で構成されている。
正の第4レンズ群G4は、両面に非球面を有し物体側に凹面を向けた一枚の正メニスカスレンズL41で構成されている。
f=6.45〜18.62mm FNO.=3.1〜5.9 2ω=63.6°〜20.9°
面番 R D Nd Vd
1 -34.972 1.20 1.76802 49.24
2 11.387(非球面) 1.50
3 ∞ 7.30 1.80400 46.57
4 ∞ 1.00
5 11.379 1.00 1.69567 53.79
6 8.322 1.51 1.84666 23.78
7 11.648 D7
8 ∞( 絞り) 0.70
9 8.066(非球面) 2.05 1.58736 60.70
10 -25.833(非球面) 0.19
11 24.177 0.70 1.90366 31.31
12 5.050 2.50 1.73159 49.03
13 -966.947 D13
14 13.069 1.20 1.69713 55.36
15 5.631 D15
16 -16.032(非球面) 2.50 1.52542 55.78
17 -5.686(非球面) 1.40
18 ∞ 0.88 1.54771 62.84
19 ∞ 0.89
20 ∞ 0.50 1.51633 64.14
21 ∞ 0.60
22 ∞(像面)
面番 R k
2 11.387 0.000
A4 A6 A8 A10 A12
-2.36856e-05 1.56593e-05 -1.19658e-06 4.93186e-08 -7.68594e-10
面番 R k
9 8.066 0.000
A4 A6 A8 A10
5.78516e-05 1.27990e-05 9.56592e-08 7.99014e-08
面番 R k
10 -25.833 0.000
A4 A6 A8 A10
4.82107e-04 1.29892e-05 2.28462e-07 1.10251e-07
面番 R k
16 -16.032 0.000
A4 A6 A8 A10
2.64878e-04 1.56556e-04 -8.32879e-06 1.28521e-07
面番 R k
17 -5.686 0.000
A4 A6 A8 A10 A12
2.08343e-03 3.75514e-05 5.17129e-06 -4.96626e-07 1.09322e-08
広角端 中間 望遠端
焦点距離 6.451 10.501 18.623
FNO. 3.11 4.28 5.86
画角(2ω) 63.6° 37.2° 20.9°
D7 13.38 8.14 1.60
D13 5.00 3.91 5.50
D15 2.00 8.33 13.28
図7は本発明によるズーム光学系の第3実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端の状態をそれぞれ示している。図8は第3実施例における球面収差、像面湾曲、歪曲収差、倍率色収差、縦のコマ収差、横のコマ収差を示し、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端の状態をそれぞれ示している。
負の第1レンズ群G1は、物体側より順に、負の第1レンズL11と、正の第2レンズL12で構成されている。負の第1レンズL11は像側に非球面を有する両凹レンズであり、正の第2レンズL12は物体側に凸面を向けたメニスカスレンズである。
正の第2レンズ群G2は、物体側より順に、両面に非球面を有する正の第1レンズL21と、正の第2レンズL22と負の第3レンズL23との接合レンズと、負の第4レンズL24と、像側に非球面を有する正の第5レンズL25で構成されている。正の第1レンズL21は両凸レンズであり、正の第2レンズL22と負の第3レンズL23と負の第4レンズL24は、何れも物体側に凸面を向けたメニスカスレンズである。正の第5レンズL25は両凸レンズである。
f=6.12〜29.40mm FNO.=2.9〜6.1 2ω=68.1°〜14.0°
面番 R D Nd Vd
1 -83.970 1.42 1.77377 47.17
2 8.217(非球面) 3.80
3 16.385 2.05 1.84666 23.78
4 40.048 D4
5 ∞ (絞り) 0.50
6 15.909(非球面) 1.81 1.49700 81.54
7 -37.889(非球面) 0.10
8 6.545 2.75 1.57000 53.00
9 233.651 1.00 1.80962 34.50
10 6.478 0.44
11 8.406 1.00 1.84134 25.11
12 6.822 1.43
13 10.076 1.74 1.48700 70.40
14 -82.513(非球面) D14
15 ∞ 0.96 1.54771 62.84
16 ∞ 0.60
17 ∞ 0.50 1.51633 64.14
18 ∞ 1.00
19 ∞(像面)
面番 R k
2 8.217 -0.768
A4 A6 A8 A10
7.25067e-07 1.29952e-06 -4.28542e-08 3.95671e-10
面番 R k
6 15.909 -13.771
A4 A6 A8 A10
2.17312e-04 -1.47408e-05 6.45021e-08 9.60002e-10
面番 R k
7 -37.889 0.000
A4 A6
-1.70020e-04 -7.31971e-06
面番 R k
14 -82.513 463.833
A4 A6 A8 A10
3.80501e-04 2.74732e-05 -2.08288e-06 1.25816e-07
広角端 中間 望遠端
焦点距離 6.120 16.000 29.399
FNO. 2.88 4.22 6.07
画角(2ω) 68.1° 25.6° 14.0°
D4 32.73 7.99 1.00
D14 10.17 19.48 32.11
図9は本発明によるズーム光学系の第4実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端の状態をそれぞれ示している。図10は第4実施例における球面収差、像面湾曲、歪曲収差、倍率色収差、縦のコマ収差、横のコマ収差を示し、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端の状態をそれぞれ示している。
負の第1レンズ群G1は、物体側より順に、負の第1レンズL11と、正の第2レンズL12で構成されている。負の第1レンズL11は像側面に非球面を有する両凹レンズであり、正の第2レンズL12は物体側に凸面を向けたメニスカスレンズである。
正の第2レンズ群G2は、物体側より順に、両面に非球面を有する正の第1レンズL21と、正の第2レンズL22と負の第3レンズL23との接合レンズと、正の第4レンズL24とで構成されている。正の第1レンズL21と正の第2レンズL22は何れも両凸レンズであり、負の第3レンズL23は両凹レンズであり、正の第4レンズL24は物体側に凸面を向けたメニスカスレンズである。
正の第3レンズ群G3は、物体側に凸面を向け像側面に非球面を有する一枚のメニスカスレンズで構成されている。
f=6.12〜29.40mm FNO.=2.6〜6.1 2ω=66.3°〜14.4°
面番 R D Nd Vd
1 -62.387 1.30 1.80610 40.73
2 7.292(非球面) 2.52
3 15.317 2.36 1.84666 23.78
4 116.876 D4
5 ∞(絞り) 0.80
6 13.243(非球面) 2.11 1.58913 61.25
7 -32.184(非球面) 0.30
8 8.086 3.50 1.67790 55.34
9 -27.972 1.98 1.90366 31.31
10 5.317 1.20
11 14.432 2.59 1.72000 46.02
12 156.168 D12
13 11.588(非球面) 1.99 1.49700 81.61
14 40.354(非球面) D14
15 ∞ 0.95 1.54771 62.84
16 ∞ 0.60
17 ∞ 0.50
18 ∞ 1.00 1.51633 64.14
19 ∞ (像面)
面番 R k
2 7.292 -0.210
A4 A6 A8 A10
-2.50306e-04 -3.66180e-07 -7.08895e-08 2.06659e-10
面番 R k
6 13.243 -14.956
A4 A6 A8 A10
5.92083e-04 -3.62746e-05 1.34535e-06 -5.20347e-08
面番 R k
7 -32.184 -0.102
A4 A6 A8 A10
-1.98559e-04 -8.66572e-06 3.29960e-07 -2.97872e-08
面番 R k
13 11.588 0.000
A4 A6 A8 A10
-7.53605e-04 4.70479e-05 -1.05712e-06 1.94335e-08
面番 R k
14 40.354 0.000
A4 A6 A8 A10
-1.14451e-03 7.40857e-05 -2.01432e-06 3.76683e-08
広角端 中間 望遠端
焦点距離 6.120 16.017 29.400
FNO. 2.60 4.00 6.10
画角(2ω) 66.4° 26.0° 14.4°
D4 26.31 5.97 1.00
D12 4.47 12.46 28.28
D14 1.55 4.34 5.04
図11は本発明によるズーム光学系の第5実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端の状態をそれぞれ示している。図12は第5実施例における球面収差、像面湾曲、歪曲収差、倍率色収差、縦のコマ収差、横のコマ収差を示し、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端の状態をそれぞれ示している。
負の第1レンズ群G1は、物体側より順に、負の第1レンズL11と、正の第2レンズL12で構成されている。負の第1レンズL11は像側に非球面を有する両凹レンズであり、正の第2レンズL12は物体側に凸面を向けたメニスカスレンズである。
正の第2レンズ群G2は、物体側より順に、物体側面に非球面を有する正の第1レンズL21と像側面に非球面を有する負の第2レンズL22との接合レンズで構成されている。正の第1レンズL21は両凸正レンズであり、負の第2レンズL22は光軸近傍において像側に凸面を向けたメニスカスレンズである。
f=5.54〜15.97mm FNO.=3.3〜5.7 2ω=77.2°〜26.9°
面番 R D Nd Vd
1 -100.000 1.05 1.74320 49.34
2 4.130(非球面) 1.51
3 7.546 2.00 2.00330 28.27
4 16.070 D4
5 ∞(絞り) -0.50
6 3.859(非球面) 3.35 1.49700 81.61
7 -6.663 1.36 1.68893 31.08
8 -54.645(非球面) D8
9 ∞ 0.76 1.54771 62.84
10 ∞ 0.50
11 ∞ 0.50 1.51633 64.14
12 ∞ 0.61
13 ∞(像面)
面番 R k
2 4.130 -1.000
A4 A6 A8
7.45220e-04 3.71680e-07 1.23023e-08
面番 R k
6 3.859 -0.000
A4 A6 A8 A10
-1.32045e-04 -4.27932e-06 7.11990e-06 -7.29742e-07
面番 R k
8 -54.645 0.000
A4 A6 A8 A10
3.11821e-03 3.10545e-04 -2.42093e-05 8.19075e-06
広角端 中間 望遠端
焦点距離 5.539 10.174 15.970
FNO. 3.31 4.36 5.68
画角(2ω) 77.2 ° 42.0° 26.9°
D4 11.86 4.66 1.53
D8 8.13 12.06 16.96
図13は本発明によるズーム光学系の第6実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図で、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端の状態をそれぞれ示している。図14は第6実施例における球面収差、像面湾曲、歪曲収差、倍率色収差、縦のコマ収差、横のコマ収差を示し、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端の状態をそれぞれ示している。
負の第1レンズ群G1は、物体側より順に、負の第1レンズL11と、正の第2レンズL12で構成されている。負の第1レンズL11は像側面に非球面を有する両凹レンズであり、正の第2レンズL12は物体側に凸面を向けたメニスカスレンズである。
正の第2レンズ群G2は、物体側より順に、正の第1レンズL21と負の第2レンズL22と正の第3レンズL23との接合レンズで構成されている。正の第1レンズL21は両凸レンズであり、負の第2レンズL22は両凹レンズであり、正の第3レンズL23は光軸近傍において両凸形状の正レンズである。
負の第3レンズ群G3は、物体側面に非球面を有する一枚の負メニスカスレンズで構成されている。
f=6.42〜18.47mm FNO.=3.3〜5.9 2ω=63.8°〜22.1°
面番 R D Nd Vd
1 -32.124 1.00 1.80610 40.92
2 5.093(非球面) 1.28
3 9.074 1.90 1.80518 25.42
4 101.120 D4
5 ∞(絞り) 0.00
6 4.169(非球面) 2.30 1.58913 61.14
7 -8.891 0.70 1.90366 31.31
8 25.399 2.40 1.49700 81.54
9 -20.234(非球面) D9
10 -20.714(非球面) 1.00 1.69350 53.21
11 -128.281 D11
12 ∞ 0.86 1.53996 59.45
13 ∞ 0.27
14 ∞ 0.50 1.51633 64.14
15 ∞ 0.70
16 ∞ (像面)
面番 R k
2 5.093 0.000
A4 A6 A8 A10
-6.99633e-04 -3.82888e-05 1.68446e-06 -9.90448e-08
面番 R k
6 4.169 0.000
A4 A6 A8
-1.89108e-04 2.57822e-05 -2.60395e-07
面番 R k
9 -20.234 0.000
A4 A6 A8 A10
3.74729e-03 3.95148e-04 -5.71334e-05 1.32310e-05
面番 R k
10 -20.714 -8.695
A4 A6 A8 A10
-2.34605e-04 7.28848e-05 -1.83932e-05 1.74716e-06
広角端 中間 望遠端
焦点距離 6.421 10.972 18.471
FNO. 3.30 4.33 5.85
画角(2ω) 63.8° 37.0° 22.1°
D4 10.80 4.59 0.55
D9 5.40 4.41 5.32
D11 1.98 6.55 10.92
そして、撮影光学系41によって形成された物体像が、近赤外カットフィルター、又はCCDカバーガラス又はその他のレンズに施された近赤外カットコートを経てCCD49の撮像面上に形成される。
また、図17の例では、カバー部材50として平行平面板を配置しているが、パワーを持ったレンズを用いてもよい。
このように構成されたデジタルカメラ40’は、撮影光学系41’が高性能で小型で沈胴収納が可能であるので、高性能・小型化が実現できる。
図21に示すようにデジタルカメラ40、40’は、操作部12と、この操作部12に接続された制御部13と、この制御部13の制御信号出力ポートにバス14及び15を介して接続された撮像駆動回路16並びに一時記憶メモリ17、画像処理部18、記憶媒体部19、表示部20及び設定情報記憶メモリ部21を備えている。
操作部12は各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらの入力ボタンやスイッチを介して外部(カメラ使用者)から入力されるイベント情報を制御部に通知する回路である。制御部13は、例えばCPU等からなる中央演算処理装置であり、不図示のプログラムメモリを内蔵し、そのプログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、操作部12を介してカメラ使用者から入力される指示命令を受けてデジタルカメラ40、40’全体を制御する回路である。
CDS/ADC部24は、CCD49から入力する電気信号を増幅し且つアナログ/デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ(ベイヤーデータ、以下RAWデータという)を一時記憶メモリ17に出力する回路である。
ここで、モニター302は、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子や、CRTディスプレイ等であってよい。また、図中、撮影光学系303は、モニター302の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター302の周囲や、キーボード301の周囲のどこであってもよい。
この撮影光学系303は、撮影光路304上に、本発明による例えば第1実施例の光路折り曲げズーム光学系からなる対物レンズ112と、像を受光する撮像素子チップ162とを有している。これらはパソコン300に内蔵されている。
〔1〕前記ズーム光学系が、物体側より順に、負の第1レンズ群と、正の第2レンズ群と、負の第3レンズ群を少なくとも有し、広角端から望遠端への変倍に際し、像面に対し少なくとも前記第1レンズ群が固定、前記第2レンズ群が物体側へ移動、前記第3レンズ群が物体側に凸の軌跡を描いて移動することを特徴とする請求項1乃至13の何れか1項に記載の電子撮像装置。
0.85<|y07/(fw・tanω07w)|<0.96
0.75<|y10/(fw・tanω10w)|<0.91
0.05<|y07/(fw・tanω07w)-y10/(fw・tanω10w)|<0.10
0.5<(R1+R2)/(R1-R2)<0.93
0.4<(R1+R2)/(R1-R2)<0.88
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群
S 絞り
LPF 光学ローパスフィルター
CG カバーガラス
I 電子撮像素子の撮像面
L11, L12,L13 第1レンズ群の第1レンズ,第2レンズ,第3レンズ
L21, L22,L23, L24, L25 第2レンズ群の第1レンズ,第2レンズ,第3レンズ,第4レンズ,第5レンズ
L31 第3レンズ群の第1レンズ
L41 第4レンズ群の第1レンズ
12 操作部
13 制御部
14,15,22 バス
16 撮像駆動回路
17 一時記憶メモリ
18 画像処理部
19 記憶媒体部
20 表示部
21 設定情報記憶メモリ部
24 CDS/ADC部
40,40' デジタルカメラ
41,41' 撮影光学系
42 撮影用光路
43 モニター47
44 ファインダー用光路
45 シャッターボタン
46 フラッシュ
47 液晶表示モニター
49 CCD
51 処理手段
50 カバー部材
52 記録手段
53 ファインダー用対物光学系
55 正立プリズム
57 視野枠
59 接眼光学系
60 カバー
61 焦点距離変更ボタン
112 対物レンズ
113 鏡枠
114 カバーガラス
160 撮像ユニット
162 撮像素子チップ
166 端子
300 パソコン
301 キーボード
302 モニター
303 撮影光学系
304 撮影光路
305 画像
Claims (13)
- 物体側より順に負の第1レンズ群と正の第2レンズ群とを有し、前記第1レンズ群内の屈折力を有するレンズが最も物体側に配置された両凹負単レンズと最も像側に配置された正レンズ成分のみであるズーム光学系と、該ズーム光学系の像側に配された電子撮像素子と、前記電子撮像素子で撮像した画像データを電気的に加工してその形状を変化させる画像処理部とを備える電子撮像装置であって、
前記ズーム光学系が略無限遠物点合焦時に次の条件式を満足することを特徴とする電子撮像装置。
0.85<|y07/(fw・tanω07w)|<0.97
0.75<|y10/(fw・tanω10w)|<0.93
ただし、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離、y10電子撮像素子の有効撮像面内で中心から最も遠い点までの距離、y07は0.7y10で表わされる像高、ω07wは広角端における電子撮像素子の有効 撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度であり、レンズ成分とはそのレンズの最も物体側のレンズ面と最も像側のレンズ面のみが空気と接触しており且つその間には空気間隔がないものであり単レンズ又は接合レンズを1単位とする。 - 前記ズーム光学系が略無限遠物点合焦時に次の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載の電子撮像装置。
0.03<|y07/(fw・tanω07w)-y10/(fw・tanω10w)|<0.15
ただし、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離、y10は電子撮像素子の有効撮像面内で中心から最も遠い点までの距離、y07は0.7y10で表わされる像高、ω07wは広角端における電子撮像素子の有効撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。 - 前記ズーム光学系が略無限遠物点合焦時に次の条件式を満足することを特徴とする請求項1又は2に記載の電子撮像装置。
0.33<(R1+R2)/(R1-R2)<0.93
ただし、R1は第1レンズ群における負単レンズの物体側の曲率半径、R2は第1レンズ群における負単レンズの像側の曲率半径である。 - 前記ズーム光学系が略無限遠物点合焦時に次の条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至3の何れか1項に記載の電子撮像装置。
ndA>1.70
ただし、ndAは第1レンズ群における負単レンズのd線(587.56nm)に対する屈折率である。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至4の何れか1項に記載の電子撮像装置。
-3.1<f1/fw<-1.5
ただし、f1は第1レンズ群の焦点距離、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離である。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至5の何れか1項に記載の電子撮像装置。
-0.85<(R3-R4)/(R3+R4)<-0.008
ただし、R3は第1レンズ群における正レンズ成分の最も物体側の面の曲率半径、R4は第1レンズ群における正レンズ成分の最も像側の面の曲率半径である。 - 前記第1レンズ群が物体側より順に両凹負単レンズ、反射部材、正レンズ成分からなることを特徴とする請求項1乃至6の何れか1項に記載の電子撮像装置。
- 前記第1レンズ群が物体側より順に両凹負単レンズ、正レンズ成分からなることを特徴とする請求項1乃至6の何れか1項に記載の電子撮像装置。
- 前記正レンズ成分は正の単レンズであることを特徴とする請求項1乃至8の何れか1項に記載の電子撮像装置。
- 前記正レンズ成分は負の単レンズと正の単レンズとの接合レンズであることを特徴とする請求項1乃至8の何れか1項に記載の電子撮像装置。
- ズーム群は、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群から構成され、この2つの群のみが移動することで焦点距離を変化させることを特徴とする請求項1乃至10の何れか1項に記載の電子撮像装置。
- ズーム群は、物体側から順に前記第1レンズ群と、前記第2レンズ群と、1つのレンズからなる第3レンズ群から構成され、少なくとも前記第1レンズ群と前記第2レンズ群が移動することで焦点距離を変化させることを特徴とする請求項1乃至10の何れか1項に記載の電子撮像装置。
- 前記第1レンズ群、前記第2レンズ群及び前記第3レンズ群のみが移動することで焦点距離を変化させることを特徴とする請求項12に記載の電子撮像装置。
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