JP2005336610A - 高強度高延性な缶用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
【解決手段】重量%で、C:0.04〜0.1%、N:0.002〜0.012%、Mn:0.5〜1.5%、P:0.010〜0.15%、Si:0.01〜0. 5%、Nb:0.025超〜0.1%、Al:0.01%以下、S:0.01%以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、実質的にフェライト単相組織であり、フェライト平均結晶粒径が7μm以下、板厚0.2mm以下であることを特徴とする高強度高延性な缶用鋼板。また、前記鋼板は、上記成分からなる鋼を、Ar3変態点以上の仕上げ温度で熱間圧延し、540〜630℃の巻取り温度で巻取り、酸洗し、次いで、80%以上の圧下率で冷間圧延を行った後に、680〜820℃の温度で均熱焼鈍を行うことにより得られる。
【選択図】図1
Description
焼鈍後に所定以上の強度(TS≧550MPa)を達成すると同時に10%超の伸びを有するためには結晶粒径が7μm以下になることが必要であり、これらの特性を満たすために、Cの添加量は重要であり、本発明にとってCは主要な要件の一つである。特に強度と粒径には、炭化物の量や密度が大きく関わってくるので、析出に利用される炭素量を確保する必要がある。また、固溶Cによる高強度化も考慮すると、Cは0.04%以上となる。一方、0.1%を超えると、第2相にパーライト相が析出するようになり、延性が低下する。以上より、Cは0.04%以上0.1%以下とする。
Siは固溶強化により鋼を高強度化させる元素であるが、多量に添加すると耐食性が著しく損なわれる。そのため、Siは0.01%以上0.5%以下とする。なお、特に耐食性に注意 し耐食性を損なわないようにするためには、Siは好ましくは0.01%以上0.3%以下が好ましい。
Mnは固溶強化により鋼の強度を増加させ、結晶粒径も小さくし、さらには、微細化強化としても強度を増加させる元素であり、本発明にとって主要な要件の一つである。上記効果は0.5%以上の添加により顕著に認められる。一方、Mnを多量に添加すると、耐食性が劣る。以上より、Mnは0.5%以上1.5%以下とする。なお、再結晶温度を大きく上昇させないためには、Mnは好ましくは0.5%以上1.0%以下が好ましい。
PはMn同様、固溶強化能が大きい元素であり、本発明にとって主要な要件の一つである。その効果が顕著に生じるのは、0.010%以上である。一方、多量に添加すると耐食性が劣化する。以上より、Pは0.010%以上0.15%以下とする。なお、特に耐食性に注意し耐食性を損なわないようにするためには、Pは好ましくは0.010%以上0.1%以下が好ましい。
Sは鋼中で介在物として存在し、鋼板の延性および耐食性にとって不利になる元素なので、極力減らすのが好ましい。以上より、Sは0.01%以下とする。
Al含有量が増加すると、再結晶温度の上昇をもたらすため、焼鈍温度を高くする必要がある。そして、焼鈍温度を高くすると、AlN形成量が多くなり、固溶N量が減少し、強度の低下を招く。また、本発明においては、強度を増加させるために添加した他の元素で再結晶温度の上昇がもたらされ、焼鈍温度が高くなる。よって、Alによる再結晶温度の上昇は極力回避することが好ましく、Alは0.01%以下とする。
Nは、固溶強化能の高い元素であり、強度を上昇させるので、積極的に添加する。強度上昇に有効に作用させるためには0.002%以上必要である。一方、多量に添加すると歪時効性に問題が生じてくる。以上より、Nは0.002%以上0.012%以下とする。
Nbは、本発明においては主要な要件の一つである。Nbは炭化物生成能の高い元素であり、微細な炭化物を析出させて強度を上昇させる。また、細粒化することで強度を上昇させる。
図1は、固溶元素(例えば、Mn)とNbを同時に添加した場合のNb添加量と強度との関係を示す図である。図1より、Nbを固溶元素であるMnと同時に添加することにより、本来固溶強化によって上昇する強度よりも強度上昇量が高くなることがわかる。この要因は次のように考えられる。すなわち、固溶元素(Mn)をNbと同時に添加することで、固溶元素(Mn)単独添加時に比べて、析出しているNb-Cが固溶元素(Mn)の拡散を抑制し、焼鈍時における再結晶粒の成長が固溶元素(Mn)の存在により阻害される。つまり固溶元素(Mn)自体が細粒化にも有効に作用し、固溶強化に加えて細粒化強化が加算されるためであると考えられる。そして、上記効果はNb添加量が0.025%を超えるときに顕著に生じ始める。
一方、Nbは再結晶温度の上昇をもたらし、0.1%を超えると、熱間圧延時に鋼板が著しく硬質化して冷間圧延時の加工性が悪化する。
まず、本発明では実質的にフェライト単相組織とする。セメンタイト等を1%程度含む場合でも、本発明の作用効果を奏する限り、実質的にフェライト単相組織であると判断する。
本発明において、板厚が0.2mmを超えると、冷間圧延率が低くなり、引張強度が550MPa以上の特性を有する鋼が得られない。よって、板厚は0.2mm以下とする。
以上の化学成分範囲に調整された溶鋼を、転炉等を用いた通常用いられる溶製方法により溶製した後、連続鋳造法等の通常用いられる鋳造方法で圧延素材とする。
次いで、得られた圧延素材を熱間圧延する。仕上げ温度はγ単層域にする必要があるので、Ar3点以上とする。また、巻取り温度は焼鈍後の鋼板強度を高め、粒径を7μm以下にするために、540℃以上630℃以下とする。巻取り温度が高温だと粒径が粗大化する。一方、熱間圧延の巻取り温度が低すぎると、熱延板中に固溶NやCが残留して、冷間圧延後の再結晶焼鈍時に好ましい集合組織の形成を阻害する。なお、熱間圧延前のスラブ温度は、細粒化の方向にもっていくため、低温にするのが望ましい。しかし、仕上げ圧延温度をγ単層域にする必要があるので、それらを考慮するとスラブ温度は1150〜1300℃が望ましい。
Claims (2)
- 重量%で、C:0.04〜0.1%、N:0.002〜0.012%、Mn:0.5〜1.5%、P:0.010〜0.15%、Si:0.01〜0. 5%、Nb:0.025超〜0.1%、Al:0.01%以下、S:0.01%以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、実質的にフェライト単相組織であり、フェライト平均結晶粒径が7μm以下、板厚0.2mm以下であることを特徴とする高強度高延性な缶用鋼板。
- 重量%で、C:0.04〜0.1%、N:0.002〜0.012%、Mn:0.5〜1.5%、P:0.010〜0.15%、Si:0.01〜0.5%、Nb:0.025超〜0.1% 、Al:0.01%以下、S:0.01%以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなる鋼を、Ar3変態点以上の仕上げ温度で熱間圧延し、540〜630℃の巻取り温度で巻取り、酸洗し、次いで、80%以上の圧下率で冷間圧延を行った後に、680〜820℃の温度で均熱焼鈍を行うことを特徴とする高強度高延性な缶用鋼板の製造方法。
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