JP2003180481A - 座席構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】大きな減衰比により反力を小さくして人体の跳
ね上がりを抑える。 【解決手段】 張力構造体である座部用クッション材１
４に膨出部１１を形成する。そして、入力振動の励振力
の大きさに応じて、張力構造体の平面波によって生じる
変形によるひずみエネルギーと張力の変化を変化して、
作用する減衰特性が変化する構造を有している。従っ
て、励振力の小さな入力に対しては小さな減衰比で減衰
特性が作用するため、座部用クッション材１４及び／又
は背部用クッション材２４のバネ性による位相差によっ
て除振することができ、励振力の大きな入力に対しては
ひずみエネルギーの増加と張力の低下により、大きな減
衰比と長い作用時間で減衰特性が作用し、人体の跳ね上
がりを少なくすることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は座席構造に関し、よ
り詳しくは、航空機、列車、船舶、フォークリフト、自
動車などの輸送機器用の座席、あるいは住居内外で使用
される各種の椅子として適する座席構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】航空機、列車、船舶、自動車用座席など
に用いられるクッション材としては、ポリウレタンフォ
ーム、あるいはポリウレタンフォームと金属バネとの組
み合わせで構成されるものが一般的である。そして、ポ
リウレタンフォームの有するバネ特性と減衰特性のう
ち、振動吸収性能とストローク量に鑑み、通常、前者の
バネ特性を重視した設計となっている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、人体の
臀部の形状や背の骨格形状（Ｓ字形状）には個人差があ
り、座席の座部又は背部と人体とが十分にはフィットせ
ず、座部や背部に対する人体の当たり具合に偏りが生
じ、体圧分散性能の点で改善の余地がある。また、上記
のような乗物用シートにおいては、衝突などによる衝撃
エネルギーをより効率よく吸収することが常に求められ
ている。

【０００４】一方、本発明者らは、クッション材として
三次元立体編物を用いた輸送機器用の座席構造をこれま
でに種々提案している。特に、三次元立体編物は、薄型
でありながら、フレームに張設されて張力構造体として
設けられることによりその張力場を利用できるため、ポ
リウレタンフォームと比較して遜色のないクッション特
性（バネ特性や減衰特性）を示すと共に、通気性にも優
れている。そして、この三次元立体編物をクッション材
として用いる場合、三次元立体編物の変形による減衰特
性を十分に発揮させるために、無負荷時においてサイド
フレーム間に張力をほとんどかけることなく設け、静的
な着座状態においても５％以下の伸びになるように設定
している。

【０００５】しかしながら、座席幅の狭いもの、例え
ば、座席幅が３８０ｍｍ〜４００ｍｍ前後しかない座席
構造の要求もある。このような狭い座席幅に対して三次
元立体編物を伸び率がほとんどないように緩く設けた場
合には、三次元立体編物が薄型であることから、座席側
部のフレームに肩峰、肩胛骨、臀部、骨盤が近接するた
め、着座時においてそれらの異物感を感じやすくなる。

【０００６】これを解決するために、三次元立体編物
を、所定の張力をかけて張設することによって、着座時
の沈み込みを小さくする手段が考えられる。しかしなが
ら、これでは、着座時のストローク感がなくなり、着座
者にとってはフィット感のない硬い座り心地になると共
に、前後振動が入力された場合には、尻滑りが生じやす
くなる。また、着座時のバネ定数が高くなるため、大振
幅の振動のような大きな励振力が入力された際の振動吸
収特性の点でも問題が残る。

【０００７】本発明は上記に鑑みなされたものであり、
座部用クッション材及び背部用クッション材のいずれか
少なくとも一方に所定の張力場を形成し、バネ特性より
も減衰特性を重視した構造とすることにより、特に衝撃
力が入力されるような大変形時には、大きな減衰比によ
り反力を小さくして人体の跳ね上がりを抑えることがで
きると共に、衝撃力を減衰して人体へ入力される衝撃力
を緩和し、一方、励振力の小さな入力に対しては減衰特
性の作用を小さくしてバネ特性による除振性能を損なう
ことのない座席構造を提供することを課題とする。これ
に加え、クッション材として三次元立体編物を用いた場
合には、従来の三次元立体編物を用いた座席構造と比較
して、フレームの人体に対する異物感をより軽減し、か
つストローク感を増すことができる座席構造を提供する
ことを課題とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記した課題を解決する
ため、請求項１記載の本発明では、座部用クッション材
及び背部用クッション材を含んでなり、弾性体による張
力構造体に設けられる張力場を有するクッション材を備
え、前記座部用クッション材及び背部用クッション材の
うち、少なくとも一方は、入力となる励振力の大きさに
応じてひずみエネルギーが変化することにより接線方向
の張力が変化する構造に形成されており、励振力の小さ
な入力に対しては小さな減衰比で減衰特性が作用し、励
振力の大きな入力に対しては大きな減衰比で減衰特性が
作用するように、入力となる励振力の大きさに応じて異
なる減衰特性を示すことを特徴とする座席構造を提供す
る。請求項２記載の本発明では、前記クッション材が、
平面上の伸びやすい方向を座部の前後方向及び背部の上
下方向にそれぞれ沿わせると共に、座部と背部の境界部
付近の配設位置を拘束することにより、前記境界部付近
よりも前方に位置する座部用クッション材の任意部位及
び／又は前記境界部付近よりも上方に位置する背部用ク
ッション材の任意部位を自由端とする振動系を形成して
おり、前記振動系が形成された前記座部用クッション材
と背部用クッション材の少なくとも一方においては、入
力となる励振力の大きさに応じて弾性体による張力構造
体のひずみエネルギーが変化することにより接線方向の
張力が変化し、少なくとも他方においては張力構造体の
法線方向に相対的に高いバネ特性を示す部位を有し、こ
れらの異なる特性の複合作用によって前記クッション材
の法線方向に入力される励振力を接線方向の励振力に分
散可能な構造であることを特徴とする請求項１記載の座
席構造を提供する。請求項３記載の本発明では、前記入
力となる励振力の大きさに応じて減衰比の異なる減衰特
性を発揮可能な座部用クッション材と背部用クッション
材のいずれかが、互いに離間して配置された一対のグラ
ンド編地同士を連結糸で結合してなる三次元立体編物か
ら形成され、座部又は背部に設けられるサイドフレーム
間に無負荷時において伸び率３０％以下で張設されると
共に、人体との接触範囲中に、座部においては上方に、
背部においては前方にそれぞれ膨出する頂部を備えたキ
ャンバー形状となるように設けられていることを特徴と
する請求項１又は２記載の座席構造を提供する。請求項
４記載の本発明では、前記座部用クッション材と背部用
クッション材とが、いずれも、互いに離間して配置され
た一対のグランド編地同士を連結糸で結合してなる三次
元立体編物から形成され、前記入力となる励振力の大き
さに応じて減衰比の異なる減衰特性を発揮可能な前記い
ずれかのクッション材は、座部又は背部に設けられるサ
イドフレーム間に無負荷時において伸び率３０％以下で
張設されると共に、人体との接触範囲中に、座部におい
ては上方に、背部においては前方にそれぞれ膨出する頂
部を備えたキャンバー形状となるように設けられている
ことを特徴とする請求項１又は２記載の座席構造を提供
する。請求項５記載の本発明では、前記入力となる励振
力の大きさに応じて減衰比の異なる減衰特性を発揮可能
な座部用クッション材と背部用クッション材のいずれか
が、二次元張力構造体と、該二次元張力構造体に積層さ
れるウレタン層とを備えたウレタン付き張力構造体から
形成され、座部又は背部に設けられるサイドフレーム間
に無負荷時において伸び率３０％以下で張設されると共
に、人体との接触範囲中に、座部においては上方に、背
部においては前方にそれぞれ膨出する頂部を備えたキャ
ンバー形状となるように設けられていることを特徴とす
る請求項１又は２記載の座席構造を提供する。請求項６
記載の本発明では、前記座部用クッション材と背部用ク
ッション材とが、いずれも、二次元張力構造体と、該二
次元張力構造体に積層されるウレタン層とを備えたウレ
タン付き張力構造体から形成され、前記入力となる励振
力の大きさに応じて減衰比の異なる減衰特性を発揮可能
な前記いずれかのクッション材は、座部又は背部に設け
られるサイドフレーム間に無負荷時において伸び率３０
％以下で張設されると共に、人体との接触範囲中に、座
部においては上方に、背部においては前方にそれぞれ膨
出する頂部を備えたキャンバー形状となるように設けら
れていることを特徴とする請求項１又は２記載の座席構
造を提供する。請求項７記載の本発明では、前記キャン
バー形状を示す座部用クッション材又は背部用クッショ
ン材の膨出部の頂部が、人体と接触した平衡状態におい
て、座部では前方に、背部では上方にそれぞれ位置がず
れるように変形可能に設けられていることを特徴とする
請求項３〜６のいずれか１に記載の座席構造を提供す
る。請求項８記載の本発明では、座部用クッション材又
は背部用クッション材の前記キャンバー形状が、半径２
００ｍｍ以上３０００ｍｍ以下の範囲となるように形成
されていることを特徴とする請求項３〜６のいずれか１
に記載の座席構造を提供する。請求項９記載の本発明で
は、前記キャンバー形状を示す座部用クッション材又は
背部用クッション材は、アーチ形のサイドフレーム間に
幅方向に張設されていることを特徴とする請求項３〜８
のいずれか１に記載の座席構造を提供する。請求項１０
記載の本発明では、前記座部用クッション材が、キャン
バー形状となるように形成されており、側面から見た際
に、座部と背部との境界から１００ｍｍ以上前方であっ
て、座骨結節下より前方に頂部を備えていることを特徴
とする請求項３〜９のいずれか１に記載の座席構造を提
供する。請求項１１記載の本発明では、前記座部用クッ
ション材又は背部用クッション材の伸び率が、前記伸び
率３０％以下の範囲において、部分的に異なるように設
けられていることを特徴とする請求項３〜６のいずれか
１に記載の座席構造を提供する。請求項１２記載の本発
明では、座骨結節下付近及び腰椎付近において、他の部
位と比較して相対的に高い伸び率で張設されていること
を特徴とする請求項１１記載の座席構造を提供する。請
求項１３記載の本発明では、座部用クッション材と背部
用クッション材のうち、前記入力となる励振力の大きさ
に応じて減衰比の異なる減衰特性を発揮可能ないずれか
のクッション材が、上層に配置され、バネ定数が人体の
筋肉のバネ定数に近似した柔らかな第１のウレタン層
と、中間層に配置され、リニアリティ０．１以上で、ヒ
ステリシスロス率３０％以下の復元性の高い第２のウレ
タン層と、下層に配置され、減衰比０．２以上の減衰特
性を示す第３のウレタン層と、前記いずれかの層に積層
され、接線方向に張力を付与する張力付与部材との積層
構造からなることを特徴とする請求項１記載の座席構造
を提供する。請求項１４記載の本発明では、前記背部用
クッション材は、肩胛骨付近に対応する部位のたわみ量
が大きく、肩峰及び／又は腰椎付近に対応する部位のた
わみ量が小さくなるように設けられていることを特徴と
する請求項１〜１３のいずれか１に記載の座席構造を提
供する。請求項１５記載の本発明では、前記肩胛骨付近
に対応する部位のたわみ量が５０〜１５０ｍｍの範囲で
あることを特徴とする請求項１４記載の座席構造を提供
する。請求項１６記載の本発明では、前記肩胛骨付近に
対応する部位の平衡点付近のバネ定数が、直径２０ｍｍ
の圧縮板による荷重特性で１５Ｎ／ｍｍ以下であり、肩
峰付近に対応する部位の平衡点付近のバネ定数が、直径
５０ｍｍの圧縮板による荷重特性で０．２〜２．０Ｎ／
ｍｍの範囲であり、腰椎付近に対応する部位の平衡点付
近のバネ定数が、直径２０ｍｍの圧縮板による荷重特性
で５Ｎ／ｍｍ以上の範囲であることを特徴とする請求項
１４又は１５記載の座席構造を提供する。請求項１７記
載の本発明では、前記背部用クッション材が三次元立体
編物から形成され、該三次元立体編物を支持するフレー
ムが、所定以上の大きな衝撃性振動又は衝撃力が付加さ
れた場合に変形し、それにより三次元立体編物の張力が
低下する構成としたことを特徴とする請求項１又は２記
載の座席構造を提供する。請求項１８記載の本発明で
は、前記背部用クッション材が二次元張力構造体と該二
次元張力構造体に積層されるウレタン層とを備えたウレ
タン付き張力構造体から形成され、該ウレタン付き張力
構造体を支持するフレームが、所定以上の大きな衝撃性
振動又は衝撃力が付加された場合に変形し、それにより
ウレタン付き張力構造体の張力が低下する構成としたこ
とを特徴とする請求項１又は２記載の座席構造を提供す
る。

【０００９】（作用）請求項１記載の本発明によれば、
座部用クッション材及び背部用クッション材のうち、少
なくとも一方が、入力となる励振力の大きさに応じて生
じる弾性体の張力構造体のひずみエネルギーの差によ
り、該クッション材の接線方向に沿った張力が変化する
構造である。これにより、入力となる励振力の大きさに
応じて異なる減衰特性を発揮することができる。励振力
が小さい場合に大きな減衰特性が作用したのでは入力さ
れる励振力を除振することができないが、張力場の特性
を利用した本発明によれば、励振力の小さな入力に対し
ては、減衰特性の作用が小さく、座部用クッション材又
は背部用クッション材のバネ特性が相対的に大きく作用
するため除振できる。これに対し、励振力の大きな入力
振動エネルギーは弾性体による張力構造体のひずみエネ
ルギーに変換されると共に、座部用クッション材又は背
部用クッション材の接線方向の張力を低下させ、相対的
に大きな減衰比で減衰特性が作用してエネルギーを散逸
することができる。

【００１０】請求項２記載の本発明によれば、励振力の
小さな振動が入力された場合には、座部に設けられるク
ッション材及び／又は背部に設けられるクッション材の
うち、いずれか一方のクッション材において、減衰特性
が小さく、バネ特性が相対的に大きく作用する。より詳
しくは、平面上での張力構造体によるバネ定数には、大
きく２つあるが、２つのバネ定数のうち柔らかいバネ定
数のもの、つまり、伸びやすい方を、座部においては前
後方向に、背部においては上下方向にそれぞれ沿わせて
張設する。また、座部及び背部の境界部は、後方に引っ
張り、フレーム材に固定する。このように張設すると、
座部及び背部の膨出により、それらの部位が自由端とな
り、境界部が固定端となる一端固定他端自由の弾性体の
振動系となり、座席構造を大きく１自由度の振動系と捉
えた従来構造と異なり、本発明では、張力を有する膜の
振動系を付与した構造となる。このため、３つの異なる
バネ特性が上下方向及び前後方向に複合して作用し、弾
性体による張力構造体の平面波による変形のひずみエネ
ルギーの働きにより上下振動を前後振動に変換する。従
って、膜に対して法線方向のバネ定数が大きくても固有
振動数は小さくなり、人体の共振範囲を外すことができ
る。これらのバネ特性の相互作用によって生じる位相差
により入力される励振力は除振される。一方、衝撃力が
入力された場合のような励振力の大きな入力がなされた
場合には、上記いずれか少なくとも一方のクッション材
において張力構造体のひずみエネルギーへの変換により
大きな減衰特性が作用する。例えば、座部においてかか
る大きな減衰特性が作用する構造とした場合には、大変
形を伴う上下方向の大きな衝撃性振動を受けた場合に
は、上記した振動方向の変換機能により、張力構造体の
接線方向に働くひずみエネルギーが大きくなり接線方向
の張力を低下させて衝撃性振動が低減され、人体の跳ね
上がりを抑制することができる。また、前後方向の振動
入力に対しても、座部及び背部における臀部付近に相当
する部位による身体の拘束により、座席上での相対変位
・加速度が低減される。また、背部のバネ特性が加味さ
れることにより、減衰比が調整されて荷重依存性が小さ
くなり、振動エネルギーを効果的に吸収する。また、前
後方向へ大変位を伴う励振力の大きな入力に対しては、
異なる特性を備えた背部用クッション材と座部用クッシ
ョン材との位相差により、人体の後方斜め下方向に変位
が生じ、主として座部側におけるひずみエネルギーへの
変換による高い減衰特性によりエネルギーが散逸され
る。同様に、背部において大きな減衰特性が作用する構
造とした場合には、衝突時等において前後方向に大きな
衝撃性振動が加わっても、人体の前方への飛び出しを抑
制することができ、特に、人体の背部に作用するひずみ
エネルギーへの変換による大きな減衰特性によって、人
体の跳ね上がりを抑制できる。

【００１１】換言すれば、本発明は、座部と背部を拘束
することにより、背と座の一体的な運動を作り出し、さ
らにこれらに備わる特性を異ならせ、これによって生じ
る位相差による運動方向の変換機能と、座部と背部との
異なる特性を組み合わせることにより生ずる運動エネル
ギーを弾性体による張力構造体の接線方向のひずみエネ
ルギーに変換する振動減衰機能及び膜の振動特性を利用
可能な構造としたことを特徴とし、これにより、例え
ば、高周波帯における振動のような小さな振幅の振動が
入力された場合には、クッション材のバネ特性や膜の横
振動によって除振できると共に、大きな振幅を伴う振動
に対しては、大きな減衰特性により人体の各クッション
材からの押し出し力を抑制することができる。

【００１２】請求項３〜１０に記載の本発明によれば、
キャンバー形状を有しているため、該キャンバー形状を
なす膨出部の作り出すひずみエネルギーが励振力の小さ
な場合と大きな場合とで異なるため、上記各作用を顕著
に発揮できる。請求項１１又は１２記載の本発明によれ
ば、バネ特性の働きを高くしたい部位と減衰特性の働き
を高くしたい部位を予め作り込むことができるため、上
記各作用をさらに効果的に発揮できる。請求項１３記載
の本発明によれば、異なる特性のウレタン材料を所定の
順序で積層することにより、上記した各作用を発揮させ
ることが可能である。請求項１４〜１６記載の本発明に
よれば、上記各作用をさらに顕著に発揮できると共に、
さらなる乗り心地の改善に資する。請求項１７又は１８
記載の本発明によれば、所定以上の大きな衝撃性振動や
衝撃力を受けた場合に、クッション材の張力の低下によ
り、人体の跳ね返りをさらに抑制することができる。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、図面に示した実施形態に基
づいて本発明を更に詳しく説明する。 （第１の実施形態）図１は本発明の第１の実施形態に係
る座席構造１を示す概略斜視図である。この図に示した
ように、本実施形態では、座部１０と背部２０とを備え
ると共に、座部１０において、水平面よりも上方に膨出
する膨出部１１を有するキャンバー形状を形成した構造
となっている。具体的には、幅方向に対向して配置され
たサイドフレーム１２，１３としてアーチ状に曲成した
ものを用いており、このサイドフレーム１２，１３間
に、座部用クッション材１４を構成する三次元立体編物
を張設し、これにより膨出部１１が形成された構造であ
る。

【００１４】従って、膨出部１１の頂部１１ａは、アー
チ状に曲成されたサイドフレーム１２，１３の頂部に対
応する位置に形成されることになる。このように、膨出
部１１を形成することにより、図２に示したように、着
座の際に、人体が接触して平衡状態に至るまで、膨出部
１１の頂部１１ａが前方にせり出すように移動して膨出
部１１の形状が変形し、張力も変化する。従って、張力
の変化により、人体になじみ易いフィット感が得られ
る。また、励振力の大きな入力がなされた際には、着座
者の臀部が相対的に沈み込み、膨出部１１の頂部１１ａ
の位置をさらに前方にせり出させるように変形させる。
同時に、後方の背部用クッション材２４にも変形が生
じ、背部用クッション材２４により復元力が生じる。こ
れにより、座部用クッション材１４は、サイドフレーム
１２，１３間に所定の張力で張設した場合であっても、
励振力の大きな入力がなされた際に、さらに張力が高く
なってバネ性が上がるのではなく、膨出部１１の頂部１
１ａの前方にせり出す変位と背部用クッション材２４に
よる復元力によって、入力エネルギーを散逸させる。つ
まり、本構造は、膜の振動特性に１自由度系の振動特性
を組み合わせたものとなる。なお、振動モードにおいて
振幅が０となる節位置が着座者の重心位置（座骨結節）
となることが望ましい。

【００１５】換言すれば、本実施形態は、入力となる励
振力の大きさに応じてその頂部１１ａが前後方向にせり
出すように移動することによる接線方向に沿った膨出部
１１の変形挙動（変形の仕方）が異なる。この結果、励
振力の大きさに応じて異なる弾性体による張力構造体の
ひずみエネルギーによって接線方向に生じる張力を変化
させることができ、小変形時に作用する減衰比が小さ
く、大変形時に作用する減衰比を大きくできるものであ
る。しかも、このひずみエネルギーは、着座者の体重
（負荷質量）によっても変化する。従って、負荷質量が
異なる場合であっても、着座時のひずみエネルギーによ
って生じる張力を負荷質量に応じた状態にすることがで
き、バネ定数や減衰係数を変えることができるため、入
力される励振力の大きさに応じて生じる上記減衰比を、
負荷質量に依存することなく同様に発揮させることがで
き、負荷質量依存性のない減衰特性を作ることができ
る。

【００１６】膨出部１１の頂部１１ａは、かかる作用を
果たすことができる位置において、人体との接触可能な
範囲中に形成される。但し、側面視で、着座者の座骨結
節下より前方であって、座部１０と背部２０との境界か
ら１００ｍｍ以上前方の範囲に位置するように設けるこ
とが好ましい。励振力の入力に伴って、座骨結節付近が
相対的に沈み込んだ際に、頂部１１ａの前方へのせり出
し作用がより円滑に機能するからである。

【００１７】キャンバー形状を形成する膨出部１１の半
径は、座席の大きさに合わせて、半径２００ｍｍ〜３０
００ｍｍの範囲で選択することが好ましい。半径２００
ｍｍ未満では、膨出部１１の頂部１１ａの盛り上がり高
さが高くなりすぎ、着座感を損ない、半径３０００ｍｍ
を超えると、座部表面全体が平坦に近くなり、膨出部１
１の変位によって減衰特性を変化させる本発明の特徴を
発揮しにくくなる。

【００１８】サイドフレーム１２，１３間に張設される
本実施形態の三次元立体編物からなる座部用クッション
材１４は、幅方向の伸び率は３０％以下に張設される。
クッション材として三次元立体編物を用いた場合、従
来、特にその減衰特性を十分に機能させるために、伸び
率５％未満で張設することが必要であったが、本実施形
態の場合には、上記のように膨出部１１を備えたキャン
バー形状に形成されているため、伸び率５％以上で張設
しても、励振力の大きな入力に対して十分な減衰特性を
発揮できる。また、このように、５％以上３０％以下の
伸び率で張設することにより、サイドフレーム１２，１
３等の異物感が軽減されるという利点も有する。もちろ
ん、サイドフレーム１２，１３間の最も狭い対向距離で
３８０ｍｍ以上とることにより、伸び率０％以上５％未
満で張設することも可能であり、その場合には、従来よ
りもさらに大きな減衰力を機能させることができる。な
お、いずれの場合にも、サイドフレーム１２，１３等の
異物感は、伸び率だけでなく、座部用クッション材１４
として用いる三次元立体編物の厚み等によっても異なる
ため、かかる異物感をさらに軽減するに当たっては、三
次元立体編物とサイドフレーム１２，１３などのフレー
ム材との間に、ポリウレタンフォームや別の三次元立体
編物等を介在させることが好ましい。

【００１９】本実施形態においては、背部２０を構成す
るクッション材（背部用クッション材）２４も、三次元
立体編物を用いている。背部２０は肩胛骨より下方には
膨出部を形成しておらず、サイドフレーム２２，２３と
しては、腰椎部から肩胛骨付近に相当する位置まで前端
縁がほぼ直線状で、肩胛骨付近に相当する位置よりも上
部においては、約２００ｍｍ〜約３０ｍｍの範囲で後方
に反った形状をなしている。この結果、肩胛骨付近を頂
点とするキャンバー形状がこの部位にも形成されること
になる。

【００２０】三次元立体編物からなる背部用クッション
材２４は、このサイドフレーム２３，２４間に上記した
座部用クッション材１４と同様に伸び率３０％以下で張
設されるが、サイドフレーム２２，２３の前端縁が肩胛
骨付近よりも約２００ｍｍ〜約３０ｍｍの範囲で上部に
おいて後方に反った形状となっているため、背部用クッ
ション材２４に大きな荷重がかかった場合には、図２に
おいて縦断面方向に沿って実線で示した形状線のよう
に、肩胛骨付近が後方にたわむ分、肩胛骨付近よりも上
部の背部用クッション材２４が上方に膨出するように逃
げ、その形状が変化する。これに対し、腰椎部について
は、前後方向でバネ性の強い部位となる。この結果、着
座者の背の荷重を効率的に分散し、腰椎部で支持感を得
ながらも肩胛骨付近よりも上部では減衰することができ
る。つまり、同一平面上でバネ性と減衰性を作り上げた
構造となっている。

【００２１】背部用クッション材２４は、このように肩
胛骨付近で大きくたわむことを可能にすることにより、
大きな前後荷重を受けた際には、人体の背全体が、すな
わち腰椎部から肩胛骨付近までがほぼ着座時の姿勢を保
って、そののまま後方に変位することになる。これによ
り、大きな前後荷重を受けた際には、背部用クッション
材２４の減衰特性と腰椎部のバネ特性の組み合わせによ
り、人体の背全体の減衰比を確保し、人体を保護するこ
とができる。仮に、腰椎部付近が大きくたわむ構成とし
た場合には、側面から見た際に人体が大きく略Ｖ字状に
屈曲してしまう。さらに、バネ特性の寄与率が小さくな
って荷重依存性を持ち、背部用クッション材２４の人体
に対する減衰作用が人によって変わってしまうことにな
るため、座部用クッション材に新たに柔らかなバネ性を
付与する構造を設ける必要が生じ、構造が複雑化する。

【００２２】従って、背部２０を形成するサイドフレー
ム２２，２３として、上記のように、腰椎部の膨出が小
さく、直線あるいは変形の大きい曲率を持ち、肩胛骨付
近から上部が後方に反った形状のものを採用すると共
に、サイドフレーム２２，２３の上端間に配置される上
部フレーム２５の位置を後方に配置することによって、
背部用クッション材２４は、肩胛骨付近に対応する部位
のたわみ量が大きく、腰椎部付近に対応する部位のたわ
み量が小さくなるように設けることが好ましい。背部用
クッション材２４の肩胛骨付近のたわみ量は、好ましく
は５０ｍｍ〜１５０ｍｍである。また、背部用クッショ
ン材２４にかかる機能をもたせるために、肩胛骨付近で
は、平衡点に至るまでのストロークを２０ｍｍ以上確保
でき、平衡点付近のバネ定数が、直径２０ｍｍの圧縮板
で加圧した際の荷重特性で１５Ｎ／ｍｍ以下となるよう
に、腰椎部付近では、平衡点付近に至るまでのストロー
クが４０ｍｍ以下で、平衡点付近のバネ定数が、直径２
０ｍｍの圧縮板で加圧した際の荷重特性で５Ｎ／ｍｍ以
上となるように、張設時の伸び率等を調整することが好
ましい。

【００２３】また、肩胛骨付近のたわみ量を大きくとる
構成とした場合に、運転時において入力される励振力に
対し、頭部の揺れを抑制して蓄積疲労を小さくするた
め、肩峰付近に対応する部位のたわみ量は、肩胛骨付近
に対応するたわみ量に比べ、小さくすることが好まし
く、平衡点付近に至るまでのストロークを３０ｍｍ以下
で設定することが好ましい。また、その際の肩峰付近の
バネ定数は、直径５０ｍｍの圧縮板で押圧した際に測定
されるバネ定数で０．２〜２．０Ｎ／ｍｍとなるように
設定することが好ましい。このような構成とすることに
より、上記のように肩峰付近に対応する部位が頭部を固
定するポイントとして機能して蓄積疲労を抑制できると
共に、かかる部位は、いわば肩峰レストとしての役割を
果たし、ヨーイング、ローリングによる人体上部の動揺
を小さくでき、ステアリングを握る手首にかかるモーメ
ント、応力、荷重が小さくなる。このため、ステアリン
グを安心して軽く握れ、捕舵疲労を軽減するのに役立
つ。

【００２４】座部用クッション材１４と背部用クッショ
ン材２４とは、それぞれ別々に成形して、座部１０及び
背部２０を構成する各フレームに、独立して張設するこ
とも可能であるが、人体の臀部から腰部にかけてのホー
ルド性を高め、また、大きな振幅の振動が入力された際
の減衰性を高めるため、及び振動を吸収し、骨盤と胸椎
を同位相で動かすために、一体的に形成することが好ま
しい。この場合、三次元立体編物を一枚使用して座部用
クッション材１４と背部用クッション材２４を形成する
こともできるし、両者を別々に成形して、座部用クッシ
ョン材１４の後部及び背部用クッション材２４の下部で
縫い合わせて一体化してもよい。

【００２５】なお、座部用クッション材１４と背部用ク
ッション材２４とを備えてなる本実施形態のクッション
材は、上記のように各フレーム部に張設されることによ
って張力構造体を形成しており、それらの境界部付近
は、後方に引っ張られて任意のフレームに固定されて設
けられる。従って、これらの境界部付近が振動系の固定
端となり、上記のようにキャンバー形状を作り出してい
る膨出部１１の頂部や背部用クッション材２４における
後方に沿った部分が、着座者の荷重や入力となる励振力
に応じて自由に変形し得る振動系の自由端を構成してい
ることになる。この結果、上記のように、張力構造体の
ひずみエネルギーによる接線方向の張力の変化を生じさ
せることができる。

【００２６】また、着座者の座骨結節下や腰椎部付近に
おいては、バネ特性が機能し易くし、キャンバー形状を
なす膨出部１１から前縁部付近や背部の後方に沿った部
分においては、張力構造体のひずみエネルギーによって
接線方向へ変形しやすくなるように張設することが好ま
しい。従って、上記のように伸び率３０％以下で張設す
るとしても、部位によって伸び率が異なるように張設す
ることが好ましく、なかでも、座骨結節下や腰椎部付近
の伸び率を相対的に高めに設定し、それ以外の部位、例
えば、キャンバー形状をなす膨出部１１から前縁部付近
や背部の後方に沿った部分においては相対的に低い伸び
率で張設することが好ましい。

【００２７】ここで、上記した座部用クッション材１４
及び背部用クッション材２４を形成する三次元立体編物
の構造について説明する。三次元立体編物は、互いに離
間して配置された一対のグランド編地同士を連結糸で結
合することにより形成されている。具体的には、図３に
示すように、三次元立体編物１００は、互いに離間して
配置された一対のグランド編地１１０，１２０と、該一
対のグランド編地１１０，１２０間を往復して両者を結
合する多数の連結糸１３０とを有する立体的な三次元構
造から構成されている。

【００２８】一方のグランド編地１１０は、例えば、図
４に示したように、単繊維を撚った糸から、ウェール方
向及びコース方向のいずれの方向にも連続したフラット
な編地組織（細目）によって形成されている。これに対
し、他方のグランド編地１２０は、例えば、図５に示し
たように、短繊維を撚った糸から、ハニカム状（六角
形）のメッシュを有する、一方のグランド編地１１０よ
りも大きな編み目構造に形成されている。もちろん、こ
の編地組織はあくまで一例であり、細目組織やハニカム
状以外の編地組織を採用することもできる。連結糸１３
０は、一方のグランド編地１１０と他方のグランド編地
１２０とが所定の間隔を保持するように、この一対のグ
ランド編地１１０，１２０間に編み込んだもので、立体
メッシュニットとなっている三次元立体編物１００に所
定の剛性を付与している。

【００２９】グランド編地１１０，１２０を形成するグ
ランド糸の太さ等は、立体編地に必要な腰の強さを具備
させることができると共に、編成作業が困難にならない
範囲のものが選択される。また、グランド糸としてはモ
ノフィラメント糸を用いることも可能であるが、風合い
及び表面感触の柔らかさ等の観点から、マルチフィラメ
ント糸やスパン糸を用いることが好ましい。

【００３０】連結糸１３０としては、モノフィラメント
糸を用いることが好ましく、太さ１６７〜１１００デシ
テックスの範囲のものが好適である。マルチフィラメン
ト糸では復元力の良好なクッション性を付与できず、ま
た、太さが１６７デシテックスを下回ると腰の強さが得
られにくくなり、１１００デシテックスを上回る場合に
は、硬くなり過ぎて適度な弾性を得ることができないか
らである。すなわち、連結糸１３０として上記範囲のモ
ノフィラメント糸を採用することにより、着座者の荷重
を、各グランド編地１１０，１２０を構成する編目の変
形と連結糸１３０の変形（倒れ及び座屈）により、ま
た、変形した連結糸１３０にバネ特性を付与する隣接し
た連結糸１３０の復元力によって支持することができ、
柔らかなバネ特性を有する応力集中の起きない柔構造と
することができる。また、連結糸１３０間が擦れ合うこ
とにより減衰力が発揮される。

【００３１】グランド糸又は連結糸１３０の素材として
は、特に限定されるものではなく、例えば、ポリプロピ
レン、ポリエステル、ポリアミド、ポリアクリロニトリ
ル、レーヨン等の合成繊維や再生繊維、ウール、絹、綿
等の天然繊維が挙げられる。上記素材は単独て用いても
よいし、これらを任意に併用することもできる。好まし
くは、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブ
チレンテレフタレート（ＰＢＴ）などに代表される熱可
塑性ポリエステル系繊維、ナイロン６、ナイロン６６な
どに代表されるポリアミド系繊維、ポリエチレン、ポリ
プロピレンなどに代表されるポリオレフィン系繊維、あ
るいはこれらの繊維を２種類以上組み合わせたものであ
る。なお、ポリエステル系繊維はリサイクル性に優れて
おり好適である。また、グランド糸又は連結糸１３０の
糸形状も限定されるものではなく、丸断面糸でも異形断
面糸等でもよい。

【００３２】連結糸１３０の配設の仕方（パイル組織）
としては、各グランド編地１１０，１２０を連結する連
結糸１３０を側面から見た状態で表すと、より具体的に
は、例えば、図６に示したような種類に分類される。
（ａ），（ｂ）は、グランド編地１１０，１２０間に連
結糸１３０をほぼ垂直に編み込んだストレートタイプで
あり、このうち（ａ）は８の字状にしてストレートに編
んだもので、（ｂ）は単純なストレートに編んだもので
ある。（ｃ）〜（ｅ）は、グランド編地１１０，１２０
間において、連結糸１３０が中途で交差するように編ん
だクロスタイプであり、このうち（ｃ）は８の字状にク
ロスさせたもの、（ｄ）は単純なクロスに編んだもの、
（ｅ）は２本ずつまとめてクロス（ダブルクロス）させ
たものである。なお、（ｃ）〜（ｅ）に示したように、
連結糸１３０同士を交差させて斜めに配置した場合に
は、連結糸１３０をグランド編地１１０，１２０間にほ
ぼ垂直に配置した形態と比較して（（ａ），（ｂ）参
照）、各連結糸１３０の座屈強度により十分な復元力を
保持しながら、圧縮率の大きな柔らかなバネ特性を付与
することができる。

【００３３】試験例１ （実施例１）図１に示した構造の座席構造１について、
座部用クッション材１４（キャンバー付きＮＥＴ）を、
その後部（背部用クッション材２４との境界部）から前
方１００ｍｍの位置（日本人の成人の座骨結節の平均的
位置に相当）に中心を合わせ、直径２００ｍｍの圧縮板
により、５０ｍｍ／ｍｉｎの速度で１０００Ｎまで押圧
して静荷重特性を測定した。結果を図７示す。なお、こ
こで用いた三次元立体編物の特性は次表に示すとおりで
あり、また、サイドフレーム１２，１３間に伸び率６〜
８％で張設している。

【００３４】

【表１】

【００３５】また、振幅２．５ｍｍ（ピーク間距離５ｍ
ｍｐ−ｐ）で、図１の座部用クッション材１４上に２０
ｋｇの負荷質量を載置して加振した際の三次元立体編物
の相対変位量と力の関係のリサージュ図形を図８に示し
た。また、図７の静特性を示す荷重−変位特性には、１
９６Ｎに原点を合わせて図８のリサージュ図形を重ねて
示した。一方、図１０は、振幅１ｍｍ（ピーク間距離２
ｍｍｐ−ｐ）で加振した際の三次元立体編物の相対変位
量と力の関係のリサージュ図形であり、図９は、このリ
サージュ図形を図７と同様の荷重−変位特性図に重ねて
示したものである。

【００３６】（比較例１）膨出部１１を形成していなこ
とを除いて実施例１の座席構造１と全く同様の構造の座
席構造の座部（ＮＥＴ）について、直径２００ｍｍの圧
縮板により、５０ｍｍ／ｍｉｎの速度で１０００Ｎまで
押圧して静荷重特性を測定すると共に、実施例１と同様
に、振幅２．５ｍｍ（ピーク間距離５ｍｍｐ−ｐ）、振
幅１ｍｍ（ピーク間距離２ｍｍｐ−ｐ）の相対変位量と
力の関係のリサージュ図形を図１２、図１４に示した。
また、それらのリサージュ図形を、図１１、図１３の荷
重−変位特性図に重ねて示した。

【００３７】（比較例２）厚さ１００ｍｍのポリウレタ
ンフォームからなるクッション材を座部及び背部共に配
設した従来用いられている座席構造（ウレタンシート）
についても、実施例１及び比較例１と同様の測定を行
い、振幅２．５ｍｍ（ピーク間距離５ｍｍｐ−ｐ）、振
幅１ｍｍ（ピーク間距離２ｍｍｐ−ｐ）の相対変位量と
力の関係のリサージュ図形を重ね合わせた荷重−変位特
性図を図１５〜図１６に示した。

【００３８】これらの結果から、実施例１及び比較例１
の場合には、静荷重特性の行き（荷重負荷時）と帰り
（荷重除去時）の曲線の範囲内にいずれの振幅において
もリサージュ図形がほぼ収まり、大きな共振特性を示し
ていない。比較例２の場合には、いずれの振幅において
もリサージュ図形が静荷重特性の行きと帰りの曲線で描
かれる範囲から外に飛び出した図形となっている。リサ
ージュ図形の力は、入力振動に伴って人体に伝達される
力であるが、それが静荷重特性の曲線の範囲から大きく
飛び出しているということは、低周波帯で共振が生じ、
入力振動の吸収率が低く、さらに、１．２〜１．３Ｇ以
上の力が上方に加わっているということは、負荷質量体
がクッション材から飛び跳ねて離間することを意味す
る。これにより、実施例１及び比較例１のように、クッ
ション材として三次元立体編物を用いた場合には、ポリ
ウレタンフォームをクッション材として用いる場合より
も、振動吸収特性の点で優れていることが分かる。

【００３９】一方、実施例１と比較例１とで比べた場合
には、リサージュ図形から明らかなように、実施例１の
方が、相対変位量及び力が小さくなっており、実施例１
の座席構造が、膨出部１１を有するキャンバー形状が形
成されていることによって、上下方向に入力される振動
によって生じるひずみエネルギーにより接線方向の張力
が変化し、入力振動を前後方向に効率よく分散し、吸収
できることがわかる。特に、乗り心地に影響の大きい人
体の骨格を揺らす共振周波数である５Ｈｚ付近における
実施例１の変位量は、比較例１に比較して際だって小さ
くなっており、共振が生じにくくなっていることがわか
る。但し、本実施例は、日本人男性７才の平均体重２５
ｋｇに相当する人が感じる乗り心地であり、負荷質量が
小さいチャイルドシートにおいても、本発明を適用で
き、張力場を調整することで対応可能であることがわか
る。また、小振幅の２ｍｍｐ−ｐの励振力の小さな入力
振動で比較した場合には、実施例１の方が変位量が小さ
く、張力弾性体のバネ性によって小振幅の振動の除振性
能が高いことがわかる。さらに、大振幅の５ｍｍｐ−ｐ
の励振力の大きな入力振動で比較した場合には、実施例
１の方が、変位量と共に力も小さくなっており、高い減
衰特性が発揮されていることが分かる。

【００４０】試験例２ 上記した実施例１、比較例１及び比較例２の各座部の表
面に対し、直径２６ｃｍ、厚さ６．６ｃｍ、重さ２０ｋ
ｇのウエイトを、座部の表面に接する位置から落下さ
せ、減衰比を求めた。その際の各減衰波形を図１７〜図
１９に示し、減衰比を図２０〜図２２に示す。なお、各
減衰波形の自由振動減衰曲線における黒点で示した減衰
ピーク（Calculated Point）を図２０〜図２２にプロッ
トした。

【００４１】比較例１の場合には、図１８及び図２１か
ら明らかなように、各減衰ピークがほぼ一直線状にプロ
ットされ、減衰比が０．１０４であった。比較例２の場
合も、図１９及び図２２から明らかなように、各減衰ピ
ークがほぼ一直線状にプロットされ、減衰比は０．０９
６であった。

【００４２】これに対し、本発明の座席構造を採用した
実施例１の場合には、図２０から明らかなように、減衰
比０．０４の直線に沿ってプロットされる白抜きの点に
対し、この減衰比０．０４の直線から大きく外れる黒丸
の点で示される減衰ピークが存在する。そして、この黒
丸の点同士は、ほぼ一直線に描かれる別の線上に位置し
ている。従って、実施例１の場合には、黒丸の点同士を
結ぶ減衰比０．６の減衰性能も有していることがわか
る。つまり、実施例１のキャンバー形状を備えた座部用
クッション材１４の減衰特性は、減衰比１未満である減
衰比０．０４〜０．６の範囲で、入力振動の諸条件によ
って異なることを示すものである。これを、図１７の減
衰波形と照らし合わせると、大振幅を伴う振動あるいは
同じ振幅でも加速度の大きい高周波の振動である励振力
の大きな入力に対しては、キャンバー形状を形成してい
る膨出部１１の頂点１１ａの前後方向への移動により、
弾性体の張力構造体のひずみエネルギーが大きくなって
張力の低下と共に、高い減衰比を作り出し、大きな減衰
特性が作用し、小振幅の振動あるいは同じ振幅でも加速
度の小さな低周波の振動である励振力の小さな入力に対
しては張力構造体の張力により減衰比が小さく抑えら
れ、座部用クッション材１４のバネ特性により、入力振
動に対する位相差が伴って除振できる構造となっている
ことがわかる。

【００４３】一方、比較例１及び比較例２の場合には、
上記したように減衰比が一定であるため、入力となる励
振力に伴う力の分散効率の点で実施例１で採用した本発
明の座席構造の性能が高いことが分かる。

【００４４】試験例３ 上記した実施例１、比較例１及び比較例２について振動
伝達特性を測定した。試験は、まず、直径２６ｃｍ、厚
さ６．６ｃｍ、重さ２０ｋｇのウエイトのほぼ中心を、
人が着座した際の座骨結節下に相当する部位に合わせて
各座部用クッション材上におき、加振装置のプラットフ
ォームを座部の下部に設置して、周波数に対する振動伝
達率（Ｇ／Ｇ）を測定することにより行った。結果を図
２３に示す。

【００４５】この図から明らかなように、実施例１の本
発明の座席構造においては、振動伝達率（Ｇ／Ｇ）が比
較例２と対比した場合には、低周波から高周波までほぼ
全ての周波数帯で低くなっていた。比較例１と比較した
場合にも、６Ｈｚ以下の低周波領域においては、振動伝
達率（Ｇ／Ｇ）が大きく低減していた。特に、実施例１
は、共振ピークが比較例１及び比較例２に対し、顕著に
小さくなっている。また、体重６４ｋｇの人が着座した
と考えた場合、図２３の５Ｈｚは３Ｈｚに相当し、１０
Ｈｚは６Ｈｚに相当する。従って、快適な乗り心地に影
響のある人体の骨格自体を揺らす２Ｈｚ以下の動揺と５
Ｈｚの動揺が伝達されにくくなっていることが分かる。

【００４６】また、体重６４ｋｇの日本人男性（ＪＭ）
が実施例１、比較例１及び比較例２の各座席構造に着座
した状態で、上記と同様に振動伝達率（Ｇ／Ｇ）を測定
した。結果を図２４に示す。

【００４７】この結果から明らかなように、実施例１の
振動伝達率（Ｇ／Ｇ）は、比較例２よりも大きく改善さ
れており、比較例１と比較した場合でも、共振ピークが
大きく低減していることがわかる。また、これらのこと
から図２３の結果と図２４の結果との間に相関性が認め
られる。

【００４８】（第２の実施形態）図２５は、本発明の第
２の実施形態を示す斜視図である。本実施形態において
は、座部１０のサイドフレーム１２，１３として、前縁
寄りにアーチ部１２ａ，１３ａを有する形状のものを採
用し、該サイドフレーム１２，１３間に座部用クッショ
ン材１４である三次元立体編物を張設している。この結
果、座部用クッション材１４は、前縁寄りに膨出部１１
を有するキャンバー形状に形成され、前後方向略中間部
から後部にかけてはほぼ平坦な状態に張設された平坦部
１６を備えた形状となる。また、サイドフレーム１２，
１３付近には異物感の軽減のため、ポリウレタンフォー
ム１７ａを配設しており、また、前縁付近における座部
用クッション材１４の上面にはサイサポート用のポリウ
レタンフォーム１７ｂを配設している。なお、異物感の
軽減対策としては、このほかに、フレーム形状の変更や
三次元立体編物を立体的に象る手段を採用することによ
って達成することもできる。

【００４９】本実施形態においては、臀部が平坦部１６
上に位置し、通常の励振力の小さな振動入力に対して
は、大きな減衰特性が作用せずこの平坦部のバネ性によ
り振動が除振される。また、大腿部下部に膨出部１１が
位置しているため、着座時における臀部の前方向への位
置ずれを抑制することができる。一方、励振力の大きな
振動が入力された際には、膨出部１１の頂部１１ａが前
方に移動するように変形する。そして、張力構造体のひ
ずみエネルギーにより、大きな減衰特性が作用して人体
の座席からの跳ね上がりを小さくできる。

【００５０】なお、図２５に示した態様では、座部用ク
ッション材１４の前縁部とサイドフレーム１２，１３付
近にポリウレタンフォームの配設しているが、図２６に
示したように、前縁部付近と後縁部付近とにポリウレタ
ンフォーム１７ｂ，１７ｃを配設して臀部の前後方向の
位置ずれをより少なくした形状とすることもできる。ま
た、本実施形態では、座部に膨出部を形成しているが、
背部に膨出部を形成することもでき、さらに、座部と背
部とのそれぞれに形成することもできる。

【００５１】（第３の実施形態）図２７は、本発明の第
３の実施形態に係る座席構造１を示す外観斜視図であ
る。この図に示したように、本実施形態では、座部１０
には中途に膨出部を有さないサイドフレーム１２，１３
を用いる一方で、背部２０を形成するサイドフレーム２
２，２３として、中途が前方にせり出す膨出部を備えた
形状のものを採用し、背部２０を、膨出部２１を備えた
キャンバー形状に形成したものである。すなわち、背部
用クッション材２４として三次元立体編物からなるもの
を用い、これを上記の中途が前方にせり出した形状のサ
イドフレーム２２，２３間に張設することによって膨出
部２１を形成している。

【００５２】本実施形態によれば、背部２０に着座者の
体重がかかった場合には、膨出部２１の頂部２１ａの位
置が上方又は下方に逃げるように変形する。この結果、
特に、前後方向に大きな荷重がかかった際には、膨出部
２１の前後方向の変位だけでなく、膨出部２１の頂部２
１ａの移動に伴う上下方向の変形によっても吸収され
る。一方、通常の着座状態での励振力の小さな入力に対
しては、そのバネ性により除振することができる。これ
らの点は、上記した第１の実施形態に係る座席構造１の
座部用クッション材１４と同様であり、この第２の実施
形態に係る背部用クッション材２４も、入力となる励振
力の大きさに対応して、励振力の大きな振動に対しては
高い減衰比の大きな減衰特性が作用し、励振力の小さな
振動に対しては低い減衰比の小さな減衰特性が作用す
る。

【００５３】なお、座部１０の前縁部１０ａ付近におい
ては、サイドフレーム１２，１３の前方が下方に向かっ
て曲成されていることから、座部用クッション材１４も
下方に曲成されて張設されている。このため、前縁部１
０ａ付近では、座部用クッション材１４の座骨結節下に
入力された振動の大きさに応じて、前縁部１０ａが前方
にひずみ膨出する。このため、この部分においては、本
実施形態においても、実質的にキャンバー形状が形成さ
れており、励振力の大きな入力に対して、高い減衰比を
作用させることができる。

【００５４】ここで、上記第３の実施形態における座席
構造１の背部２０を構成するフレームは、より詳細に
は、図２８に示したように、サイドフレーム２２，２３
と、サイドフレーム２２，２３に取り付けられる膨出部
形成用のフレーム２２ａ，２３ａと、上側フレーム２５
と、サイドフレーム２２，２３の下部付近間に配設され
る連結ロッド１９とを有して枠形に形成される外枠フレ
ーム２７から構成されており、上側フレーム２５と連結
ロッド１９との間において、サイドフレーム２２，２３
間に掛け渡される補強用の他のフレームを有していな
い。従って、前後方向に所定以上の大きな衝撃（衝撃性
振動や衝撃力）が加わった際には、この外枠フレーム２
７は、張力構造体を形成している三次元立体編物に引っ
張られて変形し得る構造となっている。なお、このよう
なフレーム構造は、上記した第１及び第２の実施形態で
も採用可能であることはもちろんである。

【００５５】このため、前後方向に大きな衝撃が加わる
ことによって、着座者の背が後方に相対移動した場合に
は、その際の大きな荷重により三次元立体編物からなる
背部用クッション材２４の略中央部が連結ロッド１９上
を滑り、背部後方に押し込まれ、これに伴い外枠フレー
ム２７が、背部用クッション材２４に入力される荷重を
分散して受け、図の破線で示した状態から実線で示した
状態のように矢印方向に内倒れ変形し、衝撃が減衰され
る。この結果、対向配置したサイドフレーム２２，２３
間の間隙が狭くなるため、該サイドフレーム２２，２３
間に所定の張力で張設されていた三次元立体編物（背部
用クッション材２４）が一気に緩む。三次元立体編物
（背部用クッション材２４）の張力が緩むと、この三次
元立体編物（背部用クッション材２４）は、張力構造体
でなくなる。この際、三次元立体編物自体の有する高い
減衰特性も作用する。なお、このような大変形時に作用
する減衰比は、小変形時（入力となる励振力の小さいと
き）と比較して、０．２以上の差を有するように設けら
れていることが好ましい。また、このような大変形時
に、減衰比１以上の臨界減衰系あるいは超過減衰系とな
る構成とすることがより好ましい。これにより、反力に
よって人体を跳ね返すことが抑制される。また、衝撃力
を受け続けていくことによって三次元立体編物には新た
に張力場が生じ、その力がひずみエネルギーに変換され
るため、衝撃力の作用時間が長くなる。

【００５６】ここで、図２９〜図３２は、座部及び背部
のいずれにも本発明のような膨出部を備えておらず、キ
ャンバー形状を有していない従来の座席構造の減衰特性
を示すグラフである。より詳しくは、この座席構造は、
座部のサイドフレーム間に、コイルスプリングを介して
面状弾性部材を支持させ、その上部に座部用クッション
材としての三次元立体編物を張設すると共に、背部用サ
イドフレーム間には、背部用クッション材としての三次
元立体編物を無負荷時の伸び率５％未満で張設した構造
を有している。なお、図２９及び図３０は座部における
減衰特性を示し、図３１及び図３２は背部における減衰
特性を示し、また、図２９及び図３１は重さ５ｋｇのウ
エイトを用い、図３０及び図３２は重さ１０ｋｇのウエ
イトを用いて測定している。

【００５７】図２９及び図３０から明らかなように、座
部においては、ウエイトの重さが変わってもその減衰比
は５ｋｇのウエイトの場合で０．２５６、１０ｋｇのウ
エイトの場合で０．２３７ほぼ同じである。一方、図３
１及び図３２から、背部においては、５ｋｇのウエイト
に対する減衰比が０．３３１であるのに対し、１０ｋｇ
のウエイトに対する減衰比が０．１９２である。

【００５８】ここで、減衰比は、

【数１】 である。

【００５９】従って、背部においては、コイルスプリン
グを配設せず、三次元立体編物だけを張設しているた
め、上記式中、減衰比は質量ｍに大きく依存し、負荷質
量が大きくなると減衰比が小さくなる。一方、座部のよ
うにコイルスプリングを設けた場合にはバネ定数ｋの作
用が大きくなるため、入力依存性が小さくなる。図２９
〜図３２に示したグラフは、かかる現象を示すものであ
る。

【００６０】１未満の所定の減衰比を備えた系を、大き
な衝撃が加わった場合に臨界減衰系又は超過減衰系とす
る場合に、バネ定数ｋや負荷質量ｍを調整しても困難で
ある。そこで、本発明のように膨出部を備えたキャンバ
ー形状を形成すると共に、図２８に示したように、張設
されている三次元立体編物に対して大きな衝突荷重がか
かった際に、外枠フレームが三次元立体編物に追随して
変形する構成とすることにより、三次元立体編物の張力
が緩み、その結果、三次元立体編物自体の有する高い減
衰特性を機能させることができるため、かかる構成とす
ることによって、臨界減衰系又は超過減衰系を形成する
ことができる。

【００６１】図２８に示したフレーム材に三次元立体編
物を張設した本実施形態の座席構造について、重さ１０
０ｋｇのダミー人形をシートベルトを装着した上で着座
させて後突試験を行った。なお、試験は、最大加速度１
７１．１ｍ／ｓ^２、最終速度７．１ｍ／ｓで、台車を、
各座席構造を搭載した車体フレームの後方から衝突さ
せ、ダミー人形の胸部及び腰部の各加速度を測定するこ
とにより行った。

【００６２】結果を図３３に示す。このうち（ａ）が胸
部加速度を、（ｂ）が腰部加速度を示す。なお、図にお
いてＸが左右方向（ＢＬ方向）の加速度を、Ｙが前後方
向（ＴＬ方向）の加速度を、Ｚが上下方向（ＷＬ方向）
の加速度を示す。

【００６３】まず、図３３（ａ）から明らかなように、
胸部が、衝突後約５０ｍｓｅｃの時点まで後方に押しつ
けられた後、フレームの変形により後方に押しつけら
れ、約７０ｍｓｅｃ〜８０ｍｓｅｃ付近で最大の加速度
を示し、約１１０ｍｓｅｃになるまで加速度が収束して
いく。これらの現象は、張力構造体となっている三次元
立体編物が中央方向に引っ張られることによりフレーム
に変形が生じ、一気に三次元立体編物の張力が低下して
いることによるものである。実際、ダミー人形の頭部
は、この間において前後方向への大きなリバウンドがな
かった。次いで、約１１０ｍｓｅｃでフレームの変形に
より加速度が小さく上昇した後、約１５０ｍｓｅｃに至
るまでフレームの変形が続き、その後もう一度小さく加
速度が上昇する挙動を示している。

【００６４】約１５０ｍｓｅｃ近辺では加速度の上昇が
生じているが、体幹の移動により回転方向に発生するモ
ーメントが背部用クッション材の反力により生じる頭部
の前方へ移動しようとする力を相殺し、シートで頭部が
固定された状態での加速度上昇であるため、頭部の前後
方向の移動量は小さい。従って、この加速度上昇は、フ
レームの復元力による加速度上昇と考えられる。

【００６５】また、図３３（ａ）から明らかなように、
最初に胸部が背部用クッション材に押しつけられる５０
〜６０ｍｓｅｃにおいて、水平方向加速度の値を上下方
向加速度が上回ることがなく、ダミー人形の跳ね上がり
が少ないことがわかる。

【００６６】また、図３３（ｂ）の上下方向の腰部加速
度を見ると、加速度が上昇した後、速やかに収束してお
り、加速度変化が少なく、腰部の跳ね上がりが少ないこ
とが分かる。

【００６７】以上の結果から明らかなように、本実施形
態によれば、張力構造体である三次元立体編物の張力が
大きな衝撃性振動を受けた場合に、緩むことによって、
高い減衰特性を示すことがわかる。すなわち、衝撃吸収
特性の評価としては、頭部と胴体の前後方向の相対変位
が小さくて、上下方向加速度が小さいことが望ましい
が、本実施形態は、このような好ましい特性に極めて近
い特性を発揮できる構造を備えている。

【００６８】（第４の実施形態）上記した第１乃至第３
の実施形態においては、いずれもクッション材として座
部又は背部にキャンバー形状を形成した三次元立体編物
を用いている。しかしながら、本発明の座席構造は、着
座時の平衡点位置において、励振力の小さな入力に対し
ては張力構造体の張力により減衰特性が小さく、バネ特
性の働きによってその位相差により除振でき、励振力の
大きな入力に対しては張力構造体のひずみエネルギーに
より大きな減衰特性が作用する構造であればよく、すな
わち、励振力の大きさに応じて減衰比１未満の領域にお
いて異なる減衰比の減衰特性が作用する構造であればよ
い。

【００６９】従って、かかる特性を備える構造を、ポリ
ウレタンフォーム、粘弾性ウレタンなどのウレタン材料
を用いて達成することもできる。ウレタン材料を用いて
かかる特性を備えた構造とするためには、次のような異
なる特性を備えたウレタン材料からなる三層構造のクッ
ション材とする必要がある。但し、張力構造体とするた
めに、これらのクッション材のいずれかに、接線方向へ
張力を生じさせる布材、二次元織物や二次元編物などの
張力付与部材を積層する必要がある。

【００７０】すなわち、上層に配設される第１のウレタ
ン層は、バネ定数が人体の筋肉のバネ定数に近似した柔
らかな特性を備えたものを用いる。例えば、粘弾性ウレ
タンなどである。次に、中間層に配置される第２のウレ
タン層は、リニアリティ０．２以上で、ヒステリシスロ
ス率３０％以下の復元性の高いポリウレタンフォームな
どを用いる。さらに、下層に配置される第３のウレタン
層は、減衰比０．１以上の減衰特性の大きいポリウレタ
ンフォームなどを用いる。

【００７１】第１のウレタン層として、人体の筋肉のバ
ネ定数に近似したもの、すなわち直径９８ｍｍの圧縮板
により加圧した際の荷重特性で４Ｎ／ｍｍ〜０．５Ｎ／
ｍｍの範囲のものを採用することにより、着座時にこの
第１のウレタン層に接した際には、筋肉があまり変形せ
ずに、第１のウレタン層の方が容易に変形し、たわむ。
これにより、人体へのフィット感が高まる。

【００７２】一方、励振力の小さな振動が入力された際
には、復元性の高い第２のウレタン層の復元力により除
振できる。この際、減衰特性の大きな第３のウレタン層
はあまり機能しない。従って、この第３の実施形態にか
かる積層構造のクッション材全体としても小さな減衰特
性しか作用しない。なお、「リニアリティ」とは、荷重
−変位特性において、４５ｋｇｆ負荷時のたわみ量と、
４５ｋｇｆから１００ｋｇｆまでのたわみ量との比率で
あり、第２のウレタン層において、リニアリティを０．
２以上としたのは、着座時のストローク感を確保するた
めである。また、ヒステリシスロス率が３０％を超える
場合には、減衰力が大きくなって復元性が小さくなり、
バネ感が乏しくなるからである。

【００７３】そして、励振力の大きな振動が入力された
場合には、減衰比０．２以上のウレタン材料からなる第
３のウレタン層の大きな減衰特性が作用する。これによ
り、励振力の大きい入力を減衰でき、着座者の跳ね上が
りを防止することができる。この場合、上記第１〜３層
のいずれかのウレタン層に付与された張力付与部材の働
きにより、かかるウレタン層の接線方向のひずみエネル
ギーが大きくなり、上記各実施形態と同様に、接線方向
の張力を低下させて、大きな減衰特性を作用させること
ができる。

【００７４】また、上記した各実施形態で用いた三次元
立体編物に代えて、二次元織物や二次元編物などの二次
元張力構造体と、該二次元張力構造体に積層される表皮
層を有するウレタン層とを備えたウレタン付き二次元張
力構造体を用いることもできる。なお、ウレタン層とし
ては、２〜３０ｍｍ程度の薄いポリウレタンフォームか
らなるものを用いることができる。

【００７５】このようなウレタン付き二次元張力構造体
を用いて本発明を構成した場合、耐久性が若干劣り、バ
ネ性が多少高くなるものの、上記した三次元立体編物を
用いた場合とほぼ同様の作用、効果を有する。このた
め、かかるウレタン付き二次元張力構造体も、三次元立
体編物と同様に様々な座席構造に有用である。もちろ
ん、ウレタン付き二次元張力構造体も、三次元立体編物
と同様に３０％以下の伸び率で各フレーム材に張設され
る張力構造体であるため、衝突時等において大きな衝撃
が入力された場合には、フレーム材の変形によって減衰
比で０．２以上の差がある高い減衰特性を発揮でき、好
ましくは、臨界減衰系又は超過減衰系を構成することが
できる。

【００７６】

【発明の効果】本発明の座席構造は、張力構造体である
クッション材が、入力となる励振力の大きさに応じて、
張力構造体の平面波によって生じる変形によるひずみエ
ネルギーと張力の変化によって、作用する減衰特性が変
化する構造を有している。励振力の小さな入力に対して
は小さな減衰比で減衰特性が作用するため、クッション
材のバネ性による位相差によって除振することができ、
励振力の大きな入力に対してはひずみエネルギーの増加
と張力の低下により、大きな減衰比と長い作用時間で減
衰特性が作用し、人体の上方への跳ね上がりを抑えるこ
とができる。また、背部において、クッション材として
三次元立体編物又はウレタン付き張力構造体を用いると
共に、衝撃による所定以上の荷重が加わった場合に、背
部を形成するフレームが変形する構成とすることによ
り、高い減衰特性を発揮でき、好ましくは臨界減衰系又
は超過減衰系を形成することができ、大きな衝撃を受け
た際における人体の跳ね上がりを抑制するのに効果的で
ある。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明の第１の実施形態に係る座席構
造を示す概略斜視図である。

【図２】図２は、上記実施形態に係る座席構造の作用を
説明するための図である。

【図３】図３は、上記実施形態で使用可能な三次元立体
編物の一例の構成を示す断面図である。

【図４】図４は、一方のグランド編地の一例を示す図で
ある。

【図５】図５は、他方のグランド編地の一例を示す図で
ある。

【図６】図６は、連結糸の各種配設の仕方を例示した図
である。

【図７】図７は、実施例１の荷重−変位特性に、振幅
２．５ｍｍで加振した際の相対変位量と力の関係を示す
リサージュ図形を重ねて示した図である。

【図８】図８は、実施例１において、振幅２．５ｍｍで
加振した際の相対変位量と力の関係を示すリサージュ図
形である。

【図９】図９は、実施例１の荷重−変位特性に、振幅１
ｍｍで加振した際の相対変位量と力の関係を示すリサー
ジュ図形を重ねて示した図である。

【図１０】図１０は、実施例１において、振幅１ｍｍで
加振した際の相対変位量と力の関係を示すリサージュ図
形である。

【図１１】図１１は、比較例１の荷重−変位特性に、振
幅２．５ｍｍで加振した際の相対変位量と力の関係を示
すリサージュ図形を重ねて示した図である。

【図１２】図１２は、比較例１において、振幅２．５ｍ
ｍで加振した際の相対変位量と力の関係を示すリサージ
ュ図形である。

【図１３】図１３は、比較例１の荷重−変位特性に、振
幅１ｍｍで加振した際の相対変位量と力の関係を示すリ
サージュ図形を重ねて示した図である。

【図１４】図１４は、比較例１において、振幅１ｍｍで
加振した際の相対変位量と力の関係を示すリサージュ図
形である。

【図１５】図１５は、比較例２の荷重−変位特性に、振
幅２．５ｍｍで加振した際の相対変位量と力の関係を示
すリサージュ図形を重ねて示した図である。

【図１６】図１６は、比較例２の荷重−変位特性に、振
幅１ｍｍで加振した際の相対変位量と力の関係を示すリ
サージュ図形を重ねて示した図である。

【図１７】図１７は、実施例１の減衰波形を示す図であ
る。

【図１８】図１８は、比較例１の減衰波形を示す図であ
る。

【図１９】図１９は、比較例２の減衰波形を示す図であ
る。

【図２０】図２０は、実施例１の減衰比を示す図であ
る。

【図２１】図２１は、比較例１の減衰比を示す図であ
る。

【図２２】図２２は、比較例２の減衰比を示す図であ
る。

【図２３】図２３は、座部用クッション材に２０ｋｇの
ウエイトをおいて測定した実施例１、比較例１及び比較
例２の各振動伝達特性を示す図である。

【図２４】図２４は、体重６４ｋｇの日本人男性（ＪＭ
６４）が着座して測定した実施例１、比較例１及び比較
例２の各振動伝達特性を示す図である。

【図２５】図２５は、本発明の第２の実施形態の一の態
様に係る座席構造を示し、（ａ）が斜視図、（ｂ）がＡ
−Ａ線断面図、（ｃ）がＢ矢視図である。

【図２６】図２６は、本発明の第２の実施形態の他の態
様に係る座席構造を示し、（ａ）が斜視図、（ｂ）がＡ
−Ａ線断面図、（ｃ）がＢ矢視図である。

【図２７】図２７は、本発明の第３の実施形態に係る座
席構造を示す概略斜視図である。

【図２８】図２８は、本発明の第３の実施形態に係る座
席構造の背部を構成するフレームの詳細構造を示す斜視
図である。

【図２９】図２９は、従来の三次元立体編物を用いた座
席構造の座部について、ウエイト５ｋｇで測定した減衰
特性を示す図である。

【図３０】図３０は、従来の三次元立体編物を用いた座
席構造の座部について、ウエイト１０ｋｇで測定した減
衰特性を示す図である。

【図３１】図３１は、従来の三次元立体編物を用いた座
席構造の背部について、ウエイト５ｋｇで測定した減衰
特性を示す図である。

【図３２】図３２は、従来の三次元立体編物を用いた座
席構造の背部について、ウエイト１０ｋｇで測定した減
衰特性を示す図である。

【図３３】図３３は、図２８に示したフレーム材に三次
元立体編物を張設した第３の実施形態の座席構造（ネッ
トシート）についての後突試験結果を示す図であり、
（ａ）が胸部加速度を、（ｂ）が腰部加速度を示す図で
ある。

【符号の説明】 １ 座席構造 １０ 座部 １１ 膨出部 １１ａ 頂部 １２，１３ サイドフレーム １４ 座部用クッション材 ２０ 背部 ２１ 膨出部 ２１ａ 頂部 ２２，２３ サイドフレーム ２４ 背部用クッション材 ２７ 外枠フレーム １００ 三次元立体編物 １１０，１２０ グランド編地 １３０ 連結糸

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｄ０４Ｂ 1/00 Ｄ０４Ｂ 1/00 Ｂ 21/14 21/14 Ｚ (72)発明者 川崎 誠司 広島県広島市安芸区矢野新町一丁目２番10 号 株式会社デルタツーリング内 (72)発明者 小倉 由美 広島県広島市安芸区矢野新町一丁目２番10 号 株式会社デルタツーリング内 (72)発明者 落合 直輝 広島県広島市安芸区矢野新町一丁目２番10 号 株式会社デルタツーリング内 (72)発明者 高田 康秀 広島県広島市安芸区矢野新町一丁目２番10 号 株式会社デルタツーリング内 (72)発明者 菊水 美穂 広島県広島市安芸区矢野新町一丁目２番10 号 株式会社デルタツーリング内 (72)発明者 小島 重行 広島県広島市安芸区矢野新町一丁目２番10 号 株式会社デルタツーリング内 Ｆターム(参考） 3B084 CA04 CA07 EC03 3B087 CD03 3B096 AB07 AD04 AD07 BA02 4L002 BB01 CB01 EA00 FA06

Claims (18)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 座部用クッション材及び背部用クッショ
   ン材を含んでなり、弾性体による張力構造体に設けられ
   る張力場を有するクッション材を備え、前記座部用クッ
   ション材及び背部用クッション材のうち、少なくとも一
   方は、入力となる励振力の大きさに応じてひずみエネル
   ギーが変化することにより接線方向の張力が変化する構
   造に形成されており、励振力の小さな入力に対しては小
   さな減衰比で減衰特性が作用し、励振力の大きな入力に
   対しては大きな減衰比で減衰特性が作用するように、入
   力となる励振力の大きさに応じて異なる減衰特性を示す
   ことを特徴とする座席構造。
2. 【請求項２】 前記クッション材が、平面上の伸びやす
   い方向を座部の前後方向及び背部の上下方向にそれぞれ
   沿わせると共に、座部と背部の境界部付近の配設位置を
   拘束することにより、前記境界部付近よりも前方に位置
   する座部用クッション材の任意部位及び／又は前記境界
   部付近よりも上方に位置する背部用クッション材の任意
   部位を自由端とする振動系を形成しており、 前記振動系が形成された前記座部用クッション材と背部
   用クッション材の少なくとも一方においては、入力とな
   る励振力の大きさに応じて弾性体による張力構造体のひ
   ずみエネルギーが変化することにより接線方向の張力が
   変化し、少なくとも他方においては張力構造体の法線方
   向に相対的に高いバネ特性を示す部位を有し、これらの
   異なる特性の複合作用によって前記クッション材の法線
   方向に入力される励振力を接線方向の励振力に分散可能
   な構造であることを特徴とする請求項１記載の座席構
   造。
3. 【請求項３】 前記入力となる励振力の大きさに応じて
   減衰比の異なる減衰特性を発揮可能な座部用クッション
   材と背部用クッション材のいずれかが、互いに離間して
   配置された一対のグランド編地同士を連結糸で結合して
   なる三次元立体編物から形成され、 座部又は背部に設けられるサイドフレーム間に無負荷時
   において伸び率３０％以下で張設されると共に、人体と
   の接触範囲中に、座部においては上方に、背部において
   は前方にそれぞれ膨出する頂部を備えたキャンバー形状
   となるように設けられていることを特徴とする請求項１
   又は２記載の座席構造。
4. 【請求項４】 前記座部用クッション材と背部用クッシ
   ョン材とが、いずれも、互いに離間して配置された一対
   のグランド編地同士を連結糸で結合してなる三次元立体
   編物から形成され、 前記入力となる励振力の大きさに応じて減衰比の異なる
   減衰特性を発揮可能な前記いずれかのクッション材は、
   座部又は背部に設けられるサイドフレーム間に無負荷時
   において伸び率３０％以下で張設されると共に、人体と
   の接触範囲中に、座部においては上方に、背部において
   は前方にそれぞれ膨出する頂部を備えたキャンバー形状
   となるように設けられていることを特徴とする請求項１
   又は２記載の座席構造。
5. 【請求項５】 前記入力となる励振力の大きさに応じて
   減衰比の異なる減衰特性を発揮可能な座部用クッション
   材と背部用クッション材のいずれかが、二次元張力構造
   体と、該二次元張力構造体に積層されるウレタン層とを
   備えたウレタン付き張力構造体から形成され、 座部又は背部に設けられるサイドフレーム間に無負荷時
   において伸び率３０％以下で張設されると共に、人体と
   の接触範囲中に、座部においては上方に、背部において
   は前方にそれぞれ膨出する頂部を備えたキャンバー形状
   となるように設けられていることを特徴とする請求項１
   又は２記載の座席構造。
6. 【請求項６】 前記座部用クッション材と背部用クッシ
   ョン材とが、いずれも、二次元張力構造体と、該二次元
   張力構造体に積層されるウレタン層とを備えたウレタン
   付き張力構造体から形成され、 前記入力となる励振力の大きさに応じて減衰比の異なる
   減衰特性を発揮可能な前記いずれかのクッション材は、
   座部又は背部に設けられるサイドフレーム間に無負荷時
   において伸び率３０％以下で張設されると共に、人体と
   の接触範囲中に、座部においては上方に、背部において
   は前方にそれぞれ膨出する頂部を備えたキャンバー形状
   となるように設けられていることを特徴とする請求項１
   又は２記載の座席構造。
7. 【請求項７】 前記キャンバー形状を示す座部用クッシ
   ョン材又は背部用クッション材の膨出部の頂部が、人体
   と接触した平衡状態において、座部では前方に、背部で
   は上方にそれぞれ位置がずれるように変形可能に設けら
   れていることを特徴とする請求項３〜６のいずれか１に
   記載の座席構造。
8. 【請求項８】 座部用クッション材又は背部用クッショ
   ン材の前記キャンバー形状が、半径２００ｍｍ以上３０
   ００ｍｍ以下の範囲となるように形成されていることを
   特徴とする請求項３〜６のいずれか１に記載の座席構
   造。
9. 【請求項９】 前記キャンバー形状を示す座部用クッシ
   ョン材又は背部用クッション材は、アーチ形のサイドフ
   レーム間に幅方向に張設されていることを特徴とする請
   求項３〜８のいずれか１に記載の座席構造。
10. 【請求項１０】 前記座部用クッション材が、キャンバ
    ー形状となるように形成されており、側面から見た際
    に、座部と背部との境界から１００ｍｍ以上前方であっ
    て、座骨結節下より前方に頂部を備えていることを特徴
    とする請求項３〜９のいずれか１に記載の座席構造。
11. 【請求項１１】 前記座部用クッション材又は背部用ク
    ッション材の伸び率が、前記伸び率３０％以下の範囲に
    おいて、部分的に異なるように設けられていることを特
    徴とする請求項３〜６のいずれか１に記載の座席構造。
12. 【請求項１２】 座骨結節下付近及び腰椎付近におい
    て、他の部位と比較して相対的に高い伸び率で張設され
    ていることを特徴とする請求項１１記載の座席構造。
13. 【請求項１３】 座部用クッション材と背部用クッショ
    ン材のうち、前記入力となる励振力の大きさに応じて減
    衰比の異なる減衰特性を発揮可能ないずれかのクッショ
    ン材が、 上層に配置され、バネ定数が人体の筋肉のバネ定数に近
    似した柔らかな第１のウレタン層と、 中間層に配置され、リニアリティ０．１以上で、ヒステ
    リシスロス率３０％以下の復元性の高い第２のウレタン
    層と、 下層に配置され、減衰比０．２以上の減衰特性を示す第
    ３のウレタン層と、 前記いずれかの層に積層され、接線方向に張力を付与す
    る張力付与部材との積層構造からなることを特徴とする
    請求項１記載の座席構造。
14. 【請求項１４】 前記背部用クッション材は、肩胛骨付
    近に対応する部位のたわみ量が大きく、肩峰及び／又は
    腰椎付近に対応する部位のたわみ量が小さくなるように
    設けられていることを特徴とする請求項１〜１３のいず
    れか１に記載の座席構造。
15. 【請求項１５】 前記肩胛骨付近に対応する部位のたわ
    み量が５０〜１５０ｍｍの範囲であることを特徴とする
    請求項１４記載の座席構造。
16. 【請求項１６】 前記肩胛骨付近に対応する部位の平衡
    点付近のバネ定数が、直径２０ｍｍの圧縮板による荷重
    特性で１５Ｎ／ｍｍ以下であり、肩峰付近に対応する部
    位の平衡点付近のバネ定数が、直径５０ｍｍの圧縮板に
    よる荷重特性で０．２〜２．０Ｎ／ｍｍの範囲であり、
    腰椎付近に対応する部位の平衡点付近のバネ定数が、直
    径２０ｍｍの圧縮板による荷重特性で５Ｎ／ｍｍ以上の
    範囲であることを特徴とする請求項１４又は１５記載の
    座席構造。
17. 【請求項１７】 前記背部用クッション材が三次元立体
    編物から形成され、該三次元立体編物を支持するフレー
    ムが、所定以上の大きな衝撃性振動又は衝撃力が付加さ
    れた場合に変形し、それにより三次元立体編物の張力が
    低下する構成としたことを特徴とする請求項１又は２記
    載の座席構造。
18. 【請求項１８】 前記背部用クッション材が二次元張力
    構造体と該二次元張力構造体に積層されるウレタン層と
    を備えたウレタン付き張力構造体から形成され、該ウレ
    タン付き張力構造体を支持するフレームが、所定以上の
    大きな衝撃性振動又は衝撃力が付加された場合に変形
    し、それによりウレタン付き張力構造体の張力が低下す
    る構成としたことを特徴とする請求項１又は２記載の座
    席構造。