JP2003117325A - バグフィルター - Google Patents
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- D06—TREATMENT OF TEXTILES OR THE LIKE; LAUNDERING; FLEXIBLE MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- D06H—MARKING, INSPECTING, SEAMING OR SEVERING TEXTILE MATERIALS
- D06H5/00—Seaming textile materials
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D39/00—Filtering material for liquid or gaseous fluids
- B01D39/14—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material
- B01D39/16—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres
- B01D39/1607—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres the material being fibrous
- B01D39/1623—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres the material being fibrous of synthetic origin
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D46/00—Filters or filtering processes specially modified for separating dispersed particles from gases or vapours
- B01D46/02—Particle separators, e.g. dust precipitators, having hollow filters made of flexible material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2275/00—Filter media structures for filters specially adapted for separating dispersed particles from gases or vapours
- B01D2275/20—Shape of filtering material
- B01D2275/206—Special forms, e.g. adapted to a certain housing
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- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
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- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Supplying Of Containers To The Packaging Station (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Piezo-Electric Or Mechanical Vibrators, Or Delay Or Filter Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】都市ゴミ、産業廃棄物等の焼却炉のように高温
下で長時間連続運転され、含塵ガスを濾過するバグフィ
ルターの特に縫製部の強力、耐久特性を改良して、長期
使用に耐えるバグフィルターを提供せんとするものであ
る。 【解決手段】ポリフェニレンサルファイド繊維を主成分
とする短繊維ウエブとスクリムが接合された目付が４０
０ｇ／ｍ2以上の円筒形状に縫製された直径が１２０ｍ
ｍ以上３８０ｍｍ以下のフェルト地からなるものであ
る。
下で長時間連続運転され、含塵ガスを濾過するバグフィ
ルターの特に縫製部の強力、耐久特性を改良して、長期
使用に耐えるバグフィルターを提供せんとするものであ
る。 【解決手段】ポリフェニレンサルファイド繊維を主成分
とする短繊維ウエブとスクリムが接合された目付が４０
０ｇ／ｍ2以上の円筒形状に縫製された直径が１２０ｍ
ｍ以上３８０ｍｍ以下のフェルト地からなるものであ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は固体粒子を含む含塵
ガスの集塵機等に使用されるバグフィルターに関するも
ので、さらに詳しくは、長時間の使用に対し、バグフィ
ルター、特にその縫製部の強力、耐久性を改善した長期
使用に耐えうるバグフィルターに関する。
ガスの集塵機等に使用されるバグフィルターに関するも
ので、さらに詳しくは、長時間の使用に対し、バグフィ
ルター、特にその縫製部の強力、耐久性を改善した長期
使用に耐えうるバグフィルターに関する。
【０００２】
【従来の技術】これまで、固体粒子を含む含塵ガスから
固体粒子（ダスト）を分離する作業が色々な場所で行わ
れている。このための集塵装置としては、各種のものが
あるが、大別すると動力集塵装置、慣性力集塵装置、遠
心力集塵装置、洗浄集塵装置、濾過集塵装置、電気集塵
装置等に分けられる。このうち都市ゴミ焼却炉、産業廃
棄物焼却炉等ではこれまで電気集塵装置が多く使用され
てきたが、この方式では集塵効率がガス温度で３００℃
前後が最も良好であるが、この温度ではダイオキシン類
の発生（再合成）があり、廃棄物処理法で集塵機の入り
口のガス温度が２００℃以下に義務づけられ、この影響
もあってこの分野でも濾過集塵装置が、集塵・濾過効率
が高い、設備コストが比較的低廉、集塵効率が温度に大
きく影響されない等といったメリットも大きく、ハ゛ク゛フィ
ルターが主流になってきている。
固体粒子（ダスト）を分離する作業が色々な場所で行わ
れている。このための集塵装置としては、各種のものが
あるが、大別すると動力集塵装置、慣性力集塵装置、遠
心力集塵装置、洗浄集塵装置、濾過集塵装置、電気集塵
装置等に分けられる。このうち都市ゴミ焼却炉、産業廃
棄物焼却炉等ではこれまで電気集塵装置が多く使用され
てきたが、この方式では集塵効率がガス温度で３００℃
前後が最も良好であるが、この温度ではダイオキシン類
の発生（再合成）があり、廃棄物処理法で集塵機の入り
口のガス温度が２００℃以下に義務づけられ、この影響
もあってこの分野でも濾過集塵装置が、集塵・濾過効率
が高い、設備コストが比較的低廉、集塵効率が温度に大
きく影響されない等といったメリットも大きく、ハ゛ク゛フィ
ルターが主流になってきている。
【０００３】この濾過集塵装置の心臓部はバグフィルタ
ーであり、その濾布には織物やフェルト地が用いられて
いる。中でも排気濃度の低減、電気集塵機の置き換えか
らくるろ過面積の低減、高速化などからフェルト地の使
用が増えてきている。更に、一般にバグフィルター方式
の集塵装置ではバグフィルターに付着した煤塵を、機械
的振動や逆気流方式の間欠的払い落とし装置を使用して
払い落とす事により、フィルターの使用期間を延長し、
且つ高い捕集効率と通気性を得ている。
ーであり、その濾布には織物やフェルト地が用いられて
いる。中でも排気濃度の低減、電気集塵機の置き換えか
らくるろ過面積の低減、高速化などからフェルト地の使
用が増えてきている。更に、一般にバグフィルター方式
の集塵装置ではバグフィルターに付着した煤塵を、機械
的振動や逆気流方式の間欠的払い落とし装置を使用して
払い落とす事により、フィルターの使用期間を延長し、
且つ高い捕集効率と通気性を得ている。
【０００４】バグフィルターはこのフェルト地を所定の
寸法に裁断し、長辺部を重ね合わせて縫製し取付布（取
付具）を介して、バグフィルターが円筒形の状態で保形
されるリテーナーに取り付けられる。
寸法に裁断し、長辺部を重ね合わせて縫製し取付布（取
付具）を介して、バグフィルターが円筒形の状態で保形
されるリテーナーに取り付けられる。
【０００５】このバグフィルターの破損原因を調査する
と、バグフィルターのフェルト地の材質、構成、目付、
物性、さらに焼却物、焼却装置、粉塵発生源、装置やそ
れによる排ガス・ダストの種類、温度、化学的性質、
量、そして集塵装置、バグフィルター構造、形状及び運
転条件等によっても大きく影響されるが、縫製部の問題
もあることが判明した。バグを筒状に縫製し、バグ上部
より圧縮空気を吹くことによりタ゛スト払落し操作を行うパ
ルスジェット払落しにおいて、長期の繰返しにより縫製
部が目開きを起し縫製部からのタ゛ストの漏れが確認された
り、さらに長期に渡っては縫製部が破損にいたる場合も
ある。また、製鉄工程において炉頂から発生するカ゛スを
発電に用いる炉頂圧発電用のＢＦでは、ダスト払い落と
し方式は逆洗式が用いられている。炉頂圧発電用のＢＦ
では発電効率アップのために高温高圧で使用され、さら
に逆洗方式によってダスト払い落としが行われる為、ろ
過運転時あるいは逆洗払い落とし時に非常に大きな負荷
がかかり、もっとも弱いと想定される縫製部が徐々に目
ずれし、ダストが漏れたり、さらには縫製部が破損に至
るといった問題が見られた。縫製部の強力を大きくする
ために重ね合わせ部を大きくする、縫製ピッチを密にし
すぎるといった対策を取るとその部分が変形しやすく、
バグ一本当たりの払い落とし性が悪くなり圧力損失の上
昇を招いたり、変形部からのタ゛ストの漏れの可能性があ
る。
と、バグフィルターのフェルト地の材質、構成、目付、
物性、さらに焼却物、焼却装置、粉塵発生源、装置やそ
れによる排ガス・ダストの種類、温度、化学的性質、
量、そして集塵装置、バグフィルター構造、形状及び運
転条件等によっても大きく影響されるが、縫製部の問題
もあることが判明した。バグを筒状に縫製し、バグ上部
より圧縮空気を吹くことによりタ゛スト払落し操作を行うパ
ルスジェット払落しにおいて、長期の繰返しにより縫製
部が目開きを起し縫製部からのタ゛ストの漏れが確認された
り、さらに長期に渡っては縫製部が破損にいたる場合も
ある。また、製鉄工程において炉頂から発生するカ゛スを
発電に用いる炉頂圧発電用のＢＦでは、ダスト払い落と
し方式は逆洗式が用いられている。炉頂圧発電用のＢＦ
では発電効率アップのために高温高圧で使用され、さら
に逆洗方式によってダスト払い落としが行われる為、ろ
過運転時あるいは逆洗払い落とし時に非常に大きな負荷
がかかり、もっとも弱いと想定される縫製部が徐々に目
ずれし、ダストが漏れたり、さらには縫製部が破損に至
るといった問題が見られた。縫製部の強力を大きくする
ために重ね合わせ部を大きくする、縫製ピッチを密にし
すぎるといった対策を取るとその部分が変形しやすく、
バグ一本当たりの払い落とし性が悪くなり圧力損失の上
昇を招いたり、変形部からのタ゛ストの漏れの可能性があ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
都市ゴミ、産業廃棄物等の焼却炉のように高温下で長時
間連続運転され、含塵ガスを濾過するバグフィルターの
特に縫製部の強力、耐久特性を改良して、長期使用に耐
えるバグフィルターを提供せんとするものである。
都市ゴミ、産業廃棄物等の焼却炉のように高温下で長時
間連続運転され、含塵ガスを濾過するバグフィルターの
特に縫製部の強力、耐久特性を改良して、長期使用に耐
えるバグフィルターを提供せんとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、かかる目的を
達成するために下記の手段を採用する。すなわち本発明
は、 １．ポリアリーレンサルファイド繊維を主成分とする短
繊維ウエブとスクリムが接合された目付が４００ｇ／ｍ
2以上のフェルト地が直径１２０ｍｍ以上３８０ｍｍ以
下の円筒形状に縫製されているバグフィルターであっ
て、縫い代がバグ周長の２〜８％、且つ該縫い代の全縫
製部に上記スクリムの経、緯いずれか一方向の糸の５本
以上が縫い込まれていることを特徴とするバグフィルタ
ー。 ２．縫製部が間隔２ｍｍ以上で、３列以上に縫製されて
いることを特徴とする第１記載のバグフィルター。 ３．縫製線が実質的にバグフィルターの円筒の中心線に
平行であることを特徴とする第１又は２記載ののバグフ
ィルター。 ４．縫い糸が実質的にフッ素系繊維、あるいはポリアリ
ーレンサルファイド繊維からなることを特徴とする第１
〜３のいずれかに記載のバグフィルター。
達成するために下記の手段を採用する。すなわち本発明
は、 １．ポリアリーレンサルファイド繊維を主成分とする短
繊維ウエブとスクリムが接合された目付が４００ｇ／ｍ
2以上のフェルト地が直径１２０ｍｍ以上３８０ｍｍ以
下の円筒形状に縫製されているバグフィルターであっ
て、縫い代がバグ周長の２〜８％、且つ該縫い代の全縫
製部に上記スクリムの経、緯いずれか一方向の糸の５本
以上が縫い込まれていることを特徴とするバグフィルタ
ー。 ２．縫製部が間隔２ｍｍ以上で、３列以上に縫製されて
いることを特徴とする第１記載のバグフィルター。 ３．縫製線が実質的にバグフィルターの円筒の中心線に
平行であることを特徴とする第１又は２記載ののバグフ
ィルター。 ４．縫い糸が実質的にフッ素系繊維、あるいはポリアリ
ーレンサルファイド繊維からなることを特徴とする第１
〜３のいずれかに記載のバグフィルター。
【０００８】以下本発明を詳述する。まず本発明のフェ
ルト地の主成分であるポリアリーレンサルファイドと
は、隣接する環原子間に不飽和基を有する多ハロ置換の
環状化合物とアルカリ金属サルファイドとを有機極性溶
媒中で反応せしめることによって得られる−Ｒ−Ｓ−基
（ただしR:フェニレン，ビフェニレン，ナフタレン，ビ
フェニレンエーテルまたはそれらの炭素数１〜６の低級
アルキル置換誘導体である）を繰返し単位として有する
重合体であり、代表的にはたとえば米国特許第3354129
号明細書に詳しく述べられているものが使用できるが、
PASの範疇に含められるものは全て本発明の対象に含め
られる。なお本発明においては、Ｒがフェニレン基であ
るポリフェニレンサルファイド（以下PPSという）が特
に好ましい。
ルト地の主成分であるポリアリーレンサルファイドと
は、隣接する環原子間に不飽和基を有する多ハロ置換の
環状化合物とアルカリ金属サルファイドとを有機極性溶
媒中で反応せしめることによって得られる−Ｒ−Ｓ−基
（ただしR:フェニレン，ビフェニレン，ナフタレン，ビ
フェニレンエーテルまたはそれらの炭素数１〜６の低級
アルキル置換誘導体である）を繰返し単位として有する
重合体であり、代表的にはたとえば米国特許第3354129
号明細書に詳しく述べられているものが使用できるが、
PASの範疇に含められるものは全て本発明の対象に含め
られる。なお本発明においては、Ｒがフェニレン基であ
るポリフェニレンサルファイド（以下PPSという）が特
に好ましい。
【０００９】本発明のバグフィルターのフェルト地はス
クリムに短繊維ウエブが接合されたものからなり、目付
は４００ｇ／ｍ2以上であることが肝要である。フェル
トの目付は通気度、濾過速度、濾過効率等のバグフィル
ターの性能を決める重要なファクターである。目付が重
すぎると同一表面積のバグフィルター重量が重くなり、
価格とともにフェルトの経時的な寸法変化やダスト払い
落とし不良を招き、特に高温時の伸長（クリープ）が生
じやすく好ましくないが、環境基準の強化対策として濾
過性能を高くするためには、目付を高くすることが重要
であり本発明のバグフィルターに使用されるフェルト地
は４００ｇ／ｍ2以上である。更に好ましくは５００ｇ
／ｍ2以上であるが、上述のように重くすると別の問題
も生ずるので要求性能に応じて必要な目付のフェルト地
を使用する。
クリムに短繊維ウエブが接合されたものからなり、目付
は４００ｇ／ｍ2以上であることが肝要である。フェル
トの目付は通気度、濾過速度、濾過効率等のバグフィル
ターの性能を決める重要なファクターである。目付が重
すぎると同一表面積のバグフィルター重量が重くなり、
価格とともにフェルトの経時的な寸法変化やダスト払い
落とし不良を招き、特に高温時の伸長（クリープ）が生
じやすく好ましくないが、環境基準の強化対策として濾
過性能を高くするためには、目付を高くすることが重要
であり本発明のバグフィルターに使用されるフェルト地
は４００ｇ／ｍ2以上である。更に好ましくは５００ｇ
／ｍ2以上であるが、上述のように重くすると別の問題
も生ずるので要求性能に応じて必要な目付のフェルト地
を使用する。
【００１０】次に、図１のようにフェルト地を円筒形状
に縫製した直径１２０ｍｍ以上３８０ｍｍ以下のバグフ
ィルターの縫製部接合面の縫い代は、バグ周長の２〜８
％である。ここでいう縫い代は重ね縫い、両伏せ縫いの
場合は図２（ａ），（ｂ）のような状態をいい、同じ重
なりであれば両伏せ縫いは重ね縫いの約２倍になるが、
比較的厚いフェルト地では重ね縫いが推奨される。しか
しこれに限定されるものではない。又その他の縫い方も
縫い代は同様に表し、基本的には重ね縫い、両伏せ縫い
等のように対称形のものは表面、裏面とも同じとし、半
伏せ縫いのように非対称のものは小さい方をいう。（対
称形の縫い方でも表布・裏布に差があるときは小さい方
をいう。）一般に逆洗式バグフィルターのように円筒形
の内側でタ゛スト捕集を行い、タ゛ストの払落しが円筒の外側か
ら逆洗圧をかける方式では、円筒（バグフィルター）の
直径が大きくなるほど円筒（フェルト地、及び縫製部）
にかかる応力は直径と圧力に比例して大きくなるのでフ
ェルト地、縫製部とも強くする必要がある。前述したよ
うな逆洗式の場合は、縫製部の素抜け破損（スクリムの
糸はのこったままで、綿の部分から抜けて破損する）を
防ぐために、縫製部の強力を大きくする必要がある。縫
製部の強力を強くし素抜け破損を防ぐには、縫い代を大
きく、縫製列を増やし、縫い糸強力の強いものを使用す
ればよいが、過度に大きく取ると重ね合わされた縫い代
部の通気度は低下し、その分有効濾過面積も小さくな
り、且つ縫製部がゴワゴワしてダスト払い落とし操作で
振動を与えると、その部分に応力が集中して逆にこの部
分から破損するといった問題も発生し、種々検討した結
果直径１２０ｍｍ以上３８０ｍｍ以下のバグフィルター
の縫製部接合面縫い代は周長の２〜８％が必要であるこ
とが判った。２％未満では縫製部での破損が発生し易
く、８％を超えると前記の問題が顕在化する。好ましく
は４〜６％である。又、縫製部強力及び縫製部の強力は
スクリムの糸が縫い代部の縫製糸列間に多く含まれる方
が強く経糸が５本以上、好ましくは８〜１６本含まれる
ことが望ましい。５本未満だと縫製部の素抜け破損が発
生しやすいからである。
に縫製した直径１２０ｍｍ以上３８０ｍｍ以下のバグフ
ィルターの縫製部接合面の縫い代は、バグ周長の２〜８
％である。ここでいう縫い代は重ね縫い、両伏せ縫いの
場合は図２（ａ），（ｂ）のような状態をいい、同じ重
なりであれば両伏せ縫いは重ね縫いの約２倍になるが、
比較的厚いフェルト地では重ね縫いが推奨される。しか
しこれに限定されるものではない。又その他の縫い方も
縫い代は同様に表し、基本的には重ね縫い、両伏せ縫い
等のように対称形のものは表面、裏面とも同じとし、半
伏せ縫いのように非対称のものは小さい方をいう。（対
称形の縫い方でも表布・裏布に差があるときは小さい方
をいう。）一般に逆洗式バグフィルターのように円筒形
の内側でタ゛スト捕集を行い、タ゛ストの払落しが円筒の外側か
ら逆洗圧をかける方式では、円筒（バグフィルター）の
直径が大きくなるほど円筒（フェルト地、及び縫製部）
にかかる応力は直径と圧力に比例して大きくなるのでフ
ェルト地、縫製部とも強くする必要がある。前述したよ
うな逆洗式の場合は、縫製部の素抜け破損（スクリムの
糸はのこったままで、綿の部分から抜けて破損する）を
防ぐために、縫製部の強力を大きくする必要がある。縫
製部の強力を強くし素抜け破損を防ぐには、縫い代を大
きく、縫製列を増やし、縫い糸強力の強いものを使用す
ればよいが、過度に大きく取ると重ね合わされた縫い代
部の通気度は低下し、その分有効濾過面積も小さくな
り、且つ縫製部がゴワゴワしてダスト払い落とし操作で
振動を与えると、その部分に応力が集中して逆にこの部
分から破損するといった問題も発生し、種々検討した結
果直径１２０ｍｍ以上３８０ｍｍ以下のバグフィルター
の縫製部接合面縫い代は周長の２〜８％が必要であるこ
とが判った。２％未満では縫製部での破損が発生し易
く、８％を超えると前記の問題が顕在化する。好ましく
は４〜６％である。又、縫製部強力及び縫製部の強力は
スクリムの糸が縫い代部の縫製糸列間に多く含まれる方
が強く経糸が５本以上、好ましくは８〜１６本含まれる
ことが望ましい。５本未満だと縫製部の素抜け破損が発
生しやすいからである。
【００１１】次に、縫製部は縫い糸が２ｍｍ以上離して
３列以上縫製されていることが好ましい。バグフィルタ
ー用に粗く織ったスクリムに短繊維をニードルパンチ法
やウォーターパンチ法で一体化したものでは、縫製部の
強さは縫製部の構成だけでなく短繊維の絡み強力、及び
スクリムと短繊維の絡み強力によっても左右される。仮
に短繊維ウエブの配行や目付アップを図っても、２００
℃程度の高温で払い落とし操作などの物理的疲労を受け
る為、ウエブのみでは容易に目開きし、ダストの漏れや
更には綿だけが素抜けて破損に至ってしまうことがあ
る。よって、縫製部の強さは縫い糸の強度が高くなる、
或いは縫製列を多くするとともに縫製部に短繊維と絡ん
だスクリムの経糸をどれだけ取り込んでいるか、縫込ま
れているかによって大きく左右される。スクリムの織密
度を大きくしたほうが強力は高くなるが、コストアップ
にもつながる為、糸の太さ、物性、更に要求特性によっ
ても異なるが、２００〜１２００dtexでは経糸が８〜４
０本／in程度のものが良い。また、縫製間隔、縫製列数
など多いほうが良好であるが、過度に大きくすると、前
述と同様の問題が生じてしまう。
３列以上縫製されていることが好ましい。バグフィルタ
ー用に粗く織ったスクリムに短繊維をニードルパンチ法
やウォーターパンチ法で一体化したものでは、縫製部の
強さは縫製部の構成だけでなく短繊維の絡み強力、及び
スクリムと短繊維の絡み強力によっても左右される。仮
に短繊維ウエブの配行や目付アップを図っても、２００
℃程度の高温で払い落とし操作などの物理的疲労を受け
る為、ウエブのみでは容易に目開きし、ダストの漏れや
更には綿だけが素抜けて破損に至ってしまうことがあ
る。よって、縫製部の強さは縫い糸の強度が高くなる、
或いは縫製列を多くするとともに縫製部に短繊維と絡ん
だスクリムの経糸をどれだけ取り込んでいるか、縫込ま
れているかによって大きく左右される。スクリムの織密
度を大きくしたほうが強力は高くなるが、コストアップ
にもつながる為、糸の太さ、物性、更に要求特性によっ
ても異なるが、２００〜１２００dtexでは経糸が８〜４
０本／in程度のものが良い。また、縫製間隔、縫製列数
など多いほうが良好であるが、過度に大きくすると、前
述と同様の問題が生じてしまう。
【００１２】次に、縫い代の重ね合わせには図２（ａ）
のような重ね縫い、図２（ｂ）のように両端部を折り曲
げた両伏せ縫い、さらに一方だけ端部を折り曲げた半伏
せ縫い、平伏せ縫い、その他割り縫い、割り伏せ縫い、
突き合わせ縫い、袋縫いなど各種のものがあるが、縫い
目強度、滑脱性などの面で重ね縫い、両伏せ縫いが好ま
しい。
のような重ね縫い、図２（ｂ）のように両端部を折り曲
げた両伏せ縫い、さらに一方だけ端部を折り曲げた半伏
せ縫い、平伏せ縫い、その他割り縫い、割り伏せ縫い、
突き合わせ縫い、袋縫いなど各種のものがあるが、縫い
目強度、滑脱性などの面で重ね縫い、両伏せ縫いが好ま
しい。
【００１３】次に、ステッチにも本縫い、単環縫い、二
重縫い、縁かがり縫い、ジグザグ縫いなど各種のものが
あるが、縫い目強度、滑脱性などの面で本縫いが最も好
ましい。ステッチ数は縫い方、ステッチ、縫い糸の太さ
・強さ、フェルト地等によっても異なるが本発明の縫製
部の強さ、耐久性を確保するためには３cm当たり５〜２
０程度が好ましい。
重縫い、縁かがり縫い、ジグザグ縫いなど各種のものが
あるが、縫い目強度、滑脱性などの面で本縫いが最も好
ましい。ステッチ数は縫い方、ステッチ、縫い糸の太さ
・強さ、フェルト地等によっても異なるが本発明の縫製
部の強さ、耐久性を確保するためには３cm当たり５〜２
０程度が好ましい。
【００１４】次に、バグフィルターは付着したダストを
取除くためのパルスジェット方式あるいは逆洗方式など
の除塵処理が行われるが、いずれも高温下でスクリムの
タテ方向に荷重がかかるように使われる。本バグフィル
ターではスクリムの経糸はバグフィルターの円筒の中心
線とほぼ平行、緯糸はそれに直交しており、かつその縫
製線は、バグフィルターの円筒の中心線、およびスクリ
ムの経糸に対してほぼ平行であることが重要となる。例
えば直交する経糸と緯糸からなる２軸織物のバイアス方
向の強力は、同じ物性、太さ、密度の経糸、緯糸からな
る織物でも１５度以上の角度では経糸、緯糸方向の強力
の５〜１５％の強力しかないことが判った。フェルト地
は短繊維で補強されているので短繊維の配向によっては
若干は高くなるがそれでも５〜２５％程度の強力しかな
い。また、バイアス方向で荷重がかかった場合は、スク
リムの変形度が大きく非常に大きな伸びが発生してしま
う。したがってここで言うほぼ平行、直交というのは使
用状態（垂直に吊り下げた状態）で中心線及びそれの直
交に対してズレが１０度以下であり、且つ目視で正規な
形状を保っているものをいう。
取除くためのパルスジェット方式あるいは逆洗方式など
の除塵処理が行われるが、いずれも高温下でスクリムの
タテ方向に荷重がかかるように使われる。本バグフィル
ターではスクリムの経糸はバグフィルターの円筒の中心
線とほぼ平行、緯糸はそれに直交しており、かつその縫
製線は、バグフィルターの円筒の中心線、およびスクリ
ムの経糸に対してほぼ平行であることが重要となる。例
えば直交する経糸と緯糸からなる２軸織物のバイアス方
向の強力は、同じ物性、太さ、密度の経糸、緯糸からな
る織物でも１５度以上の角度では経糸、緯糸方向の強力
の５〜１５％の強力しかないことが判った。フェルト地
は短繊維で補強されているので短繊維の配向によっては
若干は高くなるがそれでも５〜２５％程度の強力しかな
い。また、バイアス方向で荷重がかかった場合は、スク
リムの変形度が大きく非常に大きな伸びが発生してしま
う。したがってここで言うほぼ平行、直交というのは使
用状態（垂直に吊り下げた状態）で中心線及びそれの直
交に対してズレが１０度以下であり、且つ目視で正規な
形状を保っているものをいう。
【００１５】次に、縫製部強力が弱いと、払落し操作に
よる長期疲労によって、縫製部がスクリムを残して素抜
け破損したり、縫製糸が破断しろ布が破損する場合があ
る。そこで、縫製部を引張試験のつかみ間隔内に入れた
評価では、縫製部の強力はより高い方がよく、より好ま
しくはフェルト強力と同等以上（フェルト部が先に破断
する）であることがより望ましい。
よる長期疲労によって、縫製部がスクリムを残して素抜
け破損したり、縫製糸が破断しろ布が破損する場合があ
る。そこで、縫製部を引張試験のつかみ間隔内に入れた
評価では、縫製部の強力はより高い方がよく、より好ま
しくはフェルト強力と同等以上（フェルト部が先に破断
する）であることがより望ましい。
【００１６】次に、バグフィルターの縫製に使用される
縫糸は耐熱性、耐薬品性、耐久性を有し、さらに高強
力、収縮も含めた熱安定性が必要で本発明では実質的に
フッ素系繊維、あるいはポリフェニレンサルファイド繊
維よりなる。フッ素系繊維としては９０％以上がフッ素
原子を主鎖又は側鎖に一個以上有する繊維であればよい
が、フッ素原子の比率の高いものほど好ましい。特に４
フッ化エチレン（PTFE）繊維が好ましい。このPTFE繊維
としては例えばレンチング社製プロフィレン（登録商
標）があり、また必要に応じてその他の繊維と複合され
ていても構わないが、５０％以上フッ素系繊維が含まれ
ている事が望ましい。また、ポリフェニレンサルファイ
ド繊維としては、ｐ−フェニレンサルファイド（−Ｃ6
Ｈ4−）単位を含有するポリマーからなる繊維で、ｐ−
フェニレンサルファイド繰返し単位を７０重量％以上、
さらに好ましくは９０重量％以上含む線状ポリマーから
なる繊維であり、例えば東洋紡績株式会社社製プロコン
（登録商標）が挙げられる。その他の繊維としてはポリ
イミド繊維、例えばインスペックファイバーズ社製Ｐ８
４等が使用される。又、縫い糸としては前記のマルチフ
ィラメントに下撚りをかけ、更にそれを２〜３本合わせ
て上撚りをかけたものであっても、更には長繊維と短繊
維の複合されたものであってもよい。縫い糸の太さは、
材質、物性、さらに縫い方、ステッチ、ステッチ数、フ
ェルト地等によって適切な条件で使用される。
縫糸は耐熱性、耐薬品性、耐久性を有し、さらに高強
力、収縮も含めた熱安定性が必要で本発明では実質的に
フッ素系繊維、あるいはポリフェニレンサルファイド繊
維よりなる。フッ素系繊維としては９０％以上がフッ素
原子を主鎖又は側鎖に一個以上有する繊維であればよい
が、フッ素原子の比率の高いものほど好ましい。特に４
フッ化エチレン（PTFE）繊維が好ましい。このPTFE繊維
としては例えばレンチング社製プロフィレン（登録商
標）があり、また必要に応じてその他の繊維と複合され
ていても構わないが、５０％以上フッ素系繊維が含まれ
ている事が望ましい。また、ポリフェニレンサルファイ
ド繊維としては、ｐ−フェニレンサルファイド（−Ｃ6
Ｈ4−）単位を含有するポリマーからなる繊維で、ｐ−
フェニレンサルファイド繰返し単位を７０重量％以上、
さらに好ましくは９０重量％以上含む線状ポリマーから
なる繊維であり、例えば東洋紡績株式会社社製プロコン
（登録商標）が挙げられる。その他の繊維としてはポリ
イミド繊維、例えばインスペックファイバーズ社製Ｐ８
４等が使用される。又、縫い糸としては前記のマルチフ
ィラメントに下撚りをかけ、更にそれを２〜３本合わせ
て上撚りをかけたものであっても、更には長繊維と短繊
維の複合されたものであってもよい。縫い糸の太さは、
材質、物性、さらに縫い方、ステッチ、ステッチ数、フ
ェルト地等によって適切な条件で使用される。
【００１７】次に、本バグフィルターのフェルト地は、
都市ゴミ焼却炉、産業廃棄物焼却炉等のように高温で且
つ強酸、強アルカリ存在下での濾過ではポリフェニレン
サルファイド繊維に、アラミド繊維、ポリイミド繊維、
フッ素系繊維、ガラス繊維が単独で又はこれらの複合さ
れたものとして使用される。ポリフェニレンサルファイ
ド繊維としては、これらの繊維を用途、目的に応じてス
クリム、短繊維ともまたはいずれか一方に複合又はこれ
らの繊維を混合して使用してもよい。
都市ゴミ焼却炉、産業廃棄物焼却炉等のように高温で且
つ強酸、強アルカリ存在下での濾過ではポリフェニレン
サルファイド繊維に、アラミド繊維、ポリイミド繊維、
フッ素系繊維、ガラス繊維が単独で又はこれらの複合さ
れたものとして使用される。ポリフェニレンサルファイ
ド繊維としては、これらの繊維を用途、目的に応じてス
クリム、短繊維ともまたはいずれか一方に複合又はこれ
らの繊維を混合して使用してもよい。
【００１８】次に、縫製部（縫い糸）の収縮はフェルト
地と実質的に同等であることが好ましい。縫製部の収縮
が大きいと使用中に波打ち状の皺が発生して煤塵払い落
とし性が悪くなったり、縫糸の収縮によって縫い目が大
きくなってダストの一部が外部に漏洩する、逆に縫糸の
収縮がフェルト地より極端に小さいと縫目ゆるみが生ず
る等の問題が出るので好ましくない。
地と実質的に同等であることが好ましい。縫製部の収縮
が大きいと使用中に波打ち状の皺が発生して煤塵払い落
とし性が悪くなったり、縫糸の収縮によって縫い目が大
きくなってダストの一部が外部に漏洩する、逆に縫糸の
収縮がフェルト地より極端に小さいと縫目ゆるみが生ず
る等の問題が出るので好ましくない。
【００１９】ポリフェニレンサルファイド繊維は、主に
１８０℃付近で使われるため本発明でのバグフィルター
は１８０℃の熱処理で実質的に変形しない事も重要であ
る。使用中に変形するのはフェルト地の切断が不等辺で
あったり、スクリム経糸と斜行していたり、又前記バグ
フィルターの縫糸の収縮率がフェルト地と大きく異なる
場合や、フェルト地の製造時、特に熱セット時に不均一
張力（歪み）が残存する場合に発生しやすい。このバグ
フィルターの形状はこれまでに詳述したように払い落と
し性（通気度）に大きく影響するので使用中にもバグフ
ィルターの直径、長さ等が３％以上変形しないことが必
要となり、フェルト及び縫製糸は各加工工程で熱処理さ
れた180℃程度での寸法変化が小さいものを用いる。
１８０℃付近で使われるため本発明でのバグフィルター
は１８０℃の熱処理で実質的に変形しない事も重要であ
る。使用中に変形するのはフェルト地の切断が不等辺で
あったり、スクリム経糸と斜行していたり、又前記バグ
フィルターの縫糸の収縮率がフェルト地と大きく異なる
場合や、フェルト地の製造時、特に熱セット時に不均一
張力（歪み）が残存する場合に発生しやすい。このバグ
フィルターの形状はこれまでに詳述したように払い落と
し性（通気度）に大きく影響するので使用中にもバグフ
ィルターの直径、長さ等が３％以上変形しないことが必
要となり、フェルト及び縫製糸は各加工工程で熱処理さ
れた180℃程度での寸法変化が小さいものを用いる。
【００２０】次に、本フェルト地に使用される短繊維の
繊度は濾過性に大きく影響し、繊維径の細い（繊度の小
さい）ほうが表面積（濾過面積）が大きくなり繊維間空
隙も小さくなって好ましい。過度に太いとカーディング
工程での繊維の通過性が悪くなったり、ニードルパンチ
ング、ウォーターパンチングでも繊維の絡合性が低下す
るので好ましくない。一般には繊維径は３０μｍ以下が
好ましい。更に都市ゴミ焼却炉の場合の煤塵の粒子径は
焼却物、焼却条件などにもよるが０．１〜２００μｍと
いった非常に多様なものからなっているため、より繊維
の表面積を大きくするために繊維の断面は丸以外に、
Ｙ、Ｕ、Ｖ、Ｃその他異形断面のものを使用することも
出来る。そして、バグフィルターの濾過ではフェルト地
の繊維間に最初１次ダスト層と呼ばれる煤塵層が形成さ
れ、それによって濾過性能が更に向上するが、更にフェ
ルト地の表面に２次ダスト層と呼ばれるダストが積層さ
れ通気度も低下するので払い落とし操作が行われるが、
払い落とされる煤塵はバグフィルターの表面についた２
次ダスト層だけで、前記の１次ダスト層はそのまま保存
されタ゛ストろ過が継続される。
繊度は濾過性に大きく影響し、繊維径の細い（繊度の小
さい）ほうが表面積（濾過面積）が大きくなり繊維間空
隙も小さくなって好ましい。過度に太いとカーディング
工程での繊維の通過性が悪くなったり、ニードルパンチ
ング、ウォーターパンチングでも繊維の絡合性が低下す
るので好ましくない。一般には繊維径は３０μｍ以下が
好ましい。更に都市ゴミ焼却炉の場合の煤塵の粒子径は
焼却物、焼却条件などにもよるが０．１〜２００μｍと
いった非常に多様なものからなっているため、より繊維
の表面積を大きくするために繊維の断面は丸以外に、
Ｙ、Ｕ、Ｖ、Ｃその他異形断面のものを使用することも
出来る。そして、バグフィルターの濾過ではフェルト地
の繊維間に最初１次ダスト層と呼ばれる煤塵層が形成さ
れ、それによって濾過性能が更に向上するが、更にフェ
ルト地の表面に２次ダスト層と呼ばれるダストが積層さ
れ通気度も低下するので払い落とし操作が行われるが、
払い落とされる煤塵はバグフィルターの表面についた２
次ダスト層だけで、前記の１次ダスト層はそのまま保存
されタ゛ストろ過が継続される。
【００２１】又、濾過方法は、例えば、都市ゴミ焼却
炉、産業廃棄物焼却炉等のような有害物質を含むものは
色々な方法があるがまずＨＣ１，ＳＯx除去のために消
石灰などを添加する、ＮＯx除去のために触媒層を設け
てアンモニアを吹込んで還元反応させる、更にダイオキ
シン類対策規制もあって濾過域での排ガス温度を２００
℃以下にすることが義務付けられており、排ガスを急冷
するために通常水が添加される。このため含煤塵ガスは
前記の未回収、未反応のＨＣ１、ＳＯx、ＮＯx、及び添
加物に多量の水分、廃棄物中の一部の未燃焼油分を含ん
だ状態でダストが濾布に付着することになる。さらに、
運転停止に伴う結露や塩化カルシウムの潮解の影響があるた
め、煤塵払い落とし操作によっても脱落しにくい場合が
ある。（残留ＨＣ１、ＳＯx 、ＮＯx等は更に後処理で
無害化する。）この為にはフェルト地に撥水、撥油加工
をするのも好ましい。
炉、産業廃棄物焼却炉等のような有害物質を含むものは
色々な方法があるがまずＨＣ１，ＳＯx除去のために消
石灰などを添加する、ＮＯx除去のために触媒層を設け
てアンモニアを吹込んで還元反応させる、更にダイオキ
シン類対策規制もあって濾過域での排ガス温度を２００
℃以下にすることが義務付けられており、排ガスを急冷
するために通常水が添加される。このため含煤塵ガスは
前記の未回収、未反応のＨＣ１、ＳＯx、ＮＯx、及び添
加物に多量の水分、廃棄物中の一部の未燃焼油分を含ん
だ状態でダストが濾布に付着することになる。さらに、
運転停止に伴う結露や塩化カルシウムの潮解の影響があるた
め、煤塵払い落とし操作によっても脱落しにくい場合が
ある。（残留ＨＣ１、ＳＯx 、ＮＯx等は更に後処理で
無害化する。）この為にはフェルト地に撥水、撥油加工
をするのも好ましい。
【００２２】本発明のバグフィルター用フェルト地は、
これまでに詳述したように支持層としてのスクリムと、
短繊維集合体からなる濾過層から構成されているが、短
繊維のフェルト成形は、短繊維をカードウェブ等により
積層したあとニードルパンチング法やウォーターパンチ
ング法で絡合できるが本発明ではいずれでも構わない。
短繊維ウエブのスクリムへの積層方法も特に限定はない
が、経方向、緯方向の配向度を変更することもできる。
これまでに詳述したように支持層としてのスクリムと、
短繊維集合体からなる濾過層から構成されているが、短
繊維のフェルト成形は、短繊維をカードウェブ等により
積層したあとニードルパンチング法やウォーターパンチ
ング法で絡合できるが本発明ではいずれでも構わない。
短繊維ウエブのスクリムへの積層方法も特に限定はない
が、経方向、緯方向の配向度を変更することもできる。
【００２３】以下、本発明を実施例によりさらに具体的
に説明する。なお、本発明はこれらの実施例に制約され
るものではない。本実施例で用いる物性は下記の方法で
測定したものである。
に説明する。なお、本発明はこれらの実施例に制約され
るものではない。本実施例で用いる物性は下記の方法で
測定したものである。
【００２４】目付はＪＩＳＬ１０９６ ６．４単位面積
当たりの質量で表す。２０ｃｍ×２０ｃｍの試料を３枚
採り、それぞれの絶乾質量Ｗ'を測定し、次式で求め
る。 目付（ｇ／ｍ2）＝Ｗ'×（１＋Ｒ／１００）×１／Ａ ここで Ｗ' ：絶乾質量 （ｇ） Ｒ ：公定水分率 （％） Ａ ：試験片の面積 （ｍ2）
当たりの質量で表す。２０ｃｍ×２０ｃｍの試料を３枚
採り、それぞれの絶乾質量Ｗ'を測定し、次式で求め
る。 目付（ｇ／ｍ2）＝Ｗ'×（１＋Ｒ／１００）×１／Ａ ここで Ｗ' ：絶乾質量 （ｇ） Ｒ ：公定水分率 （％） Ａ ：試験片の面積 （ｍ2）
【００２５】厚みは、ＪＩＳ L １０９６ ６．５に
よって測定した。
よって測定した。
【００２６】フェルト地、縫い代部の強力はＪＩＳ Ｌ
１０９６ ６．１２．１（２）Ｂ法（グラブ法）に準拠
して測定した。試料は図３のように縫い代部をほぼ中央
にして長さ３０cm、幅１５cmとし、７．５cm幅のクラン
プで２０cmのつかみ長（縫い代部が長い場合は重ね合わ
せ部＋１０cm）とし定速伸長形法で伸長速度１００％／
分で測定しＮ＝３の平均で表す。縫製部を含まないフェ
ルト地の強力もフェルト地の方向を同じにして同様の方
法で測定する。なお、実際の引張試験における縫製部強
力の測定では、縫製部が破断する場合とフェルト部が破断す
る場合の２種類が挙げられ、さらに縫製部の破断では、
縫製糸から破断するものと、フェルト地から縫製部スク
リムが素抜けるという２種類の破断が存在した。引張試
験での高い強力という事では、フェルト地の破断、縫製
糸の破断、縫製部の素抜けの順で高いことになる。
１０９６ ６．１２．１（２）Ｂ法（グラブ法）に準拠
して測定した。試料は図３のように縫い代部をほぼ中央
にして長さ３０cm、幅１５cmとし、７．５cm幅のクラン
プで２０cmのつかみ長（縫い代部が長い場合は重ね合わ
せ部＋１０cm）とし定速伸長形法で伸長速度１００％／
分で測定しＮ＝３の平均で表す。縫製部を含まないフェ
ルト地の強力もフェルト地の方向を同じにして同様の方
法で測定する。なお、実際の引張試験における縫製部強
力の測定では、縫製部が破断する場合とフェルト部が破断す
る場合の２種類が挙げられ、さらに縫製部の破断では、
縫製糸から破断するものと、フェルト地から縫製部スク
リムが素抜けるという２種類の破断が存在した。引張試
験での高い強力という事では、フェルト地の破断、縫製
糸の破断、縫製部の素抜けの順で高いことになる。
【００２７】また、一部のバグフィルター用ろ布につい
ては、実際の逆洗ダスト払落し方式のバグフィルターに
投入した。ろ布の長さは１０ｍで、バグ１本あたり２５
kgのテンションがかかるようにバグを固定し、筒状ろ布
の内側にダストが含まれた高温・高圧ガスを導入し集塵
を行った。設備条件は、温度１８０℃、高炉圧２．０kg
/cm2、ガス成分はH2 N2 CO CO2及びH2Oが主成分であ
った。
ては、実際の逆洗ダスト払落し方式のバグフィルターに
投入した。ろ布の長さは１０ｍで、バグ１本あたり２５
kgのテンションがかかるようにバグを固定し、筒状ろ布
の内側にダストが含まれた高温・高圧ガスを導入し集塵
を行った。設備条件は、温度１８０℃、高炉圧２．０kg
/cm2、ガス成分はH2 N2 CO CO2及びH2Oが主成分であ
った。
【００２８】
【実施例】（実施例１）スクリムは２５０デシテックス
６０フィラメントのＰＰＳ繊維（PROCON、東洋紡績株式
会社製）を撚糸機により２本Ｓ撚りにて７０（Ｔ／m）
の撚りを掛け、タテ２３本／inch、ヨコ２１本／inchの
平織りにして用いた。ろ過層を形成する短繊維は、２．
２デシテックス５１mmのＰＰＳ短繊維（PROCON、東洋紡
績株式会社製）を用いた。そして、バグフィルター用の
フェルトは、一般的な不織布加工工程によって作成し
た。まず、予備開繊を経た上記短繊維をローラーカード
に供し、細かな開繊を行った後、クロスレイヤーにより
ウエブを積層し、このろ過層をスクリム上下にニードル
パンチ工程により一体化し４６２(g/m2)のフェルトを得
た。該フェルトを２１０℃のカレンダーロールにて厚み
が１．８mmになるようにプレスした。この時に同時に幅
方向に約５％の収縮を入れ、目付５０８(g/m2)厚さ１．
８２(mm)のフェルトが得られた。ろ過面のカ゛ス毛焼きを
行いバグフィルター用のフェルトを得た。そして、縫製
糸には、４４０デシテックスのＰＴＦＥ繊維（プロフィ
レン、レンチング社製）を５００(T/m)Ｓ撚りにしこれ
を４本合わせて３６０(T/m)Ｚ撚りした縫製糸を用い
た。縫代２０mm（縫代の周長に締める割合４．２％）
で、重ね縫い、ステッチ数１０（回／３cm）、縫製列３
本、縫製列間隔３mm、縫製列内のスクリム・タテ糸本数
６本である直径１５０mmの筒状のバグフィルターを得
た。縫製部をつかみ間隔に入れ引張試験を行ったとこ
ろ、８７daNの強力を得た。もともとのスクリムの強力
は８３daNであった。
６０フィラメントのＰＰＳ繊維（PROCON、東洋紡績株式
会社製）を撚糸機により２本Ｓ撚りにて７０（Ｔ／m）
の撚りを掛け、タテ２３本／inch、ヨコ２１本／inchの
平織りにして用いた。ろ過層を形成する短繊維は、２．
２デシテックス５１mmのＰＰＳ短繊維（PROCON、東洋紡
績株式会社製）を用いた。そして、バグフィルター用の
フェルトは、一般的な不織布加工工程によって作成し
た。まず、予備開繊を経た上記短繊維をローラーカード
に供し、細かな開繊を行った後、クロスレイヤーにより
ウエブを積層し、このろ過層をスクリム上下にニードル
パンチ工程により一体化し４６２(g/m2)のフェルトを得
た。該フェルトを２１０℃のカレンダーロールにて厚み
が１．８mmになるようにプレスした。この時に同時に幅
方向に約５％の収縮を入れ、目付５０８(g/m2)厚さ１．
８２(mm)のフェルトが得られた。ろ過面のカ゛ス毛焼きを
行いバグフィルター用のフェルトを得た。そして、縫製
糸には、４４０デシテックスのＰＴＦＥ繊維（プロフィ
レン、レンチング社製）を５００(T/m)Ｓ撚りにしこれ
を４本合わせて３６０(T/m)Ｚ撚りした縫製糸を用い
た。縫代２０mm（縫代の周長に締める割合４．２％）
で、重ね縫い、ステッチ数１０（回／３cm）、縫製列３
本、縫製列間隔３mm、縫製列内のスクリム・タテ糸本数
６本である直径１５０mmの筒状のバグフィルターを得
た。縫製部をつかみ間隔に入れ引張試験を行ったとこ
ろ、８７daNの強力を得た。もともとのスクリムの強力
は８３daNであった。
【００２９】（実施例２）スクリムは４４０デシテック
ス・モノフィラメントのＰＴＦＥ繊維（プロフィレン、
レンチング社製）を用い、タテ２９本／inch、ヨコ２９
本／inchの3本平織りにして用いた。ろ過層を形成する
短繊維は実施例１と同様なＰＰＳ繊維を用い、実施例１
と同様にろ過層とスクリムの一体化、２１０℃のカレン
ダーロール処理、ろ過面のガス毛焼き処理を行い、目付
５３１(g/m2)、厚さ１．７８mm、のバグフィルター用フ
ェルトを得た。そして、実施例１と同様なＰＴＦＥ縫製
糸を用い、縫代１５mm（縫代の周長に締める割合３．２
％）で、重ね縫い、ステッチ数１０（回／３cm）、縫製
列３本、縫製列間隔３mm、縫製列内のスクリム・タテ糸
本数８本である直径１５０mmのバグフィルターを得た。
縫製部をつかみ間隔に入れ引張試験を行ったところ、５
８daNの強力を得た。もともとのスクリムの強力は６４d
aNであった。
ス・モノフィラメントのＰＴＦＥ繊維（プロフィレン、
レンチング社製）を用い、タテ２９本／inch、ヨコ２９
本／inchの3本平織りにして用いた。ろ過層を形成する
短繊維は実施例１と同様なＰＰＳ繊維を用い、実施例１
と同様にろ過層とスクリムの一体化、２１０℃のカレン
ダーロール処理、ろ過面のガス毛焼き処理を行い、目付
５３１(g/m2)、厚さ１．７８mm、のバグフィルター用フ
ェルトを得た。そして、実施例１と同様なＰＴＦＥ縫製
糸を用い、縫代１５mm（縫代の周長に締める割合３．２
％）で、重ね縫い、ステッチ数１０（回／３cm）、縫製
列３本、縫製列間隔３mm、縫製列内のスクリム・タテ糸
本数８本である直径１５０mmのバグフィルターを得た。
縫製部をつかみ間隔に入れ引張試験を行ったところ、５
８daNの強力を得た。もともとのスクリムの強力は６４d
aNであった。
【００３０】（実施例３）実施例１で用いたバグフィル
ター用フェルトを用い、実施例１と同様なPTFE縫製糸を
用いて、縫代４０mm（縫代の周長に占める割合４．０
％）で、重ね縫い、ステッチ数１０（回／３cm）、縫製
列４本、縫製列間隔３mm、縫製列内のスクリム・タテ糸
本数２４本である直径３２０mmのバグフィルターを得
た。縫製部をつかみ間隔に入れ引張試験を行ったとこ
ろ、９３daNの強力を得た。このろ布は実機逆洗方式の
バグフィルターに投入した。
ター用フェルトを用い、実施例１と同様なPTFE縫製糸を
用いて、縫代４０mm（縫代の周長に占める割合４．０
％）で、重ね縫い、ステッチ数１０（回／３cm）、縫製
列４本、縫製列間隔３mm、縫製列内のスクリム・タテ糸
本数２４本である直径３２０mmのバグフィルターを得
た。縫製部をつかみ間隔に入れ引張試験を行ったとこ
ろ、９３daNの強力を得た。このろ布は実機逆洗方式の
バグフィルターに投入した。
【００３１】（比較例１）実施例１で用いたバグフィル
ター用フェルトを用い、実施例１と同様なPTFE縫製糸を
用いて、縫代８mm（縫代の周長に占める割合１．７％）
で、重ね縫い、ステッチ数１０（回／３cm）、縫製列３
本、縫製列間隔２mm、縫製列内のスクリム・タテ糸本数
４本である直径１５０mmのバグフィルターを得た。縫製
部をつかみ間隔に入れ引張試験を行ったところ、２６da
Nで縫製糸が破断した。
ター用フェルトを用い、実施例１と同様なPTFE縫製糸を
用いて、縫代８mm（縫代の周長に占める割合１．７％）
で、重ね縫い、ステッチ数１０（回／３cm）、縫製列３
本、縫製列間隔２mm、縫製列内のスクリム・タテ糸本数
４本である直径１５０mmのバグフィルターを得た。縫製
部をつかみ間隔に入れ引張試験を行ったところ、２６da
Nで縫製糸が破断した。
【００３２】（比較例２）スクリムは実施例１と同様な
ＰＰＳ繊維を用い、タテ１５本／inch、ヨコ１５本／in
chで平織りにして用いた。ろ過層も実施例１と同様なPP
S短繊維を用いて、スクリムとろ過層の一体化、２１０
℃でのカレンダーによるプレス、ろ過面のガス毛焼きを
行い目付４８３(g/m2)、厚さ１．８２mmのバグフィルタ
ー用フェルトを得た。実施例１と同様なPTFE縫製糸を用
いて、縫代２０mm（縫代の周長に占める割合４．２％）
で、重ね縫い、ステッチ数１０（回／3cm）、縫製列３
本、縫製列間隔４mm、縫製列内のスクリム・タテ糸本数
４本である直径１５０mmのバグフィルターを得た。縫製
部をつかみ間隔に入れ引張試験を行ったところ、４１da
Nにて縫製部が破断した。
ＰＰＳ繊維を用い、タテ１５本／inch、ヨコ１５本／in
chで平織りにして用いた。ろ過層も実施例１と同様なPP
S短繊維を用いて、スクリムとろ過層の一体化、２１０
℃でのカレンダーによるプレス、ろ過面のガス毛焼きを
行い目付４８３(g/m2)、厚さ１．８２mmのバグフィルタ
ー用フェルトを得た。実施例１と同様なPTFE縫製糸を用
いて、縫代２０mm（縫代の周長に占める割合４．２％）
で、重ね縫い、ステッチ数１０（回／3cm）、縫製列３
本、縫製列間隔４mm、縫製列内のスクリム・タテ糸本数
４本である直径１５０mmのバグフィルターを得た。縫製
部をつかみ間隔に入れ引張試験を行ったところ、４１da
Nにて縫製部が破断した。
【００３３】（比較例３）実施例１で用いたバグフィル
ター用フェルトを用い、実施例１と同様なPTFE縫製糸を
用いて、縫代２０mm（縫代の周長に占める割合４．２
％）で、重ね縫い、ステッチ数１０（回／３cm）、縫製
列2本、縫製列間隔４mm、縫製列内のスクリム・タテ糸
本数が４本である直径１５０mmのバグフィルターを得
た。縫製部をつかみ間隔に入れ引張試験を行ったとこ
ろ、１８daNの縫製部強力であり、スクリムのタテヨコ
糸は破断せず綿の部分から巣抜けた破断であった。
ター用フェルトを用い、実施例１と同様なPTFE縫製糸を
用いて、縫代２０mm（縫代の周長に占める割合４．２
％）で、重ね縫い、ステッチ数１０（回／３cm）、縫製
列2本、縫製列間隔４mm、縫製列内のスクリム・タテ糸
本数が４本である直径１５０mmのバグフィルターを得
た。縫製部をつかみ間隔に入れ引張試験を行ったとこ
ろ、１８daNの縫製部強力であり、スクリムのタテヨコ
糸は破断せず綿の部分から巣抜けた破断であった。
【００３４】実施例３と同様な構成にて直径４００mmの
バグフィルターを得、実施例３と同時に逆洗方式の実機
バグフィルターに投入した。
バグフィルターを得、実施例３と同時に逆洗方式の実機
バグフィルターに投入した。
【００３５】上記実施例１〜３、比較例１〜３につい
て、加工条件の詳細および引張試験の結果を表１に示
す。
て、加工条件の詳細および引張試験の結果を表１に示
す。
【００３６】以上のように、ポリフェニレンサルファイ
ド繊維を含む短繊維とスクリムが一体成形された目付が
４００(g/m2)以上の長方形フェルト地を円筒状に縫製し
てなる直径１２０mm以上３８０mm以下のバグフィルター
において、縫代をバグ周長の２〜８％にし、縫製列内に
はスクリムのタテ糸を５本以上含むようにした実施例１
〜３は縫製部をつかみ間隔に入れた引張試験において、
非常に高い強力値を示すことが確認できた。一方、縫代
の周長に占める割合が２％よりも小さい比較例１や、も
ともとのスクリムの織密度が小さく、結果的に縫製列内
のスクリム・タテ糸の本数が4本である比較例２、縫製
列数が2本である比較例３では、縫製部強力が低く巣抜
け破損が確認された。また、逆洗ダスト払落し方式のバ
グフィルターに投入した実施例３と比較例４では約６ヶ
月使用後に比較例４はろ布最上部の縫製部に巣抜け破損
が発生したが、実施例３は良好な状態であった。従っ
て、本発明の範囲外の比較例１〜４の場合などは、長期
使用により縫製部からの素抜け破損などの可能性が大き
いと推測された。
ド繊維を含む短繊維とスクリムが一体成形された目付が
４００(g/m2)以上の長方形フェルト地を円筒状に縫製し
てなる直径１２０mm以上３８０mm以下のバグフィルター
において、縫代をバグ周長の２〜８％にし、縫製列内に
はスクリムのタテ糸を５本以上含むようにした実施例１
〜３は縫製部をつかみ間隔に入れた引張試験において、
非常に高い強力値を示すことが確認できた。一方、縫代
の周長に占める割合が２％よりも小さい比較例１や、も
ともとのスクリムの織密度が小さく、結果的に縫製列内
のスクリム・タテ糸の本数が4本である比較例２、縫製
列数が2本である比較例３では、縫製部強力が低く巣抜
け破損が確認された。また、逆洗ダスト払落し方式のバ
グフィルターに投入した実施例３と比較例４では約６ヶ
月使用後に比較例４はろ布最上部の縫製部に巣抜け破損
が発生したが、実施例３は良好な状態であった。従っ
て、本発明の範囲外の比較例１〜４の場合などは、長期
使用により縫製部からの素抜け破損などの可能性が大き
いと推測された。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【発明の効果】本発明によれば、都市ゴミ、産業廃棄物
等の焼却炉のように高温下で長時間連続運転され含塵ガ
スを濾過するバグフィルターの特に縫製部の強力、耐久
特性を改良して、長期使用に耐えるバグフィルターを提
供する事を可能とした。
等の焼却炉のように高温下で長時間連続運転され含塵ガ
スを濾過するバグフィルターの特に縫製部の強力、耐久
特性を改良して、長期使用に耐えるバグフィルターを提
供する事を可能とした。
【図１】本発明のバグフィルターの概要図。
【図２】本発明のバグフィルターの縫製部の概要図。
（ａ）は重ね縫い。（ｂ）は両伏せ縫い。
（ａ）は重ね縫い。（ｂ）は両伏せ縫い。
【図３】本発明における強力測定に供する試料の概要
図。
図。
１：縫製糸、２：フェルト地、Ａ：縫製部、Ｂ：縫い
代、Ｃ：列間幅、Ｄ：最外側縫製線、Ｅ：縫製列内、
Ｆ：切断端、Ｇ：縫製、Ｈ：つかみ部
代、Ｃ：列間幅、Ｄ：最外側縫製線、Ｅ：縫製列内、
Ｆ：切断端、Ｇ：縫製、Ｈ：つかみ部
Claims (4)
- 【請求項１】ポリアリーレンサルファイド繊維を主成分
とする短繊維ウエブとスクリムが接合された目付が４０
０ｇ／ｍ2以上のフェルト地が直径１２０ｍｍ以上３８
０ｍｍ以下の円筒形状に縫製されているバグフィルター
であって、縫い代がバグ周長の２〜８％、且つ該縫い代
の全縫製部に上記スクリムの経、緯いずれか一方向の糸
の５本以上が縫い込まれていることを特徴とするバグフ
ィルター。 - 【請求項２】縫製部が間隔２ｍｍ以上で、３列以上に縫
製されていることを特徴とする請求項１記載のバグフィ
ルター。 - 【請求項３】縫製線が実質的にバグフィルターの円筒の
中心線に平行であることを特徴とする請求項１又は２記
載ののバグフィルター。 - 【請求項４】縫い糸が実質的にフッ素系繊維、あるいは
ポリアリーレンサルファイド繊維からなることを特徴と
する請求項１〜３のいずれかに記載のバグフィルター。
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| US20120304603A1 (en) * | 2010-12-08 | 2012-12-06 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Low elongation structures for hot gas filtration |
| DE102013014648A1 (de) | 2013-09-03 | 2015-03-05 | Bwf Tec Gmbh & Co. Kg | Filter für die industrielle Entstaubung mit Dichtband |
| US10173162B2 (en) * | 2017-01-24 | 2019-01-08 | General Electric Technology Gmbh | Fabric filters for filtration system and method |
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| JPH0332711A (ja) * | 1989-06-30 | 1991-02-13 | Toyobo Co Ltd | フィルターバグ用織物 |
| US5171339A (en) * | 1991-11-07 | 1992-12-15 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Filter bag for hot gases |
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| JPH0639113U (ja) † | 1992-10-28 | 1994-05-24 | ユニチカ株式会社 | バグフィルター用濾布 |
| JP2546529Y2 (ja) † | 1993-06-04 | 1997-09-03 | 呉羽コーポ株式会社 | フィルタバグの天板への取付構造 |
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| JP3877034B2 (ja) † | 1999-06-16 | 2007-02-07 | 東洋紡績株式会社 | 炉頂圧発電用バグフィルター用ろ布 |
| CN2428205Y (zh) * | 2000-06-28 | 2001-05-02 | 南京菲尔特过滤材料研究开发中心 | 高强度粉尘过滤袋 |
-
2001
- 2001-10-12 JP JP2001315785A patent/JP3859058B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-10-10 AT AT02022934T patent/ATE300991T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-10-10 DE DE60205321.8T patent/DE60205321T3/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-10-10 EP EP02022934.0A patent/EP1302229B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-10-11 CN CNB021457654A patent/CN1293929C/zh not_active Withdrawn - After Issue
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