JP2003042146A - コンプレッサ用プーリの回転支持装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 小型化を図りつつ、従動プーリ４ｂを支持す
る転がり軸受の耐久性確保を図る。 【解決手段】 上記転がり軸受として、３点接触型又は
４点接触型のラジアル玉軸受１４ａを使用する。無端ベ
ルト１１から上記従動プーリ４ｂに加わるラジアル荷重
の中心αと上記ラジアル玉軸受１４ａの中心位置βとの
軸方向距離であるオフセット量δを、上記ピッチ円直径
の４０％以下とする。又、上記ラジアル玉軸受１４ａの
ラジアル隙間を、ピッチ円直径の０．２％以下とする。
この構成により、上記課題を解決する。

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【発明の属する技術分野】この発明に係るコンプレッサ
用プーリの回転支持装置は、自動車用空気調和装置用の
コンプレッサを構成するハウジング等の固定の部分に、
このコンプレッサを回転駆動する為の従動プーリを回転
自在に支持する為、このコンプレッサの回転駆動装置に
組み込んだ状態で使用する。 【０００２】 【従来の技術】自動車用空気調和装置に組み込んで冷媒
を圧縮するコンプレッサは、走行用エンジンにより回転
駆動する。この為、このコンプレッサの回転軸の端部に
設けた従動プーリと、上記走行用エンジンのクランクシ
ャフトの端部に固定した駆動プーリとの間に無端ベルト
を掛け渡し、この無端ベルトの循環に基づいて、上記回
転軸を回転駆動する様にしている。 【０００３】図７は、コンプレッサの回転軸１の回転駆
動部分の構造を示している。この回転軸１は、図示しな
い転がり軸受により、ケーシング２内に回転自在に支持
している。このケーシング２の端部外面に設けた、請求
項に記載した支持部分に相当する支持筒部３の周囲に従
動プーリ４を、複列ラジアル玉軸受５により、回転自在
に支持している。この従動プーリ４は、断面コ字形で全
体を円環状に構成しており、上記ケーシング２の端面に
固定したソレノイド６を、上記従動プーリ４の内部空間
に配置している。一方、上記回転軸１の端部で上記ケー
シング２から突出した部分には取付ブラケット７を固定
しており、この取付ブラケット７の周囲に磁性材製の環
状板８を、板ばね９を介して支持している。この環状板
８は、上記ソレノイド６への非通電時には、上記板ばね
９の弾力により、図７に示す様に上記従動プーリ４から
離隔しているが、上記ソレノイド６への通電時にはこの
従動プーリ４に向け吸着されて、この従動プーリ４から
上記回転軸１への回転力の伝達を自在とする。即ち、上
記ソレノイド６と上記環状板８と上記板ばね９とによ
り、上記従動プーリ４と上記回転軸１とを係脱する為の
電磁クラッチ１０を構成している。 【０００４】上述の様な、複列ラジアル玉軸受５により
従動プーリ４を回転自在に支持する構造の場合には、こ
の従動プーリ４に掛け渡した無端ベルト１１からこの従
動プーリ４に多少の偏荷重が加わった場合でも、上記複
列ラジアル玉軸受５を構成する外輪１２の中心軸と内輪
１３の中心軸とが不一致になる（傾斜する）事は殆どな
い。従って、上記複列ラジアル玉軸受５の耐久性を十分
に確保すると共に、上記従動プーリ４の回転中心が傾斜
する事を防止して、上記無端ベルト１１の偏摩耗を防止
できる。但し、上記複列ラジアル玉軸受５を使用する事
に伴って、軸方向寸法が嵩む事が避けられない。従動プ
ーリ４の回転支持部は、限られた空間内に設置しなけれ
ばならない場合が多く、軸方向寸法が嵩む事は好ましく
ない。しかも、軸方向寸法が嵩む事に伴い、構成各部品
のコストが嵩んでしまう。 【０００５】上記従動プーリ４を支持する為の転がり軸
受として、上述の様な複列ラジアル玉軸受５に代えて単
列深溝型のラジアル玉軸受を使用すれば、軸方向寸法を
短縮して限られた空間内への設置が容易になる。但し、
単純な単列深溝型のラジアル玉軸受の場合には、上記従
動プーリ４がモーメント荷重を受けた場合にこの従動プ
ーリ４の傾斜を防止する為の力が小さく、上記ラジアル
玉軸受を構成する外輪の中心軸と内輪の中心軸とが不一
致になる程度が著しくなる。この結果、上記ラジアル玉
軸受の耐久性が不十分になるだけでなく、上記従動プー
リ４に掛け渡した無端ベルト１１に著しい偏摩耗が発生
し易くなる。 【０００６】この様な事情に鑑みて、従動プーリを支持
する為に、単列で４点接触型のラジアル玉軸受を使用す
る事が、例えば特開平９−１１９５１０号公報、同１１
−３３６７９５号公報に記載されている様に、従来から
考えられている。図８〜９は、このうちの特開平９−１
１９５１０号公報に記載された、従来構造の第２例を示
している。 【０００７】この従来構造の第２例では、金属板にプレ
ス加工等による曲げ加工を施して成る従動プーリ４ａ
を、単列で４点接触型のラジアル玉軸受１４により、図
示しない支持部分の周囲に回転自在に支持できる様にし
ている。このラジアル玉軸受１４は、互いに同心に支持
された外輪１５及び内輪１６と、複数個の玉１７、１７
とを備える。このうちの外輪１５の内周面には外輪軌道
１８を、内輪１６の外周面には内輪軌道１９を、それぞ
れ全周に亙って形成している。これら各軌道１８、１９
の断面形状はそれぞれ、上記各玉１７、１７の直径の１
／２よりも大きな曲率半径を有する円弧同士を中間部で
交差させた、所謂ゴシックアーチ状である。従って、上
記各軌道１８、１９と上記各玉１７、１７の転動面と
は、それぞれ２点ずつ、これら各玉１７、１７毎に合計
４点ずつで接触する。 【０００８】この様な４点接触型のラジアル玉軸受１４
は、一般的な単列深溝型のラジアル玉軸受に比べてモー
メント荷重に対する剛性が大きく、モーメント荷重を受
けた場合でも上記外輪１５の中心軸と上記内輪１６の中
心軸とがずれにくくなる。この為、一般的な単列深溝型
のラジアル玉軸受を使用してコンプレッサ用プーリの回
転支持装置を構成した場合に比べて、従動プーリ４に掛
け渡した無端ベルト１１（図７参照）に発生する偏摩耗
を緩和できる。尚、前記特開平１１−３３６７９５号公
報には、コンプレッサ駆動用の従動プーリの回転支持部
に上述の様な４点接触型のラジアル玉軸受を組み付け、
更にこの従動プーリとコンプレッサの回転軸との間に電
磁クラッチを設けた構造が記載されている。 【０００９】又、図１０に示す様な、単列で３点接触型
の玉軸受１４ｂでも、一般的な単列深溝型のラジアル玉
軸受に比べてモーメント荷重に対する剛性が大きく、モ
ーメント荷重を受けた場合でも外輪１５の中心軸と内輪
１６ｂの中心軸とがずれにくくなる。この３点接触型の
玉軸受１４ｂは、この内輪１６ｂの外周面に、玉１７の
転動面と１点で接触する断面が単一曲率を有する円弧状
の内輪軌道１９ｂを、上記外輪１５の内周面に、上記図
９に示した４点接触型のラジアル玉軸受１４と同様に、
上記玉１７の転動面と２点で接触する、ゴシックアーチ
状の外輪軌道１８を、それぞれ形成している。この様な
３点接触型の玉軸受１４ｂを使用してコンプレッサ用プ
ーリを支持する場合でも、一般的な単列深溝型のラジア
ル玉軸受を使用してコンプレッサ用プーリの回転支持装
置を構成した場合に比べて、従動プーリ４に掛け渡した
無端ベルト１１（図７参照）に発生する偏摩耗を緩和で
きる。図１０に記載した構造とは逆に、各玉の転動面と
外輪軌道とが１点ずつで、内輪軌道とが２点ずつで、そ
れぞれ接触する３点接触型の玉軸受の場合も同様であ
る。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】上述した様に、コンプ
レッサ駆動用の従動プーリの回転支持部に上述の様な３
点接触型或は４点接触型のラジアル玉軸受を組み付けた
場合には、小型・軽量化と耐久性の確保とを高次元で両
立させられる可能性がある。但し、従来の場合には各部
の諸元を十分に検討していない為、必ずしも十分な効果
を得られていなかった。本発明のコンプレッサ用プーリ
の回転支持装置は、この様な事情に鑑みて発明したもの
である。 【００１１】 【課題を解決するための手段】本発明のコンプレッサ用
プーリの回転支持装置は、前述した様な従来から知られ
ているコンプレッサ用プーリの回転支持装置と同様に、
回転軸と、この回転軸の周囲に設けられた固定の支持部
分と、この固定の支持部分に支持された転がり軸受と、
この転がり軸受により上記支持部分の周囲に回転自在に
支持された、無端ベルトを掛け渡す為のプーリとを備え
る。そして、上記転がり軸受は、前述した特開平９−１
１９５１０号公報、同１１−３３６７９５号公報に記載
されている様に、外周面に玉の転動面と１点又は２点で
接触する形状の内輪軌道を有する内輪と、内周面に玉の
転動面と１点又は２点で接触する形状の外輪軌道を有す
る外輪と、これら内輪軌道と外輪軌道との間に転動自在
に設けられた複数個の玉とを備え、これら内輪軌道と外
輪軌道とのうちの少なくとも一方の軌道とこれら各玉の
転動面とがそれぞれ２点ずつで接触する、単列で３点又
は４点接触型のラジアル玉軸受である。 【００１２】特に、本発明のコンプレッサ用プーリの回
転支持装置に於いては、上記プーリの外周面で上記無端
ベルトと接触する部分の幅方向中央部位置と上記ラジア
ル玉軸受の中心との軸方向距離であるオフセット量を、
このラジアル玉軸受のピッチ円直径の４０％以下として
いる。尚、好ましくは、上記ラジアル玉軸受の単品時
（内輪及び外輪を相手部材に嵌合固定する以前の状態）
でのラジアル隙間を、上記ラジアル玉軸受のピッチ円直
径の０．２％以下、又は上記各玉の直径の１．５％以下
とする。又、好ましくは、上記オフセット量を、上記ピ
ッチ円直径の２０％以下、更に好ましくは１０％以下と
する。更に、必要に応じて、上記オフセット量の下限値
を１mm以上としても良い。 【００１３】更に好ましくは、次の〜のうちの１又
は２以上の構成を、上述した本発明と組み合わせる事も
できる。 内輪軌道及び外輪軌道の溝深さを、玉の直径の１８
％以上とする。 ラジアル玉軸受内に、基油がエーテル系、エステル
系、ポリαオレフィン系のうちから選択された１種又は
２種以上の合成油であり、増ちょう剤がウレアであり、
添加剤として少なくともBaとZnとZnＤＴＣとを含むグリ
ースを封入する。 内輪と外輪と玉とのうちの少なくとも１種の部品
に、窒化処理と寸法安定化処理とのうちの少なくとも一
方の処理を施す。 各玉を保持器に設けたポケット内に転動自在に保持
すると共に、この保持器の周方向に関するこれら各ポケ
ットの内寸を、上記各玉の直径の１．０３倍以上とす
る。 ラジアル玉軸受の断面形状の幅寸法を、同じく径方
向の高さ寸法の１．３倍以上とする。 尚、これら〜の構成は、本発明とは別に、それぞれ
単独で、或は任意に組み合わせて、コンプレッサ用プー
リの回転支持装置を構成する３点又は４点接触型のラジ
アル玉軸受に適用する事もできる。 【００１４】 【作用】上述の様に構成する本発明のコンプレッサ用プ
ーリの回転支持装置によれば、ラジアル玉軸受の回転抵
抗の増大を抑えつつ、このラジアル玉軸受を構成する内
輪の中心軸と外輪の中心軸とがずれる事を抑える事がで
きる。即ち、上記ラジアル玉軸受の中心に対する無端ベ
ルトの巻き掛け位置のオフセット量を、このラジアル玉
軸受のピッチ円直径の４０％以下に抑えているので、プ
ーリを介して上記外輪に加わるモーメント荷重を小さく
抑えられる。これにより、これらプーリ及び外輪の上記
内輪に対する傾斜を抑えて、上記ラジアル玉軸受の転が
り接触部分に過大な面圧が作用するのを防止し、このラ
ジアル玉軸受の耐久性確保を図れる。又、上記プーリに
掛け渡した無端ベルトの偏摩耗を抑えて、この無端ベル
トの耐久性確保も図れる。又、好ましい構造として、上
記ラジアル玉軸受の単品時でのラジアル隙間を、このラ
ジアル玉軸受のピッチ円直径の０．２％以下、又は、各
玉の直径の１．５％以下に抑えれば、上記両中心軸同士
がずれにくくなって、上記作用をより良好な状態で得ら
れる。 【００１５】更に、必要に応じて前述した〜のうち
から選択する１又は２以上の構成を付加する事により、
上記ラジアル玉軸受の耐久性を、より一層向上させる事
ができる。先ず、の様に内輪軌道及び外輪軌道の溝深
さを、玉の直径の１８％以上確保すれば、玉の転動面が
これら内輪軌道及び外輪軌道の端縁に乗り上げる事を防
止して、この転動面に過大な面圧が加わる事を防止し、
この転動面の転がり疲れ寿命を確保して、上記ラジアル
玉軸受の耐久性向上を図れる。又、の様な所定の組成
を有するグリースを封入すれば、グリースの寿命を向上
させる事により、上記ラジアル玉軸受の耐久性向上を図
れる。又、の様に、窒化処理又は寸法安定化処理を施
せば、当該処理を施した部品並びにこの部品と接触する
他の部品の転がり疲れ寿命を向上させて、上記ラジアル
玉軸受の耐久性向上を図れる。又、の様に、保持器の
各ポケットの内寸を確保すれば、これら各ポケット内に
保持した玉がこれら各ポケットの内面を強く押圧する事
を防止して、上記保持器の損傷を防止し、この保持器を
含む上記ラジアル玉軸受の耐久性向上を図れる。更に、
の様に、ラジアル玉軸受の断面形状の幅寸法を確保す
れば、このラジアル玉軸受の内部空間の容積を大きくし
てこの内部空間内に封入可能なグリースの量を多くし、
結果としてこのグリースの耐久寿命を長くして、上記ラ
ジアル玉軸受の耐久性向上を図れる。尚、上述の説明か
ら明らかな通り、上記〜の構成は、それぞれ単独
で、或は任意に組み合わせて本発明のコンプレッサ用プ
ーリの回転支持装置に適用できる。更には、３点又は４
点接触型のラジアル玉軸受に限らずに単列の玉軸受全般
に関し、本発明のコンプレッサ用プーリの回転支持装置
とは独立して（別個に）も実施できる。この場合にも、
上記〜の構成は、それぞれ単独で、或は任意に組み
合わせて実施できる。 【００１６】 【発明の実施の形態】図１〜２は、本発明の実施の形態
の１例を示している。尚、本例の特徴は、ケーシング２
の支持筒部３等の固定の支持部分の周囲に従動プーリ４
ｂを回転支持する為の転がり軸受として４点接触型のラ
ジアル玉軸受１４ａを使用する構造で、このラジアル玉
軸受１４ａと上記従動プーリ４ｂとの位置関係を、この
ラジアル玉軸受１４ａの諸元との関係で適正に規制する
事により、このラジアル玉軸受１４ａ及び上記従動プー
リ４ｂに掛け渡した無端ベルト１１の耐久性確保を図る
点にある。その他の部分の構造及び作用は、前述の図７
に示した従来構造と同様であるから、同等部分には同一
符号を付して重複する説明を省略若しくは簡略にし、以
下、本例の特徴部分を中心に説明する。 【００１７】上記ラジアル玉軸受１４ａは、互いに同心
に支持された外輪１５ａ及び内輪１６ａと、複数個の玉
１７ａとを備える。このうちの外輪１５ａの内周面には
外輪軌道１８ａを、内輪１６ａの外周面には内輪軌道１
９ａを、それぞれ全周に亙って形成している。これら各
軌道１８ａ、１９ａの断面形状はそれぞれ、上記各玉１
７ａの直径Ｄａの１／２よりも大きな曲率半径Ｒｏ、Ｒ
ｉを有し互いに中心が異なる１対ずつの円弧同士を中間
部で交差させた、所謂ゴシックアーチ状である。本例の
場合には、上記外輪軌道１８ａの曲率半径Ｒｏを、上記
各玉１７ａの直径Ｄａの０．５３倍（Ｒｏ＝０．５３Ｄ
ａ）とし、上記内輪軌道１９ａの曲率半径Ｒｉを、上記
各玉１７ａの直径Ｄａの０．５１５倍（Ｒｉ＝０．５１
５Ｄａ）としている。 【００１８】各部を上述の様に形成するのに伴って、上
記各軌道１８ａ、１９ａと上記各玉１７ａの転動面と
は、それぞれ２点ずつ、これら各玉１７ａ毎に合計４点
ずつで接触する。本例の場合、これら各軌道１８ａ、１
９ａと各玉１７ａの転動面との転がり接触部の位置をこ
れら各軌道１８ａ、１９ａの中央からのずれ角度で表
す、レストアングルθは、それぞれ２０度としている。
又、上記外輪１５ａ及び内輪１６ａと複数個の玉１７ａ
とを組み合わせて上記ラジアル玉軸受１４ａを構成した
状態で、このラジアル玉軸受１４ａには、正又は負のラ
ジアル隙間が存在するが、正の隙間が存在する場合で
も、その値を、前記ラジアル玉軸受１４ａのピッチ円直
径Ｄｐの０．２％以下、又は、上記各玉１７ａの直径Ｄ
ａの１．５％以下に抑えている。 【００１９】尚、上記外輪軌道１８ａの曲率半径Ｒｏを
上記内輪軌道１９ａの曲率半径Ｒｉよりも大きくした理
由は、これら各軌道１８ａ、１９ａの円周方向に関する
凹凸形状が、外輪軌道１８ａと内輪軌道１９ａとで互い
に逆になる為である。即ち、円周方向に関する形状が凹
となる上記外輪軌道１８ａの曲率半径Ｒｏを、円周方向
に関する形状が凸となる上記内輪軌道１９ａの曲率半径
Ｒｉよりも大きくして、上記各接触部の接触面積、延て
は接触圧に大きな差が生じない様にし、上記各軌道１８
ａ、１９ａの転がり疲れ寿命を揃える事により、無駄の
ない設計をする為である。又、前記外輪１５ａ及び内輪
１６ａには、使用環境に応じて、１９０〜２３０℃、又
は２３０〜２７０℃程度での、高温テンパー処理（焼き
戻し処理）を施して、上記各軌道１８ａ、１９ａの転が
り疲れ寿命の向上を図っている。尚、実際に高温テンパ
ー処理を施す場合には、上記温度範囲内で、例えば２０
０℃、２１０℃、２２０℃、２４０℃、２５０℃、２６
０℃と言ったノミナル値を目標として行なう。 【００２０】尚、図示の例では、上記各軌道１８ａ、１
９ａの幅方向中央部に、これら各軌道１８ａ、１９ａを
加工する際に使用する工具との干渉を防止する為の逃げ
溝２０ａ、２０ｂを形成している。但し、この様な逃げ
溝２０ａ、２０ｂは、前述の図９に示した従来構造の場
合と同様に、省略する事もできる。何れにしても、上記
外輪１５ａの溝底部（外輪軌道１８ａの中央部で最も肉
厚が小さい部分）の肉厚Ｔ₁₅は、上記各玉１７ａの直径
Ｄａの２０％以上、好ましくは２０〜４０％｛Ｔ₁₅＝
（０．２〜０．４）Ｄａ｝とする。上記逃げ溝２０ａを
形成する場合には上記肉厚Ｔ₁₅は、この逃げ溝２０ａの
底部と上記外輪１５ａの外周面との距離を言う。この肉
厚Ｔ₁₅を上記範囲に規制する事により、前記ラジアル玉
軸受１４ａの外径が徒に大きくなる事を防止し、上記外
輪１５ａを含むラジアル玉軸受１４ａの大型化を抑えつ
つ、この外輪１５ａの強度確保を図れる。 【００２１】又、好ましくは、上記内輪軌道１９ａ及び
外輪軌道１８ａの溝深さを、上記各玉１７ａの直径Ｄａ
の１８％以上とする。尚、４点接触型のラジアル玉軸受
１４ａを構成する内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａの
溝深さとは、図３に示す様に、前記曲率半径Ｒｉ（Ｒ
ｏ）を有する曲線の底部から上記内輪軌道１９ａ及び外
輪軌道１８ａの縁部まで（縁部に面取りが存在する場合
にはその面取り部分まで）の距離Ｈを言う。この様な溝
深さＨを上記各玉１７ａの直径Ｄａの１８％以上とすれ
ば、上記各玉１７ａの転動面が上記内輪軌道１９ａ及び
外輪軌道１８ａの端縁に乗り上げる事を防止して、この
転動面に過大な面圧が加わる事を防止し、この転動面の
転がり疲れ寿命を確保して、上記ラジアル玉軸受１４ａ
の耐久性向上を図れる。この理由に就いて、図３〜４に
より説明する。 【００２２】上記各玉１７ａの転動面と上記内輪軌道１
９ａ及び外輪軌道１８ａとの接触部には周知の接触楕円
３３、３３が、これら各軌道１９ａ、１８ａ毎に左右
（左右方向は図３による）１対ずつ存在するが、これら
各接触楕円３３、３３の大きさは、上記ラジアル玉軸受
１４ａに加わるラジアル荷重やモーメント荷重の大きさ
によって変化する。そして、モーメント荷重が加わる場
合には、上記左右１対の接触楕円３３、３３同士の大き
さが互いに異なる。何れにしても、この様な接触楕円３
３、３３全体が上記内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａ
部分に存在すれば、上記各玉１７ａの転動面に過大な面
圧が加わる事はないが、モーメント荷重に伴って何れか
の接触楕円３３が上記内輪軌道１９ａ又は外輪軌道１８
ａから外れる（厳密に言えば、外れた場合には接触楕円
を構成しないが、説明の簡略化の為に、接触部が端縁に
まで達した場合にも接触楕円の語を使用する）と、当該
転動面に、エッジロードに基づく過大な面圧が作用す
る。従って、上記各玉１７ａの転動面の転がり疲れ寿命
を確保し、上記ラジアル玉軸受１４ａの耐久性を確保す
る為には、上記接触楕円３３が上記内輪軌道１９ａ及び
外輪軌道１８ａから外れない、言い換えれば接触楕円３
３がこれら各軌道１９ａ、１８ａの端縁にまで達しない
様にする必要がある。 【００２３】そこで、本発明者は、モーメント荷重を受
けつつ運転される４点接触型のラジアル玉軸受１４ａに
関する、有効ラジアル隙間と接触楕円３３、３３の高さ
との関係を求める為の実験を行なった。実験は、前述の
図２により説明した仕様で、ピッチ円直径Ｄｐが４３．
５mmであるラジアル玉軸受１４ａに、１０００Ｎのラジ
アル荷重を８．７mmのオフセット量（図１のδ＝８．７
mm、δ／Ｄｐ＝０．２＝２０％）で加え、上記有効ラジ
アル隙間の変動に応じた上記接触楕円３３、３３の高さ
の変化を求めた。尚、接触楕円３３、３３は、４点接触
型のラジアル玉軸受１４ａを構成する各玉１７ａ毎に４
点ずつ存在するが、このうちで最も軌道の縁部の近くに
まで達した接触楕円３３の端縁部の高さｈを、当該ラジ
アル玉軸受１４ａの接触楕円３３の高さとした。そし
て、この高さｈの上記各玉１７ａの直径Ｄａに対する割
り合い（ｈ／Ｄａ）と上記有効ラジアル隙間との関係を
求めた。 【００２４】この結果を図４に示す。一方、本発明の対
象となるコンプレッサ用プーリの回転支持装置に組み込
む、４点接触型のラジアル玉軸受１４ａは、−４０℃〜
１６０℃程度の温度環境の下で使用されるが、この場合
に於ける上記ラジアル玉軸受１４ａの有効ラジアル隙間
は、−０．０１０mm（負の隙間）から０．０２０mm（正
の隙間）までの間である。そして、この範囲内で最も有
効ラジアル隙間が大きく、これに伴って上記接触楕円３
３の高さｈが大きくなる、この有効ラジアル隙間が０．
０２０mmの場合に於ける、接触楕円３３の高さｈの上記
各玉１７ａの直径Ｄａに対する割り合いは、１８％であ
る。この事から、前述したの様に、前記内輪軌道１９
ａ及び外輪軌道１８ａの溝深さＨを、上記各玉１７ａの
直径の１８％以上確保すれば、これら各玉１７ａの転動
面が上記内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａの端縁に乗
り上げる事を防止できる事が分かる。この乗り上げを防
止すれば、上記各玉１７ａの転動面に過大な面圧が加わ
る事を防止し、この転動面の転がり疲れ寿命を確保し
て、上記ラジアル玉軸受１４ａの耐久性向上を図れる。
尚、上記溝深さＨの上記各玉１７ａの直径Ｄａに対する
割り合い（Ｈ／Ｄａ）の最大値は、上記内輪軌道１９ａ
と外輪軌道１８ａとの間への玉１７ａの組込み等の組立
作業を考慮して、４０％以下とする。この様に、内輪軌
道１９ａ及び外輪軌道１８ａの溝深さＨを各玉１７ａの
直径の１８％以上確保して４点接触型のラジアル玉軸受
１４ａの耐久性向上を図る技術は、コンプレッサ用プー
リの回転支持装置を対象とした本発明と組み合わせた場
合は勿論、他の用途で実施した場合にも有用である。 【００２５】又、図２に示す様に、前記外輪１５ａの両
端部内周面に形成した係止溝２１、２１には、それぞれ
シールリング２２、２２の外周縁部を係止している。こ
れら各シールリング２２、２２は、それぞれ心金２３に
より弾性材２４を補強して成るもので、この弾性材２４
の外周縁を上記各係止溝２１、２１に、弾性的に係合さ
せている。この状態でこの弾性材２４の内周縁部に設け
たシールリップ２５の先端縁を、上記内輪１６ａの一部
に、全周に亙り摺接させて、上記各玉１７ａを設置した
内部空間２６の両端開口部を密閉している。尚、上記各
シールリング２２、２２を構成する上記弾性材２４とし
て好ましくは、ニトリルゴム又はアクリルゴムを使用す
る。 【００２６】そして、この様にして外部空間と遮蔽し
た、上記内部空間２６内に、前述のに記載した様に、
エーテル系で４０℃の雰囲気中での粘度が７０〜９０mm
²/ｓ（ｃｓｔ）、更に好ましくは７７〜８２mm²/ｓであ
るグリース（図示省略）を封入している。このグリース
は、基油がエーテル系の合成油であり、増ちょう剤がジ
ウレア等のウレアであり、添加剤として少なくともBaと
ZnとZnＤＴＣ（極圧添加剤であるジンクジチオカーバメ
ート）とを含むものが、好ましく使用できる。この様な
グリースは、上記各玉１７ａの転動面と前記各軌道１８
ａ、１９ａとの転がり接触部に良好な油膜を形成して、
これら各軌道１８ａ、１９ａの転がり疲れ寿命の確保に
寄与する。即ち、オフセット荷重が大きい条件下で運転
される等により、前記ラジアル玉軸受１４ａの内部の発
熱が著しくなると、上記内部空間２６に封入したグリー
スの寿命が、熱劣化に基づいて短くなる。上述の様な組
成を有するグリースは、優れた耐熱性を有する為、上記
内部空間２６内の温度上昇によっても寿命低下は僅かで
あり、上記ラジアル玉軸受１４ａの耐久性向上に寄与で
きる。尚、上記内部空間２６内に封入するグリースとし
ては、上述した組成を有するものの他にも、基油がエス
テル系、ポリαオレフィン系の合成油を基油としたもの
も、好ましく使用できる。 【００２７】又、本例の場合には、上記各玉１７ａを、
冠型の保持器２７により、転動自在に保持している。こ
の保持器２７は、補強材としてのガラス繊維を５〜３５
重量％（好ましくは１０〜２５重量％）含有した、ポリ
アミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂等の合成
樹脂を射出成形する事により一体に造っている。この様
な保持器２７の底部、即ち円環状のリム部２８のうちで
最も薄くなった、ポケット２９の奥部に対応する部分の
軸方向に関する厚さＴ₂₈を、上記各玉１７ａの直径Ｄａ
の１０〜４０％｛Ｔ₂₈＝（０．１〜０．４）Ｄａ｝とし
ている。上記保持器２７の諸元をこの様に規制する事に
より、この保持器２７の軸方向寸法の増大を抑えつつ、
この保持器２７の強度を確保し、前記従動プーリ４ｂの
高速回転時に加わる遠心力に拘らず、この保持器２７の
弾性変形を実用上問題がない程度に抑えられる様にして
いる。 【００２８】又、好ましくは、上記保持器２７の周方向
（図１〜２の表裏方向）に関する上記各ポケット２９の
内寸を、前記各玉１７ａの直径Ｄａの１．０３倍以上と
する。この様に上記保持器２７の各ポケット２９の内寸
を確保すれば、これら各ポケット２９内に保持した玉１
７ａがこれら各ポケット２９の内面を強く押圧する事を
防止して、上記保持器２７の損傷を防止し、この保持器
２７を含む前記ラジアル玉軸受１４ａの耐久性向上を図
れる。この理由に就いて、図５を参照しつつ説明する。 【００２９】上記保持器２７は上記各玉１７ａの公転に
伴って回転するが、これら各玉１７ａの公転速度は前記
外輪軌道１８ａ及び内輪軌道１９ａとの接触角の影響を
受ける。又、上記ラジアル玉軸受１４ａがモーメント荷
重を受けた状態で回転する場合に上記各玉１７ａの接触
角は、上記外輪軌道１８ａ及び内輪軌道１９ａの円周方
向に関して微妙に変化する。この結果、上記各玉１７ａ
の公転速度は、この円周方向に関して不同になる。言い
換えれば、円周方向に関する位相によって、微妙に早く
なったり遅くなったりする。この結果、上記各玉１７ａ
の円周方向に関する位置は、これら各玉１７ａの公転運
動が均一に（円周方向に関して公転速度が変化せずに）
行なわれたと仮定した場合の位置（以下「正規位置」と
する。）に比べて微妙に変化する。 【００３０】図５は、上記ラジアル玉軸受１４ａがモー
メント荷重を受けた状態で回転する場合に於ける、上記
各玉１７ａの正規位置からのずれを、これら各玉１７ａ
の直径Ｄａに対する割り合いで示している。この図５の
横軸は円周方向位置を角度で表し、縦軸は上記正規位置
からのずれの大きさの上記各玉の直径Ｄａに対する割合
を％で表している。この様な図５から明らかな通り、上
記各玉１７ａは１公転の間に、凡そ±１．７％、正規位
置を中心に回転方向に関して前後に移動する。この結
果、上記各玉１７ａの転動面と前記各ポケット２９の内
面とが近接していると、公転速度が早い玉１７ａは、公
転方向に関してポケット２９の前側内面を押圧し、同じ
く公転速度が遅い玉１７ａは後側内面を押圧する。この
結果、円周方向に隣り合うポケット２９同士の間に存在
する爪部３２（図２）に、大きな力が円周方向に関して
交互に作用し、この爪部３２を含む前記保持器２７の耐
久性が損なわれる。 【００３１】これに対して、前述した通り、上記保持器
２７の周方向に関する上記各ポケット２９の内寸を、前
記各玉１７ａの直径Ｄａの１．０３倍以上とすれば、こ
れら各ポケット２９内に保持した玉１７ａがこれら各ポ
ケット２９の内面を強く押圧する事を防止できる。尚、
上記内寸が上記直径Ｄａの１．０３倍である場合には、
上記各玉１７ａの転動面が上記各ポケット２９の内面に
押し付けられる可能性があるが、その値からは極く小さ
く、上記爪部３２の無理のない弾性変形により、十分に
吸収できる。更に、上記内寸を上記直径Ｄａの１．０３
５倍以上にすれば、上記各玉１７ａの転動面が上記各ポ
ケット２９の内面に押し付けられる事を十分に防止でき
る。 【００３２】尚、上記保持器２７の円周方向に関して、
上記各ポケット２９の内寸を大きくする為には、これら
各ポケット２９の内径全体を大きくする他、これら各ポ
ケット２９の形状を、円周方向に長い長円形とする事に
よっても対応できる。何れにしても、上記円周方向に関
する内寸の最大値は、上記保持器２７全体の強度を考慮
して、上記直径Ｄａとの関係で規制する。一般的には、
上記内寸の最大値をこの直径Ｄａの１．１倍以下、好ま
しくは１．０５倍以下に規制する。又、この様に上記各
ポケット２９の円周方向に関する内寸を大きくして保持
器の耐久性向上を図る技術は、図示の様な冠型の保持器
に限らず、軸方向両端にリム部を有する、もみ抜き保持
器にも適用できる。更には、コンプレッサ用プーリの回
転支持装置を対象とした本発明と組み合わせた場合は勿
論、他の用途で実施した場合にも有用である。 【００３３】上述の様な構成を有する前記ラジアル玉軸
受１４ａは、図１に示す様に、前記従動プーリ４ｂの内
周面と前記ケーシング２の支持筒部３との間に組み付け
て、本発明のコンプレッサ用プーリの回転支持装置を構
成する。この様にコンプレッサ用プーリの回転支持装置
を構成した場合、上記従動プーリ４ｂの外周面に掛け渡
す無端ベルト１１の幅方向中央位置（図１の鎖線α）
と、上記ラジアル玉軸受１４ａの幅方向中央位置（図１
の鎖線βで示す、玉１７ａの中心位置）とは、図１に示
したδ（オフセット量）分だけ軸方向（図１の左右方
向）に関してずれる。本発明のコンプレッサ用プーリの
回転支持装置の場合には、上記オフセット量δを、上記
ラジアル玉軸受１４ａのピッチ円直径Ｄｐ（図２）の４
０％以下（０．４Ｄｐ≧δ）としている。尚、好ましく
は、上記オフセット量δを、上記ピッチ円直径の２０％
以下（０．２Ｄｐ≧δ）、更に好ましくは１０％以下
（０．１Ｄｐ≧δ）として、上記ラジアル玉軸受１４ａ
の耐久性を確保する様にしている。 【００３４】この点に就いて、本発明者が行なった実験
の結果を示す図６を参照しつつ説明する。この図６は、
ラジアル荷重の作用位置の上記ラジアル玉軸受１４ａの
中心（前記各玉１７ａの中心）に対するオフセット量δ
と、このラジアル玉軸受１４ａを構成する複数の玉１７
ａのピッチ円直径Ｄｐとの比が、このラジアル玉軸受１
４ａの寿命に及ぼす影響を知る為に行なった耐久実験の
結果を示す線図である。この図６は、横軸に上記オフセ
ット量δとピッチ円直径Ｄｐとの比（％）を、縦軸に寿
命比（無次元数）を、それぞれ表している。又、この縦
軸に表された寿命比は、１が実用上必要とされる寿命を
表しており、この寿命比が１以上であれば実用に耐えら
れる構造であり、この寿命比が１未満であれば、実用に
耐えられない構造である。尚、この寿命比は、以下の条
件で上記ラジアル玉軸受１４ａを、内輪１６ａを固定
し、外輪１５ａを回転させる状態で運転する事により求
めた。 回転数：１００００ｒｐｍ 温度：常温 ラジアル荷重：２２５４Ｎ 【００３５】本発明者は、上記オフセット量δを、１
１．５％〜４６％の間で、全部で５通りに変化させて、
それぞれの場合の寿命（耐久性）を、それぞれの場合に
就いて複数個ずつの試料に就いて測定した。尚、図６の
破線ａの途中に、上記５通りのオフセット量δに対応す
る部分に示した縦方向の線分は、上記複数個ずつの試料
に関しての実験結果のばらつきの範囲を、これら各線分
上の黒点は同じく平均値を、それぞれ表している。この
様な実験結果を表す図６から明らかな通り、上記オフセ
ット量δを上記ラジアル玉軸受１４ａのピッチ円直径Ｄ
ｐの４０％以下に抑えれば、実用上必要とされる寿命を
確保して実用に耐えられる構造を実現できる。これに対
して、上記オフセット量δが上記ラジアル玉軸受１４ａ
のピッチ円直径Ｄｐの４０％を越えると、上記ラジアル
玉軸受１４ａの耐久性が急激に悪化する。又、上記オフ
セット量δを上記ピッチ円直径の２０％以下に抑えれ
ば、上記ラジアル玉軸受１４ａの寿命を、実用上必要と
される値の８倍以上確保できる。更に、上記オフセット
量δを上記ピッチ円直径の１０％以下に抑えれば、上記
ラジアル玉軸受１４ａの寿命を、実用上必要とされる値
の１０倍程度確保できる。 【００３６】上述の様なコンプレッサ用プーリの回転支
持装置の使用時には、上記オフセット量δに比例するモ
ーメント荷重が、上記無端ベルト１１の張力に基づき、
上記従動プーリ４ｂを介して上記ラジアル玉軸受１４ａ
に加わる。そして、このラジアル玉軸受１４ａを構成す
る外輪１５ａの中心軸と内輪１６ａの中心軸とが、互い
に不一致になる（傾斜する）傾向になる。但し、本発明
の場合には、この様な場合でも、上記ラジアル玉軸受１
４ａの回転抵抗の増大を抑えつつ、このラジアル玉軸受
１４ａを構成する外輪１５ａの中心軸と内輪１６ａの中
心軸とがずれる事を抑える事ができる。 【００３７】即ち、上記ラジアル玉軸受１４ａの単品時
でのラジアル隙間を、このラジアル玉軸受１４ａのピッ
チ円直径Ｄｐの０．２％以下、又は、前記各玉１７ａの
直径Ｄａの１．５％以下に抑えているので、上記両中心
軸同士がずれにくい。しかも、上記ラジアル玉軸受１４
ａに対する上記無端ベルト１１の巻き掛け位置のオフセ
ット量δを、上記ピッチ円直径Ｄｐの４０％以下、更に
好ましくは２０％、１０％以下に抑えているので、上記
従動プーリ４ｂを介して上記外輪１５ａに加わるモーメ
ント荷重を小さく抑えられる。これらにより、これら従
動プーリ４ｂ及び外輪１５ａの上記内輪１６ａに対する
傾斜を抑えて、上記ラジアル玉軸受１４ａの転がり接触
部分に過大な面圧が作用するのを防止し、このラジアル
玉軸受１４ａの耐久性確保を図れる。又、上記従動プー
リ４ｂに掛け渡した上記無端ベルト１１の偏摩耗を抑え
て、この無端ベルト１１の耐久性確保も図れる。 【００３８】尚、上記両中心軸同士のずれを防止すべ
く、このずれの発生に結び付く上記モーメント荷重をな
くす為には、上記オフセット量δをゼロにする、即ち、
上記従動プーリ４ｂの外周面の無端ベルト１１の巻き掛
け位置の軸方向中心位置αを、上記ラジアル玉軸受１４
ａの軸方向中心位置βに一致させる事が考えられる。但
し、この様にすると、前記各玉１７ａの転動面と前記外
輪軌道１８ａ及び内輪軌道１９ａとの接触点での滑りに
基づく摩耗や発熱が大きくなり易い。即ち、上記モーメ
ント荷重をなくすべく、上記オフセット量δをゼロにす
ると、上記各玉１７ａの転動面と上記外輪軌道１８ａ及
び内輪軌道１９ａとの間にこれら各玉１７ａ毎に２点ず
つ、合計４点存在する接触点の面圧が、軸方向両側でほ
ぼ同じとなる。この状態で上記従動プーリ４ｂが回転す
ると、上記各接触点での滑りが大きくなり易く、上記ラ
ジアル玉軸受１４ａの発熱が大きくなり易い。そして、
この発熱等に伴って、上記ラジアル玉軸受１４ａの転が
り疲れ寿命が低下する可能性がある。そこで、本発明を
実施する場合に、この様な事情を考慮して、上記オフセ
ット量δの最小値を１mm以上（δ≧１mm）としても良
い。このオフセット量δの最小値を１mm以上とする事に
より、軸方向両側の接触点の面圧に差を設けて、上記各
接触点で大きな滑りが発生するのを防止し、上記ラジア
ル玉軸受１４ａの転がり疲れ寿命をより長くできる。 【００３９】又、以上の説明は、玉１７ａの転動面が外
輪軌道１８ａと内輪軌道１９ａとにそれぞれ２点ずつ、
合計４点で接触する４点接触型のラジアル玉軸受１４ａ
に関する実施の形態及び実験結果に就いて行なったが、
前述の図１０に示す様な、玉１７の転動面と内輪軌道１
９ｂが１点で接触し、この玉１７の転動面と外輪軌道１
８とが２点で接触する３点接触型のラジアル玉軸受１４
ｂの場合でも、同様に構成して同様の効果を得られる。
本発明者は、この様な３点接触型のラジアル玉軸受１４
ｂに関しても、オフセット量と寿命比との関係を求め
た。その実験の結果を、上記４点接触型のラジアル玉軸
受１４ａの場合と合わせて、前記図６に示す。この図６
の実線ｂの途中に、上記５通りのオフセット量δに対応
する部分に示した縦方向の線分は、３点接触型のラジア
ル玉軸受１４ｂに関する複数個ずつの試料に関しての実
験結果のばらつきの範囲を、これら各線分上の白点は同
じく平均値を、それぞれ表している。 【００４０】この様な実験結果を表す図６から明らかな
通り、３点接触型のラジアル玉軸受１４ｂに関しても、
上記オフセット量δを上記ラジアル玉軸受１４ｂのピッ
チ円直径Ｄｐの４０％以下に抑えれば、実用上必要とさ
れる寿命を確保して実用に耐えられる構造を実現でき
る。これに対して、上記オフセット量δが上記ラジアル
玉軸受１４ｂのピッチ円直径Ｄｐの４０％を越えると、
上記ラジアル玉軸受１４ｂの耐久性が急激に悪化する。
又、上記オフセット量δを上記ピッチ円直径の２０％以
下に抑えれば、上記ラジアル玉軸受１４ｂの寿命を、実
用上必要とされる値の１２倍以上確保できる。更に、上
記オフセット量δを上記ピッチ円直径の１０％以下に抑
えれば、上記ラジアル玉軸受１４ｂの寿命を、実用上必
要とされる値の１３倍程度確保できる。この様な図６か
ら明らかな通り、ラジアル玉軸受の寿命を比較した場合
には、３点接触型のラジアル玉軸受１４ｂの寿命が４点
接触型の玉軸気１４ａの寿命よりも長くなる。 【００４１】但し、これら各玉軸受１４ｂ、１４ａによ
り支持した従動プーリにモーメント荷重が加わった場合
のこの従動プーリの傾斜角度に関しては、３点接触型の
ラジアル玉軸受１４ｂにより支持された従動プーリの傾
斜角度が、４点接触型の玉軸気１４ａにより支持された
従動プーリの傾斜角度よりも大きくなる。従って、３点
接触型のラジアル玉軸受１４ｂにより支持された従動プ
ーリに掛け渡された無端ベルトの寿命が、４点接触型の
ラジアル玉軸受１４ａにより支持された従動プーリに掛
け渡された無端ベルトの寿命よりも短くなる。この為、
実際の場合には、用途等に応じ、ラジアル玉軸受１４
ｂ、１４ａの寿命と無端ベルトの寿命とのバランスを勘
案して、３点接触型、４点接触型、何れのラジアル玉軸
受１４ｂ、１４ａを使用するかを選択する。 【００４２】更に、以上の説明は、プーリと回転軸とを
係脱する為の電磁クラッチを設けた構造に本発明を適用
した場合に就いて示したが、本発明は、プーリから回転
軸に回転力の伝達を自在とした構造であれば、電磁クラ
ッチを設けない構造にも適用できる。即ち、例えば特開
平１１−２１０６１９号公報、或は実開昭６４−２７４
８２号公報に記載された様な、斜板式可変容量型コンプ
レッサの場合には、斜板の傾斜角度を極く小さく（更に
は傾斜角度をゼロに）する事により、コンプレッサの回
転軸の回転トルクを極く小さくできる。この様な構造の
場合には、図１１に示す様に、ケーシング２の端部に形
成した支持筒部３の周囲に転がり軸受３０を介して回転
自在に支持した従動プーリ４ｃと回転軸１とを、トルク
チューブとして機能する緩衝材３１を介して、過大なト
ルクが加わらない限り回転力の伝達自在に結合し、電磁
クラッチを設けない場合もある。この様な構造で、上記
転がり軸受３０として、図示の様に単列で３点接触型又
は４点接触型のラジアル玉軸受を使用し、この転がり軸
受３０と上記従動プーリ４ｃとの位置関係を前述の図１
で示す様に規制すれば、本発明の作用・効果を得られ
る。この様な構造も、本発明の対象となる。この様な構
造に本発明を適用する場合には、３点接触型又は４点接
触型となる上記転がり軸受３０の各部の仕様、並びにこ
の転がり軸受３０と上記プーリ４ｃとの位置関係に就い
ては、前述の図１〜２に示したものと同様とする。 【００４３】又、前記ラジアル玉軸受１４ａ、１４ｂ或
は上記転がり軸受３０を構成する、内輪１６ａ、１６ｂ
と外輪１５ａ、１５と玉１７ａ、１７（図１、２、１０
参照）とのうちの少なくとも１種の部材が、炭素鋼、軸
受鋼、ステンレス鋼等の鉄系金属製である場合には、こ
れら各部材１６ａ、１６ｂ、１５ａ、１５、１７ａ、１
７のうちの少なくとも１種の部材に、窒化処理と寸法安
定化処理とのうちの少なくとも一方の処理を施す事が、
上記ラジアル玉軸受１４ａ、１４ｂ或は上記転がり軸受
３０の耐久性を確保する面からは好ましい。即ち、単列
の玉軸受であるこれらラジアル玉軸受１４ａ、１４ｂ或
は上記転がり軸受３０を、オフセット荷重を加えた状態
で運転すると、上記各玉１７ａ、１７の転動面と前記内
輪軌道１９ａ、１９ｂ及び外輪軌道１８ａ、１８との当
接部の面圧が高くなる。この面圧に基づく弾性変形が大
きくなると、当該部材の転がり疲れ寿命が低下して上記
ラジアル玉軸受１４ａ、１４ｂ或は上記転がり軸受３０
の耐久性が低下するので、上記窒化処理により当該部材
の表面硬度を高くし、上記弾性変形を抑えると共に摩耗
防止も図る。又、上記オフセット荷重を受けた状態での
運転時には発熱量が多くなり、この発熱に伴って上記ラ
ジアル玉軸受１４ａ、１４ｂ或は上記転がり軸受３０の
構成各部材の寸法が変化し易い為、上記寸法安定化処理
により、上記発熱に拘らず、寸法変化を抑える。 【００４４】このうちの窒化処理とは、Ｃ、Ｎの固溶に
より表面層を硬化させるものであり、処理後には表面の
硬度が高くなる。従って、窒化処理を施せば、上記内輪
１６ａ、１６ｂと、上記外輪１５ａ、１５と、上記各玉
１７ａ、１７との表面には、硬度が高い窒化処理層が存
在する状態となる。尚、上記内輪１６ａ、１６ｂ及び外
輪１５ａ、１５に関しては、上記内輪軌道１９ａ、１９
ｂ或は外輪軌道１８ａ、１８部分に窒化処理層が存在す
れば、他の部分に存在する必要はない。但し、これら内
輪軌道１９ａ、１９ｂ或は外輪軌道１８ａ、１８部分に
のみ、窒化処理層を形成する作業は面倒である為、実際
の場合には、上記内輪１６ａ、１６ｂ及び外輪１５ａ、
１５の表面全体に窒化処理層を形成する事が好ましい。
尚、上記面圧に基づく弾性変形は、上記内輪１６ａ、１
６ｂと外輪１５ａ、１５と玉１７ａ、１７とに同じ様に
生じる訳ではなく、形状並びに材質により生じる程度が
異なる。例えば、材質が同じとすれば、外輪軌道１８
ａ、１８及び内輪軌道１９ａ、１９ｂが弾性変形し易い
のに対して、玉１７ａ、１７の転動面は弾性変形しにく
い。従って、上記窒化処理は、総ての部材に施す事が好
ましいが、材質や寸法・形状等に応じて、上記内輪１６
ａ、１６ｂ及び外輪１５ａ、１５の様に、一部の部材に
のみ施しても良い。 【００４５】又、前記寸法安定化処理とは、残留オース
テナイト量γ_R の低減を目的とした熱処理であり、例え
ば上記内輪１６ａ、１６ｂと外輪１５ａ、１５とを造る
為の素材を徐々に冷却する事により、上記処理後の残留
オーステナイト量γ_R を６％容量以下とするものであ
る。この様な寸法安定化処理を施す事により、前記ラジ
アル玉軸受１４ａ、１４ｂ或は上記転がり軸受３０の構
成各部材の温度が上昇しても、これら各部材の寸法・形
状が正規のものから大きくずれる事を防止し、上記ラジ
アル玉軸受１４ａ、１４ｂ或は上記転がり軸受３０の諸
元が正規のものからずれるのを防止して、これら各軸受
１４ａ、１４ｂ、３０の耐久性向上を図れる。尚、この
様な窒化処理或は寸法安定化処理に関しても、コンプレ
ッサ用プーリの回転支持装置を対象とした本発明と組み
合わせた場合は勿論、他の用途で実施した場合にも有用
である。 【００４６】更に、図示は省略するが、ラジアル玉軸受
の断面形状の幅寸法を、同じく径方向の高さ寸法の１．
３倍以上とすれば、このラジアル玉軸受の内部空間の容
積を大きくして、この内部空間内に封入可能なグリース
の量を多くできる。そして、結果としてこのグリースの
耐久寿命を長くして、上記ラジアル玉軸受の耐久性向上
を図れる。この様な断面形状の幅寸法を大きくする技術
に関しても、コンプレッサ用プーリの回転支持装置を対
象とした本発明と組み合わせた場合は勿論、他の用途で
実施した場合にも有用である。 【００４７】 【発明の効果】本発明のコンプレッサ用プーリの回転支
持装置は、以上に述べた通り構成し作用する為、軸方向
寸法を大きくする事なく、許容モーメント荷重を確保
し、しかも運転時に発生する発熱や摩耗を抑える事がで
きる。この為、上記コンプレッサ用プーリの回転支持装
置に組み込む転がり軸受並びにこの転がり軸受に支持さ
れたプーリに掛け渡した無端ベルトの寿命延長を図れる
等、自動車空気調和装置のコンプレッサ等、各種機械装
置の小型化、高性能化に寄与できる。

【図面の簡単な説明】 【図１】本発明の実施の形態の１例を示す部分断面図。 【図２】ラジアル玉軸受のみを取り出して示す部分拡大
断面図。 【図３】溝深さの概念を説明する為の軌道輪の部分断面
図。 【図４】有効ラジアル隙間と接触楕円の高さとの関係を
示す線図。 【図５】正規位置からの玉の変位量と円周方向位置との
関係を示す線図。 【図６】オフセット量とピッチ円直径との比が耐久性に
及ぼす影響を知る為に行なった耐久実験の結果を示す線
図。 【図７】従来構造の第１例を示す部分断面図。 【図８】同第２例を示す断面図。 【図９】４点接触型のラジアル玉軸受のみを取り出して
示す部分拡大断面図。 【図１０】３点接触型のラジアル玉軸受のみを取り出し
て示す部分拡大断面図。 【図１１】本発明の対象となる構造の別例を示す断面
図。 【符号の説明】 １ 回転軸 ２ ケーシング ３ 支持筒部 ４、４ａ、４ｂ、４ｃ 従動プーリ ５ 複列ラジアル玉軸受 ６ ソレノイド ７ 取付ブラケット ８ 環状板 ９ 板ばね １０ 電磁クラッチ １１ 無端ベルト １２ 外輪 １３ 内輪 １４、１４ａ、１４ｂ ラジアル玉軸受 １５、１５ａ 外輪 １６、１６ａ、１６ｂ 内輪 １７、１７ａ 玉 １８、１８ａ 外輪軌道 １９、１９ａ、１９ｂ 内輪軌道 ２０ａ、２０ｂ 逃げ溝 ２１ 係止溝 ２２ シールリング ２３ 心金 ２４ 弾性材 ２５ シールリップ ２６ 内部空間 ２７ 保持器 ２８ リム部 ２９ ポケット ３０ 転がり軸受 ３１ 緩衝材 ３２ 爪部 ３３ 接触楕円

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号 特願2001−152256(P2001−152256) (32)優先日 平成13年５月22日(2001．5．22) (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (72)発明者 谷口 雅人 神奈川県藤沢市鵠沼神明一丁目５番50号 日本精工株式会社内 Ｆターム(参考） 3J031 AC10 BA08 BA19 CA03 3J101 AA04 AA32 AA42 AA52 AA62 FA31 GA01 GA29

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 【請求項１】 コンプレッサの回転軸と、この回転軸の
   周囲に設けられた固定の支持部分と、この固定の支持部
   分に支持された転がり軸受と、この転がり軸受により上
   記支持部分の周囲に回転自在に支持された、無端ベルト
   を掛け渡す為のプーリとを備え、上記転がり軸受は、外
   周面に玉の転動面と１点又は２点で接触する形状の内輪
   軌道を有する内輪と、内周面に玉の転動面と１点又は２
   点で接触する形状の外輪軌道を有する外輪と、これら内
   輪軌道と外輪軌道との間に転動自在に設けられた複数個
   の玉とを備え、これら内輪軌道と外輪軌道とのうちの少
   なくとも一方の軌道とこれら各玉の転動面とがそれぞれ
   ２点ずつで接触する、単列で３点又は４点接触型のラジ
   アル玉軸受であるコンプレッサ用プーリの回転支持装置
   に於いて、上記プーリの外周面で上記無端ベルトと接触
   する部分の幅方向中央部位置と上記ラジアル玉軸受の中
   心との軸方向距離であるオフセット量を、このラジアル
   玉軸受のピッチ円直径の４０％以下とした事を特徴とす
   るコンプレッサ用プーリの回転支持装置。