JP2003021145A - ころ軸受 - Google Patents

ころ軸受

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JP2003021145A
JP2003021145A JP2001205301A JP2001205301A JP2003021145A JP 2003021145 A JP2003021145 A JP 2003021145A JP 2001205301 A JP2001205301 A JP 2001205301A JP 2001205301 A JP2001205301 A JP 2001205301A JP 2003021145 A JP2003021145 A JP 2003021145A
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point
bearing
cylindrical
tapered
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隆司 村井
Shinichi Tsunashima
紳一 綱島
Osamu Fujii
修 藤井
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NSK Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 ころと鍔部との間に発生する摩擦熱を、ころ
の端面や鍔部のころ案内面に特別な加工を施したり、こ
ろの形状を大きく変えることなく低減することのできる
ころ軸受を提供する。 【解決手段】 鍔部１５と摺接する部分の円錐ころ１６
の端面を、その断面の外形線が少なくとも第１地点ＰA
を通り、かつ第３地点ＰCと第４地点ＰDとの間を通過す
る連続した曲線となるように、ヤング率が１０Ｍｐａ〜
５００Ｍｐａの弾性砥石で研削加工する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、円錐ころ軸受、円
筒ころ軸受等のころ軸受に関し、特に、複数のころを軌
道輪の円周方向に案内する鍔部を軌道輪の端部に有する
ころ軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、円錐ころ軸受や円筒ころ軸受等
のころ軸受では、複数のころを軌道輪の円周方向に案内
するために軌道輪の端部に鍔部を設け、この鍔部にころ
の端面を摺接させて構成されている場合が多い。このよ
うなころ軸受は、軌道輪が高速で回転すると鍔部ところ
との間に摩擦熱が発生し、焼付きを起こす可能性がある
ため、鍔部ところとの間に発生する摩擦熱を低減する必
要がある。そこで、従来においては、例えばころの端面
に平滑部と谷部とから構成し、谷部に潤滑油の一部を保
有するようしたころ軸受（特開平７−４２７４６号公
報）や、ころと摺接する鍔部のころ案内面に複数の微小
凹部を設けたころ軸受（特開平６−２４１２３５号公
報）などがある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来のころ軸受では、いずれの場合もころの端面や鍔
部のころ案内面に特別な加工を施さなければならないた
め、コスト高を招くという問題があった。なお、ころの
端面や鍔部のころ案内面に特別な加工を施さずに摩擦熱
を低減する方策として、特開平９−２３６１３１号公報
に開示されたものがあるが、この場合には鍔部と接触す
る部分のころの形状が大きく変わるため、やはりコスト
高を招くという問題があった。
【０００４】本発明はこのような問題点に着目してなさ
れたもので、ころと鍔部との間に発生する摩擦熱を、こ
ろの端面や鍔部のころ案内面に特別な加工を施したり、
ころの形状を大きく変えることなく低減することのでき
るころ軸受を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１の発明は、複数の円筒ころを軌道輪の円周
方向に案内する鍔部を軌道輪の端部に有するころ軸受で
あって、前記円筒ころの直径を２Ｒ、前記円筒ころの端
面と前記円筒ころの中心軸線とが交わる位置を原点と
し、該原点から前記円筒ころの外径方向に０．６５Ｒ離
れた位置を第１地点、前記第１地点から前記円筒ころの
外径方向に０．２０Ｒ離れた位置を第２地点、前記第２
地点から前記円筒ころの軸方向に０．０００５Ｒ離れた
位置を第３地点、前記第２地点から前記円筒ころの軸方
向に０．００３Ｒ離れた位置を第４地点としたとき、前
記鍔部と摺接する部分の円筒ころの端面を、その断面の
外形線が少なくとも前記第１地点を通り、かつ前記第３
地点と第４地点との間を通過する連続した曲線となるよ
うに研削加工したことを特徴とする。
【０００６】請求項２の発明は、複数の円錐ころを軌道
輪の円周方向に案内する鍔部を軌道輪の端部に有するこ
ろ軸受であって、前記円錐ころの直径を２Ｒ、前記円錐
ころの端面と前記円錐ころの中心軸線とが交わる位置を
原点とし、該原点から前記円錐ころの外径方向に０．６
５Ｒ離れた位置を第１地点、前記第１地点から前記円錐
ころの外径方向に０．２０Ｒ離れた位置を第２地点、前
記第２地点から前記円錐ころの軸方向に０．００６５Ｒ
離れた位置を第３地点、前記第２地点から前記円錐ころ
の軸方向に０．０１Ｒ離れた位置を第４地点としたと
き、前記鍔部と摺接する部分の円錐ころの端面を、その
断面の外形線が少なくとも前記第１地点を通り、かつ前
記第３地点と第４地点との間を通過する連続した曲線と
なるように研削加工したことを特徴とする。
【０００７】請求項３の発明は、請求項１または２に係
るころ軸受において、前記ころの端面を仕上げ加工する
弾性砥石の縦弾性係数を１０Ｍｐａ〜５００Ｍｐａの範
囲内としたことを特徴とする。請求項４の発明は、複数
の円筒ころを軌道輪の円周方向に案内する鍔部を軌道輪
の端部に有するころ軸受であって、前記鍔部と摺接する
部分の円筒ころの端面を、その断面の外形線が半径方向
外側へ行くほど曲率半径が小さくなっている連続した曲
線となるように研削加工したことを特徴とする。
【０００８】
【作用】ころと摺接する側の鍔部の端面（ころ案内面）
は、ころとの間に潤滑油を入り易くするために、軌道輪
の軌道面に垂直な面に対してある角度だけ開いて形成さ
れているのが一般的である。従って、鍔部の端面内に設
けられる研削用逃げ部との交点が幾何学的に最もころの
端面と接触し易くなっている。一方、鍔部と摺接する側
のころの端面はころの外径面に対して直角に形成されて
いるため、ころの外径面ところの端面とを繋ぐ部分（チ
ャンファ部）の、端面との交点が幾何学的に最も鍔部と
接触し易くなっている。
【０００９】また、ころの端面と鍔部とが接触し合う部
分の潤滑油は、その粘性により小さな隙間に引きずり込
まれるため、ころの端面と鍔部とが接触し合う部分の形
状は、接触し合う部分の前後にできるだけ隙間を設ける
ことが望ましく、特に、ころの端面形状を連続的な曲線
で形成することにより、接触部の部分的な高面圧発生に
よる油膜切れが無く、確実に油膜ができることによって
焼付き性能の向上が図られる。
【００１０】一方、ころの端面を研削するときに使用さ
れる砥石のヤング率（縦弾性係数）を１０Ｍｐａ〜５０
０Ｍｐａの範囲内とすることによって、鍔部と摺接する
部分のころの端面をフラットな面ではなく、連続した滑
らかな円弧面とすることが可能である。これは、例えば
横型または縦型の両頭研削盤でころの端面を研削加工し
たときに両砥石に挟まれると共に、砥石を構成する砥粒
の支持剛性が小さいため、ころの端面と砥石との干渉量
が大きくならなければ研削による端面部除去が出来な
い。このため、砥石はころ端面に干渉しつつ、更にころ
チャンファ部まで干渉領域が必然的に広がる。そして、
砥石ところ端面の干渉下において、最も圧力が高くなる
ころの端面とチャンファ部とのつなぎ部から研削が始ま
り、徐々にチャンファ部及び平面部へ連続的に広がって
いくので、最終的に得られる形状は連続的な曲線とな
る。そして、その結果、ころと鍔部との摺接部には油膜
形成がスムーズに、しかも確実にできるため、耐焼付き
性能が向上する。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。本発明の第１の実施形態に係るこ
ろ軸受の部分断面図を図１に示す。同図に示されるよう
に、本実施形態に係るころ軸受は、外輪１１、内輪１
２、円筒ころ１３及び保持器１４を備えており、内輪１
２の図中右側端部には鍔部１５が設けられている。この
鍔部１５は円筒ころ１３を外輪１１及び内輪１２の円周
方向に案内するためのもので、円筒ころ１３の直径を２
Ｒ（＝１９ｍｍ）とすると、内輪１２の軌道面１２ａか
ら鍔部１５の先端までの高さｈはｈ＝約０．３８Ｒ
（３．６５ｍｍ）程度となっている。また、鍔部１５は
内輪１２の軌道面１２ａに対してほぼ直角なころ案内面
１５ａを有しており、円筒ころ１３は鍔部１５のころ案
内面１５ａに端面１３ａを摺接させて内輪１２の軌道面
１２ａ上を転動するようになっている。
【００１２】鍔部１５と摺接する部分の円筒ころ１３の
端部を図２に示す。同図に示されるように、円筒ころ１
３は、鍔部１５と摺接する部分の端面を図示しない弾性
砥石により凸球面状に研削加工して形成されている。ま
た、円筒ころ１３の直径を２Ｒ、円筒ころ１３の端面１
３ａと円筒ころ１３の中心軸線ＣＬとが交わる位置を原
点ＰO、原点ＰOから円筒ころ１３の外径方向に０．６５
Ｒ離れた位置を第１地点ＰA、第１地点ＰAから円筒ころ
１３の外径方向に０．２０Ｒ離れた位置を第２地点
ＰB、第２地点ＰBから円筒ころ１３の軸方向に０．００
０５Ｒ離れた位置を第３地点ＰC、第２地点ＰBから円筒
ころ１３の軸方向に０．００３Ｒ離れた位置を第４地点
ＰDとすると、鍔部１５と摺接する部分の円筒ころ１３
の端面は、その断面の外形線１３ｂが第１地点ＰAを通
り、かつ第３地点ＰCと第４地点ＰDとの間を通過する連
続した曲線となるような形状に弾性砥石によって研削加
工されている。また、この端面は半径方向外側へ行くほ
ど曲率半径が小さくなるような連続した曲線となるよう
な形状（例えば点ＰA、ＰD、ＰEの曲率半径をＲA、
ＲD、ＲEとするとＲA＞ＲD＞ＲE）に研削加工されてい
る。なお、円筒ころ１３の端面１３ａは、ヤング率が１
０Ｍｐａ〜５００Ｍｐａの弾性砥石を用い、横型または
縦型の両頭研削盤により研削加工して形成されている。
【００１３】次に、本発明の第２の実施形態に係るころ
軸受の部分断面図を図３に示す。同図に示されるよう
に、本実施形態に係るころ軸受は、外輪１１、内輪１
２、円錐ころ１６及び保持器１４を備えており、内輪１
２の図中右側端部には鍔部１５が設けられている。この
鍔部１５は円錐ころ１６を外輪１１及び内輪１２の円周
方向に案内するためのもので、円錐ころ１６の最大直径
を２Ｒとすると、内輪１２の軌道面１２ａから鍔部１５
の先端までの高さｈはｈ＝約０．６Ｒ程度となってい
る。また、鍔部１５は内輪１２の軌道面１２ａに対して
ほぼ直角なころ案内面１５ａを有しており、円錐ころ１
６は鍔部１５のころ案内面１５ａに端面１６ａを摺接さ
せて内輪１２の軌道面１２ａ上を転動するようになって
いる。
【００１４】鍔部１５と摺接する部分の円錐ころ１６の
端部を図４に示す。同図に示されるように、円錐ころ１
６は、鍔部１５と摺接する部分の端面を図示しない弾性
砥石により凸球面状に研削加工して形成されている。ま
た、円錐ころ１６の直径を２Ｒ、円錐ころ１６の端面１
６ａと円錐ころ１６の中心軸線ＣＬとが交わる位置を原
点ＰO、原点ＰOから円錐ころ１６の外径方向に０．６５
Ｒ離れた位置を第１地点ＰA、原点ＰOから円錐ころ１６
の外径方向に０．８５Ｒ離れた位置を第２地点ＰB、第
２地点ＰBから円錐ころ１６の軸方向に０．００６５Ｒ
離れた位置を第３地点ＰC、第２地点ＰBから円錐ころ１
６の軸方向に０．０１Ｒ離れた位置を第４地点ＰDとす
ると、鍔部１５と摺接する部分の円錐ころ１６の端面
は、その断面の外形線１６ｂが第１地点ＰAを通り、か
つ第３地点ＰCと第４地点ＰDとの間を通過する連続した
曲線となるような形状に弾性砥石によって研削加工され
ている。なお、円錐ころ１６の端面１６ａは、ヤング率
が１０Ｍｐａ〜５００Ｍｐａの弾性砥石を用い、横型ま
たは縦型の両頭研削盤により研削加工して形成されてい
る。
【００１５】回転評価試験１ 図１に示した円筒ころ軸受（ころ径：１９ｍｍ、鍔部高
さｈ＝３．６５ｍｍ）の回転評価試験を下記の条件で実
施し、そのときの外輪温度を測定した結果を図５に示
す。ここで、試験に使用したころの端面形状は、図１０
（ａ）〜（ｃ）に示す通りである。 ＜試験条件＞ 試験軸受 ＮＪ２１８Ｅ 最大回転数 ４３００ｍｉｎ-1 アキシアル荷重 ５８８０Ｎ ラジアル荷重 ９８００Ｎ 油浴潤滑 ＶＧ６８ 図５において、実線ａ１、a２はＰOから外径方向に０．
８５Ｒ離れた位置でのころ端面の落ち量Ｇ（図２参照）
を図中の点ＰBとＰCとの間であるＧ＝０．０００１１Ｒ
（ころ径：１９ｍｍ、９．５×０．０００１１＝約１μ
ｍ）とした場合の円筒ころ軸受（以下「比較例」とい
う）の外輪温度を示している。また、点線ｂ１、ｂ２は
ＰOから外径方向に０．８５Ｒ離れた位置でのころ端面
の落ち量Ｇを図中ＰCであるＧ＝０．０００５Ｒ（ころ
径：１９ｍｍ、９．５×０．０００５＝約５μｍ）とし
た場合の円筒ころ軸受（以下、「実施例１」という）の
外輪温度を示し、実線ｃ１、ｃ２はＰOから外径方向に
０．８５Ｒ離れた位置でのころ端面の落ち量Ｇを図中Ｐ
DであるＧ＝０．００３Ｒ（ころ径：１９ｍｍ、９．５
×０．００３＝約２４μｍ）とした場合の円筒ころ軸受
（以下、「実施例２」という）の外輪温度を示してい
る。
【００１６】なお、ころ端面の研削加工については、従
来と同様に横型の両頭研削盤を用い、実施例１及び実施
例２では、円筒ころの端面を研削する砥石として、ヤン
グ率が１６Ｍｐａの弾性砥石（通常、砥石は、結合剤が
ビトリファイドであるものはヤング率が５００００〜１
０００００Ｍｐａ、結合剤がレジノイドであるものはヤ
ング率が５０００〜２００００Ｍｐａ程度である。）を
用いた。また、図１０に示すころ端面の断面形状につい
ては、例えば横型の直線形状機により縦倍率を５００〜
２０００程度（横倍率は５〜２０程度）で描いた時にそ
の連続性や落ち量（落ち量）が各点で明確にわかればよ
い。
【００１７】図５に示されるように、比較例では軸受の
回転速度が１７２０ｍｉｎ-1に達すると外輪温度が１０
０℃を超えるのに対し、実施例１及び実施例２では軸受
の回転速度が１７２０ｍｉｎ-1に達しても外輪温度が８
０℃を超えることはない。これは、比較例では円筒ころ
の端面とチャンファとの交点部と摺接する鍔部端面にお
ける面圧が著しく高くなったことが温度上昇につながっ
ている（１７２０ｍｉｎ-1までにいずれも１００℃程度
まで上昇）のに対し、実施例１及び実施例２では、当
然、比較例のようなエッジ部が無いため、比較例に比べ
面圧が高くならないためである。
【００１８】また、実施例１と実施例２とを比較する
と、実施例２のほうが実施例１のものより外輪温度の上
昇率が低いことがわかる。これは、円筒ころの端面と鍔
部との間に導入される潤滑油の油量が落ち量によって異
なるためであると考えられる。なお、図示を省略する
が、ＰOから０．８５Ｒ離れた位置での落ち量が図２中
のＰDよりも大きいもの（約４０〜５０μｍ）について
は、実施例２とほぼ同様の結果を示した。但し、弾性砥
石による研削時間は実施例２よりも増大する。
【００１９】回転評価試験２ 直径が１４ｍｍの円筒ころを用いて軸受の回転試験を下
記の条件で行い、そのときの外輪温度を測定した結果を
図６に示す。ここで、試験に使用したころ端面の形状は
図１１（ａ）及び（ｂ）に示す通りである。 ＜試験条件＞ 試験軸受 ＮＪ３０８Ｅ（ころ径：１４ｍｍ、
L＝１５ｍｍ、鍔部高さｈ＝２．８０ｍｍ） 最大回転数 ８０００ｍｉｎ-1 アキシアル荷重 ３９２Ｎ ラジアル荷重 ９８００Ｎ 油浴潤滑 ＶＧ６８ 図６において、実線ａ３、ａ４は図２におけるＰOから
０．８５Ｒ離れた地点でのころ端面の落ち量ＧをＰBと
ＰCの間であるＧ＝０．０００１４Ｒ（ころ径：１４ｍ
ｍ、７×０．０００１４＝約１μｍ）とした場合の円筒
ころ軸受（以下「比較例」という）の外輪温度を示し、
点線ｂ３、ｂ４は図２におけるＰOから０．８５Ｒ離れ
た地点でのころ端面の落ち量ＧをＰCとＰDの間であるＧ
＝０．００１４Ｒ（ころ径：１４ｍｍ、７×０．００１
４＝約１０μｍ）とした場合の円筒ころ軸受（以下、
「実施例３」という）の外輪温度を示している。
【００２０】図６に示されるように、比較例では軸受の
回転数が３０００ｍｉｎ-1に達すると外輪温度が７０℃
を超えるのに対し、実施例３では軸受の回転数が３００
０ｍｉｎ-1に達しても外輪温度が７０℃を超えないこと
がわかる。図５及び図６の試験結果からも明らかなよう
に、鍔部１５と摺接する部分の円筒ころ１３の端面を、
その断面の外形線が少なくとも第１地点ＰAを通り、か
つ第３地点ＰCと第４地点ＰDとの間を通過する連続した
曲線となるように研削加工することにより、円筒ころ１
３の端面１３ａと鍔部１５との間に潤滑油が導入され易
くなるので、円筒ころ１３と鍔部１５との間に発生する
摩擦熱を、円筒ころ１３の端面や鍔部１５のころ案内面
に特別な加工を施したり、ころの形状を大きく変えるこ
となく低減することができる。
【００２１】次に、砥石のヤング率ところ端面の０．６
５Ｒの地点に対して０．８５Ｒ地点での落ち量との関係
を調べた結果を図７に、またころの端面を研削するとき
に使用される砥石のヤング率と砥石の摩耗量との関係を
調べた結果を図８に示す。図７に示されるように、ヤン
グ率が５０００Ｍｐａ以上の砥石では、砥粒の支持剛性
が高いために、ころ端面と砥石との干渉がある値以上に
なると研削による除去が始まる。このため、ころのチャ
ンファ部までの干渉が得られず、フラットの端面が生成
され、安定したころの丈（長さ）寸法が得られる。
【００２２】一方、ヤング率が５００Ｍｐａ程度からは
徐々にころ端面形状が連続した曲線が得られ、図７で示
されるように、ころ端面の落ち量も大きくなることがわ
かる。さらに、ヤング率の小さい砥石を用いると落ち量
は増えるが、ヤング率が１０Ｍｐａ以下の砥石では、ヤ
ング率の高い砥石とは反対にころの丈寸法が安定しなく
なり、また研削時間も増える。このことは、図８に示さ
れるように、砥石摩耗（直径７．５ｍｍのころを１００
０個研削する時の平均追い込み量とした）とヤング率と
の関係からもわかるように、砥石のヤング率が小さいと
砥石摩耗が増える傾向にあり、特に１５Ｍｐａ以下では
摩耗が増える。以上のことから、ヤング率は１５０Ｍｐ
ａ〜１５Ｍｐａの範囲内が望ましい。
【００２３】回転評価試験３ 図３に示した円錐ころ軸受の回転評価試験を下記の条件
で実施し、そのときの円錐ころ端面の落ち量Ｇと給油停
止後に焼付きが生じるまでの時間との関係を調べた結果
を図９に示す。 ＜試験条件＞ 試験軸受 ＨＲ３０３０６Ｃ 最大回転数 ６０００ｍｉｎ-1 アキシアル荷重 ４０００Ｎ 潤滑油 ギヤ油 給油量 ４８０ｃｃ／分 同図において、△は従来の円錐ころ軸受を示し、○は本
発明の円錐ころ軸受を示している。
【００２４】同図に示されるように、ころ端面の落ち量
Ｇと円錐ころ１６の半径Ｒとの比Ｇ／Ｒ（以下、ころ端
面の落ち量比という）が図４中のＰBとＰCとの間である
０．００６５未満では比較的早期に焼付きが発生する
が、ころ端面の落ち量比Ｇ／Ｒが図４中のＰCよりも大
きい０．００６５以上では焼付きが発生し難くなること
がわかる。また、ころ端面の落ち量比Ｇ／Ｒが図４中の
ＰDよりも大きい０．０１を超えても落ち量比Ｇ／Ｒが
０．０１のものと効果に顕著な違いがなくなり、研削時
間だけが増加するので、円錐ころ端面の落ち量比Ｇ／Ｒ
としては０．００６５〜０．０１の範囲内が望ましい。
【００２５】図９の試験結果からも明らかなように、鍔
部１５と摺接する部分の円錐ころ１６の端面を、その断
面の外形線が少なくとも第１地点ＰAを通り、かつ第３
地点ＰCと第４地点ＰDとの間を通過する連続した曲線と
なるように研削加工することにより、円錐ころ１６の端
面１６ａと鍔部１５との間に潤滑油が導入され易くなる
ので、円錐ころ１６と鍔部１５との間に発生する摩擦熱
を、円錐ころ１６の端面や鍔部１５のころ案内面に特別
な加工を施したり、ころの形状を大きく変えることなく
低減することができる。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ころと鍔部との間に発生する摩擦熱を、ころの端面や鍔
部のころ案内面に特別な加工を施したり、ころの形状を
大きく変えることなく低減することのできるころ軸受を
提供できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施形態に係るころ軸受の部分
断面図である。
【図２】図１に示される鍔部と摺接する部分の円筒ころ
の端部を示す断面図である。
【図３】本発明の第２の実施形態に係るころ軸受の部分
断面図である。
【図４】図２に示される鍔部と摺接する部分の円錐ころ
の端部を示す断面図である。
【図５】図１に示される円筒ころ軸受を回転させたとき
の外輪の温度変化を示す線図である。
【図６】図１に示される円筒ころ軸受を回転させたとき
の外輪の温度変化を示す線図である。
【図７】砥石のヤング率ところ端面の落ち量との関係を
示す線図である。
【図８】砥石のヤング率と砥石の摩耗量との関係を示す
線図である。
【図９】円錐ころ端面の落ち量と焼付きが生じる時間と
の関係を示す線図である。
【図１０】円筒ころ軸受に組み込まれる円筒ころの端面
形状を示す図である。
【図１１】円筒ころ軸受に組み込まれる円筒ころの端面
形状を示す図である。
【符号の説明】 １１ 外輪 １２ 内輪 １３ 円筒ころ １４ 保持器 １５ 鍔部 １６ 円錐ころ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤井 修 神奈川県藤沢市鵠沼神明一丁目５番50号 日本精工株式会社内 Ｆターム(参考） 3J101 AA13 AA16 AA25 AA42 AA54 AA62 BA05 DA11 FA33

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 複数の円筒ころを軌道輪の円周方向に案
    内する鍔部を軌道輪の端部に有するころ軸受であって、 前記円筒ころの直径を２Ｒ、前記円筒ころの端面と前記
    円筒ころの中心軸線とが交わる位置を原点とし、該原点
    から前記円筒ころの外径方向に０．６５Ｒ離れた位置を
    第１地点、前記第１地点から前記円筒ころの外径方向に
    ０．２０Ｒ離れた位置を第２地点、前記第２地点から前
    記円筒ころの軸方向に０．０００５Ｒ離れた位置を第３
    地点、前記第２地点から前記円筒ころの軸方向に０．０
    ０３Ｒ離れた位置を第４地点としたとき、前記鍔部と摺
    接する部分の円筒ころの端面を、その断面の外形線が少
    なくとも前記第１地点を通り、かつ前記第３地点と第４
    地点との間を通過する連続した曲線となるように研削加
    工したことを特徴とするころ軸受。
  2. 【請求項２】 複数の円錐ころを軌道輪の円周方向に案
    内する鍔部を軌道輪の端部に有するころ軸受であって、 前記円錐ころの直径を２Ｒ、前記円錐ころの端面と前記
    円錐ころの中心軸線とが交わる位置を原点とし、該原点
    から前記円錐ころの外径方向に０．６５Ｒ離れた位置を
    第１地点、前記第１地点から前記円錐ころの外径方向に
    ０．２０Ｒ離れた位置を第２地点、前記第２地点から前
    記円錐ころの軸方向に０．００６５Ｒ離れた位置を第３
    地点、前記第２地点から前記円錐ころの軸方向に０．０
    １Ｒ離れた位置を第４地点としたとき、前記鍔部と摺接
    する部分の円錐ころの端面を、その断面の外形線が少な
    くとも前記第１地点を通り、かつ前記第３地点と第４地
    点との間を通過する連続した曲線となるように研削加工
    したことを特徴とするころ軸受。
  3. 【請求項３】 前記ころの端面を仕上げ加工する弾性砥
    石の縦弾性係数を１０Ｍｐａ〜５００Ｍｐａの範囲内と
    したことを特徴とする請求項１または２記載のころ軸
    受。
  4. 【請求項４】 複数の円筒ころを軌道輪の円周方向に案
    内する鍔部を軌道輪の端部に有するころ軸受であって、 前記鍔部と摺接する部分の円筒ころの端面を、その断面
    の外形線が半径方向外側へ行くほど曲率半径が小さくな
    っている連続した曲線となるように研削加工したことを
    特徴とするころ軸受。
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