JP2002239692A

JP2002239692A - 小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法

Info

Publication number: JP2002239692A
Application number: JP2001038351A
Authority: JP
Inventors: Koichi Nomura; 光一野村; Hiroshi Maeda; 浩史前田; Takashi Osako; 隆志大迫; Kimio Inagaki; 公男稲垣; Sho Ishizaka; 祥石坂
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 2001-02-15
Filing date: 2001-02-15
Publication date: 2002-08-27

Abstract

(57)【要約】【課題】Ｃａ添加処理をしない小断面アルミキルド鋼
鋳片を鋳造する際に、鋳片の清浄性を劣化させず、且
つ、ノズル詰まりを防止して鋳造する。【解決手段】鋳片横断面積が０．１ｍ² 以下の小断面
アルミキルド鋼鋳片６の連続鋳造に際し、タンディッシ
ュ３内の雰囲気を外気と遮断し、このタンディッシュ内
にＡｌ脱酸が施され且つＣａを実質的に含有しない溶鋼
１を注入し、上部にキャップノズル８が設置されたタン
ディッシュノズル７をモールドパウダー５で覆われた鋳
型４内の溶鋼に浸漬させつつ、且つ、キャップノズルの
下部から鋳型横断面積１ｍ² 当たり２０〜５０Ｎｌ／ｍ
ｉｎの範囲内で不活性ガスを吹き込みながら、タンディ
ッシュ内の溶鋼を鋳型内に鋳造する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、アルミキルド鋼の
小断面鋳片を製造する連続鋳造方法に関し、詳しくはＣ
ａ添加処理をしないアルミキルド溶鋼を、タンディッシ
ュノズルのノズル詰まりを生じることなく、且つ、溶鋼
の清浄性を損なうことなく鋳造することができる連続鋳
造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】鋼の連続鋳造において、タンディッシュ
の底部にはタンディッシュノズルが設けられており、取
鍋からタンディッシュ内に注入された溶鋼はタンディッ
シュノズルを介して鋳型内に注入されている。このタン
ディッシュノズルの内面には、溶鋼の通過に伴ってＡｌ
脱酸やＴｉ脱酸による溶鋼中のＡｌ₂ Ｏ₃ やＴｉＯ₂ 等
の高融点脱酸生成物が付着・堆積し、所謂「ノズル詰ま
り」が発生する。このノズル詰まりは、鋳片品質に悪影
響を及ぼすだけでなく、甚だしい場合には、鋳込み作業
そのものの中止を余儀なくさせる。

【０００３】特に、ビレット連続鋳造機等の小断面の連
続鋳造機においてアルミキルド鋼を鋳造する場合には、
タンディッシュノズル内径が小さいため、ノズル詰まり
が発生し易く、Ａｌ₂ Ｏ₃ によるノズル詰まりを防止す
ることが、安定した鋳込み作業を行なう上で、極めて重
要である。そのため、従来、アルミキルド鋼の小断面鋳
片を鋳造する場合には、溶鋼にＣａを添加し、生成する
Ａｌ₂ Ｏ₃ をＣａＯ−Ａｌ₂ Ｏ₃ 系の低融点複合酸化物
に変質させ、ノズル詰まりを防止する方法が実施されて
きた。しかし、Ｃａを添加することにより鋼中にＣａが
残存し、このＣａの影響で鋼材の機械的性質の衝撃特性
が劣化するという問題がある。

【０００４】そこで、本発明者等はＣａを添加せずにノ
ズル詰まりを防止する方法を検討し、先に、特開平９−
２５３８０７号公報（以下「先行技術１」と記す）を提
案した。先行技術１による鋳造方法は、大断面鋳片の鋳
造では一般的に行われている方法、即ち、タンディッシ
ュノズル内面に不活性ガスを吹き込んでＡｌ₂ Ｏ₃ の付
着・堆積を防止するもので、特に、小断面鋳片の鋳造で
は、吹き込みガスにより鋳型内溶鋼の湯面変動が発生
し、モールドパウダーが巻き込まれて、溶鋼の清浄性が
劣化することを防止するために、タンディッシュノズル
での通過溶鋼流量を０．５５トン／ｍｉｎ以下に制限す
ると共に、タンディッシュノズル内に吹き込む不活性ガ
ス吹き込み流量を鋳型横断面積１ｍ² 当たり３５〜７５
Ｎｌ／ｍｉｎの範囲に制限し、更に、タンディッシュノ
ズル形状を適正形状に限定したものである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、その後
の鋳造結果から先行技術１による鋳造方法には以下の問
題点があることが分かった。即ち、不活性ガスの吹き込
み流量が限定範囲の上限値付近では、特に鋳片横断面が
０．０３ｍ² 以下の場合に、鋳型内溶鋼の湯面変動が発
生することがあり、又、不活性ガスの吹き込み流量が限
定範囲の下限値付近では、Ａｌ₂ Ｏ₃ によるノズル詰ま
りを有効に防止できないことがあり、安定した鋳造が可
能であるとは必ずしも云えない点である。

【０００６】本発明は、上記事情に鑑みなされたもの
で、その目的とするところは、鋳片横断面積が０．１ｍ
² 以下の小断面アルミキルド鋼鋳片を鋳造する際に、Ｃ
ａ添加処理をせず、タンディッシュノズル内に不活性ガ
スを吹き込んでも鋳型内溶鋼の湯面変動を抑えることが
でき、鋳片の清浄性を損なうことなく、且つ、ノズル詰
まりを発生させることなく、安定して鋳造することがで
きる連続鋳造方法を提供することである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者等は上記課題を
解決すべく、鋭意研究を重ねた。その結果、小断面の連
続鋳造の際に一般的に採用されているストッパー式溶鋼
流量制御方式のタンディッシュにおいては、キャップノ
ズルの上部側では、溶鋼中のＡｌ₂ Ｏ₃が付着・堆積し
たとしてもノズル詰まりには至らないことが分かった。
この部位は溶鋼流速が速いために、Ａｌ₂ Ｏ₃ の付着・
堆積が成長しないためと思われる。尚、キャップノズル
とは、タンディッシュノズルの上部に嵌め込まれて設置
された耐火物製ノズルのことで、ストッパーと接合して
溶鋼流量を制御する部位である。

【０００８】そこで、後述する実施例に示す連続鋳造機
を用いて、キャップノズルの下半分をポーラス煉瓦と
し、一方、キャップノズルの上半分を緻密な耐火物材質
として、鋳片横断面及びＡｒ吹き込み流量を種々変更し
てアルミキルド鋼を鋳造し、鋳型内の湯面変動及びタン
ディッシュノズル内のＡｌ₂ Ｏ₃ 付着層厚みを調査し
た。調査結果を図１に示す。

【０００９】図１は、アルミキルド鋼の鋳造において、
キャップノズルの下半分から吹き込んだＡｒ流量Ｑ（Ｎ
ｌ／ｍｉｎ）と鋳型横断面積Ｓ（ｍ² ）との比Ｑ／Ｓ
（Ｎｌ／ｍｉｎ・ｍ² ）と、鋳型内溶鋼の湯面変動量Δ
ｈ（ｍｍ）及びキャップノズルにおけるＡｌ₂ Ｏ₃ 付着
層厚みｄ（ｍｍ）との関係を示す図である。図１から明
らかなように、比Ｑ／Ｓの値が増加するにつれて、Ａｌ
₂ Ｏ₃ 付着層厚みｄは減少するが、一方、鋳型内溶鋼の
湯面変動量Δｈは、比Ｑ／Ｓが小さいときは小さく良好
であるが、比Ｑ／Ｓの増加に伴って増大し、悪化するこ
とが分かる。

【００１０】そして、多数の操業試験結果より得られ
た、ノズル詰まりによる鋳造トラブルを発生させないた
めのＡｌ₂ Ｏ₃ 付着層厚みｄの制限条件であるｄ≦７ｍ
ｍ、及び、鋳型内溶鋼の湯面変動によるモールドパウダ
ーの巻き込みに起因する製品の介在物性欠陥を発生させ
ないための湯面変動量Δｈの制限条件であるΔｈ≦１０
ｍｍの両方を満たすためには、比Ｑ／Ｓを２０〜５０Ｎ
ｌ／ｍｉｎ・ｍ² の範囲内に制御する必要があるとの知
見を得た。尚、前述の先行技術１ではキャップノズルの
全体からＡｒを吹き込んでいたため、ノズル詰まりの起
こり易いキャップノズル下部におけるＡｒ吹き込み流量
が相対的に少なくなり、そのため、ノズル詰まりを防止
するためのＡｒ吹き込み流量の下限値が、鋳型横断面積
１ｍ² 当たり３５Ｎｌ／ｍｉｎと高くなっていたものと
想到される。

【００１１】本発明は上記知見に基づきなされたもの
で、第１の発明による小断面アルミキルド鋼鋳片の連続
鋳造方法は、鋳片横断面積が０．１ｍ² 以下の小断面ア
ルミキルド鋼鋳片の連続鋳造に際し、タンディッシュ内
雰囲気を外気と遮断し、このタンディッシュ内にＡｌ脱
酸が施され且つＣａを実質的に含有しない溶鋼を注入
し、上部にキャップノズルが設置されたタンディッシュ
ノズルをモールドパウダーで覆われた鋳型内溶鋼に浸漬
させつつ、且つ、前記キャップノズルの下部から鋳型横
断面積１ｍ² 当たり２０〜５０Ｎｌ／ｍｉｎの範囲内で
不活性ガスを吹き込みながら、このタンディッシュノズ
ルを介してタンディッシュ内の溶鋼を鋳型内に鋳造する
ことを特徴とするものである。又、第２の発明による小
断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法は、第１の発明
において、鋳片横断面積を０．０３ｍ ² 以下とすること
を特徴とするものである。

【００１２】本発明では、キャップノズルの下部からＡ
ｒ等の不活性ガスを吹き込むので、少ない不活性ガス吹
き込み流量でタンディッシュノズルのノズル詰まりを防
止することができる。又、不活性ガスの吹き込み流量が
少ないので、鋳型内溶鋼の湯面変動量が抑制され、モー
ルドパウダーの巻き込みが抑制され、鋳片の清浄性は損
なわれることがない。

【００１３】アルミキルド鋼の連続鋳造におけるノズル
詰まりは、鋳片横断面積が０．１ｍ ² 以下の場合にはタ
ンディッシュノズルの内径が小さくなるため、発生し易
くなる。従って、横断面積が０．１ｍ² 以下のアルミキ
ルド鋼鋳片を連続鋳造する場合に本発明の効果を発揮す
る。特に、鋳片横断面積が０．０３ｍ² 以下となるとノ
ズル詰まりが発生し易く、且つ、不活性ガスの吹き込み
による湯面変動も大きくなるので、鋳片横断面積が０．
０３ｍ² 以下のアルミキルド鋼鋳片の連続鋳造時に本発
明を適用することが好ましい。

【００１４】又、本発明では、アルミキルド鋼にはＣａ
処理が施されず、従って、アルミキルド鋼鋳片は実質的
にＣａを含有しないので、Ｃａに起因する鋼材の衝撃特
性が劣化するという問題点を解消することができる。
又、タンディッシュに溶鋼を注入する以前にＡｌ脱酸を
施しているので、ＲＨ脱ガス設備等の二次精錬炉にて脱
酸生成物であるＡｌ₂ Ｏ₃ の浮上・分離を積極的に促進
して、溶鋼の清浄性を予め高めることができる。

【００１５】更に、本発明では、タンディッシュ内雰囲
気は外気と遮断されているので、タンディッシュ内での
空気酸化が防止され、溶鋼中での新たなＡｌ₂ Ｏ₃ の生
成が防止され、ノズル詰まりが起こり難くなる。又、鋳
型内溶鋼をモールドパウダーで覆って溶鋼の空気による
酸化を防止するので、溶鋼の清浄性を向上させることが
できる。更に、タンディッシュノズルを鋳型内溶鋼に浸
漬させているので、溶鋼の空気酸化を防止すると共に、
鋳型内溶鋼の湯面変動を抑えることができる。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照して説明する。図２は本発明の一つの実施の形態
を示す連続鋳造機の概略説明図である。

【００１７】図２に示すように、鉄皮１１と、その内側
の耐火物１２とで構成されたタンディッシュ３が、鋳型
４の上方所定位置にタンディッシュカー（図示せず）に
搭載されて配置されている。タンディッシュ３の底部に
は、耐火物１２と嵌合するタンディッシュノズル７が配
置され、タンディッシュ３から鋳型４への溶鋼流出孔１
８が形成される。この溶鋼流出孔１８を開閉するため
に、タンディッシュノズル７の上方にはストッパー９が
配置されている。ストッパー９は、ストッパー開度制御
装置１０によってその位置を制御され、鋳型４への溶鋼
流出量が適正に制御される。ストッパー開度制御装置１
０は、鋳型４の直上に配置した渦流式湯面計１３の測定
信号を受け、鋳型４内の溶鋼１の湯面位置に応じて、鋳
型４への溶鋼流出量を適正に制御している。

【００１８】タンディッシュ３の上部開口部はタンディ
ッシュカバー１５で覆われており、タンディッシュカバ
ー１５を貫通する不活性ガス供給管１６より、Ａｒ等の
不活性ガスをタンディッシュ３内に供給し、タンディッ
シュ３内を外気と遮断して不活性ガス雰囲気とすること
ができる。タンディッシュ３の内部には、溶鋼１中に存
在するＡｌ₂ Ｏ₃ の浮上・分離を促進させるための堰１
９が設置されており、又、タンディッシュ３には、溶鋼
１を加熱するためのプラズマ加熱トーチ２０がタンディ
ッシュカバー１５を貫通して設置されている。プラズマ
加熱トーチ２０を必要に応じて適宜稼働させることで、
タンディッシュ３内の溶鋼１の温度が所定範囲に制御さ
れる。

【００１９】図３は、タンディッシュノズル７の要部概
略縦断面図である。図３に示すように、タンディッシュ
ノズル７の上部にはキャップノズル８（上ノズルともい
う）が嵌め込まれており、キャップノズル８は不活性ガ
ス導入管１４と接続している。キャップノズル８は、そ
の上部８ａがハイアルミナ質等の緻密な耐火物材料で形
成され、その下部８ｂが耐火性ポーラス煉瓦で形成され
ており、不活性ガス導入管１４から供給されるＡｒ等の
不活性ガスは、キャップノズル８の下部８ｂから溶鋼流
出孔１８内に吹き込まれるようになっている。ここで、
キャップノズル８の下部８ｂとは、キャップノズル８と
ストッパー９とが接合する箇所より下方側を意味するも
のと定義し、本発明では、このように定義した下部８ｂ
の内周面の少なくとも５０％以上を耐火性ポーラス煉瓦
で形成するものとする。尚、上部８ａと下部８ｂとで耐
火物材質を完全に変更する必要はなく、両者の耐火物材
質が互いに混合し合うようにしても良い。

【００２０】このように構成された連続鋳造機を用い
て、アルミキルド鋼鋳片を以下のようにして製造する。
先ず、溶鋼１を転炉等の製鋼炉（図示せず）から取鍋２
に出鋼し、所定の合金元素を添加した後、Ａｌを添加し
てＡｌ脱酸を施す。その後、溶鋼１を収納した取鍋２を
タンディッシュ３の上方所定位置に設置して、取鍋２内
の溶鋼１をタンディッシュ３に注入する。尚、タンディ
ッシュノズル７のノズル詰まりを防止する観点から、Ａ
ｌ脱酸後に、例えば、ＲＨ真空脱ガス設備（図示せず）
での溶鋼１の攪拌処理や取鍋精錬設備（図示せず）での
フラックスとの攪拌処理等を施し、脱酸生成物であるＡ
ｌ₂ Ｏ₃ を溶鋼１から分離除去し、溶鋼１を清浄化して
おくことが好ましい。

【００２１】溶鋼１のタンディッシュ３への注入時、空
気酸化によるＡｌ₂ Ｏ₃ の生成を防止するために、先端
がタンディッシュカバー１５を貫通するロングノズル１
7を、取鍋２の底部に設け、ロングノズル１７の先端を
タンディッシュ３内の溶鋼１に浸漬させ、空気を遮断し
て注入する。そして、鋳造中は、不活性ガス供給管１６
からＡｒ等の不活性ガスを供給してタンディッシュ３内
を不活性ガス雰囲気とする。尚、タンディッシュ３への
注入開始前に、不活性ガス供給管１６よりＡｒガス等の
不活性ガスを供給してタンディッシュ３内を不活性ガス
雰囲気としておいても良い。

【００２２】タンディッシュ３内の溶鋼１が所定量とな
った時点で、ストッパー開度制御装置１０にてストッパ
ー９を上昇させ、溶鋼流出孔１８より鋳型４内に溶鋼１
を注入する。鋳型４内に注入された溶鋼１は、冷却され
凝固して鋳片６を形成する。この鋳片６の横断面積は
０．１ｍ² 以下で、望ましくは０．０３ｍ² 以下とす
る。そして、タンディッシュノズル７の先端が鋳型４内
の溶鋼１に浸漬し、更に、鋳型４内の溶鋼１の湯面位置
が上昇して所定位置になったら、鋳型４内にモールドパ
ウダー５を添加すると共に鋳片６の引抜きを開始する。
そして、鋳片６の引き抜き開始に前後して、不活性ガス
導入管１４からＡｒ等の不活性ガスを供給し、キャップ
ノズル８の下部８ｂから鋳型４の横断面積１ｍ² 当たり
２０〜５０Ｎｌ／ｍｉｎの範囲内で不活性ガスを吹き込
みつつ、タンディッシュ３内の溶鋼１を鋳型４内に鋳造
する。そして、この状態を維持してアルミキルド鋼の連
続鋳造を継続する。

【００２３】その際、鋳片６の横断面積が０．０３ｍ²
以下の場合には、鋳型４内の溶鋼１の湯面変動を極力抑
える観点から、不活性ガスの吹き込み量を少なくするこ
とが好ましく、具体的には鋳型４の横断面積１ｍ² 当た
り２０〜３５Ｎｌ／ｍｉｎ程度とすることが好ましい。

【００２４】アルミキルド鋼の鋳造時におけるタンディ
ッシュノズル７のノズル詰まりは、溶鋼１中に懸濁する
Ａｌ₂ Ｏ₃ がキャップノズル８の下部８ｂ付近の内周面
に付着・堆積して発生する。本発明では、Ａｌ₂ Ｏ₃ が
付着・堆積してノズル詰まりが発生し易い、キャップノ
ズル８の下部８ｂから不活性ガスを溶鋼１中に吹き込む
ので、この部分における溶鋼流動の澱みを解消して、Ａ
ｌ₂ Ｏ₃ の付着・堆積を防止することが可能となる。

【００２５】鋳片横断面積が０．１ｍ² 以下のアルミキ
ルド鋼の鋳片６を上記説明のようにして製造すること
で、タンディッシュノズル７のノズル詰まりを発生する
ことなく、清浄性に優れた鋳片６を安定して製造するこ
とが可能となる。

【００２６】

【実施例】以下、図２に示す連続鋳造機を用いて、本発
明を実施した操業結果を説明する。表１に、本発明の範
囲内の連続鋳造方法である本発明例、並びに、本発明の
範囲外の連続鋳造方法である比較例における鋳造条件を
示す。尚、本発明例及び比較例共に、用いた連続鋳造機
は湾曲型６ストランドのビレット連続鋳造機であり、取
鍋容量は溶鋼２５０ｔ、タンディッシュ容量は溶鋼５０
ｔであり、鋳造中タンディッシュ内にＡｒを吹き込んで
タンディッシュ内雰囲気を外気と遮断しながら、Ｃ含有
量が０．２mass％、Ａｌ含有量が０．０３mass％のアル
ミキルド鋼を鋳造した。

【００２７】又、使用したタンディッシュノズルの材質
はＡｌ₂ Ｏ₃ −グラファイトであり、キャップノズルの
ポーラス煉瓦の部位から不活性ガスとしてＡｒを吹き込
んだ。但し、比較例１〜３ではキャップノズル全体をポ
ーラス煉瓦で形成した。本発明による鋳造条件と各比較
例の鋳造条件とで異なる点は、比較例１ではキャップノ
ズル全体からＡｒを吹き込んでいる点、比較例２ではキ
ャップノズル全体からＡｒを吹き込んでいる点とＡｒ吹
き込み量が本発明の範囲より多い点、比較例３ではキャ
ップノズル全体からＡｒを吹き込んでいる点、比較例４
ではＡｒ吹き込み量が本発明の範囲より多い点であり、
その他の鋳造条件は本発明の範囲内である。

【００２８】

【表１】

【００２９】表１には、本発明例及び比較例の連続鋳造
時におけるタンディッシュノズルのノズル詰まり、及
び、鋳片表層部のパウダー性表面欠陥の評価結果を示
す。尚、ノズル詰まりの評価において、○印はノズル詰
まりの発生なし、×印はノズル詰まりの発生ありを表わ
し、又、鋳片表層部のパウダー性表面欠陥の評価におい
て、○印はパウダー性介在物による鋳片の手入れなし、
×印はパウダー性介在物による鋳片の手入れありを表わ
している。

【００３０】表１から明らかなように、小断面サイズの
丸ビレット鋳片の製造において、鋳造条件が一つでも本
発明の範囲外の場合には、所期の目的を達成することが
できないが、鋳造条件が本発明の範囲内の場合には、所
期の目的を達成することが可能であることが分かった。

【００３１】

【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、ビ
レットのような鋳片横断面積が０．１ｍ² 以下の小断面
アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造において、溶鋼へのＣａ
添加処理を行わなずに、タンディッシュノズル内面への
Ａｌ₂ Ｏ₃ の付着を防止し、且つ、鋳片表層部のパウダ
ー性欠陥を発生させることなく、安定して小断面のアル
ミキルド鋼鋳片を鋳造することができ、その結果、清浄
性が高く且つ機械的性質が優れたアルミキルド鋼小断面
鋳片を連続鋳造法により得ることができ、工業上有用な
効果がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】アルミキルド鋼の鋳造の際に、キャップノズル
の下半分から吹き込んだＡｒ流量Ｑと鋳型横断面積Ｓと
の比Ｑ／Ｓと、鋳型内溶鋼の湯面変動量Δｈ及びキャッ
プノズルでのＡｌ₂ Ｏ₃ 付着層厚みｄとの関係を示す図
である。

【図２】本発明の一つの実施の形態を示す連続鋳造機の
概略説明図である。

【図３】本発明で用いるタンディッシュノズルの要部概
略縦断面図である。

【符号の説明】

１溶鋼２取鍋３タンディッシュ４鋳型５モールドパウダー６鋳片７タンディッシュノズル８キャップノズル９ストッパー１０ストッパー開度制御装置１３渦流式湯面計１４不活性ガス導入管

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者大迫隆志東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者稲垣公男東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者石坂祥東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内Ｆターム(参考） 4E004 HA02 NB02 NC01

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】鋳片横断面積が０．１ｍ² 以下の小断面
アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造に際し、タンディッシュ
内雰囲気を外気と遮断し、このタンディッシュ内にＡｌ
脱酸が施され且つＣａを実質的に含有しない溶鋼を注入
し、上部にキャップノズルが設置されたタンディッシュ
ノズルをモールドパウダーで覆われた鋳型内溶鋼に浸漬
させつつ、且つ、前記キャップノズルの下部から鋳型横
断面積１ｍ² 当たり２０〜５０Ｎｌ／ｍｉｎの範囲内で
不活性ガスを吹き込みながら、このタンディッシュノズ
ルを介してタンディッシュ内の溶鋼を鋳型内に鋳造する
ことを特徴とする小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造
方法。
【請求項２】請求項１に記載の小断面アルミキルド鋼
鋳片の連続鋳造方法において、鋳片横断面積を０．０３
ｍ² 以下とすることを特徴とする小断面アルミキルド鋼
鋳片の連続鋳造方法。