JPH09253807A - 小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法 - Google Patents
小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法Info
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- JPH09253807A JPH09253807A JP6853796A JP6853796A JPH09253807A JP H09253807 A JPH09253807 A JP H09253807A JP 6853796 A JP6853796 A JP 6853796A JP 6853796 A JP6853796 A JP 6853796A JP H09253807 A JPH09253807 A JP H09253807A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ａｌ2 Ｏ3 介在物のＣａによる介在物形態制
御によらず、ノズルからの適正な不活性ガス吹き込みに
よりノズル詰まりを防止し、小断面モールドでもモール
ド内湯面変動を抑制しつつ、且つ品質良好な鋳片を連続
鋳造する。 【解決手段】 モールド内への溶鋼鋳込み用ノズル６ｃ
を通過する溶鋼１５流量を０．５５ｔ／ｍｉｎ以下に制
限し、ノズル６ｃをモールド内溶鋼中への浸漬型ノズル
とし、ノズル６ｃ上部のキャップ１１のノズル径絞り比
を０．２５以上とし、不活性ガス、例えばＡｒガス１２
をキャップ１１の内周表面１１ａからモールド横断面積
１平方メートル当たり毎分、３５〜７５Ｎｌの範囲内で
吹き出させつつ溶鋼をモールドに鋳込む。
御によらず、ノズルからの適正な不活性ガス吹き込みに
よりノズル詰まりを防止し、小断面モールドでもモール
ド内湯面変動を抑制しつつ、且つ品質良好な鋳片を連続
鋳造する。 【解決手段】 モールド内への溶鋼鋳込み用ノズル６ｃ
を通過する溶鋼１５流量を０．５５ｔ／ｍｉｎ以下に制
限し、ノズル６ｃをモールド内溶鋼中への浸漬型ノズル
とし、ノズル６ｃ上部のキャップ１１のノズル径絞り比
を０．２５以上とし、不活性ガス、例えばＡｒガス１２
をキャップ１１の内周表面１１ａからモールド横断面積
１平方メートル当たり毎分、３５〜７５Ｎｌの範囲内で
吹き出させつつ溶鋼をモールドに鋳込む。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、小断面の鋼鋳片
を製造する連続鋳造方法に関するものであり、特に、Ｃ
ａ添加処理をしていないＡｌ2 Ｏ3 介在物を含む溶鋼を
タンディッシュのノズル詰まりなしに、健全な鋳片を連
続鋳造する方法に関するものである。
を製造する連続鋳造方法に関するものであり、特に、Ｃ
ａ添加処理をしていないＡｌ2 Ｏ3 介在物を含む溶鋼を
タンディッシュのノズル詰まりなしに、健全な鋳片を連
続鋳造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造において、鋳込まれるべき
溶鋼を所定の温度に保持しつつ収容しておく取鍋と、連
続鋳造機のモールドとの中間に位置し、モールドに溶鋼
を安定供給するためのタンディッシュには、溶鋼をモー
ルドに供給するためのタンディッシュノズルが底部に設
けられている。このタンディッシュノズル（以下、「ノ
ズル」という）は、内部を溶鋼が通過すると共に溶鋼中
のＡｌ2 Ｏ3 介在物やＴｉＯ2 系介在物等が内面に凝集
・堆積し、また、甚だしい場合にはノズルが閉塞して溶
鋼の鋳込みをすることができなくなることもある。この
ような所謂ノズル詰まりの発生は鋳片品質に悪影響を及
ぼすだけでなく鋳込み作業そのものの中止を余儀なくす
る。
溶鋼を所定の温度に保持しつつ収容しておく取鍋と、連
続鋳造機のモールドとの中間に位置し、モールドに溶鋼
を安定供給するためのタンディッシュには、溶鋼をモー
ルドに供給するためのタンディッシュノズルが底部に設
けられている。このタンディッシュノズル（以下、「ノ
ズル」という）は、内部を溶鋼が通過すると共に溶鋼中
のＡｌ2 Ｏ3 介在物やＴｉＯ2 系介在物等が内面に凝集
・堆積し、また、甚だしい場合にはノズルが閉塞して溶
鋼の鋳込みをすることができなくなることもある。この
ような所謂ノズル詰まりの発生は鋳片品質に悪影響を及
ぼすだけでなく鋳込み作業そのものの中止を余儀なくす
る。
【０００３】鋼のビレット連続鋳造機等、小断面サイズ
の鋳片を製造する連続鋳造機において、Ａｌ脱酸等に伴
い生成したＡｌ2 Ｏ3 介在物を含む溶鋼を鋳込む場合に
は、Ａｌ2 Ｏ3 介在物によるノズル詰まりの発生を防止
することが安定した鋳込み作業を行なうためには特に重
要である。そこで、Ａｌ2 Ｏ3 介在物を含む溶鋼の鋳込
みの内、特に小断面モールドに鋳込む場合には、従来、
Ｃａ添加処理によりＡｌ2 Ｏ3 介在物を低融点化合物で
あるＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系介在物に変えることによりノ
ズル詰まりを防止する方法が採られてきた。
の鋳片を製造する連続鋳造機において、Ａｌ脱酸等に伴
い生成したＡｌ2 Ｏ3 介在物を含む溶鋼を鋳込む場合に
は、Ａｌ2 Ｏ3 介在物によるノズル詰まりの発生を防止
することが安定した鋳込み作業を行なうためには特に重
要である。そこで、Ａｌ2 Ｏ3 介在物を含む溶鋼の鋳込
みの内、特に小断面モールドに鋳込む場合には、従来、
Ｃａ添加処理によりＡｌ2 Ｏ3 介在物を低融点化合物で
あるＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系介在物に変えることによりノ
ズル詰まりを防止する方法が採られてきた。
【０００４】一方、スラブ連続鋳造機等、大断面サイズ
の鋳片を製造するために溶鋼通過流量が大なる連続鋳造
機において、上記Ａｌ2 Ｏ3 介在物を含む溶鋼を鋳込む
場合には、従来、タンディッシュ内上ノズルないしはタ
ンディッシュ浸漬ノズルの内面から鋳込み溶鋼流に不活
性ガスを吹き込み、不活性ガス気泡による上記内面の洗
浄効果によりＡｌ2 Ｏ3 介在物の上記内面への凝集・堆
積を防止している。例えば、特開平２−３７９４８号公
報は、スラブの連続鋳造において、鋳造速度が１．０〜
３．５ｔ／ｍｉｎの範囲内の場合には、タンディッシュ
上ノズルからＡｒガスを３．０〜５．０Ｎｌ／溶鋼ｔｏ
ｎの範囲内で吹き込む方法（以下、「先行技術１」とい
う）を開示している。
の鋳片を製造するために溶鋼通過流量が大なる連続鋳造
機において、上記Ａｌ2 Ｏ3 介在物を含む溶鋼を鋳込む
場合には、従来、タンディッシュ内上ノズルないしはタ
ンディッシュ浸漬ノズルの内面から鋳込み溶鋼流に不活
性ガスを吹き込み、不活性ガス気泡による上記内面の洗
浄効果によりＡｌ2 Ｏ3 介在物の上記内面への凝集・堆
積を防止している。例えば、特開平２−３７９４８号公
報は、スラブの連続鋳造において、鋳造速度が１．０〜
３．５ｔ／ｍｉｎの範囲内の場合には、タンディッシュ
上ノズルからＡｒガスを３．０〜５．０Ｎｌ／溶鋼ｔｏ
ｎの範囲内で吹き込む方法（以下、「先行技術１」とい
う）を開示している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来、Ａｌ脱酸された
溶鋼をビレット等の小断面サイズのモールドに鋳込む場
合には、上述したノズル詰まりの問題を解決するために
上述したように溶鋼へのＣａ添加処理を行っていた。し
かしながらこのＣａ添加により鋼材の機械的性質の内衝
撃特性が劣化するという問題がある。そこで、Ｃａ添加
処理の方法を採用せずに、ノズルへの不活性ガス吹き込
みを行なうことにより、ノズル内面にＡｌ 2 Ｏ3 介在物
が凝集・堆積するのを防止する方法が試みられている。
しかしながら、ビレット等の鋳造では、モールド断面積
が先行技術１のように大きくなく小断面であるため、ノ
ズルを通して吹き込んだ不活性ガスがモールド内に到達
してモールド内の湯面を大きく変動させる。この湯面変
動はモールド内パウダーを鋳片に巻き込む原因となり鋼
材成品のパウダー性欠陥を引き起こす。
溶鋼をビレット等の小断面サイズのモールドに鋳込む場
合には、上述したノズル詰まりの問題を解決するために
上述したように溶鋼へのＣａ添加処理を行っていた。し
かしながらこのＣａ添加により鋼材の機械的性質の内衝
撃特性が劣化するという問題がある。そこで、Ｃａ添加
処理の方法を採用せずに、ノズルへの不活性ガス吹き込
みを行なうことにより、ノズル内面にＡｌ 2 Ｏ3 介在物
が凝集・堆積するのを防止する方法が試みられている。
しかしながら、ビレット等の鋳造では、モールド断面積
が先行技術１のように大きくなく小断面であるため、ノ
ズルを通して吹き込んだ不活性ガスがモールド内に到達
してモールド内の湯面を大きく変動させる。この湯面変
動はモールド内パウダーを鋳片に巻き込む原因となり鋼
材成品のパウダー性欠陥を引き起こす。
【０００６】従って、この発明の目的は、溶鋼のＣａ添
加処理をせず、ノズル内に不活性ガスを吹き込み、小断
面モールドによる鋳込みであってもモールド内湯面変動
を極力小さく抑えることができ、しかも、ノズル内面に
Ａｌ2 Ｏ3 介在物を凝集・堆積させない適正な吹き込み
を行なうことによりノズル詰まりを発生させず、且つ品
質良好な鋳片を製造するための小断面鋳片の連続鋳造方
法を提供することにある。
加処理をせず、ノズル内に不活性ガスを吹き込み、小断
面モールドによる鋳込みであってもモールド内湯面変動
を極力小さく抑えることができ、しかも、ノズル内面に
Ａｌ2 Ｏ3 介在物を凝集・堆積させない適正な吹き込み
を行なうことによりノズル詰まりを発生させず、且つ品
質良好な鋳片を製造するための小断面鋳片の連続鋳造方
法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
観点から、Ａｌキルド鋼の小断面サイズの連続鋳造鋳片
を製造するに当たり、ノズル詰まりを発生させない安定
した鋳造作業を行ないい、健全な鋳片を製造する技術を
開発すべく鋭意研究を重ねた。その結果、タンディッシ
ュのストッパー式溶鋼流出制御装置のノズルとして、浸
漬ノズル上部のキャップより溶鋼流内部にガス吹き込み
をすることができる耐火煉瓦製ノズルを使用し、上記キ
ャップのノズル絞り形状における絞り比を適正値とし、
モールド断面積に応じて吹き込みガス流量を適正値と
し、且つ、単位時間当たりのノズル通過溶鋼量を制限す
ることにより、所期目的を達成することができることを
知見した。
観点から、Ａｌキルド鋼の小断面サイズの連続鋳造鋳片
を製造するに当たり、ノズル詰まりを発生させない安定
した鋳造作業を行ないい、健全な鋳片を製造する技術を
開発すべく鋭意研究を重ねた。その結果、タンディッシ
ュのストッパー式溶鋼流出制御装置のノズルとして、浸
漬ノズル上部のキャップより溶鋼流内部にガス吹き込み
をすることができる耐火煉瓦製ノズルを使用し、上記キ
ャップのノズル絞り形状における絞り比を適正値とし、
モールド断面積に応じて吹き込みガス流量を適正値と
し、且つ、単位時間当たりのノズル通過溶鋼量を制限す
ることにより、所期目的を達成することができることを
知見した。
【０００８】この発明の連続鋳造方法は、横断面積が
０．１ｍ2 以下の小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造
方法において、モールド内への溶鋼鋳込み用ノズル（以
下、「タンディッシュノズル」という）を通過する溶鋼
流量を毎分０．５５ｔ以下に制限し、タンディッシュノ
ズルをモールド内溶鋼中への浸漬型ノズルとし、タンデ
ィッシュノズル上部のキャップのノズル径絞り比を０．
２５以上とし、不活性ガスを上記キャップの内周表面か
ら吹き出させる。不活性ガスの流量はモールド横断面積
１ｍ2 当たり３５〜７５Ｎｌ／ｍｉｎの範囲内に限定す
ることに特徴を有するものである。但し、「キャップの
ノズル径絞り比」とは、キャップのノズル最小径Ｄmin
と最大径Ｄmax との比Ｄmin ／Ｄmax をいうものとす
る。
０．１ｍ2 以下の小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造
方法において、モールド内への溶鋼鋳込み用ノズル（以
下、「タンディッシュノズル」という）を通過する溶鋼
流量を毎分０．５５ｔ以下に制限し、タンディッシュノ
ズルをモールド内溶鋼中への浸漬型ノズルとし、タンデ
ィッシュノズル上部のキャップのノズル径絞り比を０．
２５以上とし、不活性ガスを上記キャップの内周表面か
ら吹き出させる。不活性ガスの流量はモールド横断面積
１ｍ2 当たり３５〜７５Ｎｌ／ｍｉｎの範囲内に限定す
ることに特徴を有するものである。但し、「キャップの
ノズル径絞り比」とは、キャップのノズル最小径Ｄmin
と最大径Ｄmax との比Ｄmin ／Ｄmax をいうものとす
る。
【０００９】
【発明の実施の形態】次に、この発明を、図面を参照し
ながら説明する。図１は、この発明の一つの実施態様を
示す概略説明図である。図１に示すように、製鋼炉（図
示せず）から出鋼された所定のＡｌキルド溶鋼１を収容
する取鍋２からタンッディッシュ３に取鍋ノズル４を通
して注入し、タンディッシュ３内に溶鋼５が所定量溜ま
った後に、溶鋼流出量制御装置６の操作盤６ａを操作し
てタンディッシュストッパー６ｂを所定量上昇させ、タ
ンディッシュノズル６ｃを通してモールド７に溶鋼５を
鋳込み、鋳片８を連続鋳造する。タンディッシュノズル
６ｃは、モールド７内溶鋼９中に下端部を浸漬させた浸
漬型タンディッシュであり、また溶鋼９の上表面をモー
ルドパウダー１０が覆っている。
ながら説明する。図１は、この発明の一つの実施態様を
示す概略説明図である。図１に示すように、製鋼炉（図
示せず）から出鋼された所定のＡｌキルド溶鋼１を収容
する取鍋２からタンッディッシュ３に取鍋ノズル４を通
して注入し、タンディッシュ３内に溶鋼５が所定量溜ま
った後に、溶鋼流出量制御装置６の操作盤６ａを操作し
てタンディッシュストッパー６ｂを所定量上昇させ、タ
ンディッシュノズル６ｃを通してモールド７に溶鋼５を
鋳込み、鋳片８を連続鋳造する。タンディッシュノズル
６ｃは、モールド７内溶鋼９中に下端部を浸漬させた浸
漬型タンディッシュであり、また溶鋼９の上表面をモー
ルドパウダー１０が覆っている。
【００１０】図２は、上記浸漬型のタンディッシュノズ
ル６ｃの要部概略縦断面図である。図２に示すように、
タンディッシュノズル６ｃの上部にはキャップ（上ノズ
ルともいう）１１が嵌め込まれており、これにＡｒガス
１２供給用の金属製細管１３が接続している。キャップ
１１は耐火性ポーラス煉瓦で形成され、キャップ１１の
内周表面１１ａからＡｒガス１４が溶鋼鋳込み流１５に
吹き込まれるように構成されている。ここで、キャップ
１１のノズル最小径Ｄmin と最大径Ｄmax との比を適正
値（Ｄmin ／Ｄmax ≧０．２５）に製作したものを使用
する。
ル６ｃの要部概略縦断面図である。図２に示すように、
タンディッシュノズル６ｃの上部にはキャップ（上ノズ
ルともいう）１１が嵌め込まれており、これにＡｒガス
１２供給用の金属製細管１３が接続している。キャップ
１１は耐火性ポーラス煉瓦で形成され、キャップ１１の
内周表面１１ａからＡｒガス１４が溶鋼鋳込み流１５に
吹き込まれるように構成されている。ここで、キャップ
１１のノズル最小径Ｄmin と最大径Ｄmax との比を適正
値（Ｄmin ／Ｄmax ≧０．２５）に製作したものを使用
する。
【００１１】この発明においては、モールドの横断面積
を０．１ｍ2 以下に設定し、タンディッシュノズルを通
過する溶鋼流量は０．５５ｔ／ｍｉｎ以下に制限し、タ
ンディッシュ３内溶鋼５のモールド７内への鋳込み開始
前から鋳込み完了後の所定時期まで、キャップ１１を通
してＡｒガス１４をタンディッシュノズル６ｃ内に吹き
込む。Ａｒガスの吹き込みは、ガス流量制御装置（図示
せず）によりモールドの横断面積１ｍ2 当たり３５〜７
５Ｎｌ／ｍｉｎの範囲内の流量に制御して行なう。
を０．１ｍ2 以下に設定し、タンディッシュノズルを通
過する溶鋼流量は０．５５ｔ／ｍｉｎ以下に制限し、タ
ンディッシュ３内溶鋼５のモールド７内への鋳込み開始
前から鋳込み完了後の所定時期まで、キャップ１１を通
してＡｒガス１４をタンディッシュノズル６ｃ内に吹き
込む。Ａｒガスの吹き込みは、ガス流量制御装置（図示
せず）によりモールドの横断面積１ｍ2 当たり３５〜７
５Ｎｌ／ｍｉｎの範囲内の流量に制御して行なう。
【００１２】次に、この発明の連続鋳造法を上述したよ
うに限定した理由を説明する。アルミキルド鋼の連続鋳
造におけるノズル詰まりは、モールド横断面積が０．１
ｍ2 以下の鋳込みの場合に特に発生し易い。従って、横
断面積が０．１ｍ2 以下の鋳片を連続鋳造する場合に効
果を発揮する。そして、横断面積が０．１ｍ2以下の小
断面モールドに溶鋼を鋳込む場合には、溶鋼の鋳込み速
度が０．５５ｔ／ｍｉｎを超えると、タンディッシュノ
ズルの内面から溶鋼流に不活性ガスを吹き込むことによ
りタンディッシュノズル内面へのＡｌ2 Ｏ3 介在物の凝
集・堆積を防止し、しかもモールド内湯面変動を小さく
抑えることは困難となる。従って、モールド横断面積が
０．１ｍ2 以下のモールドに溶鋼を鋳込む場合には、そ
の鋳込み速度は０．５５ｔ／ｍｉｎ以下に制限すべきで
ある。
うに限定した理由を説明する。アルミキルド鋼の連続鋳
造におけるノズル詰まりは、モールド横断面積が０．１
ｍ2 以下の鋳込みの場合に特に発生し易い。従って、横
断面積が０．１ｍ2 以下の鋳片を連続鋳造する場合に効
果を発揮する。そして、横断面積が０．１ｍ2以下の小
断面モールドに溶鋼を鋳込む場合には、溶鋼の鋳込み速
度が０．５５ｔ／ｍｉｎを超えると、タンディッシュノ
ズルの内面から溶鋼流に不活性ガスを吹き込むことによ
りタンディッシュノズル内面へのＡｌ2 Ｏ3 介在物の凝
集・堆積を防止し、しかもモールド内湯面変動を小さく
抑えることは困難となる。従って、モールド横断面積が
０．１ｍ2 以下のモールドに溶鋼を鋳込む場合には、そ
の鋳込み速度は０．５５ｔ／ｍｉｎ以下に制限すべきで
ある。
【００１３】また、タンディッシュノズルを溶鋼中への
浸漬型ノズルとすることにより、溶鋼中へ浸漬されない
オープン型ノズルよりもモールド内湯面変動を小さく抑
えることができ、且つ、鋳込み流の空気による酸化防止
およびパウダーの溶鋼中への巻き込み防止に有利であ
る。
浸漬型ノズルとすることにより、溶鋼中へ浸漬されない
オープン型ノズルよりもモールド内湯面変動を小さく抑
えることができ、且つ、鋳込み流の空気による酸化防止
およびパウダーの溶鋼中への巻き込み防止に有利であ
る。
【００１４】アルミキルド溶鋼鋳込み時のタンディッシ
ュノズル詰まりはタンディッシュノズル上部のキャップ
の内周面に、溶鋼中に懸濁するＡｌ2 Ｏ3 介在物が凝集
・堆積して鋳込み溶鋼の流入が阻害されることにより発
生する。従って、上記キャップ内面から不活性ガスを溶
鋼流内に吹き込むことによりこの部分における溶鋼流動
の澱みを解消し、Ａｌ2 Ｏ3 介在物の凝集・堆積（図２
中、符号１６参照）を防止することが、できるだけ少量
のガス吹き込み量でノズル詰まりを防止するのに有利で
ある。また、キャップの形状・寸法はこの場所にＡｌ2
Ｏ3 介在物が凝集・堆積しにくいものにすることが重要
である。
ュノズル詰まりはタンディッシュノズル上部のキャップ
の内周面に、溶鋼中に懸濁するＡｌ2 Ｏ3 介在物が凝集
・堆積して鋳込み溶鋼の流入が阻害されることにより発
生する。従って、上記キャップ内面から不活性ガスを溶
鋼流内に吹き込むことによりこの部分における溶鋼流動
の澱みを解消し、Ａｌ2 Ｏ3 介在物の凝集・堆積（図２
中、符号１６参照）を防止することが、できるだけ少量
のガス吹き込み量でノズル詰まりを防止するのに有利で
ある。また、キャップの形状・寸法はこの場所にＡｌ2
Ｏ3 介在物が凝集・堆積しにくいものにすることが重要
である。
【００１５】図３は、Ａｌキルド溶鋼の鋳込みにおけ
る、タンディッシュノズル上部のキャップのノズル径絞
り比と、キャップへのＡｌ2 Ｏ3 介在物付着層厚さ（ｍ
ｍ）との関係を示すグラフである。なお、同図は、タン
ディッシュノズル上部のキャップからのＡｒガス吹き込
み流量Ｑ（Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔ）とモールドの横断面積Ｓ
（ｍ2 ）との比Ｑ／Ｓが５０（Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔ・
ｍ2 ）の場合である。多数の操業試験結果によれば、タ
ンディッシュノズル詰まりによる鋳込みトラブルを発生
させないためには上記Ａｌ2 Ｏ3 介在物付着層厚さを７
ｍｍ以下にすることが必要である。従って、同図よりタ
ンディッシュノズルのキャップのノズル径絞り比は、
０．２５以上にすることが必要である。
る、タンディッシュノズル上部のキャップのノズル径絞
り比と、キャップへのＡｌ2 Ｏ3 介在物付着層厚さ（ｍ
ｍ）との関係を示すグラフである。なお、同図は、タン
ディッシュノズル上部のキャップからのＡｒガス吹き込
み流量Ｑ（Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔ）とモールドの横断面積Ｓ
（ｍ2 ）との比Ｑ／Ｓが５０（Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔ・
ｍ2 ）の場合である。多数の操業試験結果によれば、タ
ンディッシュノズル詰まりによる鋳込みトラブルを発生
させないためには上記Ａｌ2 Ｏ3 介在物付着層厚さを７
ｍｍ以下にすることが必要である。従って、同図よりタ
ンディッシュノズルのキャップのノズル径絞り比は、
０．２５以上にすることが必要である。
【００１６】図４は、Ａｌキルド溶鋼の鋳込みにおけ
る、タンディッシュノズル上部のキャップの内周表面か
ら吹き出させるＡｒガスの流量Ｑ（Ｎｌ／ｍｉｎ）とモ
ールド横断面積Ｓ（ｍ2 ）との比Ｑ／Ｓ（Ｎｌ／ｍｉｎ
・ｍ2 ）と、モールド内湯面変動量Δｈ（ｍｍ）および
キャップへのＡｌ2 Ｏ3 介在物付着層厚さｄ（ｍｍ）と
の関係を示すグラフである。なお、同図は、キャップの
ノズル径絞り比が、０．３３の場合である。同図から、
Ａｒガスの流量とモールド横断面積との比Ｑ／Ｓの値が
増加するにつれて、Ａｌ2 Ｏ3 介在物付着層厚さｄは減
少するが、一方、モールド内湯面変動量ΔｈはＱ／Ｓが
小さいときは小さく良好であるがＱ／Ｓの増加につれて
増加し悪化することがわかる。そして、多数の操業試験
結果より得られた、タンディッシュノズル詰まりによる
鋳込みトラブルを発生させないためのＡｌ2 Ｏ3 介在物
付着層厚さｄの制限条件：ｄ≦７ｍｍ、および、モール
ド内湯面変動によるモールドパウダーの巻き込みに起因
する成品の介在物性欠陥を発生させないための湯面変動
量Δｈの制限条件：Δｈ≦２０ｍｍの両方を満たすため
には、Ａｒガス流量とモールド横断面積との比Ｑ／Ｓ
が、３５〜７５Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔ）の範囲内に限定する
ことが必要である。
る、タンディッシュノズル上部のキャップの内周表面か
ら吹き出させるＡｒガスの流量Ｑ（Ｎｌ／ｍｉｎ）とモ
ールド横断面積Ｓ（ｍ2 ）との比Ｑ／Ｓ（Ｎｌ／ｍｉｎ
・ｍ2 ）と、モールド内湯面変動量Δｈ（ｍｍ）および
キャップへのＡｌ2 Ｏ3 介在物付着層厚さｄ（ｍｍ）と
の関係を示すグラフである。なお、同図は、キャップの
ノズル径絞り比が、０．３３の場合である。同図から、
Ａｒガスの流量とモールド横断面積との比Ｑ／Ｓの値が
増加するにつれて、Ａｌ2 Ｏ3 介在物付着層厚さｄは減
少するが、一方、モールド内湯面変動量ΔｈはＱ／Ｓが
小さいときは小さく良好であるがＱ／Ｓの増加につれて
増加し悪化することがわかる。そして、多数の操業試験
結果より得られた、タンディッシュノズル詰まりによる
鋳込みトラブルを発生させないためのＡｌ2 Ｏ3 介在物
付着層厚さｄの制限条件：ｄ≦７ｍｍ、および、モール
ド内湯面変動によるモールドパウダーの巻き込みに起因
する成品の介在物性欠陥を発生させないための湯面変動
量Δｈの制限条件：Δｈ≦２０ｍｍの両方を満たすため
には、Ａｒガス流量とモールド横断面積との比Ｑ／Ｓ
が、３５〜７５Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔ）の範囲内に限定する
ことが必要である。
【００１７】
【実施例】次に、この発明を実施例により更に詳細に説
明する。表１に、本発明の範囲内の連続鋳造方法である
実施例、並びに、本発明の範囲外の連続鋳造方法である
比較例における連続鋳造条件を示す。なお、実施例およ
び比較例共に、連続鋳造機は湾曲型６ストランドビレッ
ト連続鋳造機であり、取鍋容量は溶鋼２５０ｔ、タンデ
ィッシュ容量は溶鋼５０ｔであり、鋳造鋼種はＣ：０．
９wt.%のＡｌキルド鋼である。
明する。表１に、本発明の範囲内の連続鋳造方法である
実施例、並びに、本発明の範囲外の連続鋳造方法である
比較例における連続鋳造条件を示す。なお、実施例およ
び比較例共に、連続鋳造機は湾曲型６ストランドビレッ
ト連続鋳造機であり、取鍋容量は溶鋼２５０ｔ、タンデ
ィッシュ容量は溶鋼５０ｔであり、鋳造鋼種はＣ：０．
９wt.%のＡｌキルド鋼である。
【００１８】
【表１】
【００１９】表２に、上記実施例および比較例の連続鋳
造時におけるタンディッシュノズル詰まり、および、鋳
片表層部のパウダー性介在物欠陥の評価結果を示す。な
お、タンディッシュノズル詰まりの評価において、○印
はタンディッシュノズル詰まり発生なし、×印はタンデ
ィッシュノズル詰まり発生ありを表わす。また、鋳片表
層部のパウダー性介在物欠陥の評価において、○印はパ
ウダー性介在物による鋳片の手入れなし、×はパウダー
性介在物による鋳片の手入れありを表わす。
造時におけるタンディッシュノズル詰まり、および、鋳
片表層部のパウダー性介在物欠陥の評価結果を示す。な
お、タンディッシュノズル詰まりの評価において、○印
はタンディッシュノズル詰まり発生なし、×印はタンデ
ィッシュノズル詰まり発生ありを表わす。また、鋳片表
層部のパウダー性介在物欠陥の評価において、○印はパ
ウダー性介在物による鋳片の手入れなし、×はパウダー
性介在物による鋳片の手入れありを表わす。
【００２０】
【表２】
【００２１】表１および２から下記事項が明らかであ
る。小断面サイズの丸ビレット鋳片の製造において、連
続鋳造条件が一つでも本発明の範囲外の場合には、所期
の目的を達成することができないが、連続鋳造条件が本
発明の範囲内の場合には、所期の目的を達成することが
できることがわかる。
る。小断面サイズの丸ビレット鋳片の製造において、連
続鋳造条件が一つでも本発明の範囲外の場合には、所期
の目的を達成することができないが、連続鋳造条件が本
発明の範囲内の場合には、所期の目的を達成することが
できることがわかる。
【００２２】
【発明の効果】以上述べたように、この発明を実施すれ
ば、ビレットのような小断面アルミキルド鋼鋳片の連続
鋳造を、溶鋼へのＣａ添加処理を行わなくてもタンディ
ッシュノズル内面へのＡｌ2 Ｏ3 介在物の付着を防止
し、且つ、鋳片表層部のパウダー性介在物欠陥を発生さ
せることなく行なえる小断面アルミキルド鋼鋳片の連続
鋳造方法を提供することができ、工業上有用な効果がも
たらされる。
ば、ビレットのような小断面アルミキルド鋼鋳片の連続
鋳造を、溶鋼へのＣａ添加処理を行わなくてもタンディ
ッシュノズル内面へのＡｌ2 Ｏ3 介在物の付着を防止
し、且つ、鋳片表層部のパウダー性介在物欠陥を発生さ
せることなく行なえる小断面アルミキルド鋼鋳片の連続
鋳造方法を提供することができ、工業上有用な効果がも
たらされる。
【図１】この発明の一つの実施態様を示す概略説明図で
ある。
ある。
【図２】この発明で用いるタンディッシュノズルの要部
概略縦断面図である。
概略縦断面図である。
【図３】Ａｌキルド溶鋼の鋳込みにおける、タンディッ
シュノズル上部のキャップノズル径の絞り比と、Ａｌ2
Ｏ3 介在物付着層厚さとの関係を示すグラフである。
シュノズル上部のキャップノズル径の絞り比と、Ａｌ2
Ｏ3 介在物付着層厚さとの関係を示すグラフである。
【図４】Ａｌキルド溶鋼の鋳込みにおける、タンディッ
シュノズル上部のキャップの内周表面から吹き出させる
Ａｒガスの流量Ｑとモールド横断面積Ｓとの比Ｑ／Ｓ
と、モールド内湯面変動量ΔｈおよびキャップへのＡｌ
2 Ｏ3 介在物付着層厚さｄとの関係を示すグラフであ
る。
シュノズル上部のキャップの内周表面から吹き出させる
Ａｒガスの流量Ｑとモールド横断面積Ｓとの比Ｑ／Ｓ
と、モールド内湯面変動量ΔｈおよびキャップへのＡｌ
2 Ｏ3 介在物付着層厚さｄとの関係を示すグラフであ
る。
１ 溶鋼 ２ 取鍋 ３ タンディッシュ ４ 取鍋ノズル ５ 溶鋼 ６ 溶鋼流出量制御装置 ６ａ 操作盤 ６ｂ タンディッシュストッパー ６ｃ タンディッシュノズル ７ モールド ８ 鋳片 ９ 溶鋼 １０ モールドパウダー １１ キャップ（上ノズル） １１ａ 内周表面 １２ Ａｒガス １３ 金属製細管 １４ Ａｒガス １５ 溶鋼鋳込み流 １６ Ａｌ2 Ｏ3 介在物の凝集・堆積 １７ タンディッシュ底部 １８ Ａｒガス １９ プラズマ加熱トーチ
Claims (1)
- 【請求項１】 横断面積が０．１ｍ2 以下の小断面アル
ミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法において、モールド内へ
の溶鋼鋳込み用ノズルを通過する溶鋼流量を０．５５ｔ
／ｍｉｎ以下に制限し、前記ノズルを前記モールド内溶
鋼中への浸漬型ノズルとし、前記ノズル上部のキャップ
のノズル径絞り比を０．２５以上とし、前記モールド横
断面積１ｍ2 当たり３５〜７５Ｎｌ／ｍｉｎの範囲内の
不活性ガスを前記キャップの内周表面から吹き出させつ
つ前記溶鋼を前記モールドに鋳込むことを特徴とする小
断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6853796A JPH09253807A (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6853796A JPH09253807A (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09253807A true JPH09253807A (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13376599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6853796A Pending JPH09253807A (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09253807A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010207844A (ja) * | 2009-03-09 | 2010-09-24 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用浸漬ノズル |
| CN107838388A (zh) * | 2017-12-25 | 2018-03-27 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种连铸中间包吹氩冶金装置及氩气控制方法 |
-
1996
- 1996-03-25 JP JP6853796A patent/JPH09253807A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010207844A (ja) * | 2009-03-09 | 2010-09-24 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用浸漬ノズル |
| CN107838388A (zh) * | 2017-12-25 | 2018-03-27 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种连铸中间包吹氩冶金装置及氩气控制方法 |
| CN107838388B (zh) * | 2017-12-25 | 2023-07-14 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种连铸中间包吹氩冶金装置及氩气控制方法 |
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