JPH09253807A - 小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法 - Google Patents
小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法Info
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- JPH09253807A JPH09253807A JP6853796A JP6853796A JPH09253807A JP H09253807 A JPH09253807 A JP H09253807A JP 6853796 A JP6853796 A JP 6853796A JP 6853796 A JP6853796 A JP 6853796A JP H09253807 A JPH09253807 A JP H09253807A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Al2 O3 介在物のCaによる介在物形態制
御によらず、ノズルからの適正な不活性ガス吹き込みに
よりノズル詰まりを防止し、小断面モールドでもモール
ド内湯面変動を抑制しつつ、且つ品質良好な鋳片を連続
鋳造する。 【解決手段】 モールド内への溶鋼鋳込み用ノズル6c
を通過する溶鋼15流量を0.55t/min以下に制
限し、ノズル6cをモールド内溶鋼中への浸漬型ノズル
とし、ノズル6c上部のキャップ11のノズル径絞り比
を0.25以上とし、不活性ガス、例えばArガス12
をキャップ11の内周表面11aからモールド横断面積
1平方メートル当たり毎分、35〜75Nlの範囲内で
吹き出させつつ溶鋼をモールドに鋳込む。
御によらず、ノズルからの適正な不活性ガス吹き込みに
よりノズル詰まりを防止し、小断面モールドでもモール
ド内湯面変動を抑制しつつ、且つ品質良好な鋳片を連続
鋳造する。 【解決手段】 モールド内への溶鋼鋳込み用ノズル6c
を通過する溶鋼15流量を0.55t/min以下に制
限し、ノズル6cをモールド内溶鋼中への浸漬型ノズル
とし、ノズル6c上部のキャップ11のノズル径絞り比
を0.25以上とし、不活性ガス、例えばArガス12
をキャップ11の内周表面11aからモールド横断面積
1平方メートル当たり毎分、35〜75Nlの範囲内で
吹き出させつつ溶鋼をモールドに鋳込む。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、小断面の鋼鋳片
を製造する連続鋳造方法に関するものであり、特に、C
a添加処理をしていないAl2 O3 介在物を含む溶鋼を
タンディッシュのノズル詰まりなしに、健全な鋳片を連
続鋳造する方法に関するものである。
を製造する連続鋳造方法に関するものであり、特に、C
a添加処理をしていないAl2 O3 介在物を含む溶鋼を
タンディッシュのノズル詰まりなしに、健全な鋳片を連
続鋳造する方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】鋼の連続鋳造において、鋳込まれるべき
溶鋼を所定の温度に保持しつつ収容しておく取鍋と、連
続鋳造機のモールドとの中間に位置し、モールドに溶鋼
を安定供給するためのタンディッシュには、溶鋼をモー
ルドに供給するためのタンディッシュノズルが底部に設
けられている。このタンディッシュノズル(以下、「ノ
ズル」という)は、内部を溶鋼が通過すると共に溶鋼中
のAl2 O3 介在物やTiO2 系介在物等が内面に凝集
・堆積し、また、甚だしい場合にはノズルが閉塞して溶
鋼の鋳込みをすることができなくなることもある。この
ような所謂ノズル詰まりの発生は鋳片品質に悪影響を及
ぼすだけでなく鋳込み作業そのものの中止を余儀なくす
る。
溶鋼を所定の温度に保持しつつ収容しておく取鍋と、連
続鋳造機のモールドとの中間に位置し、モールドに溶鋼
を安定供給するためのタンディッシュには、溶鋼をモー
ルドに供給するためのタンディッシュノズルが底部に設
けられている。このタンディッシュノズル(以下、「ノ
ズル」という)は、内部を溶鋼が通過すると共に溶鋼中
のAl2 O3 介在物やTiO2 系介在物等が内面に凝集
・堆積し、また、甚だしい場合にはノズルが閉塞して溶
鋼の鋳込みをすることができなくなることもある。この
ような所謂ノズル詰まりの発生は鋳片品質に悪影響を及
ぼすだけでなく鋳込み作業そのものの中止を余儀なくす
る。
【0003】鋼のビレット連続鋳造機等、小断面サイズ
の鋳片を製造する連続鋳造機において、Al脱酸等に伴
い生成したAl2 O3 介在物を含む溶鋼を鋳込む場合に
は、Al2 O3 介在物によるノズル詰まりの発生を防止
することが安定した鋳込み作業を行なうためには特に重
要である。そこで、Al2 O3 介在物を含む溶鋼の鋳込
みの内、特に小断面モールドに鋳込む場合には、従来、
Ca添加処理によりAl2 O3 介在物を低融点化合物で
あるCaO−Al2 O3 系介在物に変えることによりノ
ズル詰まりを防止する方法が採られてきた。
の鋳片を製造する連続鋳造機において、Al脱酸等に伴
い生成したAl2 O3 介在物を含む溶鋼を鋳込む場合に
は、Al2 O3 介在物によるノズル詰まりの発生を防止
することが安定した鋳込み作業を行なうためには特に重
要である。そこで、Al2 O3 介在物を含む溶鋼の鋳込
みの内、特に小断面モールドに鋳込む場合には、従来、
Ca添加処理によりAl2 O3 介在物を低融点化合物で
あるCaO−Al2 O3 系介在物に変えることによりノ
ズル詰まりを防止する方法が採られてきた。
【0004】一方、スラブ連続鋳造機等、大断面サイズ
の鋳片を製造するために溶鋼通過流量が大なる連続鋳造
機において、上記Al2 O3 介在物を含む溶鋼を鋳込む
場合には、従来、タンディッシュ内上ノズルないしはタ
ンディッシュ浸漬ノズルの内面から鋳込み溶鋼流に不活
性ガスを吹き込み、不活性ガス気泡による上記内面の洗
浄効果によりAl2 O3 介在物の上記内面への凝集・堆
積を防止している。例えば、特開平2−37948号公
報は、スラブの連続鋳造において、鋳造速度が1.0〜
3.5t/minの範囲内の場合には、タンディッシュ
上ノズルからArガスを3.0〜5.0Nl/溶鋼to
nの範囲内で吹き込む方法(以下、「先行技術1」とい
う)を開示している。
の鋳片を製造するために溶鋼通過流量が大なる連続鋳造
機において、上記Al2 O3 介在物を含む溶鋼を鋳込む
場合には、従来、タンディッシュ内上ノズルないしはタ
ンディッシュ浸漬ノズルの内面から鋳込み溶鋼流に不活
性ガスを吹き込み、不活性ガス気泡による上記内面の洗
浄効果によりAl2 O3 介在物の上記内面への凝集・堆
積を防止している。例えば、特開平2−37948号公
報は、スラブの連続鋳造において、鋳造速度が1.0〜
3.5t/minの範囲内の場合には、タンディッシュ
上ノズルからArガスを3.0〜5.0Nl/溶鋼to
nの範囲内で吹き込む方法(以下、「先行技術1」とい
う)を開示している。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】従来、Al脱酸された
溶鋼をビレット等の小断面サイズのモールドに鋳込む場
合には、上述したノズル詰まりの問題を解決するために
上述したように溶鋼へのCa添加処理を行っていた。し
かしながらこのCa添加により鋼材の機械的性質の内衝
撃特性が劣化するという問題がある。そこで、Ca添加
処理の方法を採用せずに、ノズルへの不活性ガス吹き込
みを行なうことにより、ノズル内面にAl 2 O3 介在物
が凝集・堆積するのを防止する方法が試みられている。
しかしながら、ビレット等の鋳造では、モールド断面積
が先行技術1のように大きくなく小断面であるため、ノ
ズルを通して吹き込んだ不活性ガスがモールド内に到達
してモールド内の湯面を大きく変動させる。この湯面変
動はモールド内パウダーを鋳片に巻き込む原因となり鋼
材成品のパウダー性欠陥を引き起こす。
溶鋼をビレット等の小断面サイズのモールドに鋳込む場
合には、上述したノズル詰まりの問題を解決するために
上述したように溶鋼へのCa添加処理を行っていた。し
かしながらこのCa添加により鋼材の機械的性質の内衝
撃特性が劣化するという問題がある。そこで、Ca添加
処理の方法を採用せずに、ノズルへの不活性ガス吹き込
みを行なうことにより、ノズル内面にAl 2 O3 介在物
が凝集・堆積するのを防止する方法が試みられている。
しかしながら、ビレット等の鋳造では、モールド断面積
が先行技術1のように大きくなく小断面であるため、ノ
ズルを通して吹き込んだ不活性ガスがモールド内に到達
してモールド内の湯面を大きく変動させる。この湯面変
動はモールド内パウダーを鋳片に巻き込む原因となり鋼
材成品のパウダー性欠陥を引き起こす。
【0006】従って、この発明の目的は、溶鋼のCa添
加処理をせず、ノズル内に不活性ガスを吹き込み、小断
面モールドによる鋳込みであってもモールド内湯面変動
を極力小さく抑えることができ、しかも、ノズル内面に
Al2 O3 介在物を凝集・堆積させない適正な吹き込み
を行なうことによりノズル詰まりを発生させず、且つ品
質良好な鋳片を製造するための小断面鋳片の連続鋳造方
法を提供することにある。
加処理をせず、ノズル内に不活性ガスを吹き込み、小断
面モールドによる鋳込みであってもモールド内湯面変動
を極力小さく抑えることができ、しかも、ノズル内面に
Al2 O3 介在物を凝集・堆積させない適正な吹き込み
を行なうことによりノズル詰まりを発生させず、且つ品
質良好な鋳片を製造するための小断面鋳片の連続鋳造方
法を提供することにある。
【0007】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
観点から、Alキルド鋼の小断面サイズの連続鋳造鋳片
を製造するに当たり、ノズル詰まりを発生させない安定
した鋳造作業を行ないい、健全な鋳片を製造する技術を
開発すべく鋭意研究を重ねた。その結果、タンディッシ
ュのストッパー式溶鋼流出制御装置のノズルとして、浸
漬ノズル上部のキャップより溶鋼流内部にガス吹き込み
をすることができる耐火煉瓦製ノズルを使用し、上記キ
ャップのノズル絞り形状における絞り比を適正値とし、
モールド断面積に応じて吹き込みガス流量を適正値と
し、且つ、単位時間当たりのノズル通過溶鋼量を制限す
ることにより、所期目的を達成することができることを
知見した。
観点から、Alキルド鋼の小断面サイズの連続鋳造鋳片
を製造するに当たり、ノズル詰まりを発生させない安定
した鋳造作業を行ないい、健全な鋳片を製造する技術を
開発すべく鋭意研究を重ねた。その結果、タンディッシ
ュのストッパー式溶鋼流出制御装置のノズルとして、浸
漬ノズル上部のキャップより溶鋼流内部にガス吹き込み
をすることができる耐火煉瓦製ノズルを使用し、上記キ
ャップのノズル絞り形状における絞り比を適正値とし、
モールド断面積に応じて吹き込みガス流量を適正値と
し、且つ、単位時間当たりのノズル通過溶鋼量を制限す
ることにより、所期目的を達成することができることを
知見した。
【0008】この発明の連続鋳造方法は、横断面積が
0.1m2 以下の小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造
方法において、モールド内への溶鋼鋳込み用ノズル(以
下、「タンディッシュノズル」という)を通過する溶鋼
流量を毎分0.55t以下に制限し、タンディッシュノ
ズルをモールド内溶鋼中への浸漬型ノズルとし、タンデ
ィッシュノズル上部のキャップのノズル径絞り比を0.
25以上とし、不活性ガスを上記キャップの内周表面か
ら吹き出させる。不活性ガスの流量はモールド横断面積
1m2 当たり35〜75Nl/minの範囲内に限定す
ることに特徴を有するものである。但し、「キャップの
ノズル径絞り比」とは、キャップのノズル最小径Dmin
と最大径Dmax との比Dmin /Dmax をいうものとす
る。
0.1m2 以下の小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造
方法において、モールド内への溶鋼鋳込み用ノズル(以
下、「タンディッシュノズル」という)を通過する溶鋼
流量を毎分0.55t以下に制限し、タンディッシュノ
ズルをモールド内溶鋼中への浸漬型ノズルとし、タンデ
ィッシュノズル上部のキャップのノズル径絞り比を0.
25以上とし、不活性ガスを上記キャップの内周表面か
ら吹き出させる。不活性ガスの流量はモールド横断面積
1m2 当たり35〜75Nl/minの範囲内に限定す
ることに特徴を有するものである。但し、「キャップの
ノズル径絞り比」とは、キャップのノズル最小径Dmin
と最大径Dmax との比Dmin /Dmax をいうものとす
る。
【0009】
【発明の実施の形態】次に、この発明を、図面を参照し
ながら説明する。図1は、この発明の一つの実施態様を
示す概略説明図である。図1に示すように、製鋼炉(図
示せず)から出鋼された所定のAlキルド溶鋼1を収容
する取鍋2からタンッディッシュ3に取鍋ノズル4を通
して注入し、タンディッシュ3内に溶鋼5が所定量溜ま
った後に、溶鋼流出量制御装置6の操作盤6aを操作し
てタンディッシュストッパー6bを所定量上昇させ、タ
ンディッシュノズル6cを通してモールド7に溶鋼5を
鋳込み、鋳片8を連続鋳造する。タンディッシュノズル
6cは、モールド7内溶鋼9中に下端部を浸漬させた浸
漬型タンディッシュであり、また溶鋼9の上表面をモー
ルドパウダー10が覆っている。
ながら説明する。図1は、この発明の一つの実施態様を
示す概略説明図である。図1に示すように、製鋼炉(図
示せず)から出鋼された所定のAlキルド溶鋼1を収容
する取鍋2からタンッディッシュ3に取鍋ノズル4を通
して注入し、タンディッシュ3内に溶鋼5が所定量溜ま
った後に、溶鋼流出量制御装置6の操作盤6aを操作し
てタンディッシュストッパー6bを所定量上昇させ、タ
ンディッシュノズル6cを通してモールド7に溶鋼5を
鋳込み、鋳片8を連続鋳造する。タンディッシュノズル
6cは、モールド7内溶鋼9中に下端部を浸漬させた浸
漬型タンディッシュであり、また溶鋼9の上表面をモー
ルドパウダー10が覆っている。
【0010】図2は、上記浸漬型のタンディッシュノズ
ル6cの要部概略縦断面図である。図2に示すように、
タンディッシュノズル6cの上部にはキャップ(上ノズ
ルともいう)11が嵌め込まれており、これにArガス
12供給用の金属製細管13が接続している。キャップ
11は耐火性ポーラス煉瓦で形成され、キャップ11の
内周表面11aからArガス14が溶鋼鋳込み流15に
吹き込まれるように構成されている。ここで、キャップ
11のノズル最小径Dmin と最大径Dmax との比を適正
値(Dmin /Dmax ≧0.25)に製作したものを使用
する。
ル6cの要部概略縦断面図である。図2に示すように、
タンディッシュノズル6cの上部にはキャップ(上ノズ
ルともいう)11が嵌め込まれており、これにArガス
12供給用の金属製細管13が接続している。キャップ
11は耐火性ポーラス煉瓦で形成され、キャップ11の
内周表面11aからArガス14が溶鋼鋳込み流15に
吹き込まれるように構成されている。ここで、キャップ
11のノズル最小径Dmin と最大径Dmax との比を適正
値(Dmin /Dmax ≧0.25)に製作したものを使用
する。
【0011】この発明においては、モールドの横断面積
を0.1m2 以下に設定し、タンディッシュノズルを通
過する溶鋼流量は0.55t/min以下に制限し、タ
ンディッシュ3内溶鋼5のモールド7内への鋳込み開始
前から鋳込み完了後の所定時期まで、キャップ11を通
してArガス14をタンディッシュノズル6c内に吹き
込む。Arガスの吹き込みは、ガス流量制御装置(図示
せず)によりモールドの横断面積1m2 当たり35〜7
5Nl/minの範囲内の流量に制御して行なう。
を0.1m2 以下に設定し、タンディッシュノズルを通
過する溶鋼流量は0.55t/min以下に制限し、タ
ンディッシュ3内溶鋼5のモールド7内への鋳込み開始
前から鋳込み完了後の所定時期まで、キャップ11を通
してArガス14をタンディッシュノズル6c内に吹き
込む。Arガスの吹き込みは、ガス流量制御装置(図示
せず)によりモールドの横断面積1m2 当たり35〜7
5Nl/minの範囲内の流量に制御して行なう。
【0012】次に、この発明の連続鋳造法を上述したよ
うに限定した理由を説明する。アルミキルド鋼の連続鋳
造におけるノズル詰まりは、モールド横断面積が0.1
m2 以下の鋳込みの場合に特に発生し易い。従って、横
断面積が0.1m2 以下の鋳片を連続鋳造する場合に効
果を発揮する。そして、横断面積が0.1m2以下の小
断面モールドに溶鋼を鋳込む場合には、溶鋼の鋳込み速
度が0.55t/minを超えると、タンディッシュノ
ズルの内面から溶鋼流に不活性ガスを吹き込むことによ
りタンディッシュノズル内面へのAl2 O3 介在物の凝
集・堆積を防止し、しかもモールド内湯面変動を小さく
抑えることは困難となる。従って、モールド横断面積が
0.1m2 以下のモールドに溶鋼を鋳込む場合には、そ
の鋳込み速度は0.55t/min以下に制限すべきで
ある。
うに限定した理由を説明する。アルミキルド鋼の連続鋳
造におけるノズル詰まりは、モールド横断面積が0.1
m2 以下の鋳込みの場合に特に発生し易い。従って、横
断面積が0.1m2 以下の鋳片を連続鋳造する場合に効
果を発揮する。そして、横断面積が0.1m2以下の小
断面モールドに溶鋼を鋳込む場合には、溶鋼の鋳込み速
度が0.55t/minを超えると、タンディッシュノ
ズルの内面から溶鋼流に不活性ガスを吹き込むことによ
りタンディッシュノズル内面へのAl2 O3 介在物の凝
集・堆積を防止し、しかもモールド内湯面変動を小さく
抑えることは困難となる。従って、モールド横断面積が
0.1m2 以下のモールドに溶鋼を鋳込む場合には、そ
の鋳込み速度は0.55t/min以下に制限すべきで
ある。
【0013】また、タンディッシュノズルを溶鋼中への
浸漬型ノズルとすることにより、溶鋼中へ浸漬されない
オープン型ノズルよりもモールド内湯面変動を小さく抑
えることができ、且つ、鋳込み流の空気による酸化防止
およびパウダーの溶鋼中への巻き込み防止に有利であ
る。
浸漬型ノズルとすることにより、溶鋼中へ浸漬されない
オープン型ノズルよりもモールド内湯面変動を小さく抑
えることができ、且つ、鋳込み流の空気による酸化防止
およびパウダーの溶鋼中への巻き込み防止に有利であ
る。
【0014】アルミキルド溶鋼鋳込み時のタンディッシ
ュノズル詰まりはタンディッシュノズル上部のキャップ
の内周面に、溶鋼中に懸濁するAl2 O3 介在物が凝集
・堆積して鋳込み溶鋼の流入が阻害されることにより発
生する。従って、上記キャップ内面から不活性ガスを溶
鋼流内に吹き込むことによりこの部分における溶鋼流動
の澱みを解消し、Al2 O3 介在物の凝集・堆積(図2
中、符号16参照)を防止することが、できるだけ少量
のガス吹き込み量でノズル詰まりを防止するのに有利で
ある。また、キャップの形状・寸法はこの場所にAl2
O3 介在物が凝集・堆積しにくいものにすることが重要
である。
ュノズル詰まりはタンディッシュノズル上部のキャップ
の内周面に、溶鋼中に懸濁するAl2 O3 介在物が凝集
・堆積して鋳込み溶鋼の流入が阻害されることにより発
生する。従って、上記キャップ内面から不活性ガスを溶
鋼流内に吹き込むことによりこの部分における溶鋼流動
の澱みを解消し、Al2 O3 介在物の凝集・堆積(図2
中、符号16参照)を防止することが、できるだけ少量
のガス吹き込み量でノズル詰まりを防止するのに有利で
ある。また、キャップの形状・寸法はこの場所にAl2
O3 介在物が凝集・堆積しにくいものにすることが重要
である。
【0015】図3は、Alキルド溶鋼の鋳込みにおけ
る、タンディッシュノズル上部のキャップのノズル径絞
り比と、キャップへのAl2 O3 介在物付着層厚さ(m
m)との関係を示すグラフである。なお、同図は、タン
ディッシュノズル上部のキャップからのArガス吹き込
み流量Q(Nl/min・t)とモールドの横断面積S
(m2 )との比Q/Sが50(Nl/min・t・
m2 )の場合である。多数の操業試験結果によれば、タ
ンディッシュノズル詰まりによる鋳込みトラブルを発生
させないためには上記Al2 O3 介在物付着層厚さを7
mm以下にすることが必要である。従って、同図よりタ
ンディッシュノズルのキャップのノズル径絞り比は、
0.25以上にすることが必要である。
る、タンディッシュノズル上部のキャップのノズル径絞
り比と、キャップへのAl2 O3 介在物付着層厚さ(m
m)との関係を示すグラフである。なお、同図は、タン
ディッシュノズル上部のキャップからのArガス吹き込
み流量Q(Nl/min・t)とモールドの横断面積S
(m2 )との比Q/Sが50(Nl/min・t・
m2 )の場合である。多数の操業試験結果によれば、タ
ンディッシュノズル詰まりによる鋳込みトラブルを発生
させないためには上記Al2 O3 介在物付着層厚さを7
mm以下にすることが必要である。従って、同図よりタ
ンディッシュノズルのキャップのノズル径絞り比は、
0.25以上にすることが必要である。
【0016】図4は、Alキルド溶鋼の鋳込みにおけ
る、タンディッシュノズル上部のキャップの内周表面か
ら吹き出させるArガスの流量Q(Nl/min)とモ
ールド横断面積S(m2 )との比Q/S(Nl/min
・m2 )と、モールド内湯面変動量Δh(mm)および
キャップへのAl2 O3 介在物付着層厚さd(mm)と
の関係を示すグラフである。なお、同図は、キャップの
ノズル径絞り比が、0.33の場合である。同図から、
Arガスの流量とモールド横断面積との比Q/Sの値が
増加するにつれて、Al2 O3 介在物付着層厚さdは減
少するが、一方、モールド内湯面変動量ΔhはQ/Sが
小さいときは小さく良好であるがQ/Sの増加につれて
増加し悪化することがわかる。そして、多数の操業試験
結果より得られた、タンディッシュノズル詰まりによる
鋳込みトラブルを発生させないためのAl2 O3 介在物
付着層厚さdの制限条件:d≦7mm、および、モール
ド内湯面変動によるモールドパウダーの巻き込みに起因
する成品の介在物性欠陥を発生させないための湯面変動
量Δhの制限条件:Δh≦20mmの両方を満たすため
には、Arガス流量とモールド横断面積との比Q/S
が、35〜75Nl/min・t)の範囲内に限定する
ことが必要である。
る、タンディッシュノズル上部のキャップの内周表面か
ら吹き出させるArガスの流量Q(Nl/min)とモ
ールド横断面積S(m2 )との比Q/S(Nl/min
・m2 )と、モールド内湯面変動量Δh(mm)および
キャップへのAl2 O3 介在物付着層厚さd(mm)と
の関係を示すグラフである。なお、同図は、キャップの
ノズル径絞り比が、0.33の場合である。同図から、
Arガスの流量とモールド横断面積との比Q/Sの値が
増加するにつれて、Al2 O3 介在物付着層厚さdは減
少するが、一方、モールド内湯面変動量ΔhはQ/Sが
小さいときは小さく良好であるがQ/Sの増加につれて
増加し悪化することがわかる。そして、多数の操業試験
結果より得られた、タンディッシュノズル詰まりによる
鋳込みトラブルを発生させないためのAl2 O3 介在物
付着層厚さdの制限条件:d≦7mm、および、モール
ド内湯面変動によるモールドパウダーの巻き込みに起因
する成品の介在物性欠陥を発生させないための湯面変動
量Δhの制限条件:Δh≦20mmの両方を満たすため
には、Arガス流量とモールド横断面積との比Q/S
が、35〜75Nl/min・t)の範囲内に限定する
ことが必要である。
【0017】
【実施例】次に、この発明を実施例により更に詳細に説
明する。表1に、本発明の範囲内の連続鋳造方法である
実施例、並びに、本発明の範囲外の連続鋳造方法である
比較例における連続鋳造条件を示す。なお、実施例およ
び比較例共に、連続鋳造機は湾曲型6ストランドビレッ
ト連続鋳造機であり、取鍋容量は溶鋼250t、タンデ
ィッシュ容量は溶鋼50tであり、鋳造鋼種はC:0.
9wt.%のAlキルド鋼である。
明する。表1に、本発明の範囲内の連続鋳造方法である
実施例、並びに、本発明の範囲外の連続鋳造方法である
比較例における連続鋳造条件を示す。なお、実施例およ
び比較例共に、連続鋳造機は湾曲型6ストランドビレッ
ト連続鋳造機であり、取鍋容量は溶鋼250t、タンデ
ィッシュ容量は溶鋼50tであり、鋳造鋼種はC:0.
9wt.%のAlキルド鋼である。
【0018】
【表1】
【0019】表2に、上記実施例および比較例の連続鋳
造時におけるタンディッシュノズル詰まり、および、鋳
片表層部のパウダー性介在物欠陥の評価結果を示す。な
お、タンディッシュノズル詰まりの評価において、○印
はタンディッシュノズル詰まり発生なし、×印はタンデ
ィッシュノズル詰まり発生ありを表わす。また、鋳片表
層部のパウダー性介在物欠陥の評価において、○印はパ
ウダー性介在物による鋳片の手入れなし、×はパウダー
性介在物による鋳片の手入れありを表わす。
造時におけるタンディッシュノズル詰まり、および、鋳
片表層部のパウダー性介在物欠陥の評価結果を示す。な
お、タンディッシュノズル詰まりの評価において、○印
はタンディッシュノズル詰まり発生なし、×印はタンデ
ィッシュノズル詰まり発生ありを表わす。また、鋳片表
層部のパウダー性介在物欠陥の評価において、○印はパ
ウダー性介在物による鋳片の手入れなし、×はパウダー
性介在物による鋳片の手入れありを表わす。
【0020】
【表2】
【0021】表1および2から下記事項が明らかであ
る。小断面サイズの丸ビレット鋳片の製造において、連
続鋳造条件が一つでも本発明の範囲外の場合には、所期
の目的を達成することができないが、連続鋳造条件が本
発明の範囲内の場合には、所期の目的を達成することが
できることがわかる。
る。小断面サイズの丸ビレット鋳片の製造において、連
続鋳造条件が一つでも本発明の範囲外の場合には、所期
の目的を達成することができないが、連続鋳造条件が本
発明の範囲内の場合には、所期の目的を達成することが
できることがわかる。
【0022】
【発明の効果】以上述べたように、この発明を実施すれ
ば、ビレットのような小断面アルミキルド鋼鋳片の連続
鋳造を、溶鋼へのCa添加処理を行わなくてもタンディ
ッシュノズル内面へのAl2 O3 介在物の付着を防止
し、且つ、鋳片表層部のパウダー性介在物欠陥を発生さ
せることなく行なえる小断面アルミキルド鋼鋳片の連続
鋳造方法を提供することができ、工業上有用な効果がも
たらされる。
ば、ビレットのような小断面アルミキルド鋼鋳片の連続
鋳造を、溶鋼へのCa添加処理を行わなくてもタンディ
ッシュノズル内面へのAl2 O3 介在物の付着を防止
し、且つ、鋳片表層部のパウダー性介在物欠陥を発生さ
せることなく行なえる小断面アルミキルド鋼鋳片の連続
鋳造方法を提供することができ、工業上有用な効果がも
たらされる。
【図1】この発明の一つの実施態様を示す概略説明図で
ある。
ある。
【図2】この発明で用いるタンディッシュノズルの要部
概略縦断面図である。
概略縦断面図である。
【図3】Alキルド溶鋼の鋳込みにおける、タンディッ
シュノズル上部のキャップノズル径の絞り比と、Al2
O3 介在物付着層厚さとの関係を示すグラフである。
シュノズル上部のキャップノズル径の絞り比と、Al2
O3 介在物付着層厚さとの関係を示すグラフである。
【図4】Alキルド溶鋼の鋳込みにおける、タンディッ
シュノズル上部のキャップの内周表面から吹き出させる
Arガスの流量Qとモールド横断面積Sとの比Q/S
と、モールド内湯面変動量ΔhおよびキャップへのAl
2 O3 介在物付着層厚さdとの関係を示すグラフであ
る。
シュノズル上部のキャップの内周表面から吹き出させる
Arガスの流量Qとモールド横断面積Sとの比Q/S
と、モールド内湯面変動量ΔhおよびキャップへのAl
2 O3 介在物付着層厚さdとの関係を示すグラフであ
る。
1 溶鋼 2 取鍋 3 タンディッシュ 4 取鍋ノズル 5 溶鋼 6 溶鋼流出量制御装置 6a 操作盤 6b タンディッシュストッパー 6c タンディッシュノズル 7 モールド 8 鋳片 9 溶鋼 10 モールドパウダー 11 キャップ(上ノズル) 11a 内周表面 12 Arガス 13 金属製細管 14 Arガス 15 溶鋼鋳込み流 16 Al2 O3 介在物の凝集・堆積 17 タンディッシュ底部 18 Arガス 19 プラズマ加熱トーチ
Claims (1)
- 【請求項1】 横断面積が0.1m2 以下の小断面アル
ミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法において、モールド内へ
の溶鋼鋳込み用ノズルを通過する溶鋼流量を0.55t
/min以下に制限し、前記ノズルを前記モールド内溶
鋼中への浸漬型ノズルとし、前記ノズル上部のキャップ
のノズル径絞り比を0.25以上とし、前記モールド横
断面積1m2 当たり35〜75Nl/minの範囲内の
不活性ガスを前記キャップの内周表面から吹き出させつ
つ前記溶鋼を前記モールドに鋳込むことを特徴とする小
断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6853796A JPH09253807A (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6853796A JPH09253807A (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09253807A true JPH09253807A (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13376599
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6853796A Pending JPH09253807A (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH09253807A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010207844A (ja) * | 2009-03-09 | 2010-09-24 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用浸漬ノズル |
CN107838388A (zh) * | 2017-12-25 | 2018-03-27 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种连铸中间包吹氩冶金装置及氩气控制方法 |
-
1996
- 1996-03-25 JP JP6853796A patent/JPH09253807A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010207844A (ja) * | 2009-03-09 | 2010-09-24 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用浸漬ノズル |
CN107838388A (zh) * | 2017-12-25 | 2018-03-27 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种连铸中间包吹氩冶金装置及氩气控制方法 |
CN107838388B (zh) * | 2017-12-25 | 2023-07-14 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种连铸中间包吹氩冶金装置及氩气控制方法 |
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