JP2002181053A - ころ軸受 - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/225—Details of the ribs supporting the end of the rollers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/583—Details of specific parts of races
- F16C33/585—Details of specific parts of races of raceways, e.g. ribs to guide the rollers
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/24—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for radial load mainly
- F16C19/26—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for radial load mainly with a single row of rollers
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2300/00—Application independent of particular apparatuses
- F16C2300/02—General use or purpose, i.e. no use, purpose, special adaptation or modification indicated or a wide variety of uses mentioned
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ころ端面の面取り部（チャンファ）と平面部と
の交点位置と、外輪・内輪の鍔面と研削用逃げ部との交
点位置との位置関係を調整することにより接触部の耐焼
き付き性能を向上せしめたころ軸受を提供することであ
る。 【解決手段】ころ端面５ｂの面取り部５ｃと平面部５ｄ
との交点位置Ａを、鍔面３ａと研削用逃げ部４との交点
位置Ｃよりも、外輪鍔部３では半径方向小径側で、内輪
鍔部３では半径方向大径側とすることにより、転がり接
触部におけるころ５と鍔面３ａ内に油膜を確実に形成さ
せ焼き付き防止または低減出来る。
の交点位置と、外輪・内輪の鍔面と研削用逃げ部との交
点位置との位置関係を調整することにより接触部の耐焼
き付き性能を向上せしめたころ軸受を提供することであ
る。 【解決手段】ころ端面５ｂの面取り部５ｃと平面部５ｄ
との交点位置Ａを、鍔面３ａと研削用逃げ部４との交点
位置Ｃよりも、外輪鍔部３では半径方向小径側で、内輪
鍔部３では半径方向大径側とすることにより、転がり接
触部におけるころ５と鍔面３ａ内に油膜を確実に形成さ
せ焼き付き防止または低減出来る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、一般機械、特に潤
滑油量等に制限がある箇所に使用されるころ軸受や、潤
滑装置が故障しても直ちに焼き付きを生じさせない様に
焼付性向上を要求される円筒ころ軸受や円錐ころ軸受の
改良に関するものである。
滑油量等に制限がある箇所に使用されるころ軸受や、潤
滑装置が故障しても直ちに焼き付きを生じさせない様に
焼付性向上を要求される円筒ころ軸受や円錐ころ軸受の
改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】本発明に関係する、ころ軸受の焼き付き
防止または低減技術としては、ころと鍔部の接触面同士
の粗さを向上させたり、接触面の位置をころの転動面と
外輪（または内輪）の軌道面と同じ半径位置で接触させ
ることによって、ころ端面と鍔部の滑りの影響を小さく
する事が考えられる。
防止または低減技術としては、ころと鍔部の接触面同士
の粗さを向上させたり、接触面の位置をころの転動面と
外輪（または内輪）の軌道面と同じ半径位置で接触させ
ることによって、ころ端面と鍔部の滑りの影響を小さく
する事が考えられる。
【０００３】例えば、特開平７−４２７４６、特開平７
−９１４５２などに見られるように、接触するころ１０
０の端面１０１と鍔部２００の粗さの改善や相対移動方
向とほぼ直交する方向の加工目を設けたもの（図８）
や、特開平６−２４１２３５のようにころ１００の端面
１０１と接触する鍔部２００の接触領域に複数の微小凹
部２０１を設けて油膜形成維持を図るもの(図９)があ
る。また、特開平９−２３６１３１のように滑りによる
発熱低減を狙い、ころ１００が鍔部２００と接触する位
置をころの外径面１０２と同じになるように、ころ１０
０の形状を変えたもの（図１０、図１１）などがある。
−９１４５２などに見られるように、接触するころ１０
０の端面１０１と鍔部２００の粗さの改善や相対移動方
向とほぼ直交する方向の加工目を設けたもの（図８）
や、特開平６−２４１２３５のようにころ１００の端面
１０１と接触する鍔部２００の接触領域に複数の微小凹
部２０１を設けて油膜形成維持を図るもの(図９)があ
る。また、特開平９−２３６１３１のように滑りによる
発熱低減を狙い、ころ１００が鍔部２００と接触する位
置をころの外径面１０２と同じになるように、ころ１０
０の形状を変えたもの（図１０、図１１）などがある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ように粗さの改善や任意な加工目を設けることは、特殊
な加工設備や加工時間の延長に伴うコストアップ問題お
よび品質の安定性などに課題があった。一方、ころの形
状をかえることによる対策においてもころの加工に伴う
コストアップや内・外輪の加工追加によるコストアップ
が考えられる。
ように粗さの改善や任意な加工目を設けることは、特殊
な加工設備や加工時間の延長に伴うコストアップ問題お
よび品質の安定性などに課題があった。一方、ころの形
状をかえることによる対策においてもころの加工に伴う
コストアップや内・外輪の加工追加によるコストアップ
が考えられる。
【０００５】そこで、本発明者は次の点に着目し本発明
の完成に至った。外輪（または内輪）の鍔部は、軌道面
鉛直方向に対して潤滑油を接触部に入り易くするため、
ある角度分開いて形成されているのが一般的である。従
って、鍔面内に設けられる研削用逃げ部との交点が幾何
学的に最もころ端面と接触し易くなっている。一方ころ
においては、ころ外径部（転動面）と鉛直に端面が形成
されているため、転動面と端面をつなぐ面取り部（チャ
ンファともいう）の、端面との交点が幾何学的に最も鍔
面と接触し易くなっている。また、接触部周辺にある潤
滑油は、その粘性により小さな隙間に引きずり込まれる
ため、接触部周辺の形状は、鍔面ところ端面部は、徐々
にすきまが接近するのが望ましく、それは、従来ころの
端面にクラウニングを実施し、接触部の油膜を確実に形
成させ焼き付き性能向上を可能にしている例からも伺え
る。
の完成に至った。外輪（または内輪）の鍔部は、軌道面
鉛直方向に対して潤滑油を接触部に入り易くするため、
ある角度分開いて形成されているのが一般的である。従
って、鍔面内に設けられる研削用逃げ部との交点が幾何
学的に最もころ端面と接触し易くなっている。一方ころ
においては、ころ外径部（転動面）と鉛直に端面が形成
されているため、転動面と端面をつなぐ面取り部（チャ
ンファともいう）の、端面との交点が幾何学的に最も鍔
面と接触し易くなっている。また、接触部周辺にある潤
滑油は、その粘性により小さな隙間に引きずり込まれる
ため、接触部周辺の形状は、鍔面ところ端面部は、徐々
にすきまが接近するのが望ましく、それは、従来ころの
端面にクラウニングを実施し、接触部の油膜を確実に形
成させ焼き付き性能向上を可能にしている例からも伺え
る。
【０００６】本発明は、従来技術の有するこのような問
題点に鑑みなされたもので、その目的とするところは、
ころ端面が外輪と内輪のいずれか一方若しくは双方の鍔
部と転がり接触するものにおいて、ころ端面の面取り部
（チャンファ）と平面部との交点位置と、外輪・内輪の
鍔面と研削用逃げ部との交点位置との位置関係を調整す
ることにより接触部の耐焼き付き性能を向上せしめたこ
ろ軸受を提供することである。
題点に鑑みなされたもので、その目的とするところは、
ころ端面が外輪と内輪のいずれか一方若しくは双方の鍔
部と転がり接触するものにおいて、ころ端面の面取り部
（チャンファ）と平面部との交点位置と、外輪・内輪の
鍔面と研削用逃げ部との交点位置との位置関係を調整す
ることにより接触部の耐焼き付き性能を向上せしめたこ
ろ軸受を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を達成するため
に本発明がなした技術的手段は、ころ端面の面取り部と
平面部との交点位置が、鍔面と研削用逃げ部との交点位
置よりも、外輪鍔部では半径方向小径側か同位置で、内
輪鍔部では半径方向大径側か同位置としたことである。
に本発明がなした技術的手段は、ころ端面の面取り部と
平面部との交点位置が、鍔面と研削用逃げ部との交点位
置よりも、外輪鍔部では半径方向小径側か同位置で、内
輪鍔部では半径方向大径側か同位置としたことである。
【０００８】上記ころ軸受において、少なくとも外輪と
内輪のいずれか一方若しくは双方における鍔面と研削用
逃げ部との交点位置が、ころ転動面と転がり接触する外
輪若しくは内輪の軌道面径と、外輪鍔部では同径か大径
側、内輪鍔部では同径か小径側になるものとした。
内輪のいずれか一方若しくは双方における鍔面と研削用
逃げ部との交点位置が、ころ転動面と転がり接触する外
輪若しくは内輪の軌道面径と、外輪鍔部では同径か大径
側、内輪鍔部では同径か小径側になるものとした。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明転がり軸受の一実施
形態を図に基づいて説明する。図面は、外輪１と、内輪
２と、外輪１と内輪２との間に多数組み込まれる円筒こ
ろ５と、該ころ５を等間隔に案内保持する保持器６とか
ら構成されている円筒ころ軸受で、基本的構造を周知の
円筒ころ軸受と同一とするものである。図面は、ＮＪタ
イプとＮＵタイプを代表例として説明するが、本発明は
ころ端面５ｂが外輪１と内輪２のいずれか一方若しくは
双方の鍔部３と転がり接触するころ軸受全般において適
用可能で、特に図示例に限定解釈されるものではない。
なお、本実施例では、円筒ころ軸受について説明する
が、当然、円錐ころ軸受における内輪大鍔部ところの関
係についても同様なことが言えるのは言うまでもない。
形態を図に基づいて説明する。図面は、外輪１と、内輪
２と、外輪１と内輪２との間に多数組み込まれる円筒こ
ろ５と、該ころ５を等間隔に案内保持する保持器６とか
ら構成されている円筒ころ軸受で、基本的構造を周知の
円筒ころ軸受と同一とするものである。図面は、ＮＪタ
イプとＮＵタイプを代表例として説明するが、本発明は
ころ端面５ｂが外輪１と内輪２のいずれか一方若しくは
双方の鍔部３と転がり接触するころ軸受全般において適
用可能で、特に図示例に限定解釈されるものではない。
なお、本実施例では、円筒ころ軸受について説明する
が、当然、円錐ころ軸受における内輪大鍔部ところの関
係についても同様なことが言えるのは言うまでもない。
【００１０】外輪１と内輪２のいずれか一方若しくは双
方は、両端部若しくは一端部に鍔部３を有し、該鍔部３
に転がり接触するころ５の端面５ｂの面取り部５ｃと平
面部５ｄとの交点位置Ａ（ころ交点高さＢ）が、鍔面３
ａと研削用逃げ部４との交点位置Ｃ（鍔面逃げ高さＤ）
よりも、外輪鍔部３では半径方向小径側か同位置で、内
輪鍔部３では半径方向大径側か同位置となるよう設定す
る。すなわち、ころ交点高さＢが鍔面逃げ高さＤよりも
高く設定される。ころ交点高さＢが鍔面逃げ高さＤより
も高く設定されるものであれば、ころ交点高さＢと鍔面
逃げ高さＤは特に限定されることなく本発明の範囲内で
任意に設定される。また、鍔開き角（θ）も任意であ
る。
方は、両端部若しくは一端部に鍔部３を有し、該鍔部３
に転がり接触するころ５の端面５ｂの面取り部５ｃと平
面部５ｄとの交点位置Ａ（ころ交点高さＢ）が、鍔面３
ａと研削用逃げ部４との交点位置Ｃ（鍔面逃げ高さＤ）
よりも、外輪鍔部３では半径方向小径側か同位置で、内
輪鍔部３では半径方向大径側か同位置となるよう設定す
る。すなわち、ころ交点高さＢが鍔面逃げ高さＤよりも
高く設定される。ころ交点高さＢが鍔面逃げ高さＤより
も高く設定されるものであれば、ころ交点高さＢと鍔面
逃げ高さＤは特に限定されることなく本発明の範囲内で
任意に設定される。また、鍔開き角（θ）も任意であ
る。
【００１１】また、上記構成と共に、次の構成を加える
ことも本発明の範囲内である。外輪１と内輪２のいずれ
か一方若しくは双方における鍔面３ａと研削用逃げ部４
との交点位置Ｃ（鍔面逃げ高さＤ）が、ころ転動面（外
径面）５ａと転がり接触する外輪１若しくは内輪２の軌
道面１ａ，１ｂ径と、外輪鍔部３では同径か大径側、内
輪鍔部３では同径か小径側になるものとする。
ことも本発明の範囲内である。外輪１と内輪２のいずれ
か一方若しくは双方における鍔面３ａと研削用逃げ部４
との交点位置Ｃ（鍔面逃げ高さＤ）が、ころ転動面（外
径面）５ａと転がり接触する外輪１若しくは内輪２の軌
道面１ａ，１ｂ径と、外輪鍔部３では同径か大径側、内
輪鍔部３では同径か小径側になるものとする。
【００１２】
【実施例】「実施例１」試験軸受として、外輪１は両端
に鍔部３・３を有し、内輪２は一端に鍔部３を有するＮ
Ｊタイプの円筒ころ軸受で、外輪１・内輪２（逃げ部４
を共通）および保持器６については、図２に示す実施例
１および図３に示す比較例共に共通にした。ころ端面５
ｂの面取り部（チャンファ）５ｃと平面部５ｄとの交点
位置Ａが、外輪１および内輪２の鍔面３ａと研削用逃げ
部４との交点位置Ｃよりも、外輪鍔部３では、半径方向
小径側で、内輪鍔部３では、半径方向大径側で摺接する
もの（実施例１）と、鍔面３ａとの接触位置をころ端面
５ｂの面取り部（チャンファ）５ｃと平面部５ｄとの交
点位置Ａが、外輪１および内輪２の鍔面３ａと研削用逃
げ部４との交点位置よりも、外輪鍔部３では、半径方向
大径側で、内輪鍔部３では、半径方向小径側で摺接する
もの（比較例）について、下記条件の下に接触位置での
影響を確認するために回転評価試験を行なった。
に鍔部３・３を有し、内輪２は一端に鍔部３を有するＮ
Ｊタイプの円筒ころ軸受で、外輪１・内輪２（逃げ部４
を共通）および保持器６については、図２に示す実施例
１および図３に示す比較例共に共通にした。ころ端面５
ｂの面取り部（チャンファ）５ｃと平面部５ｄとの交点
位置Ａが、外輪１および内輪２の鍔面３ａと研削用逃げ
部４との交点位置Ｃよりも、外輪鍔部３では、半径方向
小径側で、内輪鍔部３では、半径方向大径側で摺接する
もの（実施例１）と、鍔面３ａとの接触位置をころ端面
５ｂの面取り部（チャンファ）５ｃと平面部５ｄとの交
点位置Ａが、外輪１および内輪２の鍔面３ａと研削用逃
げ部４との交点位置よりも、外輪鍔部３では、半径方向
大径側で、内輪鍔部３では、半径方向小径側で摺接する
もの（比較例）について、下記条件の下に接触位置での
影響を確認するために回転評価試験を行なった。
【００１３】<条件> 試験軸受 ＮＪ３０８ 回転数 ０−８０００min−１ アキシアル荷重 ３９２Ｎ ラジアル荷重 ９８００Ｎ 油浴潤滑 ＶＧ６８ 外・内輪鍔面研削逃げ高さ ０．６ｍｍ（内・外輪共
通） （実施例１） ころ端面の面取り部（チャンファ）と平面部の交点高さ
位置 ０．８ｍｍ （比較例） ころ端面の面取り部（チャンファ）と平面部の交点高さ
位置 ０．４ｍｍ
通） （実施例１） ころ端面の面取り部（チャンファ）と平面部の交点高さ
位置 ０．８ｍｍ （比較例） ころ端面の面取り部（チャンファ）と平面部の交点高さ
位置 ０．４ｍｍ
【００１４】<結果>実施例１のように、鍔面３ａとの接
触位置をころ端面５ｂの面取り部（チャンファ）５ｃと
平面部５ｄとの交点位置Ａが、外輪１および内輪２の鍔
面３ａと研削用逃げ部４との交点位置Ｃよりも、外輪鍔
部３では、半径方向同じか小さい側で、内輪鍔部３で
は、半径方向同じか大きい側で摺接するころ５（ころ交
点高さＢ：０．８ｍｍ、１２個）を使うと、温度上昇は
低く抑える事が出来るが、比較例のように、ころ交点高
さＢが０．４ｍｍのころ５を使うと極端に温度が上が
る。その結果を図４に示す。
触位置をころ端面５ｂの面取り部（チャンファ）５ｃと
平面部５ｄとの交点位置Ａが、外輪１および内輪２の鍔
面３ａと研削用逃げ部４との交点位置Ｃよりも、外輪鍔
部３では、半径方向同じか小さい側で、内輪鍔部３で
は、半径方向同じか大きい側で摺接するころ５（ころ交
点高さＢ：０．８ｍｍ、１２個）を使うと、温度上昇は
低く抑える事が出来るが、比較例のように、ころ交点高
さＢが０．４ｍｍのころ５を使うと極端に温度が上が
る。その結果を図４に示す。
【００１５】すなわち、図２に示す実施例１において、
鍔面３ａところ端面５ｂが接触する位置を見ると、ころ
端面５ｂの面取り部（チャンファ）５ｃと平面部５ｄと
の交点位置Ａが、外輪１および内輪２の鍔面３ａと研削
用逃げ部４との交点位置Ｃよりも、外輪鍔部３では、半
径方向小さい側で、内輪鍔部３では、半径方向大きい側
で摺接すると（図２）、接触位置を挟んで半径方向小さ
い側では、鍔面３ａは、ある開き角度で接近しており、
反対側（半径方向大きい側）は、鍔面３ａの開き角度θ
ところ５の面取り部（チャンファ）５ｃのＲとの相対す
きまで接近するため、すきまが小さい部分では潤滑油を
接触部に引きずり込み易く（くさび効果）なり、その結
果油膜形成が確実にでき耐焼き付き性能を向上させるこ
とが出来ると考えられる。なお、外輪鍔部３・内輪鍔部
３共に、ころ端面５ｂの面取り部（チャンファ）５ｃと
平面部５ｂとの交点位置Ａと、外輪１および内輪２の鍔
面３ａと研削用逃げ部４との交点位置Ｃとが半径方向同
位置で摺接する場合も同様に油膜形成が確実にでき耐焼
き付き性能を向上させることが出来る
鍔面３ａところ端面５ｂが接触する位置を見ると、ころ
端面５ｂの面取り部（チャンファ）５ｃと平面部５ｄと
の交点位置Ａが、外輪１および内輪２の鍔面３ａと研削
用逃げ部４との交点位置Ｃよりも、外輪鍔部３では、半
径方向小さい側で、内輪鍔部３では、半径方向大きい側
で摺接すると（図２）、接触位置を挟んで半径方向小さ
い側では、鍔面３ａは、ある開き角度で接近しており、
反対側（半径方向大きい側）は、鍔面３ａの開き角度θ
ところ５の面取り部（チャンファ）５ｃのＲとの相対す
きまで接近するため、すきまが小さい部分では潤滑油を
接触部に引きずり込み易く（くさび効果）なり、その結
果油膜形成が確実にでき耐焼き付き性能を向上させるこ
とが出来ると考えられる。なお、外輪鍔部３・内輪鍔部
３共に、ころ端面５ｂの面取り部（チャンファ）５ｃと
平面部５ｂとの交点位置Ａと、外輪１および内輪２の鍔
面３ａと研削用逃げ部４との交点位置Ｃとが半径方向同
位置で摺接する場合も同様に油膜形成が確実にでき耐焼
き付き性能を向上させることが出来る
【００１６】一方、図３に示す比較例において、鍔面３
ａところ端面５ｂが接触する位置を見ると、ころ端面５
ｂの面取り部（チャンファ）５ｃと平面部５ｄとの交点
位置Ａが、外輪１および内輪２の鍔面３ａと研削用逃げ
部４との交点位置Ｃよりも、外輪鍔部３では、半径方向
大きい側で、内輪鍔部３では半径方向小さい側で摺接す
ると（図３）、接触位置を挟んで半径方向大きい側で
は、鍔面３ａは、ある開き角度θで接近するが、反対側
は（半径方向大きい側）鍔３の研削用逃げ部４の為、こ
ろ端面５ｂの面取り部（チャンファ）５ｃのＲには関係
なく極端にすきまが増大する為、潤滑油を接触部に引き
ずり込める事が困難となり、その結果油膜形成が難しく
なる分確実に耐焼き付き性能を低下させると考えられ
る。
ａところ端面５ｂが接触する位置を見ると、ころ端面５
ｂの面取り部（チャンファ）５ｃと平面部５ｄとの交点
位置Ａが、外輪１および内輪２の鍔面３ａと研削用逃げ
部４との交点位置Ｃよりも、外輪鍔部３では、半径方向
大きい側で、内輪鍔部３では半径方向小さい側で摺接す
ると（図３）、接触位置を挟んで半径方向大きい側で
は、鍔面３ａは、ある開き角度θで接近するが、反対側
は（半径方向大きい側）鍔３の研削用逃げ部４の為、こ
ろ端面５ｂの面取り部（チャンファ）５ｃのＲには関係
なく極端にすきまが増大する為、潤滑油を接触部に引き
ずり込める事が困難となり、その結果油膜形成が難しく
なる分確実に耐焼き付き性能を低下させると考えられ
る。
【００１７】「実施例２」図５に示すような外輪１に鍔
部３を有し、内輪２には鍔部３を有しないＮＵタイプの
円筒ころ軸受の外輪鍔面３ａと研削用逃げ部４との交点
位置Ｃを、ころ転動面（外径面）５ａと転がり接触する
外輪軌道面１ｂ径と同径になる様に研削逃げ部４を設け
たものに、ころ端面５ｂの面取り部（チャンファ）５ｃ
と平面部５ｄの交点高さＢが、実施例１で使用した０．
４ｍｍのころ５を用い（図６）、その影響を確認した。
その幾何学的関係を図７に示す。
部３を有し、内輪２には鍔部３を有しないＮＵタイプの
円筒ころ軸受の外輪鍔面３ａと研削用逃げ部４との交点
位置Ｃを、ころ転動面（外径面）５ａと転がり接触する
外輪軌道面１ｂ径と同径になる様に研削逃げ部４を設け
たものに、ころ端面５ｂの面取り部（チャンファ）５ｃ
と平面部５ｄの交点高さＢが、実施例１で使用した０．
４ｍｍのころ５を用い（図６）、その影響を確認した。
その幾何学的関係を図７に示す。
【００１８】〈条件〉 試験軸受 ＮＵ３０８ 回転数 ０−８０００min−１ アキシアル荷重 ３９２Ｎ ラジアル荷重 ９８００Ｎ 油浴潤滑 ＶＧ６８ 外・内輪鍔面研削逃げ高さ ０ｍｍ（内・外輪共通） ころ端面の面取り部（チャンファ）と平面部の交点高さ
位置 ０．４ｍｍ
位置 ０．４ｍｍ
【００１９】<結果>実施例１では、ころ５の端面５ｂの
面取り部（チャンファ）５ｃと平面部５ｄの交点高さＢ
が０．４ｍｍのものは、同じ交点高さＢが０．８ｍｍの
ころに比べ、温度上昇は高かったが、本実施例で、鍔部
３との交点Ｃとなる逃げ部高さＤをころ転動面（外径
面）５ａと転がり接触する外輪軌道面１ａ径と同径にす
ることによって、ころ端面５ｂの面取り部（チャンフ
ァ）５ｃが小さく出来、面取り部（チャンファ）５ｃと
ころ端面（平面部５ｄ）の交点位置Ａ（交点高さＢ）が
小さく出来る（外輪軌道径に近づく）。その結果、ころ
５と鍔部３での滑り摩擦を軽減でき、それによって温度
上昇が抑えられることが分かる。
面取り部（チャンファ）５ｃと平面部５ｄの交点高さＢ
が０．４ｍｍのものは、同じ交点高さＢが０．８ｍｍの
ころに比べ、温度上昇は高かったが、本実施例で、鍔部
３との交点Ｃとなる逃げ部高さＤをころ転動面（外径
面）５ａと転がり接触する外輪軌道面１ａ径と同径にす
ることによって、ころ端面５ｂの面取り部（チャンフ
ァ）５ｃが小さく出来、面取り部（チャンファ）５ｃと
ころ端面（平面部５ｄ）の交点位置Ａ（交点高さＢ）が
小さく出来る（外輪軌道径に近づく）。その結果、ころ
５と鍔部３での滑り摩擦を軽減でき、それによって温度
上昇が抑えられることが分かる。
【００２０】
【発明の効果】本発明は、ころが外輪もしくは内輪の鍔
部と転がり接触する位置において、ころ端面部のチャン
ファと平面部との交点位置が、外輪および内輪鍔面と研
削用逃げ部との交点位置よりも、外輪鍔部では、半径方
向同じか小さい側で、内輪鍔部では、半径方向同じか大
きい側で転接することによって、転がり接触部における
ころと鍔面内に油膜を確実に形成させ焼き付き防止また
は低減出来る。また、ころ端面と鍔部の接触位置をころ
転動面（外径面）と転がり接触する内・外輪軌道面径近
傍に出来ることにより、滑り摩擦を軽減でき、軸受温度
上昇を抑える事が出来る。
部と転がり接触する位置において、ころ端面部のチャン
ファと平面部との交点位置が、外輪および内輪鍔面と研
削用逃げ部との交点位置よりも、外輪鍔部では、半径方
向同じか小さい側で、内輪鍔部では、半径方向同じか大
きい側で転接することによって、転がり接触部における
ころと鍔面内に油膜を確実に形成させ焼き付き防止また
は低減出来る。また、ころ端面と鍔部の接触位置をころ
転動面（外径面）と転がり接触する内・外輪軌道面径近
傍に出来ることにより、滑り摩擦を軽減でき、軸受温度
上昇を抑える事が出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明ころ軸受の一実施例を示す断面図。
【図２】実施例１におけるころ端面と鍔部との幾何学的
接触関係を示す図。
接触関係を示す図。
【図３】比較例におけるころ端面と鍔部との幾何学的接
触関係を示す図。
触関係を示す図。
【図４】実施例１と比較例とにおけるころ端面と鍔部と
の接触位置による影響を確認した試験結果を示す図。
の接触位置による影響を確認した試験結果を示す図。
【図５】本発明ころ軸受の他の実施例を示す断面図。
【図６】実施例２におけるころ端面と鍔部との幾何学的
接触関係を示す図。
接触関係を示す図。
【図７】実施例２におけるころ端面と鍔部との接触位置
による影響を確認した試験結果を示す図。
による影響を確認した試験結果を示す図。
【図８】従来技術を示す断面図。
【図９】従来技術の他の形態を示す断面図。
【図１０】従来技術の他の形態を示す断面図。
【図１１】従来技術の他の形態を示す断面図。
１：外輪 ２：内輪 ３：鍔部 ４：研削用逃げ部 ５：ころ ５ｂ：端面 ５ｃ：面取り部（チャンファ） ５ｄ：平面部 Ａ：面取り部と平面部の交点位置 Ｂ：ころ交点高さ Ｃ：鍔部と研削用逃げ部の交点位置 Ｄ：逃げ部高さ
Claims (2)
- 【請求項１】ころ端面の面取り部と平面部との交点位置
が、鍔面と研削用逃げ部との交点位置よりも、外輪鍔部
では半径方向小径側か同位置で、内輪鍔部では半径方向
大径側か同位置としたことを特徴とするころ軸受。 - 【請求項２】少なくとも外輪と内輪のいずれか一方若し
くは双方における鍔面と研削用逃げ部との交点位置が、
ころ転動面と転がり接触する外輪若しくは内輪の軌道面
径と、外輪鍔部では同径か大径側、内輪鍔部では同径か
小径側になることを特徴とする請求項１に記載のころ軸
受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000378498A JP2002181053A (ja) | 2000-12-13 | 2000-12-13 | ころ軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000378498A JP2002181053A (ja) | 2000-12-13 | 2000-12-13 | ころ軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002181053A true JP2002181053A (ja) | 2002-06-26 |
Family
ID=18847058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000378498A Pending JP2002181053A (ja) | 2000-12-13 | 2000-12-13 | ころ軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002181053A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1632685A1 (en) * | 2003-06-12 | 2006-03-08 | NSK Ltd. | Cylindrical roller bearing |
| JP2007051700A (ja) * | 2005-08-18 | 2007-03-01 | Jtekt Corp | 円錐ころ軸受、円錐ころ軸受装置及びこれを用いた車両用ピニオン軸支持装置 |
| DE102004006313B4 (de) * | 2003-02-18 | 2013-12-19 | Ntn Corp. | Zylinderrollenlager |
| DE112009001535B4 (de) * | 2008-06-24 | 2021-02-11 | Ntn Corporation | Zylinder-Rollenlager Anordnung |
-
2000
- 2000-12-13 JP JP2000378498A patent/JP2002181053A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004006313B4 (de) * | 2003-02-18 | 2013-12-19 | Ntn Corp. | Zylinderrollenlager |
| EP1632685A1 (en) * | 2003-06-12 | 2006-03-08 | NSK Ltd. | Cylindrical roller bearing |
| US7416346B2 (en) | 2003-06-12 | 2008-08-26 | Nsk Ltd. | Cylindrical roller bearing |
| EP1632685A4 (en) * | 2003-06-12 | 2012-03-07 | Nsk Ltd | CYLINDRICAL BALL BEARINGS |
| JP2007051700A (ja) * | 2005-08-18 | 2007-03-01 | Jtekt Corp | 円錐ころ軸受、円錐ころ軸受装置及びこれを用いた車両用ピニオン軸支持装置 |
| US7871201B2 (en) | 2005-08-18 | 2011-01-18 | Jtekt Corporation | Tapered roller bearing, tapered roller bearing apparatus, and automotive pinion shaft supporting apparatus utilizing same tapered roller bearing apparatus |
| DE112009001535B4 (de) * | 2008-06-24 | 2021-02-11 | Ntn Corporation | Zylinder-Rollenlager Anordnung |
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