JP2002173714A - 高張力溶融めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高張力鋼板でありながら、不めっきの発生が
ほとんどない高張力溶融めっき鋼板を提供する。 【解決手段】 鋼成分について、Siを 0.5〜1.5 mass％
でかつ 5 ×Si（mass％）＜Mn（mass％）を満足する範
囲に規制した上で、Nb：0.005 〜0.2 mass％と、Cu：0.
5 mass％未満、Ni：1.0 mass％未満、Mo：1.0 mass％未
満のうちから選んだ１種または２種以上の合計：0.03〜
1.5 mass％とを複合添加した組成になる高張力鋼板を、
露点が０℃以下、−45℃以上の還元性雰囲気中にて 750
℃以上の温度で再結晶焼鈍したのち、冷却し、ついで鋼
板の表面に生成した酸化物を酸洗除去した後、再度、露
点が−20℃以下の還元性雰囲気中にて 650℃以上、850
℃以下の温度に加熱し、この再加熱温度からの降温途中
で溶融めっき処理を施す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高張力鋼板の表面
に、亜鉛（合金化したものを含む。以下同じ）、アルミ
ニウム、亜鉛−アルミニウム合金、亜鉛−アルミニウム
−マグネシウム合金などの溶融めっきを施した、自動車
の車体などに用いて好適な高張力溶融めっき鋼板および
その製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、自動車の衝突安全性の向上並びに
地球環境の保全の観点からの燃費改善のための軽量化を
達成するために、自動車用鋼板として、表面に溶融亜鉛
めっきなどを施した高張力溶融めっき鋼板の適用が増加
している。かような高張力溶融めっき鋼板を得るには、
めっき性に優れ、かつ溶融めっき浴を通過した後、ある
いはさらに合金化処理が施された後、所望の強度および
加工性（プレス成形性など）が得られる鋼板を原板に用
いることが肝要である。

【０００３】一般に、鋼板の強度を増加させるには、鋼
板にSiやMnなどを添加しているが、これらの元素を添加
した鋼板を、例えば連続溶融亜鉛めっきライン（ＣＧ
Ｌ：Continuous Galvanizing Line ）にてめっき処理す
ると、めっき前の焼鈍工程で、鋼板表面にSiやMn等の酸
化物が生成し、めっき性が低下することが知られてい
る。

【０００４】この現象は、めっき前に還元性雰囲気で焼
鈍する際に、該雰囲気はFeにとっては還元性であって
も、鋼中のSiやMn等には酸化性であるために、鋼板表面
でSiやMnが選択酸化されて酸化物が形成されることによ
る。このような表面酸化物は、溶融亜鉛の鋼板への濡れ
性を著しく低下させるため、高張力鋼板をめっき原板と
する溶融亜鉛めっき鋼板ではめっき性が低下し、とりわ
けSiやMn等の含有量が高い場合には、部分的にめっきが
されない、いわゆる不めっきが生じるという問題があっ
た。

【０００５】このような高張力鋼板におけるめっき性の
低下を改善するものとして、例えば特開昭55−122865号
公報および特開平９−13147 号公報には、めっき時の加
熱に先だって高酸素分圧下で鋼板を強制的に酸化した後
に還元する方法が提案されている。また、特開昭58−10
4163号公報には、溶融めっきを施す前にプレめっきを施
す方法が提案されている。

【０００６】しかしながら、前者の方法では、強制酸化
による表面酸化物の制御が十分に行われないこと、また
鋼中成分およびめっき条件によっては必ずしも安定した
めっき性が保証されないところに問題を残していた。一
方、後者の方法では、余分なプロセスを付加しなければ
ならないため、製造コストの上昇を招くという問題があ
った。

【０００７】その他、特開平６−287684号公報には、
Ｐ, SiおよびMnの添加量を最適化することによってめっ
き性を改善した高強度鋼板が開示されている。また、特
開平７−70723 号公報および特開平８−85858 号公報に
は、めっき前に予め再結晶焼鈍を施して表面酸化物を生
成させ、この酸化物を酸洗除去したのち、溶融亜鉛めっ
きを行う方法が提案されている。これらの方法により、
高張力鋼のかなりのものについて不めっきの発生を防止
できるようになった。しかしながら、これらの方法であ
っても、Si含有量が多い鋼種については不めっきの発生
を完全には防止できないという問題が残っていた。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
を有利に解決するもので、特にSiやMn含有量が多い高張
力鋼板をめっき原板とする場合にあっても、不めっきの
発生を効果的に防止することができる高張力溶融めっき
鋼板を、その有利な製造方法と共に提案することを目的
とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】さて、発明者らは、上記
の問題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、鋼成分につ
いて、Si量を所定の範囲に規制した上で、NbとCuやNi，
Moとを複合添加し、連続焼鈍ライン（ＣＡＬ：Continuo
us Annealing Line)での焼鈍（以下、再結晶焼鈍とい
う）で鋼板の表面直下に内部酸化物層を生成させ、同時
に生成した表面酸化物を酸洗除去すると、その後の連続
溶融亜鉛めっきライン（ＣＧＬ：Continuous Galvanizi
ng Line)でのめっき前の加熱時（以下、めっき前加熱と
いう）には、上記の内部酸化物層が拡散障壁となって、
鋼板表面でのSiやMn等の酸化物の生成が激減し、その結
果めっき性の大幅な向上が達成できることの知見を得
た。本発明は、上記の知見に基づいて完成されたもので
ある。

【００１０】すなわち、本発明の要旨構成は次のとおり
である。 １．鋼板の表面に溶融めっき層をそなえる高張力溶融め
っき鋼板であって、該めっき鋼板が、 Ｃ：0.03mass％以上、0.20mass％以下、 Si：0.5 mass％以上、1.5 mass％以下、 Mn：1.2 mass％以上、3.5 mass％以下、 Nb：0.005 mass％以上、0.2 mass％以下、 Al：0.10mass％以下、 Ｐ：0.100 mass％以下、 Ｓ：0.010 mass％以下、 Ｎ：0.010 mass％以下 を、1.5 ×Si（mass％）＜Mn（mass％）を満足する範囲
で含有し、さらに Cu：0.5 mass％未満、 Ni：1.0 mass％未満、 Mo：1.0 mass％未満 のうちから選んだ１種または２種以上を合計で0.03mass
％以上、1.5 mass％以下の範囲で含有し、残部はFeおよ
び不可避的不純物の組成になる高張力鋼板を、露点が０
℃以下、−45℃以上の還元性雰囲気中にて 750℃以上の
温度で再結晶焼鈍し、冷却後、鋼板の表面に生成した酸
化物を酸洗除去した後、再度、露点が−20℃以下の還元
性雰囲気中にて 650℃以上、850 ℃以下の温度に加熱
し、この再加熱温度からの降温途中で溶融めっき処理を
施して得たものである、ことを特徴とする高張力溶融め
っき鋼板。

【００１１】２．鋼板の表面に溶融めっき層をそなえる
高張力溶融めっき鋼板であって、該めっき鋼板が、 Ｃ：0.03mass％以上、0.20mass％以下、 Si：0.5 mass％以上、1.5 mass％以下、 Mn：1.2 mass％以上、3.5 mass％以下、 Nb：0.005 mass％以上、0.2 mass％以下、 Al：0.10mass％以下、 Ｐ：0.100 mass％以下、 Ｓ：0.010 mass％以下、 Ｎ：0.010 mass％以下および Cr：0.25mass％以下 を、1.5 ×Si（mass％）＜Mn（mass％）およびSi（mass
％）＞３×Cr（mass％）を満足する範囲で含有し、さら
に Cu：0.5 mass％未満、 Ni：1.0 mass％未満、 Mo：1.0 mass％未満 のうちから選んだ１種または２種以上を合計で0.03mass
％以上、1.5 mass％以下の範囲で含有し、残部はFeおよ
び不可避的不純物の組成になる高張力鋼板を、露点が０
℃以下、−45℃以上の還元性雰囲気中にて 750℃以上の
温度で再結晶焼鈍し、冷却後、鋼板の表面に生成した酸
化物を酸洗除去した後、再度、露点が−20℃以下の還元
性雰囲気中にて 650℃以上、850 ℃以下の温度に加熱
し、この再加熱温度からの降温途中で溶融めっき処理を
施して得たものである、ことを特徴とする高張力溶融め
っき鋼板。

【００１２】３．上記１または２において、高張力鋼板
が、さらに Ti およびＶのいずれか１種または２種を合
計で 0.5mass％以下で、かつTi（mass％）＜５×Ｃ（ma
ss％）を満足する範囲で含有する成分組成になることを
特徴とする高張力溶融めっき鋼板。

【００１３】 ４．Ｃ：0.03mass％以上、0.20mass％以下、 Si：0.5 mass％以上、1.5 mass％以下、 Mn：1.2 mass％以上、3.5 mass％以下、 Nb：0.005 mass％以上、0.2 mass％以下、 Al：0.10mass％以下、 Ｐ：0.100 mass％以下、 Ｓ：0.010 mass％以下、 Ｎ：0.010 mass％以下 を、1.5 ×Si（mass％）＜Mn（mass％）を満足する範囲
で含有し、さらに Cu：0.5 mass％未満、 Ni：1.0 mass％未満、 Mo：1.0 mass％未満 のうちから選んだ１種または２種以上を合計で0.03mass
％以上、1.5 mass％以下の範囲で含有し、残部はFeおよ
び不可避的不純物の組成になる高張力鋼板を、露点が０
℃以下、−45℃以上の還元性雰囲気中にて 750℃以上の
温度で再結晶焼鈍し、冷却後、鋼板の表面に生成した酸
化物を酸洗除去したのち、再度、露点が−20℃以下の還
元性雰囲気中にて 650℃以上、850 ℃以下の温度に加熱
し、この再加熱温度からの降温途中で溶融めっき処理を
施す、ことを特徴とする高張力溶融めっき鋼板の製造方
法。

【００１４】 ５．Ｃ：0.03mass％以上、0.20mass％以下、 Si：0.5 mass％以上、1.5 mass％以下、 Mn：1.2 mass％以上、3.5 mass％以下、 Nb：0.005 mass％以上、0.2 mass％以下、 Al：0.10mass％以下、 Ｐ：0.100 mass％以下、 Ｓ：0.010 mass％以下、 Ｎ：0.010 mass％以下および Cr：0.25mass％以下 を、1.5 ×Si（mass％）＜Mn（mass％）およびSi（mass
％）＞３×Cr（mass％）を満足する範囲で含有し、さら
に Cu：0.5 mass％未満、 Ni：1.0 mass％未満、 Mo：1.0 mass％未満 のうちから選んだ１種または２種以上を合計で0.03mass
％以上、1.5 mass％以下の範囲で含有し、残部はFeおよ
び不可避的不純物の組成になる高張力鋼板を、露点が０
℃以下、−45℃以上の還元性雰囲気中にて 750℃以上の
温度で再結晶焼鈍し、冷却後、鋼板の表面に生成した酸
化物を酸洗除去したのち、再度、露点が−20℃以下の還
元性雰囲気中にて 650℃以上、850 ℃以下の温度に加熱
し、この再加熱温度からの降温途中で溶融めっき処理を
施す、ことを特徴とする高張力溶融めっき鋼板の製造方
法。

【００１５】６．上記４または５において、高張力鋼板
が、さらに Ti およびＶのいずれか１種または２種を合
計で 0.5mass％以下で、かつTi（mass％）＜５×Ｃ（ma
ss％）を満足する範囲で含有する成分組成になることを
特徴とする高張力溶融めっき鋼板の製造方法。

【００１６】

【発明の実施の形態】本発明は、Si量を適正化した上
で、NbとCuやNi，Moとを複合添加し、再結晶焼鈍時に鋼
板の表面直下に内部酸化物層を形成させ、その際、鋼板
の表面にも生成する表面酸化物を酸洗により除去したの
ち、めっき前加熱を経て溶融めっきを施すところに主な
特徴がある。そこで、以下、本発明の成分組成範囲なら
びに再結晶焼鈍およびめっき前加熱条件等の製造条件を
上記の範囲に限定した理由について説明する。

【００１７】まず、本発明でめっき原板とする高張力鋼
板の成分組成を上記の範囲に限定した理由について説明
する。 Ｃ：0.03mass％以上、0.20mass％以下 Ｃは、鋼の重要な基本成分の一つであり、低温で生成す
るベイナイト相やマルテンサイト相を通じて強度の向上
に寄与するほか、NbやTi, Ｖ等の炭化物を析出して強度
上昇に寄与する元素である。このＣ量が、0.03mass％未
満では、上記の析出物は勿論、べイナイト相やマルテン
サイト相も生成しにくくなり、一方0.20mass％を超える
と、スポット溶接性が劣化することから、その含有範囲
は0.03〜0.20mass％とした。なお、好ましいＣ量は0.05
〜0.15mass％である。

【００１８】Si：0.5 mass％以上、1.5 mass％以下 Siは、α相中の固溶Ｃ量を減少させることにより、伸び
などの加工性を向上させる元素であるが、従来はめっき
前加熱で鋼板表面にSi酸化物が生成しないように可能な
限り低減する必要があった。しかしながら、本発明で
は、Siを 0.5mass％以上含有しても、NbとCuやNi, Moと
を複合含有することより、再結晶焼鈍時に鋼板表面直下
にSiとMnの内部酸化物層が生成し、これが次のめっき前
加熱において鋼板表面にSiやMnの酸化物が生成するのを
抑制するために、本発明鋼は良好なめっき性を示す。な
お、この機構としては、SiやMnの鋼中から鋼板表面への
移動に対して、内部酸化物層が拡散障壁になることによ
るものと考えられる。以上の効果は、Siを0.5 mass％以
上含有しなければ得られない。一方、1.5 mass％を超え
て含有させると、再結晶焼鈍時に鋼板表面にSiO₂が生成
し、後続の酸洗工程ではこの表面酸化物を完全に除去で
きず、一部が残存するため不めっきが発生する。従っ
て、Siは 0.5〜1.5 mass％の範囲に限定した。

【００１９】1.5 ×Si（mass％）＜Mn（mass％） また、Si量が、次に述べるMn量との兼ね合いで、1.5 ×
Si（mass％）≧Mn（mass％）の関係を満足する量になる
と、やはり再結晶焼鈍時に鋼板表面にSiO₂が生成し、後
続の酸洗工程ではこの表面酸化物を完全に除去できず、
不めっきが発生する。従って、Siは、上記した 0.5〜1.
5 mass％の範囲で、かつ 1.5×Si（mass％）＜Mn（mass
％）の関係を満足する範囲で含有させることが重要であ
る。

【００２０】Si（mass％）＞３×Cr（mass％） また、Crを含有させた鋼において、Si含有量が少ない場
合には、めっき前加熱時に鋼板表面にCr酸化物が生成
し、不めっきが生じるので、Crを含有する場合には、Si
（mass％）＞３×Cr（mass％）を満足する量のSiを含有
させる必要がある。

【００２１】Mn：1.2 mass％以上、3.5 mass％以下 Mnは、本発明における重要成分の一つであり、γ相に濃
化してマルテンサイト変態を促進する効果がある。ま
た、再結晶焼鈍時に鋼板表面にSiO₂が生成するのを抑制
して、酸洗で容易に除去できるSi, Mn複合酸化物を生成
させる効果がある。しかしながら、含有量が 1.2mass％
未満ではその効果がなく、一方 3.5mass％超えるとスポ
ット溶接性およびめっき性が著しく損なわれる。従っ
て、Mnは 1.2〜3.5 mass％、好ましくは 1.4〜3.0 mass
％の範囲で含有させるものとした。

【００２２】Nb：0.005 mass％以上、0.2 mass％以下 Nbは、再結晶焼鈍により生成する鋼板の結晶粒を小さく
して、鋼板表面直下でのSiとMnの内部酸化物層の生成を
促進させることによって、めっき性の向上に寄与する。
この効果は、 0.005mass％以上含有しないと得られな
い。一方、0.2 mass％を超えて含有すると鋼が硬質化し
て、熱間圧延や冷間圧延が困難となるだけでなく、再結
晶温度を高めて再結晶焼鈍を難しくしたり、また表面欠
陥も生じる。従って、Nbは 0.005〜0.2 mass％の範囲に
限定した。

【００２３】Al：0.10mass％以下 Alは、製鋼段階での脱酸剤として寄与するだけでなく、
時効劣化を引き起こすＮをAlＮとして固定する元素とし
ても有用である。しかしながら、0.10mass％を超えて含
有させた場合には、製造コストの上昇のみならず、表面
性状の劣化を招くので、Alは0.10mass％以下で含有させ
るものとした。好ましくは 0.050mass％以下である。な
お、含有量が 0.005mass％未満では十分な脱酸効果が望
み難いのでAl量の下限は 0.005mass％とするのが好まし
い。

【００２４】Ｐ：0.100 mass％以下 Ｐは：高強度化を安価に達成する上で有効な元素である
が、0.100 mass％を超えて含有されるとスポット溶接性
が著しく損なわれるので、上限を 0.100mass％とした。
なお、Ｐ量は0.05mass％以下に抑えるのが好ましい。た
だし、 0.001mass％未満にするにはコストがかかるの
で、Ｐは 0.001mass％以上とするの有利である。

【００２５】Ｓ：0.010 mass％以下 Ｓは、熱延時の熱間割れを引き起こす原因になるほか、
スポット溶接部のナゲット内破断を誘発するので、極力
低減するのが望ましい。よって、本発明では上限を 0.0
10mass％とした。より好ましくは 0.003mass％以下であ
る。

【００２６】Ｎ：0.010 mass％以下 Ｎは、時効劣化をもたらすほか、降伏点（降伏比）の上
昇、降伏伸びの発生を招くことから、0.010 mass％以下
に抑制する必要がある。なお、好ましいＮ量は0.0050ma
ss％以下である。また、0.0005mass％未満に抑えるのは
コストがかかるので下限は0.0005mass％とするのが好ま
しい。

【００２７】Cu：0.5 mass％未満、Ni：1.0 mass％未
満、Mo：1.0 mass％未満でかつ、これらの合計が0.03ma
ss％以上、1.5 mass％以下 Cu，NiおよびMoはいずれも、再結晶焼鈍時に鋼板の表面
直下におけるSiやMnの内部酸化物層の生成を助長し、こ
れがめっき前加熱での鋼板表面におけるSiやMnの酸化物
の生成を抑制するので、本発明鋼は良好なめっき性を示
す。この効果は、これらの元素のうちから選んだ１種ま
たは２種以上を合計で0.03mass％以上を含有しなければ
得られない。一方、合計で 1.5mass％を超えるか、また
はCu量が0.5mass％以上、Ni量が 1.0mass％以上、Mo量
が 1.0mass％以上になると、熱延板の表面性状が悪くな
る。従って、Cu：0.5 mass％未満、Ni：1.0 mass％未
満、Mo：1.0 mass％未満でかつ、Cu, NiおよびMoのうち
から選んだ１種または２種以上合計で0.03mass％以上、
1.5 mass％以下の範囲で含有させるものとした。

【００２８】Cr：Si（mass％）＞３×Cr（mass％）を満
足する条件下で0.25mass％以下 Crは、Mnと同様に、フエライト＋マルテンサイトの複合
組織を得るのに有効元素であるが、Cr量が0.25mass％を
超えたり、Si（mass％）≦３×Cr（mass％）になると、
めっき前加熱時に鋼板表面にCr酸化物が生成し、不めっ
きが生じるので、CrはSi（mass％）＞３×Cr（mass％）
を満足する条件下で0.25mass％以下に限定した。より好
ましくは0.20mass％以下である。

【００２９】Tiおよび／またはＶ：Ti（mass％）＜５×
Ｃ（mass％）を満足する条件下で 0.5mass％以下 TiおよびＶはいずれも、炭化物を形成し、鋼を高強度化
するのに有効な元素である。しかしながら、これらの元
素を 0.5mass％を超えて含有させると、コスト上の不利
を招くほか、微細析出物が多くなりすぎて、冷延後の回
復・再結晶を阻害し、延性（伸び）を低下させる。従っ
て、これらの元素は単独または併用いずれの場合も 0.5
mass％以下で含有させるものとした。より好ましくは
0.005〜0.20mass％である。ただし、Tiは、Ti（mass
％）≧５×Ｃ（mass％）の範囲で含有すると、炭化物を
生成しないTi量が増加し、これがめっき性を低下させる
原因になるので、TiはTi（mass％）＜５×Ｃ（mass％）
を満足する範囲で含有させる必要がある。

【００３０】次に、再結晶焼鈍条件やめっき前加熱処理
条件を、前記の範囲に限定した理由について説明する。
なお、本発明に従う溶融めっき鋼板の製造方法では、再
結晶焼鈍までの工程すなわち熱延工程や冷延工程には特
に制限はなく、これらの工程については常法に従って行
えば良い。 再結晶焼鈍 再結晶焼鈍は、再結晶温度以上に加熱（通常、ＣＡＬを
使用）することにより、冷間圧延時に導入された歪みを
解放して、鋼板に必要な機械的特性と加工性を付与する
役割の他、鋼板の表面直下にSiやMnの内部酸化物層を形
成させるために行う。というのは、このような内部酸化
物層が存在すると、その後のめっき前加熱時に鋼板表面
でのSiやMnの酸化物の生成が起こらず、不めっきの発生
が抑制されるからである。

【００３１】ここに、再結晶焼鈍が 750℃に満たないと
内部酸化物層の形成が不十分で、良好なめっき性が望め
ないので、再結晶焼鈍は 750℃以上で行う必要がある。
また、再結晶焼鈍は、露点が０℃以下, −45℃以上の還
元性雰囲気中で行う必要がある。というのは、露点が０
℃より高いと酸化物が主にFe酸化物となってSiやMnの内
部酸化物層が生成しにくくなり、一方露点が−45℃より
低くなっても酸素量が不足してSiやMnの内部酸化物層が
生成しにくくなるからである。また、還元性雰囲気とし
ては、窒素ガス、アルゴンガス、水素ガス、一酸化炭素
ガスの単独あるいはこれらのガスを２種以上混合したも
のとすれは良い。なお、再結晶焼鈍の温度履歴として
は、 800〜900 ℃で０〜120 秒間保持したのち、１〜10
0 ℃/s程度の速度で冷却するパターンが好ましい。

【００３２】表面酸化物層の酸洗除去 還元雰囲気中での再結晶焼鈍により鋼板表面に生成した
SiやMnの酸化物を、除去するために酸洗する。酸洗液と
しては、３〜20mass％塩酸を用いるのが好ましく、また
酸洗時間は３〜60秒程度とするのが好適である。

【００３３】めっき前加熱 酸洗により鋼板表面のSiやMnの酸化物を除去したのち、
めっき前加熱を行う。通常、このめっき前加熱はＣＧＬ
を用いればよい。そして、このめっき前加熱は、露点：
−20℃以下の還元性雰囲気中にて 650℃以上、850 ℃以
下の温度で行うものとする。というのは、露点が−20℃
より高い雰囲気では、鋼板表面に厚いFe酸化物が生成
し、めっき密着性の劣化を招くからである。また、焼鈍
温度が 650℃未満では鋼板表面が活性化せず、溶融金属
と鋼板との反応性が必ずしも十分でなく、一方850℃を
超えると鋼板表面にSiやMnの表面酸化物が再度生成し、
不めっきが発生するからである。また、その雰囲気につ
いては、必ずしもその全工程にわたって還元性雰囲気と
する必要はなく、鋼板が 400〜650 ℃まで加熱される段
階は酸化性雰囲気とし、それ以上の温度範囲のみを還元
性雰囲気とする方式でも良い。さらに、還元性雰囲気と
しては、窒素ガス、アルゴンガス、水素ガス、一酸化炭
素ガスの単独あるいはこれらのガスを２種以上混合した
ものとすればよい。なお、めっき前加熱時の温度履歴と
しては、 700〜800 ℃で０〜180 秒間保持したのち、１
〜100 ℃/s程度の速度で冷却するパターンが好ましい。
また、このめっき前加熱では、機械的性質を制御する必
要はなく、溶融めっき前に必要とするめっき原板の加熱
がなされれば良いが、このめっき前加熱を用いて機械的
性質の制御を行ってもよいのは言うまでもない。

【００３４】溶融めっき ついで、本発明では、上記のめっき前加熱からの降温途
中で溶融めっきを施すが、このめっき方法は特に限定さ
れるものではなく、従来から公知の方法に従って実施す
れば良い。たとえば、溶融亜鉛めっき処理の場合には、
めっき前加熱した鋼板を、浴温が460〜490 ℃程度の溶
融亜鉛浴に浸漬して溶融めっきを行う。その際、浴に浸
入させる時の板温は 460〜500 ℃程度とするのが好適で
ある。このようにして溶融亜鉛浴に浸漬された鋼板は、
浴から引き上げられたのち、ガスワイピング処理などに
よってめっき付着量を調整され、溶融亜鉛めっき鋼板と
なる。さらに、このような溶融亜鉛めっき鋼板は、その
後に加熱合金化処理を施すことによって合金化溶融亜鉛
めっき鋼板とすることもできる。

【００３５】なお、その他の溶融めっき処理としては、
溶融アルミニウムめっき、溶融亜鉛−アルミニウムめっ
き、溶融亜鉛−アルミニウム−マグネシウムめっき等が
あり、これらについても従来公知の方法に従って溶融め
っき処理を施せば良い。また、溶融めっきの付着量につ
いては、片面当たり20〜100 g/m²程度とするのが好まし
い。

【００３６】

【実施例】表１に示す種々の成分組成なる鋼片を、1200
℃に加熱後、仕上圧延温度：850〜900 ℃で熱間圧延を
施し、種々の板厚の熱延鋼板としたのち、酸洗した。つ
いで、圧下率：50〜68％で冷間圧延して板厚：1.2 mmの
冷延板としたのち、表２および下記に示す条件で、再結
晶焼鈍−酸洗−めっき前加熱−溶融めっきの工程になる
処理を行った。特に No.12（Ｊ鋼）は、熱延鋼板（板
厚：1.5 mm）を酸洗したのち、冷延圧延を施さず、再結
晶焼鈍−酸洗−めっき前加熱−溶融めっき工程になる処
理を行った。なお、雰囲気ガスとしては、再結晶焼鈍で
は（７vol%H₂＋N₂）ガスを、まためっき前加熱では（５
vol%H₂＋N₂）ガスを用いた。特にNo.13 のめっき前加熱
は、600 ℃までは酸素を１ vol％含有する燃焼ガス雰囲
気中で、一方 600℃以上では（10vol%H₂＋N₂）ガス雰囲
気中で行った。 ・溶融亜鉛めっき条件 浴温：470 ℃ 浸入板温：470 ℃ Al含有率：0.14mass％ めっき付着量：50 g/m² （片面当たり） めっき時間：１秒

【００３７】かくして得られた各溶融亜鉛めっき鋼板か
らそれぞれ、40mm×80mm寸法の試験片を各10枚採取し、
直径：１mm以上の不めっきが１個でも観察された試験片
は不合格とした。表２に、その合格枚数の比率から求め
た合格率を示す。

【００３８】

【表１】

【００３９】

【表２】

【００４０】表２から明らかなように、発明例はいずれ
も、比較例に比べて良好なめっき性を有していることが
分かる。また、発明例１および３については、 490℃で
60秒の合金化処理を行ったが、合金化むらの発生は全く
観察されなかった。

【００４１】

【発明の効果】かくして、本発明によれば、高張力鋼板
でありながら、不めっきの発生がほとんどない溶融亜鉛
めっき鋼板をはじめとする各種溶融めっき鋼板を安定し
て得ることができる。従って、本発明の鋼板を自動車用
鋼板として供することにより、自動車の軽量化並びに低
燃費化が格段に向上する。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２３Ｃ 2/06 Ｃ２３Ｃ 2/06 2/40 2/40 Ｆターム(参考） 4K027 AA02 AA05 AA23 AB02 AB14 AB42 AC12 AE11 4K037 EA05 EA06 EA11 EA13 EA15 EA16 EA17 EA18 EA19 EA20 EA23 EA25 EA27 EA28 EA31 EA32 EB05 EB08 FA03 FC04 FJ02 FJ05 FJ06 GA05

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 鋼板の表面に溶融めっき層をそなえる高
   張力溶融めっき鋼板であって、該めっき鋼板が、 Ｃ：0.03mass％以上、0.20mass％以下、 Si：0.5 mass％以上、1.5 mass％以下、 Mn：1.2 mass％以上、3.5 mass％以下、 Nb：0.005 mass％以上、0.2 mass％以下、 Al：0.10mass％以下、 Ｐ：0.100 mass％以下、 Ｓ：0.010 mass％以下、 Ｎ：0.010 mass％以下 を、1.5 ×Si（mass％）＜Mn（mass％）を満足する範囲
   で含有し、さらに Cu：0.5 mass％未満、 Ni：1.0 mass％未満、 Mo：1.0 mass％未満 のうちから選んだ１種または２種以上を合計で0.03mass
   ％以上、1.5 mass％以下の範囲で含有し、残部はFeおよ
   び不可避的不純物の組成になる高張力鋼板を、露点が０
   ℃以下、−45℃以上の還元性雰囲気中にて 750℃以上の
   温度で再結晶焼鈍し、冷却後、鋼板の表面に生成した酸
   化物を酸洗除去した後、再度、露点が−20℃以下の還元
   性雰囲気中にて 650℃以上、850 ℃以下の温度に加熱
   し、この再加熱温度からの降温途中で溶融めっき処理を
   施して得たものである、ことを特徴とする高張力溶融め
   っき鋼板。
2. 【請求項２】 鋼板の表面に溶融めっき層をそなえる高
   張力溶融めっき鋼板であって、該めっき鋼板が、 Ｃ：0.03mass％以上、0.20mass％以下、 Si：0.5 mass％以上、1.5 mass％以下、 Mn：1.2 mass％以上、3.5 mass％以下、 Nb：0.005 mass％以上、0.2 mass％以下、 Al：0.10mass％以下、 Ｐ：0.100 mass％以下、 Ｓ：0.010 mass％以下、 Ｎ：0.010 mass％以下および Cr：0.25mass％以下 を、1.5 ×Si（mass％）＜Mn（mass％）およびSi（mass
   ％）＞３×Cr（mass％）を満足する範囲で含有し、さら
   に Cu：0.5 mass％未満、 Ni：1.0 mass％未満、 Mo：1.0 mass％未満 のうちから選んだ１種または２種以上を合計で0.03mass
   ％以上、1.5 mass％以下の範囲で含有し、残部はFeおよ
   び不可避的不純物の組成になる高張力鋼板を、露点が０
   ℃以下、−45℃以上の還元性雰囲気中にて 750℃以上の
   温度で再結晶焼鈍し、冷却後、鋼板の表面に生成した酸
   化物を酸洗除去した後、再度、露点が−20℃以下の還元
   性雰囲気中にて 650℃以上、850 ℃以下の温度に加熱
   し、この再加熱温度からの降温途中で溶融めっき処理を
   施して得たものである、ことを特徴とする高張力溶融め
   っき鋼板。
3. 【請求項３】 請求項１または２において、高張力鋼板
   が、さらにTiおよびＶのいずれか１種または２種を合計
   で 0.5mass％以下で、かつTi（mass％）＜５×Ｃ（mass
   ％）を満足する範囲で含有する成分組成になることを特
   徴とする高張力溶融めっき鋼板。
4. 【請求項４】Ｃ：0.03mass％以上、0.20mass％以下、 Si：0.5 mass％以上、1.5 mass％以下、 Mn：1.2 mass％以上、3.5 mass％以下、 Nb：0.005 mass％以上、0.2 mass％以下、 Al：0.10mass％以下、 Ｐ：0.100 mass％以下、 Ｓ：0.010 mass％以下、 Ｎ：0.010 mass％以下 を、1.5 ×Si（mass％）＜Mn（mass％）を満足する範囲
   で含有し、さらに Cu：0.5 mass％未満、 Ni：1.0 mass％未満、 Mo：1.0 mass％未満 のうちから選んだ１種または２種以上を合計で0.03mass
   ％以上、1.5 mass％以下の範囲で含有し、残部はFeおよ
   び不可避的不純物の組成になる高張力鋼板を、露点が０
   ℃以下、−45℃以上の還元性雰囲気中にて 750℃以上の
   温度で再結晶焼鈍し、冷却後、鋼板の表面に生成した酸
   化物を酸洗除去したのち、再度、露点が−20℃以下の還
   元性雰囲気中にて 650℃以上、850 ℃以下の温度に加熱
   し、この再加熱温度からの降温途中で溶融めっき処理を
   施す、ことを特徴とする高張力溶融めっき鋼板の製造方
   法。
5. 【請求項５】Ｃ：0.03mass％以上、0.20mass％以下、 Si：0.5 mass％以上、1.5 mass％以下、 Mn：1.2 mass％以上、3.5 mass％以下、 Nb：0.005 mass％以上、0.2 mass％以下、 Al：0.10mass％以下、 Ｐ：0.100 mass％以下、 Ｓ：0.010 mass％以下、 Ｎ：0.010 mass％以下および Cr：0.25mass％以下 を、1.5 ×Si（mass％）＜Mn（mass％）およびSi（mass
   ％）＞３×Cr（mass％）を満足する範囲で含有し、さら
   に Cu：0.5 mass％未満、 Ni：1.0 mass％未満、 Mo：1.0 mass％未満 のうちから選んだ１種または２種以上を合計で0.03mass
   ％以上、1.5 mass％以下の範囲で含有し、残部はFeおよ
   び不可避的不純物の組成になる高張力鋼板を、露点が０
   ℃以下、−45℃以上の還元性雰囲気中にて 750℃以上の
   温度で再結晶焼鈍し、冷却後、鋼板の表面に生成した酸
   化物を酸洗除去したのち、再度、露点が−20℃以下の還
   元性雰囲気中にて 650℃以上、850 ℃以下の温度に加熱
   し、この再加熱温度からの降温途中で溶融めっき処理を
   施す、ことを特徴とする高張力溶融めっき鋼板の製造方
   法。
6. 【請求項６】 請求項４または５において、高張力鋼板
   が、さらにTiおよびＶのいずれか１種または２種を合計
   で 0.5mass％以下で、かつTi（mass％）＜５×Ｃ（mass
   ％）を満足する範囲で含有する成分組成になることを特
   徴とする高張力溶融めっき鋼板の製造方法。