JP2001314943A - 連続鋳造鋳型の熱的制御のための方法及び装置 - Google Patents
連続鋳造鋳型の熱的制御のための方法及び装置Info
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【解決課題】 本発明は、連続鋳造方法及び装置を、
鋳型若しくは連続鋳造運転が改良されるようにすること
である。 【解決手段】 相異なる鋳造速度、銅プレート厚
さ、鋳造サイズ、水量及び水圧に対する、連続鋳造鋳型
の鋼に面した銅プレートの熱的制御のための方法におい
て、鋳型出口の選択可能な鋳型冷却水温度は、鋳造速度
とは無関係に一定に保持され、鋳型出口温度が鋳型出口
と鋳型入口との間の短い配管及び熱交換器上への鋳型出
口水の部分量用の分岐管を備えた2方弁とによって測定
されかつ制御され、そして熱い鋳型出口水は、冷却され
た鋳型出口水と混合されかつ鋳造条件に依存して温度制
御される鋳型出口水の水量及び水圧が制御されて、ポン
プステーションによって、鋳型出口の鋳型水が一定の温
度を有するように鋳型を通って循環されることを特徴と
する前記方法。
鋳型若しくは連続鋳造運転が改良されるようにすること
である。 【解決手段】 相異なる鋳造速度、銅プレート厚
さ、鋳造サイズ、水量及び水圧に対する、連続鋳造鋳型
の鋼に面した銅プレートの熱的制御のための方法におい
て、鋳型出口の選択可能な鋳型冷却水温度は、鋳造速度
とは無関係に一定に保持され、鋳型出口温度が鋳型出口
と鋳型入口との間の短い配管及び熱交換器上への鋳型出
口水の部分量用の分岐管を備えた2方弁とによって測定
されかつ制御され、そして熱い鋳型出口水は、冷却され
た鋳型出口水と混合されかつ鋳造条件に依存して温度制
御される鋳型出口水の水量及び水圧が制御されて、ポン
プステーションによって、鋳型出口の鋳型水が一定の温
度を有するように鋳型を通って循環されることを特徴と
する前記方法。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、連続鋳造鋳型の熱的制
御のための方法及び装置に関するものである。
御のための方法及び装置に関するものである。
【0002】
【従来の技術】公知の連続鋳造鋳型は、例えば19世紀
から行われているベッセマー特許による「ツインロー
ラ」のような壁鋳型として形成されるか又は裏側で分水
ボックスを介して水によって冷却される銅壁から成る縦
形鋳型としても形成された。
から行われているベッセマー特許による「ツインロー
ラ」のような壁鋳型として形成されるか又は裏側で分水
ボックスを介して水によって冷却される銅壁から成る縦
形鋳型としても形成された。
【0003】技術水準及びその欠陥(図1に示す)を次
に例えば振動する縦形鋳型1で表され、その際好ましく
は、SEN若しくは浸漬注ぎ口2及びモールドパウダ3
若しくはモールドスラグ3.1が設けられて鋼が、最大
15m/min.までの鋳造速度4で厚さ150と30
mmとの間かつ幅最大3300mmのブルームに鋳造さ
れる。
に例えば振動する縦形鋳型1で表され、その際好ましく
は、SEN若しくは浸漬注ぎ口2及びモールドパウダ3
若しくはモールドスラグ3.1が設けられて鋼が、最大
15m/min.までの鋳造速度4で厚さ150と30
mmとの間かつ幅最大3300mmのブルームに鋳造さ
れる。
【0004】そのような鋳型は、従来1600mmのス
トランド幅では例えば4000〜8000mm/mi
n.の水冷及び5〜15バールの圧力で鋳造が行われ
た。この水冷は、鋳型6への入口の水温TM INが鋳造速
度4、ブルーム幅5、銅プレート厚さ7、モールドパウ
ダ3、鋳造スラグ3.1、水圧9及び振動12とは無関
係に一定に保持されるように行われる。
トランド幅では例えば4000〜8000mm/mi
n.の水冷及び5〜15バールの圧力で鋳造が行われ
た。この水冷は、鋳型6への入口の水温TM INが鋳造速
度4、ブルーム幅5、銅プレート厚さ7、モールドパウ
ダ3、鋳造スラグ3.1、水圧9及び振動12とは無関
係に一定に保持されるように行われる。
【0005】鋳型冷却水10は、鋳造速度の増大と共に
温度TM out 11を高められると想定される。一定の入
口温度16と可変の出口温度11との間の温度差13
は、上記影響値の関数である。
温度TM out 11を高められると想定される。一定の入
口温度16と可変の出口温度11との間の温度差13
は、上記影響値の関数である。
【0006】例えば全ての影響値が鋳造速度まで一定に
保持されれるという条件でシステムを考察すれば、VC
1 4.1からVC2 4.2に鋳造速度が増大すると共に
出口温度11又は温度差13従ってT1 1 4.1からT
2 1 4.2への鋳型表面温度14並びにエネルギー噴射
15の下にエネルギーが15.1から15.2に上昇す
る。
保持されれるという条件でシステムを考察すれば、VC
1 4.1からVC2 4.2に鋳造速度が増大すると共に
出口温度11又は温度差13従ってT1 1 4.1からT
2 1 4.2への鋳型表面温度14並びにエネルギー噴射
15の下にエネルギーが15.1から15.2に上昇す
る。
【0007】上記の他の鋳造速度4並びに他の影響値に
よって、「ホットフェース」温度14が変わり、このこ
とは、鋳型に対するストランド外皮16及び熱流の常に
変動する潤滑につながる。これらの変動する鋳造条件
は、鋳造工程並びにストランド表面の損傷につながる。
よって、「ホットフェース」温度14が変わり、このこ
とは、鋳型に対するストランド外皮16及び熱流の常に
変動する潤滑につながる。これらの変動する鋳造条件
は、鋳造工程並びにストランド表面の損傷につながる。
【0008】その他の水循環を記載すれば、その出力を
制御可能な熱交換器18中の水は所望の一定の入口温度
6に冷却されかつポンプステーション19によって所定
の圧力9で鋳型に再び供給される。この水冷システム
は、更に鋳型壁20の「コールドフェース」での10〜
15m/min.の高いガスフィルム形成に達する危険な状態
で運転される、そのわけは所定の圧力では、銅壁の熱伝
達領域における高すぎる温度が気化点を越えるからであ
る。
制御可能な熱交換器18中の水は所望の一定の入口温度
6に冷却されかつポンプステーション19によって所定
の圧力9で鋳型に再び供給される。この水冷システム
は、更に鋳型壁20の「コールドフェース」での10〜
15m/min.の高いガスフィルム形成に達する危険な状態
で運転される、そのわけは所定の圧力では、銅壁の熱伝
達領域における高すぎる温度が気化点を越えるからであ
る。
【0009】熱交換器18はポンピングステーション2
1.1を備えた冷却タワー21を介して冷却される。
1.1を備えた冷却タワー21を介して冷却される。
【0010】
【発明が解決すべき課題】本発明は、技術分野の方法及
び装置を、鋳型運転若しくは連続鋳造運転が改良される
ように構成することである。
び装置を、鋳型運転若しくは連続鋳造運転が改良される
ように構成することである。
【0011】
【課題を解決するための手段】この課題は、当業者にと
って斬新な解決を請求項に記載された特徴が示す。本発
明によれば、その際モールドパウダ3及び鋳造スラグ
3.1並びに阻害されない熱流動17のための一定の条
件を鋳造幅に亘ってガスフィルム形成(「ライデンフロ
スト効果」)なしに確保するために、鋳型表面温度「ホ
ットフェース」14が変動する鋳造条件下で一定にかつ
制御された状態を保つ鋳型冷却システムが得られる。
って斬新な解決を請求項に記載された特徴が示す。本発
明によれば、その際モールドパウダ3及び鋳造スラグ
3.1並びに阻害されない熱流動17のための一定の条
件を鋳造幅に亘ってガスフィルム形成(「ライデンフロ
スト効果」)なしに確保するために、鋳型表面温度「ホ
ットフェース」14が変動する鋳造条件下で一定にかつ
制御された状態を保つ鋳型冷却システムが得られる。
【0012】図1〜3には、技術水準並びに例えば15
m/min.までの鋳造速度を有する振動する薄スラブ
用鋳型のための本発明による解決が記載されている。
m/min.までの鋳造速度を有する振動する薄スラブ
用鋳型のための本発明による解決が記載されている。
【0013】
【実施例】図1は、技術水準を詳細に示す図である。
【0014】図2は、例えば15m/min.までの鋳
造速度を通する薄いブルームのための本発明による解決
を示し、a)は横断面部分図、b)は厚さ方向の部分図
である。
造速度を通する薄いブルームのための本発明による解決
を示し、a)は横断面部分図、b)は厚さ方向の部分図
である。
【0015】図3は、部分図即ち、a)は、一定の出口
温度における鋳造速度の関数としての可変水流入温度の
温度曲線(本発明)並びに一定の流入温度における鋳造
速度の関数としての水流入温度の温度曲線(技術水準)
を示す図であり、そしてb)は2つの相異なるモールド
パウダAびBの銅プレート厚さに依存する40又は30
℃の一定温度の場合の可変入口速度を表す図である。
温度における鋳造速度の関数としての可変水流入温度の
温度曲線(本発明)並びに一定の流入温度における鋳造
速度の関数としての水流入温度の温度曲線(技術水準)
を示す図であり、そしてb)は2つの相異なるモールド
パウダAびBの銅プレート厚さに依存する40又は30
℃の一定温度の場合の可変入口速度を表す図である。
【0016】図2は、本発明による鋳型冷却の解決を提
示し、この解決は、変動する鋳造速度4.1及び4.2
及び又はブルーム幅5、銅プレート厚さ7、モールドパ
ウダ3、鋳造スラグ3.1、水圧及び振動12のような
他のパラメータの下で、一定の「ホットフェース」温度
22を確保する。
示し、この解決は、変動する鋳造速度4.1及び4.2
及び又はブルーム幅5、銅プレート厚さ7、モールドパ
ウダ3、鋳造スラグ3.1、水圧及び振動12のような
他のパラメータの下で、一定の「ホットフェース」温度
22を確保する。
【0017】本発明の本質的な特徴は、鋳型からの鋳型
水の出口に2方弁23が配設されており、2方弁は制御
された一定温度24に調整されている温度フィーラによ
って、熱い鋳型水25と熱交換器26を介して冷却され
る鋳型水27との間の水分配を、出口温度24が例えば
鋳造速度4の変動の際に一定に保持されるように実施す
ることにある。
水の出口に2方弁23が配設されており、2方弁は制御
された一定温度24に調整されている温度フィーラによ
って、熱い鋳型水25と熱交換器26を介して冷却され
る鋳型水27との間の水分配を、出口温度24が例えば
鋳造速度4の変動の際に一定に保持されるように実施す
ることにある。
【0018】一定に保持されるべき水温を鋳型の入口側
から出口側へ転換したことによって、水流入温度28は
常に変動する鋳造パラメータによって変化する。更に、
鋳型水出口29と鋳型水入口30との間に熱交換器26
を介して案内される鋳型循環部27と直接鋳型水入口3
0の直前で連結点32に連結されるできる限り短い配管
ーバイパスー31が配設されている。連結点32と鋳型
入口30との間にポンピングステーション33が配設さ
れている。
から出口側へ転換したことによって、水流入温度28は
常に変動する鋳造パラメータによって変化する。更に、
鋳型水出口29と鋳型水入口30との間に熱交換器26
を介して案内される鋳型循環部27と直接鋳型水入口3
0の直前で連結点32に連結されるできる限り短い配管
ーバイパスー31が配設されている。連結点32と鋳型
入口30との間にポンピングステーション33が配設さ
れている。
【0019】図3a)には、本発明による解決の機能、
即ち、一定の出口温度、TM out 一定=40℃(24)
の場合における鋳造速度4に亘る水流入温度T M in28
が表されている。この機能は、「ホットフェース」温度
22が鋳造速度変化と共に一定に低下することに認めら
れる。
即ち、一定の出口温度、TM out 一定=40℃(24)
の場合における鋳造速度4に亘る水流入温度T M in28
が表されている。この機能は、「ホットフェース」温度
22が鋳造速度変化と共に一定に低下することに認めら
れる。
【0020】これに対して、部分図3a は、公知の冷却
のこれとは全く異なる状況を示す。ここでは、入口温度
6が一定の場合、出口温度、従って「ホットフェース」
温度14が上昇し、従って上記の欠点が比較によりよく
分かる。
のこれとは全く異なる状況を示す。ここでは、入口温度
6が一定の場合、出口温度、従って「ホットフェース」
温度14が上昇し、従って上記の欠点が比較によりよく
分かる。
【0021】部分図3b)は,相異なる銅プレート厚さ
7に対して、40℃(24.1)及び30℃(24.
2)の場合に対する他の流入温度28及び鋳造速度6m
/min.,鋳造幅1200mm及び最大鋳造幅160
0mm並びに12バールの圧力及び6000l/mi
n.の水流量の場合のモールドパウダA及びBを表す。
7に対して、40℃(24.1)及び30℃(24.
2)の場合に対する他の流入温度28及び鋳造速度6m
/min.,鋳造幅1200mm及び最大鋳造幅160
0mm並びに12バールの圧力及び6000l/mi
n.の水流量の場合のモールドパウダA及びBを表す。
【0022】本発明による解決の場合には、一定の出口
温度24.1及び24.2又は「ホットフェース」温度
22及び変化する銅プレート厚さ7並びにモールドパウ
ダA及びBに対して入口温度T M in28が機能的に変化
する。
温度24.1及び24.2又は「ホットフェース」温度
22及び変化する銅プレート厚さ7並びにモールドパウ
ダA及びBに対して入口温度T M in28が機能的に変化
する。
【0023】本発明は、2方弁23の制御のために鋳型
水出口側へのサーモスタット24の装着によって、鋳型
プレートの「ホットフェース」温度が鋳造条件とは無関
係に一定に保持されることができることを明らかにす
る。この解決は、熱流が鋳型幅に亘って阻害されずにか
つモールドパウダ潤滑が一定に保持され、鋳型プレート
の寿命がその主温度22に亘って制御されており、並び
にストランド表面の最良条件が15m/min.までの
高い鋳造速度でも付与されることを確保する。
水出口側へのサーモスタット24の装着によって、鋳型
プレートの「ホットフェース」温度が鋳造条件とは無関
係に一定に保持されることができることを明らかにす
る。この解決は、熱流が鋳型幅に亘って阻害されずにか
つモールドパウダ潤滑が一定に保持され、鋳型プレート
の寿命がその主温度22に亘って制御されており、並び
にストランド表面の最良条件が15m/min.までの
高い鋳造速度でも付与されることを確保する。
【図1】図1は、技術水準を詳細に示す図である。
【図2】図2は、例えば15m/min.までの鋳造速
度を通する薄いブルームのための本発明による解決を示
し、a)は横断面部分図、b)は厚さ方向の部分図であ
る。
度を通する薄いブルームのための本発明による解決を示
し、a)は横断面部分図、b)は厚さ方向の部分図であ
る。
【図3】は、部分図であり、a)は、一定の出口温度に
おける鋳造速度の関数における可変水流入温度の流入温
度の曲線(本発明)並びに一定の流入温度における(技
術水準)鋳造速度の関数における水流入温度の曲線(技
術水準)を示し、b)は2つの相異なるモールドパウダ
A及びBの銅プレート厚さに依存する40又は30℃の
一定温度の場合の可変入口速度を表す図である。
おける鋳造速度の関数における可変水流入温度の流入温
度の曲線(本発明)並びに一定の流入温度における(技
術水準)鋳造速度の関数における水流入温度の曲線(技
術水準)を示し、b)は2つの相異なるモールドパウダ
A及びBの銅プレート厚さに依存する40又は30℃の
一定温度の場合の可変入口速度を表す図である。
23 2方弁 24 鋳型出口 27 鋳型冷却水循環部 30 鋳型水入口 31 バイパス 32 連結点
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 シュテファン・フエルトハウス ドイツ連邦共和国、40237デユッセルドル フ、ゲーテストラーセ、46 (72)発明者 ユルゲン・フリードリッヒ ドイツ連邦共和国、45481ミユールハイ ム・アン・デア・ルール、ブリュッセラ ー・アレー、30 (72)発明者 ウーヴエ・コプフシュテット ドイツ連邦共和国、40670メールブッシュ、 ルドルフ−レンジング−リング、44 (72)発明者 ロタール・パールシャット ドイツ連邦共和国、40885ラテインゲン、 アン・デア・デレン、2アー (72)発明者 ヴエルナー・ラームフエルト ドイツ連邦共和国、45481ミュールハイム、 アン・デア・ルール、シュトックヴエー ク、32 (72)発明者 デイーター・シュタライッケン ドイツ連邦共和国、47239ドウイスブルク、 ブレムヴエーク、56 (72)発明者 アクセル・ヴェイヤー ドイツ連邦共和国、42349ヴッパータール、 クフハウザーストラーセ、57ベー (72)発明者 エルヴイン・ヴオッシュ ドイツ連邦共和国、52222シュトルベルク、 ミヒヤエルストラーセ、2 (72)発明者 ミヒヤエル・フオンダーバンク ドイツ連邦共和国、46509クサンテン、ポ ストストラーセ、41 Fターム(参考) 4E004 AC02 AD10 JA10 MA01 MC05 NB01
Claims (10)
- 【請求項1】 相異なる鋳造速度、銅プレート厚さ、鋳
造サイズ、水量及び水圧に対する、連続鋳造鋳型の鋼に
面した銅プレートの熱的制御のための方法において、 鋳型出口での選択可能な鋳型冷却水温度は、鋳造速度と
は無関係に一定に保持され、鋳型出口温度が、鋳型出口
と鋳型入口との間の短い配管と、熱交換器上への鋳型出
口水の部分量用の分岐管を備えた2方弁とによって測定
されかつ制御され、そして熱い鋳型出口水は、冷却され
た鋳型出口水と混合されかつ鋳造条件に依存して温度制
御される鋳型出口水の水量及び水圧が制御されて、ポン
プステーションによって、鋳型出口の鋳型水が一定の温
度を有するように鋳型を通って送り出されることを特徴
とする前記方法。 - 【請求項2】 振動する縦形鋳型が使用されることを特
徴とする請求項1に記載の方法。 - 【請求項3】 浸漬注ぎ口及びモールドパウダが使用さ
れることを特徴とする請求項1又は2に記載の方法。 - 【請求項4】 最大15m/min.の鋳造速度で鋳造
が行われることを特徴とする請求項1から3までのうち
のいずれか1つに記載の方法。 - 【請求項5】 サイズ150〜30mm×max.33
00mmのブルームが鋳造されることを特徴とする請求
項1から4までのうちのいずれか1つに記載の方法。 - 【請求項6】 ブルーム鋳型の狭い側及び広い側が別々
に処理されることを特徴とする請求項1から5までのう
ちのいずれか1つに記載の方法。 - 【請求項7】 相異なる鋳造速度、銅プレート厚さ、鋳
造サイズ、水量及び水圧に対する、連続鋳造鋳型の鋼に
面した銅プレートの熱的制御のための装置であって、請
求項1に記載の方法を実施するための装置において、 鋳型出口(24)における温度測定装置と、 鋳型出口での水の分配のための2方弁(23)と、 鋳型水入口(30)から直接短い配管、2方弁(23)
とバイパス及び冷却された鋳型冷却水循環部(27)の
ための連結点(32)との間のバイパス(31)と、 連結点(32)と鋳型水入口(30)との間のポンピン
グステーション(33)の直前の連結点(32)とが設
けられていることを特徴とする前記装置。 - 【請求項8】 鋳造速度が、最大15m/min.であ
ることを特徴とする請求項7に記載の装置。 - 【請求項9】 鋳型出口(29)に、温度測定フィーラ
(24)及び2方弁(23)から成るサーモスタット
(23.1)が、配設されていることを特徴とする請求
項7又は8に記載の装置。 - 【請求項10】 サーモスタット(23.1)が、ブル
ーム用鋳型、粗ブロック用鋳型又はビームブランク用鋳
型の広い側及び狭い側に別々に設けられていることを特
徴とする請求項7から9までのうちのいずれか1つに記
載の装置。
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10020181 | 2000-04-25 | ||
DE10116514A DE10116514A1 (de) | 2000-04-25 | 2001-04-03 | Verfahren und Vorrichtung zur thermischen Kontrolle einer Stranggießkokille |
DE10116514:5 | 2001-04-03 | ||
DE10020181:4 | 2001-04-03 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001314943A true JP2001314943A (ja) | 2001-11-13 |
Family
ID=26005451
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001127293A Withdrawn JP2001314943A (ja) | 2000-04-25 | 2001-04-25 | 連続鋳造鋳型の熱的制御のための方法及び装置 |
Country Status (4)
Country | Link |
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