JPH0390250A - 双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法 - Google Patents
双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法Info
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- JPH0390250A JPH0390250A JP22658289A JP22658289A JPH0390250A JP H0390250 A JPH0390250 A JP H0390250A JP 22658289 A JP22658289 A JP 22658289A JP 22658289 A JP22658289 A JP 22658289A JP H0390250 A JPH0390250 A JP H0390250A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法
に関するものである。
に関するものである。
【従来の技術］
双ロール式連続鋳造機は、第３図に示す様に隙間を設け
て平行に配置された２本のロールｌと該ロール１両端に
設けた堰２との間に溶融金属３を供給し２本のロールｌ
を下向きに互いに反対方向に回転させることにより、金
属薄板などの鋳片４を連続的に鋳造しているが、鋳造中
に溶融金属３の凝固殻５を形成させると共にロー、＋Ａ
、ｔの軟化を防止するために、ロールｌを水冷却してい
る。
て平行に配置された２本のロールｌと該ロール１両端に
設けた堰２との間に溶融金属３を供給し２本のロールｌ
を下向きに互いに反対方向に回転させることにより、金
属薄板などの鋳片４を連続的に鋳造しているが、鋳造中
に溶融金属３の凝固殻５を形成させると共にロー、＋Ａ
、ｔの軟化を防止するために、ロールｌを水冷却してい
る。
ロール１の具体的冷却手段の一例として既に提案されて
いるものは、例えば１１４図及び第５図に示す様に、銅
又は銅合金などの熱伝導率の高い材料で筒状に形成した
冷却壁Ｂに、０線方向に延びる複数の冷却孔７を形成す
ると共に、該冷却孔７の両端を閉塞し、更に各冷却孔７
の所要の位置に冷却壁Ｂの内周面を貫通した冷却水人口
ａと冷却水出口９とを設け、前記冷却水人口８と連通可
能な給水通路１０と、冷却水出口９と連通可能な排水通
路１１とを有するロール本体１２を前記冷却壁６に嵌入
している。
いるものは、例えば１１４図及び第５図に示す様に、銅
又は銅合金などの熱伝導率の高い材料で筒状に形成した
冷却壁Ｂに、０線方向に延びる複数の冷却孔７を形成す
ると共に、該冷却孔７の両端を閉塞し、更に各冷却孔７
の所要の位置に冷却壁Ｂの内周面を貫通した冷却水人口
ａと冷却水出口９とを設け、前記冷却水人口８と連通可
能な給水通路１０と、冷却水出口９と連通可能な排水通
路１１とを有するロール本体１２を前記冷却壁６に嵌入
している。
連続鋳造中にロール１を冷却する場合、ロール本体１２
の給水通路ｌＯに一定流量の冷却水を通水することによ
り、冷却水は冷却水人口８から冷却孔７に流入し冷却壁
６を介して溶融金属３の熱を吸収して凝固殻５を形成さ
せ、冷却水出ロ９を経て排水通路１１から排出される。
の給水通路ｌＯに一定流量の冷却水を通水することによ
り、冷却水は冷却水人口８から冷却孔７に流入し冷却壁
６を介して溶融金属３の熱を吸収して凝固殻５を形成さ
せ、冷却水出ロ９を経て排水通路１１から排出される。
［発明が解決しようとする課！ｉ］
例えば、鋳造される鋼が第３図の様に凝固殻５を形成す
る場合、Ａ−Ａ断面での凝固殻５内部の温度分布は第６
図に示す様に凝固殻５表面での１．３００℃から凝固殻
５内部に１ｍｍ入った位置での１．４５０℃まで直線的
に変化する。従って、通常１５０℃の温度勾配で凝固殻
５が形成されているが、もし温度勾配が急になると凝固
殻５表面と凝固殻５内部との温度差も大きくなり、その
温度差による熱変形等により凝固殻５に割れが発生する
。
る場合、Ａ−Ａ断面での凝固殻５内部の温度分布は第６
図に示す様に凝固殻５表面での１．３００℃から凝固殻
５内部に１ｍｍ入った位置での１．４５０℃まで直線的
に変化する。従って、通常１５０℃の温度勾配で凝固殻
５が形成されているが、もし温度勾配が急になると凝固
殻５表面と凝固殻５内部との温度差も大きくなり、その
温度差による熱変形等により凝固殻５に割れが発生する
。
前述の従来のロールｌの冷却方法によると、鋳造開始前
からロール１に一定の割合で多量の冷却水を供給し、凝
固殻５の形成を図ると共にロールｌの軟化を防止するた
めロール１表面温度を出来るだけ低くする様にしていた
。この結果、第７図に示す様に冷却水量が最初から一定
であるため、ロール表面温度は最初の低温域から静定す
る昇温域イまでの立上りに時間がかかり、この間、凝固
殻５のロール対向面の温度も低温域におかれる時間が長
くなり、従って上記の様・に、凝固殻５のロール対向面
と凝固殻５内部との温度差が大きい状態が長時間となり
、鋳造初期で凝固殻５に割れが長い間発生し、鋳造され
る鋳片４の歩留り、品質を低下させていた。
からロール１に一定の割合で多量の冷却水を供給し、凝
固殻５の形成を図ると共にロールｌの軟化を防止するた
めロール１表面温度を出来るだけ低くする様にしていた
。この結果、第７図に示す様に冷却水量が最初から一定
であるため、ロール表面温度は最初の低温域から静定す
る昇温域イまでの立上りに時間がかかり、この間、凝固
殻５のロール対向面の温度も低温域におかれる時間が長
くなり、従って上記の様・に、凝固殻５のロール対向面
と凝固殻５内部との温度差が大きい状態が長時間となり
、鋳造初期で凝固殻５に割れが長い間発生し、鋳造され
る鋳片４の歩留り、品質を低下させていた。
本発明は、上記実情に鑑み、特に鋳造初期に凝固殻の割
れの発生を防止し得る様にした双ロール式連続鋳造機の
ロール温度制御方法を提供することを目的としてなした
ものである。
れの発生を防止し得る様にした双ロール式連続鋳造機の
ロール温度制御方法を提供することを目的としてなした
ものである。
［課題を解決するための手段］
本発明は、双ロール式連続鋳造機のロール表面温度を検
出し、該ロール表面温度がロール材質軟化温度よりも低
く且つ凝固殻割れを生じるロール表面温度よりも高くな
る様、ロールに供給する冷却水量を調節することを特徴
とするものである。
出し、該ロール表面温度がロール材質軟化温度よりも低
く且つ凝固殻割れを生じるロール表面温度よりも高くな
る様、ロールに供給する冷却水量を調節することを特徴
とするものである。
特に鋳造初期に、ロール表面温度が、凝固殻割れを生じ
るロール表面温度よりも下回っている場合、ロール表面
温度を検出することによりロールを冷却する冷却水量を
減少させ、鋳造開始後短時間でロール表面温度を上昇さ
せるようにしているので、凝固殻の割れの発生を防止或
いは極力減少させることが出来る。更に、冷却水量はロ
ール材質軟化温度よりも低くなる様調節されるのでロー
ルの軟化も防止される。
るロール表面温度よりも下回っている場合、ロール表面
温度を検出することによりロールを冷却する冷却水量を
減少させ、鋳造開始後短時間でロール表面温度を上昇さ
せるようにしているので、凝固殻の割れの発生を防止或
いは極力減少させることが出来る。更に、冷却水量はロ
ール材質軟化温度よりも低くなる様調節されるのでロー
ルの軟化も防止される。
〔実 施 例］
以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説明する。
第１図は本発明の方法を実施する装置の一例であり、流
量制御弁１４が配設された給水管１５を回転継手１３を
介してロールｌの給水通路１０（第５図参照）に接続す
ると共に排水管ＩＢをロールｌの排水通路１１（第５図
参照）に接続する。
量制御弁１４が配設された給水管１５を回転継手１３を
介してロールｌの給水通路１０（第５図参照）に接続す
ると共に排水管ＩＢをロールｌの排水通路１１（第５図
参照）に接続する。
ロールｌの表面温度を非接触で検出可能な熱電対、放射
温度計等の温度検出器１７を設け、該温度検出器１７か
らの信号を受は前記流量制御弁１４を制御し得る様にし
た制御器１８を温度検出器１７及び流量制御弁１４に接
続する。
温度計等の温度検出器１７を設け、該温度検出器１７か
らの信号を受は前記流量制御弁１４を制御し得る様にし
た制御器１８を温度検出器１７及び流量制御弁１４に接
続する。
ロール１表面温度を制御する場合、温度検出器１７によ
りロール１表面温度を検出し、該ロールド表面温度をＴ
、、凝固殻５割れ防止のためのロールｉ表面温度をＴＩ
、ロールｌ材質軟化温度又は鋳片４が凝固不足となる温
度をＴ２とした時、ロール１表面温度Ｔｒが Ｔ、 ＜’ｒｒ ＜７２ の温度範囲となる様制御器１８を介して流量制御弁１４
を制御し、給水管１５からロールｉ内に通水される冷却
水量を調節する。
りロール１表面温度を検出し、該ロールド表面温度をＴ
、、凝固殻５割れ防止のためのロールｉ表面温度をＴＩ
、ロールｌ材質軟化温度又は鋳片４が凝固不足となる温
度をＴ２とした時、ロール１表面温度Ｔｒが Ｔ、 ＜’ｒｒ ＜７２ の温度範囲となる様制御器１８を介して流量制御弁１４
を制御し、給水管１５からロールｉ内に通水される冷却
水量を調節する。
例えば、鋼合金の場合、ロール１材質軟化温度Ｔ２は４
５０〜５００℃であり、凝固殻５割れ防止のためのロー
ル１表面温度Ｔ１を経験値により定めた時、検出される
ロール１表面温度Ｔｒが３５０〜４００℃になる様に設
定して冷却水量を調節するのが好ましい。
５０〜５００℃であり、凝固殻５割れ防止のためのロー
ル１表面温度Ｔ１を経験値により定めた時、検出される
ロール１表面温度Ｔｒが３５０〜４００℃になる様に設
定して冷却水量を調節するのが好ましい。
上記の様にロール１表面温度を制御した場合、鋳造開始
時には、ロール１表面温度Ｔ「は冷却水の通水により低
下しているので凝固殻５割れ防止のためのロール表面温
度Ｔ１よりも下回っているが、第２図に示す様に、制御
器１８及び流量制御弁１４を介して冷却水量を絞ること
により鋳造開始後短時間でロール１表面温度Ｔｒが上昇
し、以後は’ｒ＋ ＜’ｒ、＜Ｔ２の温度範囲で静定す
る様冷却水量が調節され、凝固殻５の割れの発生を防止
すると共にロール１が軟化しない様にする。
時には、ロール１表面温度Ｔ「は冷却水の通水により低
下しているので凝固殻５割れ防止のためのロール表面温
度Ｔ１よりも下回っているが、第２図に示す様に、制御
器１８及び流量制御弁１４を介して冷却水量を絞ること
により鋳造開始後短時間でロール１表面温度Ｔｒが上昇
し、以後は’ｒ＋ ＜’ｒ、＜Ｔ２の温度範囲で静定す
る様冷却水量が調節され、凝固殻５の割れの発生を防止
すると共にロール１が軟化しない様にする。
なお、冷却水温度は３０〜５０℃に保持する様にするの
が好ましく、又、凝固殻５割れ防止のためのロール表面
温度Ｔ、は、鋳造される鋳片４の材質、例えば鉄系の鋼
、ステンレス鋼、非鉄系のアルミニウム等により経験的
に決定される。
が好ましく、又、凝固殻５割れ防止のためのロール表面
温度Ｔ、は、鋳造される鋳片４の材質、例えば鉄系の鋼
、ステンレス鋼、非鉄系のアルミニウム等により経験的
に決定される。
［発明の効果］
以上説明した様に、本発明によれば特に鋳造初期に短時
間でロール表面温度が上昇するので凝固殻割れの発生を
防止し、鋳造歩留り及び鋳造される鋳片の品質を向上さ
せることが出来る等の優れた効果を奏し得る。
間でロール表面温度が上昇するので凝固殻割れの発生を
防止し、鋳造歩留り及び鋳造される鋳片の品質を向上さ
せることが出来る等の優れた効果を奏し得る。
第１図は本発明の方法を実施する装置の一例を示す配置
図、第２図は本発明の方法で実施した場合の時間に対す
るロール表面温度、冷却水量０関係を示すグラフ、第３
図は双ロール式連続鋳造機の鋳造状態を示す略図、第４
図は既に提案されている冷却ロールの一例を示す斜視図
、第５図は第４図の■−■矢視図、第６図は鋼を鋳造す
る場合の凝固殻の温度分布を示すグラフ、第７図は従来
の方法で実施した場合の時間に対するロール表面温度、
冷却水量の関係を示すグラフである。 図中１はロール、４は鋳片、５は凝固殻、１４は流量制
御弁、１５は給水管、ＩＢは排水管、１７は温度検出器
、１８は制御器を示す。
図、第２図は本発明の方法で実施した場合の時間に対す
るロール表面温度、冷却水量０関係を示すグラフ、第３
図は双ロール式連続鋳造機の鋳造状態を示す略図、第４
図は既に提案されている冷却ロールの一例を示す斜視図
、第５図は第４図の■−■矢視図、第６図は鋼を鋳造す
る場合の凝固殻の温度分布を示すグラフ、第７図は従来
の方法で実施した場合の時間に対するロール表面温度、
冷却水量の関係を示すグラフである。 図中１はロール、４は鋳片、５は凝固殻、１４は流量制
御弁、１５は給水管、ＩＢは排水管、１７は温度検出器
、１８は制御器を示す。
Claims (1)
- １）双ロール式連続鋳造機のロール表面温度を検出し、
該ロール表面温度がロール材質軟化温度よりも低く且つ
凝固殻割れを生じるロール表面温度よりも高くなる様、
ロールに供給する冷却水量を調節することを特徴とする
双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22658289A JPH0390250A (ja) | 1989-09-01 | 1989-09-01 | 双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22658289A JPH0390250A (ja) | 1989-09-01 | 1989-09-01 | 双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0390250A true JPH0390250A (ja) | 1991-04-16 |
Family
ID=16847433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22658289A Pending JPH0390250A (ja) | 1989-09-01 | 1989-09-01 | 双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0390250A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6588493B1 (en) | 2001-12-21 | 2003-07-08 | Nucor Corporation | Model-based system for determining casting roll operating temperature in a thin strip casting process |
| KR100674615B1 (ko) * | 2004-12-28 | 2007-01-26 | 주식회사 포스코 | 쌍롤형 박판 제조 장치에서 주조롤 표면온도 제어방법 |
| KR100770336B1 (ko) * | 2006-07-12 | 2007-10-25 | 주식회사 포스코 | 쌍롤식 박판 주조공정에서 주조롤의 열평형 도달 시간 단축방법 |
-
1989
- 1989-09-01 JP JP22658289A patent/JPH0390250A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6588493B1 (en) | 2001-12-21 | 2003-07-08 | Nucor Corporation | Model-based system for determining casting roll operating temperature in a thin strip casting process |
| WO2003055623A1 (en) * | 2001-12-21 | 2003-07-10 | Nucor Corporation | Model-based system for determining casting roll operating temperature in a thin strip casting process |
| US6755234B2 (en) | 2001-12-21 | 2004-06-29 | Nucor Corporation | Model-based system for determining casting roll operating temperature in a thin strip casting process |
| AU2002350286B2 (en) * | 2001-12-21 | 2009-04-23 | Nucor Corporation | Model-based system for determining casting roll operating temperature in a thin strip casting process |
| KR100674615B1 (ko) * | 2004-12-28 | 2007-01-26 | 주식회사 포스코 | 쌍롤형 박판 제조 장치에서 주조롤 표면온도 제어방법 |
| KR100770336B1 (ko) * | 2006-07-12 | 2007-10-25 | 주식회사 포스코 | 쌍롤식 박판 주조공정에서 주조롤의 열평형 도달 시간 단축방법 |
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