JP2001270759A - 高強度コンクリート - Google Patents
高強度コンクリートInfo
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/34—Non-shrinking or non-cracking materials
- C04B2111/343—Crack resistant materials
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 自己収縮が小さい高強度コンクリート（圧縮
強度が40N/mm2以上）を提供する。 【解決手段】 主要鉱物が3CaO・SiO2−2CaO・SiO2−Ca
O−間隙物質、3CaO・SiO 2−CaO−間隙物質、2CaO・SiO2
−CaO−間隙物質又はCaO−間隙物質であり、かつCaO結
晶を50〜92重量％含有するクリンカ組成物と石膏の混合
粉砕物、あるいは前記クリンカ組成物と生石灰および石
膏との混合粉砕物とからなる混和材と、セメントと、減
水剤と、細骨材と、粗骨材と、水を含む配合物の硬化体
であり、圧縮強度が40N/mm2以上である高強度コンクリ
ート。前記配合物のスランプフロー値は、50〜70cmであ
ることが好ましい。
強度が40N/mm2以上）を提供する。 【解決手段】 主要鉱物が3CaO・SiO2−2CaO・SiO2−Ca
O−間隙物質、3CaO・SiO 2−CaO−間隙物質、2CaO・SiO2
−CaO−間隙物質又はCaO−間隙物質であり、かつCaO結
晶を50〜92重量％含有するクリンカ組成物と石膏の混合
粉砕物、あるいは前記クリンカ組成物と生石灰および石
膏との混合粉砕物とからなる混和材と、セメントと、減
水剤と、細骨材と、粗骨材と、水を含む配合物の硬化体
であり、圧縮強度が40N/mm2以上である高強度コンクリ
ート。前記配合物のスランプフロー値は、50〜70cmであ
ることが好ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧縮強度が40N/mm
2以上である高強度コンクリートに関し、特に自己収縮
が小さい高強度コンクリートに関する。
2以上である高強度コンクリートに関し、特に自己収縮
が小さい高強度コンクリートに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、土地のより一層の有効利用の観点
から、建築物の高層化ないしは大規模化の傾向は益々顕
著になってきている。このような超高層ないしは大規模
な建築物を実現するために、従来より、40N/mm2以上の
圧縮強度を発現するような高強度コンクリートの開発が
行われている。
から、建築物の高層化ないしは大規模化の傾向は益々顕
著になってきている。このような超高層ないしは大規模
な建築物を実現するために、従来より、40N/mm2以上の
圧縮強度を発現するような高強度コンクリートの開発が
行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来、高強度コンクリ
ートを調製するために、普通ポルトランドセメントを使
用して単位セメント量を増大（例えば、400〜500kg/
m3）し、減水剤（高性能減水剤や高性能ＡＥ減水剤等）
を使用して、水／セメント比を減少する（例えば、40重
量％以下）ことが行われている。しかしながら、このよ
うにして調製したコンクリートでは、高強度（40N/mm2
以上）を発現させることはできるのではあるが、一方
で、セメント量が多く、また、水／セメント比が小さい
ので、該高強度コンクリートでは、自己収縮が大きくな
るという課題がある。このような自己収縮が大きいコン
クリートでは、例えば、ＲＣ部材に用いたとき、鉄筋の
拘束により部材下縁部に大きな引張応力が発生し、力学
的に弊害を起こす可能性があることが指摘されている。
ートを調製するために、普通ポルトランドセメントを使
用して単位セメント量を増大（例えば、400〜500kg/
m3）し、減水剤（高性能減水剤や高性能ＡＥ減水剤等）
を使用して、水／セメント比を減少する（例えば、40重
量％以下）ことが行われている。しかしながら、このよ
うにして調製したコンクリートでは、高強度（40N/mm2
以上）を発現させることはできるのではあるが、一方
で、セメント量が多く、また、水／セメント比が小さい
ので、該高強度コンクリートでは、自己収縮が大きくな
るという課題がある。このような自己収縮が大きいコン
クリートでは、例えば、ＲＣ部材に用いたとき、鉄筋の
拘束により部材下縁部に大きな引張応力が発生し、力学
的に弊害を起こす可能性があることが指摘されている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決するために鋭意研究した結果、特定の材料からな
る混和材を配合することによって、自己収縮が小さい高
強度コンクリート（圧縮強度が40N/mm2以上）が得られ
ることを見いだし、本発明を完成させたものである。
を解決するために鋭意研究した結果、特定の材料からな
る混和材を配合することによって、自己収縮が小さい高
強度コンクリート（圧縮強度が40N/mm2以上）が得られ
ることを見いだし、本発明を完成させたものである。
【０００５】即ち、本発明は、主要鉱物が3CaO・SiO2−
2CaO・SiO2−CaO−間隙物質、3CaO・SiO2−CaO−間隙物
質、2CaO・SiO2−CaO−間隙物質又はCaO−間隙物質であ
り、かつCaO結晶を50〜92重量％含有するクリンカ組成
物と石膏の混合粉砕物、あるいは前記クリンカ組成物と
生石灰および石膏との混合粉砕物とからなる混和材と、
セメントと、減水剤と、細骨材と、粗骨材と、水を含む
配合物の硬化体であり、圧縮強度が40N/mm2以上である
ことを特徴とする高強度コンクリート（請求項１）であ
る。また、本発明においては、前記配合物のスランプフ
ロー値が、50〜70cmであることが好ましいものである
（請求項２）。
2CaO・SiO2−CaO−間隙物質、3CaO・SiO2−CaO−間隙物
質、2CaO・SiO2−CaO−間隙物質又はCaO−間隙物質であ
り、かつCaO結晶を50〜92重量％含有するクリンカ組成
物と石膏の混合粉砕物、あるいは前記クリンカ組成物と
生石灰および石膏との混合粉砕物とからなる混和材と、
セメントと、減水剤と、細骨材と、粗骨材と、水を含む
配合物の硬化体であり、圧縮強度が40N/mm2以上である
ことを特徴とする高強度コンクリート（請求項１）であ
る。また、本発明においては、前記配合物のスランプフ
ロー値が、50〜70cmであることが好ましいものである
（請求項２）。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明で使用する混和材は、主要鉱物が3CaO・Si
O2−2CaO・SiO2−CaO−間隙物質、3CaO・SiO2−CaO−間
隙物質、2CaO・SiO2−CaO−間隙物質又はCaO−間隙物質
であり、かつCaO結晶を50〜92重量％含有するクリンカ
組成物と石膏の混合粉砕物、あるいは前記クリンカ組成
物と生石灰および石膏との混合粉砕物からなるものであ
る。
する。本発明で使用する混和材は、主要鉱物が3CaO・Si
O2−2CaO・SiO2−CaO−間隙物質、3CaO・SiO2−CaO−間
隙物質、2CaO・SiO2−CaO−間隙物質又はCaO−間隙物質
であり、かつCaO結晶を50〜92重量％含有するクリンカ
組成物と石膏の混合粉砕物、あるいは前記クリンカ組成
物と生石灰および石膏との混合粉砕物からなるものであ
る。
【０００７】混和材中のクリンカ組成物は、主要鉱物と
して少なくともCaO結晶と間隙物質を含み、エーライト
(3CaO・SiO2)および／またはビーライト(2CaO・SiO2)を
含んでも又は含まなくてもよいクリンカ組成物を粉砕し
たものであって、CaO結晶を50〜92重量％含むものであ
る。主要鉱物として少なくともCaO結晶と間隙物質を含
むことにより、ワーカビリティを大幅に損なわずに高強
度コンクリートの自己収縮を小さくする効果が得られ
る。クリンカ組成物中のCaO結晶が50重量％未満では、
高強度コンクリートの自己収縮を小さくする効果が小さ
くなり好ましくない。クリンカ粉砕物中のCaO結晶が92
重量％を超えると、ワーカビリティが悪くなり好ましく
ない。なお、間隙物質はセメントクリンカ鉱物中のエー
ライトやビーライトの間を埋める鉱物に類するものであ
り、具体的には、2CaO・Fe2O3等のカルシウムフェライ
ト鉱物、3CaO・Al2O3等のカルシウムアルミネート鉱
物、あるいは、6CaO・Al2O3・Fe2O3、4CaO・Al2O3・Fe2
O3、6CaO・2Al2O3・Fe2O3等のカルシウムアルミノフェ
ライト鉱物である。クリンカ組成物が間隙物質を含まな
いと、ワーカビリティが悪くなり好ましくない。
して少なくともCaO結晶と間隙物質を含み、エーライト
(3CaO・SiO2)および／またはビーライト(2CaO・SiO2)を
含んでも又は含まなくてもよいクリンカ組成物を粉砕し
たものであって、CaO結晶を50〜92重量％含むものであ
る。主要鉱物として少なくともCaO結晶と間隙物質を含
むことにより、ワーカビリティを大幅に損なわずに高強
度コンクリートの自己収縮を小さくする効果が得られ
る。クリンカ組成物中のCaO結晶が50重量％未満では、
高強度コンクリートの自己収縮を小さくする効果が小さ
くなり好ましくない。クリンカ粉砕物中のCaO結晶が92
重量％を超えると、ワーカビリティが悪くなり好ましく
ない。なお、間隙物質はセメントクリンカ鉱物中のエー
ライトやビーライトの間を埋める鉱物に類するものであ
り、具体的には、2CaO・Fe2O3等のカルシウムフェライ
ト鉱物、3CaO・Al2O3等のカルシウムアルミネート鉱
物、あるいは、6CaO・Al2O3・Fe2O3、4CaO・Al2O3・Fe2
O3、6CaO・2Al2O3・Fe2O3等のカルシウムアルミノフェ
ライト鉱物である。クリンカ組成物が間隙物質を含まな
いと、ワーカビリティが悪くなり好ましくない。
【０００８】クリンカ組成物は、石灰質原料、粘土原
料、珪石、スラグ類、石膏などを混合し、この原料混合
物をロータリーキルンなどで1300〜1600℃の温度で目標
とするクリンカの鉱物が得られるまで充分に焼き締めて
焼成することにより製造される。
料、珪石、スラグ類、石膏などを混合し、この原料混合
物をロータリーキルンなどで1300〜1600℃の温度で目標
とするクリンカの鉱物が得られるまで充分に焼き締めて
焼成することにより製造される。
【０００９】混和材中の石膏の種類は限定するものでは
なく、無水石膏、半水石膏、二水石膏が使用できるが、
好ましくは無水石膏である。混和材中の石膏の量は、
混和材がクリンカ組成物と石膏との二成分系である場合
は、クリンカ組成物100重量部に対して石膏5〜50重量部
が適当である。また、混和材がクリンカ組成物と生石
灰および石膏の三成分系である場合は、クリンカ組成物
と生石灰の合計量100重量部に対して石膏5〜50重量部が
適当である。混和材中の石膏の配合量が前記範囲より少
ないと、高強度コンクリートの自己収縮を小さくする効
果が小さくなり好ましくない。石膏の配合量が前記範囲
より多いと、高強度コンクリートが膨張ひび割れによる
強度低下を招く懸念があり好ましくない。
なく、無水石膏、半水石膏、二水石膏が使用できるが、
好ましくは無水石膏である。混和材中の石膏の量は、
混和材がクリンカ組成物と石膏との二成分系である場合
は、クリンカ組成物100重量部に対して石膏5〜50重量部
が適当である。また、混和材がクリンカ組成物と生石
灰および石膏の三成分系である場合は、クリンカ組成物
と生石灰の合計量100重量部に対して石膏5〜50重量部が
適当である。混和材中の石膏の配合量が前記範囲より少
ないと、高強度コンクリートの自己収縮を小さくする効
果が小さくなり好ましくない。石膏の配合量が前記範囲
より多いと、高強度コンクリートが膨張ひび割れによる
強度低下を招く懸念があり好ましくない。
【００１０】混和材に生石灰を配合することによって、
高強度コンクリートの自己収縮をより小さくすることが
できる。生石灰の種類は限定するものではなく、軟焼生
石灰、中焼生石灰、硬焼生石灰、極硬焼生石灰等の生石
灰が使用できるが、ワーカビリティから、日本石灰協会
の4N−塩酸による粗粒滴定試験法による粗粒滴定試験値
が650ml以下の生石灰を使用することが好ましく、400ml
以下の生石灰を使用することがより好ましい。
高強度コンクリートの自己収縮をより小さくすることが
できる。生石灰の種類は限定するものではなく、軟焼生
石灰、中焼生石灰、硬焼生石灰、極硬焼生石灰等の生石
灰が使用できるが、ワーカビリティから、日本石灰協会
の4N−塩酸による粗粒滴定試験法による粗粒滴定試験値
が650ml以下の生石灰を使用することが好ましく、400ml
以下の生石灰を使用することがより好ましい。
【００１１】混和材中の生石灰の配合量は、クリンカ組
成物100重量部に対して400重量部未満、すなわちクリン
カ組成物と生石灰の合計量において生石灰80重量％未満
が適当である。混和材中の生石灰の配合量が前記範囲よ
り多いと、ワーカビリティが悪くなり好ましくない。
成物100重量部に対して400重量部未満、すなわちクリン
カ組成物と生石灰の合計量において生石灰80重量％未満
が適当である。混和材中の生石灰の配合量が前記範囲よ
り多いと、ワーカビリティが悪くなり好ましくない。
【００１２】混和材は、上記クリンカ組成物および石膏
の混合粉砕物、あるいは上記クリンカ組成物と生石灰お
よび石膏との混合粉砕物からなるものであるが、これら
は個別に粉砕した後に混合したものでもよく、混合した
後に粉砕したものでもよい。また、個別に粉砕したもの
を、配合物の混練時に他の材料とともにミキサに投入し
てもよい。粉砕には、ボールミル、ロールミル等の粉砕
機を用いることができる。混和材の粉末度は、ブレーン
比表面積で3000cm2/g以上が好ましく、4000〜8000cm2/g
がより好ましい。混和材のブレーン比表面積が3000cm2/
g未満では、高強度コンクリートの自己収縮を小さくす
る効果が小さくなり好ましくない。
の混合粉砕物、あるいは上記クリンカ組成物と生石灰お
よび石膏との混合粉砕物からなるものであるが、これら
は個別に粉砕した後に混合したものでもよく、混合した
後に粉砕したものでもよい。また、個別に粉砕したもの
を、配合物の混練時に他の材料とともにミキサに投入し
てもよい。粉砕には、ボールミル、ロールミル等の粉砕
機を用いることができる。混和材の粉末度は、ブレーン
比表面積で3000cm2/g以上が好ましく、4000〜8000cm2/g
がより好ましい。混和材のブレーン比表面積が3000cm2/
g未満では、高強度コンクリートの自己収縮を小さくす
る効果が小さくなり好ましくない。
【００１３】本発明において、混和材の配合量は、5〜6
0kg/m3が好ましく、15〜50kg/m3がより好ましい。混和
材の配合量が5kg/m3未満では、高強度コンクリートの自
己収縮を小さくする効果が得られず好ましくない。混和
材の配合量が60kg/m3を超えると、ワーカビリティが悪
くなるうえ、高強度コンクリートが膨張ひび割れによる
強度低下を招く懸念があり好ましくない。
0kg/m3が好ましく、15〜50kg/m3がより好ましい。混和
材の配合量が5kg/m3未満では、高強度コンクリートの自
己収縮を小さくする効果が得られず好ましくない。混和
材の配合量が60kg/m3を超えると、ワーカビリティが悪
くなるうえ、高強度コンクリートが膨張ひび割れによる
強度低下を招く懸念があり好ましくない。
【００１４】本発明で使用するセメントとしては、普通
・早強・中庸熱・低熱ポルトランドセメント等の各種ポ
ルトランドセメント、高炉セメント・フライアッシュセ
メント等の各種混合セメントや、都市ゴミ焼却灰・下水
汚泥焼却灰等の廃棄物を原料として利用したセメント
（エコセメント）、さらには前記ポルトランドセメント
やエコセメントの一部を石灰石粉末やシリカフューム等
で置換したセメントが挙げられる。
・早強・中庸熱・低熱ポルトランドセメント等の各種ポ
ルトランドセメント、高炉セメント・フライアッシュセ
メント等の各種混合セメントや、都市ゴミ焼却灰・下水
汚泥焼却灰等の廃棄物を原料として利用したセメント
（エコセメント）、さらには前記ポルトランドセメント
やエコセメントの一部を石灰石粉末やシリカフューム等
で置換したセメントが挙げられる。
【００１５】減水剤としては、リグニン系、ナフタレン
スルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水
剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を
使用することができる。これらのうち、減水効果の大き
い高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することが
好ましい。
スルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水
剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を
使用することができる。これらのうち、減水効果の大き
い高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することが
好ましい。
【００１６】細骨材としては、川砂、陸砂、海砂、砕
砂、珪砂及びこれらの混合物を使用することができる。
粗骨材としては、川砂利、山砂利、海砂利、砕石及びこ
れらの混合物を使用することができる。水は、水道水等
を使用することができる。
砂、珪砂及びこれらの混合物を使用することができる。
粗骨材としては、川砂利、山砂利、海砂利、砕石及びこ
れらの混合物を使用することができる。水は、水道水等
を使用することができる。
【００１７】本発明の高強度コンクリートは、上記材料
（混和材、セメント、減水剤、細骨材、粗骨材および
水）を混練した配合物の硬化体であり、40N/mm2以上の
圧縮強度を発現するものである。配合物の混練方法や混
練装置は、特に限定するものではなく、慣用の方法で、
慣用のミキサで混練すれば良い。
（混和材、セメント、減水剤、細骨材、粗骨材および
水）を混練した配合物の硬化体であり、40N/mm2以上の
圧縮強度を発現するものである。配合物の混練方法や混
練装置は、特に限定するものではなく、慣用の方法で、
慣用のミキサで混練すれば良い。
【００１８】本発明の高強度コンクリートにおいては、
単位セメント量は350kg/m3以上であることが好ましい。
単位セメント量が350kg/m3未満では、40N/mm2以上の圧
縮強度を発現させることが困難となる。その他の材料
（減水剤、細骨材、粗骨材および水）の配合量に関して
は、圧縮強度が40N/mm2以上になる配合であれば特に限
定するものではない（なお、混和材の配合量は前記の範
囲（5〜60kg/m3）である）。
単位セメント量は350kg/m3以上であることが好ましい。
単位セメント量が350kg/m3未満では、40N/mm2以上の圧
縮強度を発現させることが困難となる。その他の材料
（減水剤、細骨材、粗骨材および水）の配合量に関して
は、圧縮強度が40N/mm2以上になる配合であれば特に限
定するものではない（なお、混和材の配合量は前記の範
囲（5〜60kg/m3）である）。
【００１９】本発明においては、配合物の作業性（型枠
への打設等）の観点から、配合物のスランプフロー値が
50〜70cmであることが好ましい。この場合、単位セメン
ト量は400〜550kg/m3、水／セメント比は40重量％以
下、減水剤（固形分）／セメント比は0.5〜2.0重量％、
単位粗骨材絶対容積は0.27〜0.36m3/m3とすることが好
ましい（なお、混和材の配合量は前記の範囲（5〜60kg/
m3）である）。
への打設等）の観点から、配合物のスランプフロー値が
50〜70cmであることが好ましい。この場合、単位セメン
ト量は400〜550kg/m3、水／セメント比は40重量％以
下、減水剤（固形分）／セメント比は0.5〜2.0重量％、
単位粗骨材絶対容積は0.27〜0.36m3/m3とすることが好
ましい（なお、混和材の配合量は前記の範囲（5〜60kg/
m3）である）。
【００２０】本発明において、養生方法は、特に限定す
るものではなく、慣用の方法で養生すれば良い。
るものではなく、慣用の方法で養生すれば良い。
【００２１】
【実施例】以下、実施例により本発明を説明する。 １．使用材料 １−１．混和材 １）クリンカ組成物の調製 石灰石、珪石、粘土、鉄原料および無水石膏を表１に示
す鉱物組成となるように混合し、該混合物をロータリー
キルンで焼成温度1300〜1600℃、滞留時間60〜120分で
焼き締めてクリンカを製造し、これをブレーン比表面積
5000cm2/gに粉砕した。
す鉱物組成となるように混合し、該混合物をロータリー
キルンで焼成温度1300〜1600℃、滞留時間60〜120分で
焼き締めてクリンカを製造し、これをブレーン比表面積
5000cm2/gに粉砕した。
【００２２】
【表１】
【００２３】２）混和材の調製 上記クリンカ組成物100重量部と、無水石膏（ブレーン
比表面積6500cm2/g）10重量部を混合し、混和材を調製
した。
比表面積6500cm2/g）10重量部を混合し、混和材を調製
した。
【００２４】１−２．混和材以外の材料 以下に示す材料を使用した。 １）セメント；普通ポルトランドセメント（太平洋セメ
ント（株）製） ２）石灰石粉末；太平洋セメント（株）製（ブレーン比
表面積5000cm2/g） ３）高性能ＡＥ減水剤；レオビルドSP-8S（（株）エヌ
エムビー製） ４）細骨材；静岡県産陸砂（表乾比重:2.60） ５）粗骨材；茨城県産砕石（表乾比重:2.64） ６）水；水道水
ント（株）製） ２）石灰石粉末；太平洋セメント（株）製（ブレーン比
表面積5000cm2/g） ３）高性能ＡＥ減水剤；レオビルドSP-8S（（株）エヌ
エムビー製） ４）細骨材；静岡県産陸砂（表乾比重:2.60） ５）粗骨材；茨城県産砕石（表乾比重:2.64） ６）水；水道水
【００２５】２．コンクリートの配合及び混練 前記材料を使用し、表２に示す配合にしたがってコンク
リートを調製した。混練は、２軸強制練りミキサ（0.06
m3）を用いて、各材料を一括してミキサに投入し、180
秒間混練した。
リートを調製した。混練は、２軸強制練りミキサ（0.06
m3）を用いて、各材料を一括してミキサに投入し、180
秒間混練した。
【００２６】
【表２】
【００２７】３．評価 １）スランプ又はスランプフロー 実施例１〜２および比較例１の各コンクリートの混練直
後のスランプフローを、「JIS A 1101（コンクリートの
スランプ試験方法）」に準じてスランプコーンを引き上
げた後、拡がったコンクリートの最大直径の長さとその
直角方向の長さを測定して、その平均値を算出すること
により求めた。実施例３〜４および比較例２の各コンク
リートの混練直後のスランプを、「JIS A 1101（コンク
リートのスランプ試験方法）」に準じて測定した。 ２）圧縮強度および作業性 実施例１〜４、比較例１〜２の各コンクリートをφ10×
20cmの型枠を用いて成形した。成形時に、各コンクリー
トの作業性を「◎：非常に良好」、「○：良好」で評価
した。成形後、１日間型枠内で養生し、脱型した。その
後、材令28日まで水中養生し、「JIS A 1108（コンクリ
ートの圧縮強度試験方法）」に準じて圧縮強度を測定し
た。 ３）自己収縮 実施例１〜４、比較例１〜２の各コンクリートに対し
て、（社）日本コンクリート工学協会の「セメントペー
スト、モルタルおよびコンクリートの自己収縮および自
己膨張試験方法（案）」に準じて、自己収縮量を材令28
日で測定した。その結果を表３に示す。
後のスランプフローを、「JIS A 1101（コンクリートの
スランプ試験方法）」に準じてスランプコーンを引き上
げた後、拡がったコンクリートの最大直径の長さとその
直角方向の長さを測定して、その平均値を算出すること
により求めた。実施例３〜４および比較例２の各コンク
リートの混練直後のスランプを、「JIS A 1101（コンク
リートのスランプ試験方法）」に準じて測定した。 ２）圧縮強度および作業性 実施例１〜４、比較例１〜２の各コンクリートをφ10×
20cmの型枠を用いて成形した。成形時に、各コンクリー
トの作業性を「◎：非常に良好」、「○：良好」で評価
した。成形後、１日間型枠内で養生し、脱型した。その
後、材令28日まで水中養生し、「JIS A 1108（コンクリ
ートの圧縮強度試験方法）」に準じて圧縮強度を測定し
た。 ３）自己収縮 実施例１〜４、比較例１〜２の各コンクリートに対し
て、（社）日本コンクリート工学協会の「セメントペー
スト、モルタルおよびコンクリートの自己収縮および自
己膨張試験方法（案）」に準じて、自己収縮量を材令28
日で測定した。その結果を表３に示す。
【００２８】
【表３】
【００２９】表３から明らかなように、本発明の高強度
コンクリート（実施例１〜４）では、自己収縮は生じな
かった。また、ワーカビリティも良好であった。一方、
本発明で規定する混和材を含まない比較例１及び比較例
２の高強度コンクリートでは、自己収縮が大きかった。
コンクリート（実施例１〜４）では、自己収縮は生じな
かった。また、ワーカビリティも良好であった。一方、
本発明で規定する混和材を含まない比較例１及び比較例
２の高強度コンクリートでは、自己収縮が大きかった。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の高強度コ
ンクリートは、圧縮強度が高くても（40N/mm2以上）、
自己収縮が小さいものである。従って、本発明の高強度
コンクリートでは、例えば、ＲＣ部材に用いたときで
も、力学的な弊害が生じる可能性は極めて少ない。
ンクリートは、圧縮強度が高くても（40N/mm2以上）、
自己収縮が小さいものである。従って、本発明の高強度
コンクリートでは、例えば、ＲＣ部材に用いたときで
も、力学的な弊害が生じる可能性は極めて少ない。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 達三 千葉県佐倉市大作２−４−２ 太平洋セメ ント株式会社佐倉研究所内 (72)発明者 下山 善秀 千葉県佐倉市大作２−４−２ 太平洋セメ ント株式会社佐倉研究所内 Ｆターム(参考） 4G012 MA01 MB12 PB03 PB11
Claims (2)
- 【請求項１】 主要鉱物が3CaO・SiO2−2CaO・SiO2−Ca
O−間隙物質、3CaO・SiO 2−CaO−間隙物質、2CaO・SiO2
−CaO−間隙物質又はCaO−間隙物質であり、かつCaO結
晶を50〜92重量％含有するクリンカ組成物と石膏の混合
粉砕物、あるいは前記クリンカ組成物と生石灰および石
膏との混合粉砕物とからなる混和材と、セメントと、減
水剤と、細骨材と、粗骨材と、水を含む配合物の硬化体
であり、圧縮強度が40N/mm2以上であることを特徴とす
る高強度コンクリート。 - 【請求項２】 配合物のスランプフロー値が、50〜70cm
である請求項１記載の高強度コンクリート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000087373A JP2001270759A (ja) | 2000-03-27 | 2000-03-27 | 高強度コンクリート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000087373A JP2001270759A (ja) | 2000-03-27 | 2000-03-27 | 高強度コンクリート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001270759A true JP2001270759A (ja) | 2001-10-02 |
Family
ID=18603391
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000087373A Pending JP2001270759A (ja) | 2000-03-27 | 2000-03-27 | 高強度コンクリート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001270759A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002226253A (ja) * | 2001-01-29 | 2002-08-14 | Taiheiyo Cement Corp | 高性能コンクリート |
| JP2006137630A (ja) * | 2004-11-11 | 2006-06-01 | Taiheiyo Cement Corp | コンクリート |
-
2000
- 2000-03-27 JP JP2000087373A patent/JP2001270759A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002226253A (ja) * | 2001-01-29 | 2002-08-14 | Taiheiyo Cement Corp | 高性能コンクリート |
| JP2006137630A (ja) * | 2004-11-11 | 2006-06-01 | Taiheiyo Cement Corp | コンクリート |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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Effective date: 20060208 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
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| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20090115 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090127 |
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| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20090729 |