JP2002226253A - 高性能コンクリート - Google Patents
高性能コンクリートInfo
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- JP2002226253A JP2002226253A JP2001019523A JP2001019523A JP2002226253A JP 2002226253 A JP2002226253 A JP 2002226253A JP 2001019523 A JP2001019523 A JP 2001019523A JP 2001019523 A JP2001019523 A JP 2001019523A JP 2002226253 A JP2002226253 A JP 2002226253A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/04—Portland cements
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- Organic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 40N/mm2以上の圧縮強度を発現し、かつ自己
収縮を小さくすることができる高性能コンクリートを提
供する。 【解決手段】 主要鉱物が3CaO・SiO2−2CaO・SiO2−Ca
O−間隙物質、3CaO・SiO 2−CaO−間隙物質、2CaO・SiO2
−CaO−間隙物質又はCaO−間隙物質であり、かつCaO結
晶を50〜92重量％含有するクリンカ組成物と石膏の混合
粉砕物、あるいは前記クリンカ組成物と生石灰および石
膏との混合粉砕物とからなる混和材と、2CaO・SiO2を30
重量％以上含むセメントと、減水剤と、細骨材と、粗骨
材と、水を含む配合物の硬化体であり、圧縮強度が40N/
mm2以上である高性能コンクリート。前記配合物のスラ
ンプフロー値は、40〜80cmであることが好ましい。
収縮を小さくすることができる高性能コンクリートを提
供する。 【解決手段】 主要鉱物が3CaO・SiO2−2CaO・SiO2−Ca
O−間隙物質、3CaO・SiO 2−CaO−間隙物質、2CaO・SiO2
−CaO−間隙物質又はCaO−間隙物質であり、かつCaO結
晶を50〜92重量％含有するクリンカ組成物と石膏の混合
粉砕物、あるいは前記クリンカ組成物と生石灰および石
膏との混合粉砕物とからなる混和材と、2CaO・SiO2を30
重量％以上含むセメントと、減水剤と、細骨材と、粗骨
材と、水を含む配合物の硬化体であり、圧縮強度が40N/
mm2以上である高性能コンクリート。前記配合物のスラ
ンプフロー値は、40〜80cmであることが好ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、40N/mm2以上の圧
縮強度を発現し、かつ、自己収縮が小さい高性能コンク
リートに関する。
縮強度を発現し、かつ、自己収縮が小さい高性能コンク
リートに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、土地のより一層の有効利用の観点
から、建築物の超高層化ないしは大規模化の傾向は益々
顕著になってきている。このような超高層ないしは大規
模な建築物を実現するために、従来より、40N/mm2以上
の圧縮強度を発現するような高強度コンクリートの開発
が行われている。
から、建築物の超高層化ないしは大規模化の傾向は益々
顕著になってきている。このような超高層ないしは大規
模な建築物を実現するために、従来より、40N/mm2以上
の圧縮強度を発現するような高強度コンクリートの開発
が行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来、高強度コンクリ
ートを調製するために、普通ポルトランドセメントを使
用して単位セメント量を増大（例えば、400〜500kg/
m3）し、減水剤（高性能減水剤や高性能ＡＥ減水剤等）
を使用して、水／セメント比を減少する（例えば、40重
量％以下）ことが行われている。しかしながら、このよ
うにして調製したコンクリートでは、高強度（40N/mm2
以上）を発現させることはできるのではあるが、一方
で、セメント量が多く、また、水／セメント比が小さい
ので、自己収縮が大きくなるという課題がある。このよ
うな自己収縮が大きいコンクリートでは、例えば、ＲＣ
部材に用いたとき、鉄筋の拘束により部材下縁部に大き
な引張応力が発生し、力学的に弊害を起こす可能性があ
ることが指摘されている。
ートを調製するために、普通ポルトランドセメントを使
用して単位セメント量を増大（例えば、400〜500kg/
m3）し、減水剤（高性能減水剤や高性能ＡＥ減水剤等）
を使用して、水／セメント比を減少する（例えば、40重
量％以下）ことが行われている。しかしながら、このよ
うにして調製したコンクリートでは、高強度（40N/mm2
以上）を発現させることはできるのではあるが、一方
で、セメント量が多く、また、水／セメント比が小さい
ので、自己収縮が大きくなるという課題がある。このよ
うな自己収縮が大きいコンクリートでは、例えば、ＲＣ
部材に用いたとき、鉄筋の拘束により部材下縁部に大き
な引張応力が発生し、力学的に弊害を起こす可能性があ
ることが指摘されている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決するために鋭意研究した結果、特定のセメントと
特定の混和材を使用した高性能コンクリートであれば、
40N/mm2以上の圧縮強度であっても、自己収縮を小さく
することができることを見いだし、本発明を完成させた
ものである。即ち、本発明は、主要鉱物が3CaO・SiO2−
2CaO・SiO2−CaO−間隙物質、3CaO・SiO2−CaO−間隙物
質、2CaO・SiO2−CaO−間隙物質又はCaO−間隙物質であ
り、かつCaO結晶を50〜92重量％含有するクリンカ組成
物と石膏の混合粉砕物、あるいは前記クリンカ組成物と
生石灰および石膏との混合粉砕物とからなる混和材と、
2CaO・SiO2を30重量％以上含むセメントと、減水剤と、
細骨材と、粗骨材と、水を含む配合物の硬化体であり、
圧縮強度が40N/mm2以上であることを特徴とする高性能
コンクリート（請求項１）である。
を解決するために鋭意研究した結果、特定のセメントと
特定の混和材を使用した高性能コンクリートであれば、
40N/mm2以上の圧縮強度であっても、自己収縮を小さく
することができることを見いだし、本発明を完成させた
ものである。即ち、本発明は、主要鉱物が3CaO・SiO2−
2CaO・SiO2−CaO−間隙物質、3CaO・SiO2−CaO−間隙物
質、2CaO・SiO2−CaO−間隙物質又はCaO−間隙物質であ
り、かつCaO結晶を50〜92重量％含有するクリンカ組成
物と石膏の混合粉砕物、あるいは前記クリンカ組成物と
生石灰および石膏との混合粉砕物とからなる混和材と、
2CaO・SiO2を30重量％以上含むセメントと、減水剤と、
細骨材と、粗骨材と、水を含む配合物の硬化体であり、
圧縮強度が40N/mm2以上であることを特徴とする高性能
コンクリート（請求項１）である。
【０００５】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明で使用するセメントは、2CaO・SiO2（以
下、ビーライトと称す）を30重量％以上、好ましくは40
重量％以上含むセメントである。該セメントとしては、
中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルトランドセメン
トが挙げられる。また、ビーライト量が30重量％以上で
あれば、前記中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルト
ランドセメントと、石灰石粉末、高炉スラグ粉末、フラ
イアッシュ、珪石粉末、シリカフュームから選ばれる１
種以上の無機粉末を混合したセメントも使用することが
できる。ビーライトを30重量％以上含むセメントを使用
することにより、ワーカビリティを損なわずに高性能コ
ンクリートの自己収縮を小さくする効果が得られる。ビ
ーライト量が30重量％未満のセメントでは、ワーカビリ
ティが低下するうえ、自己収縮が大きくなるので好まし
くない。
する。本発明で使用するセメントは、2CaO・SiO2（以
下、ビーライトと称す）を30重量％以上、好ましくは40
重量％以上含むセメントである。該セメントとしては、
中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルトランドセメン
トが挙げられる。また、ビーライト量が30重量％以上で
あれば、前記中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルト
ランドセメントと、石灰石粉末、高炉スラグ粉末、フラ
イアッシュ、珪石粉末、シリカフュームから選ばれる１
種以上の無機粉末を混合したセメントも使用することが
できる。ビーライトを30重量％以上含むセメントを使用
することにより、ワーカビリティを損なわずに高性能コ
ンクリートの自己収縮を小さくする効果が得られる。ビ
ーライト量が30重量％未満のセメントでは、ワーカビリ
ティが低下するうえ、自己収縮が大きくなるので好まし
くない。
【０００６】なお、本発明において、セメントとして、
中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルトランドセメン
トと、石灰石粉末、高炉スラグ粉末、フライアッシュ、
珪石粉末、シリカフュームから選ばれる１種以上の無機
粉末を混合したセメントを使用する場合は、石灰石粉
末、高炉スラグ粉末、フライアッシュ又は珪石粉末は、
ブレーン比表面積2000〜10000cm2/gのものを使用するの
が好ましく、シリカフュームは、BET比表面積10〜20m
2/gのものを使用するのが好ましい。
中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルトランドセメン
トと、石灰石粉末、高炉スラグ粉末、フライアッシュ、
珪石粉末、シリカフュームから選ばれる１種以上の無機
粉末を混合したセメントを使用する場合は、石灰石粉
末、高炉スラグ粉末、フライアッシュ又は珪石粉末は、
ブレーン比表面積2000〜10000cm2/gのものを使用するの
が好ましく、シリカフュームは、BET比表面積10〜20m
2/gのものを使用するのが好ましい。
【０００７】本発明で使用する混和材は、主要鉱物が3C
aO・SiO2−2CaO・SiO2−CaO−間隙物質、3CaO・SiO2−C
aO−間隙物質、2CaO・SiO2−CaO−間隙物質又はCaO−間
隙物質であり、かつCaO結晶を50〜92重量％含有するク
リンカ組成物と石膏の混合粉砕物、あるいは前記クリン
カ組成物と生石灰および石膏との混合粉砕物からなるも
のである。
aO・SiO2−2CaO・SiO2−CaO−間隙物質、3CaO・SiO2−C
aO−間隙物質、2CaO・SiO2−CaO−間隙物質又はCaO−間
隙物質であり、かつCaO結晶を50〜92重量％含有するク
リンカ組成物と石膏の混合粉砕物、あるいは前記クリン
カ組成物と生石灰および石膏との混合粉砕物からなるも
のである。
【０００８】混和材中のクリンカ組成物は、主要鉱物と
して少なくともCaO結晶と間隙物質を含み、エーライト
(3CaO・SiO2)および／またはビーライト(2CaO・SiO2)を
含んでも又は含まなくてもよいクリンカ組成物を粉砕し
たものであって、CaO結晶を50〜92重量％含むものであ
る。主要鉱物として少なくともCaO結晶と間隙物質を含
むことにより、ワーカビリティを損なわずに高性能コン
クリートの自己収縮を小さくする効果が得られる。クリ
ンカ組成物中のCaO結晶が50重量％未満では、高性能コ
ンクリートの自己収縮を小さくする効果が小さくなり好
ましくない。クリンカ粉砕物中のCaO結晶が92重量％を
超えると、ワーカビリティが悪くなり好ましくない。な
お、間隙物質はセメントクリンカ鉱物中のエーライトや
ビーライトの間を埋める鉱物に類するものであり、具体
的には、2CaO・Fe2O3等のカルシウムフェライト鉱物、3
CaO・Al2O3等のカルシウムアルミネート鉱物、あるい
は、6CaO・Al2O3・Fe2O3、4CaO・Al2O3・Fe2O3、6CaO・
2Al2O3・Fe2O3等のカルシウムアルミノフェライト鉱物
である。
して少なくともCaO結晶と間隙物質を含み、エーライト
(3CaO・SiO2)および／またはビーライト(2CaO・SiO2)を
含んでも又は含まなくてもよいクリンカ組成物を粉砕し
たものであって、CaO結晶を50〜92重量％含むものであ
る。主要鉱物として少なくともCaO結晶と間隙物質を含
むことにより、ワーカビリティを損なわずに高性能コン
クリートの自己収縮を小さくする効果が得られる。クリ
ンカ組成物中のCaO結晶が50重量％未満では、高性能コ
ンクリートの自己収縮を小さくする効果が小さくなり好
ましくない。クリンカ粉砕物中のCaO結晶が92重量％を
超えると、ワーカビリティが悪くなり好ましくない。な
お、間隙物質はセメントクリンカ鉱物中のエーライトや
ビーライトの間を埋める鉱物に類するものであり、具体
的には、2CaO・Fe2O3等のカルシウムフェライト鉱物、3
CaO・Al2O3等のカルシウムアルミネート鉱物、あるい
は、6CaO・Al2O3・Fe2O3、4CaO・Al2O3・Fe2O3、6CaO・
2Al2O3・Fe2O3等のカルシウムアルミノフェライト鉱物
である。
【０００９】クリンカ組成物は、石灰質原料、粘土原
料、珪石、スラグ類、石膏などを混合し、この原料混合
物をロータリーキルンなどで1300〜1600℃の温度で目標
とするクリンカの鉱物が得られるまで充分に焼き締めて
焼成することにより製造される。
料、珪石、スラグ類、石膏などを混合し、この原料混合
物をロータリーキルンなどで1300〜1600℃の温度で目標
とするクリンカの鉱物が得られるまで充分に焼き締めて
焼成することにより製造される。
【００１０】混和材中の石膏の種類は限定するものでは
なく、無水石膏、半水石膏、二水石膏が使用できるが、
好ましくは無水石膏がよい。混和材中の石膏の量は、
混和材がクリンカ組成物と石膏との二成分系である場合
は、クリンカ組成物100重量部に対して石膏5〜50重量部
が適当である。また、混和材がクリンカ組成物と生石
灰および石膏の三成分系である場合は、クリンカ組成物
と生石灰の合計量100重量部に対して石膏5〜50重量部が
適当である。混和材中の石膏の配合量が前記範囲より少
ないと、高性能コンクリートの自己収縮を小さくする効
果が小さくなり好ましくない。石膏の配合量が前記範囲
より多いと、高性能コンクリートが膨張ひび割れによる
強度低下を招く懸念があり好ましくない。
なく、無水石膏、半水石膏、二水石膏が使用できるが、
好ましくは無水石膏がよい。混和材中の石膏の量は、
混和材がクリンカ組成物と石膏との二成分系である場合
は、クリンカ組成物100重量部に対して石膏5〜50重量部
が適当である。また、混和材がクリンカ組成物と生石
灰および石膏の三成分系である場合は、クリンカ組成物
と生石灰の合計量100重量部に対して石膏5〜50重量部が
適当である。混和材中の石膏の配合量が前記範囲より少
ないと、高性能コンクリートの自己収縮を小さくする効
果が小さくなり好ましくない。石膏の配合量が前記範囲
より多いと、高性能コンクリートが膨張ひび割れによる
強度低下を招く懸念があり好ましくない。
【００１１】本発明においては、混和材に生石灰を配合
することによって、高性能コンクリートの自己収縮をよ
り小さくすることができる。生石灰の種類は限定するも
のではなく、軟焼生石灰、中焼生石灰、硬焼生石灰、極
硬焼生石灰等の生石灰が使用できるが、ワーカビリティ
から、日本石灰協会の4N−塩酸による粗粒滴定試験法に
よる粗粒滴定試験値が650ml以下の生石灰を使用するこ
とが好ましく、400ml以下の生石灰を使用することがよ
り好ましい。
することによって、高性能コンクリートの自己収縮をよ
り小さくすることができる。生石灰の種類は限定するも
のではなく、軟焼生石灰、中焼生石灰、硬焼生石灰、極
硬焼生石灰等の生石灰が使用できるが、ワーカビリティ
から、日本石灰協会の4N−塩酸による粗粒滴定試験法に
よる粗粒滴定試験値が650ml以下の生石灰を使用するこ
とが好ましく、400ml以下の生石灰を使用することがよ
り好ましい。
【００１２】混和材中の生石灰の配合量は、クリンカ組
成物100重量部に対して400重量部未満、すなわちクリン
カ組成物と生石灰の合計量において生石灰80重量％未満
が適当である。混和材中の生石灰の配合量が前記範囲よ
り多いと、ワーカビリティが悪くなり好ましくない。
成物100重量部に対して400重量部未満、すなわちクリン
カ組成物と生石灰の合計量において生石灰80重量％未満
が適当である。混和材中の生石灰の配合量が前記範囲よ
り多いと、ワーカビリティが悪くなり好ましくない。
【００１３】混和材は、上記クリンカ組成物および石膏
の混合粉砕物、あるいは上記クリンカ組成物、生石灰お
よび石膏との混合粉砕物からなるものであるが、これら
は個別に粉砕した後に混合したものでもよく、混合した
後に粉砕したものでもよい。また、個別に粉砕したもの
を、配合物の混練時に他の材料とともにミキサに投入し
てもよい。粉砕には、ボールミル、ロールミル等の粉砕
機を用いることができる。混和材の粉末度は、ブレーン
比表面積で3000cm2/g以上が好ましく、4000〜8000cm2/g
がより好ましい。混和材のブレーン比表面積が3000cm2/
g未満では、高性能コンクリートの自己収縮を小さくす
る効果が小さくなり好ましくない。
の混合粉砕物、あるいは上記クリンカ組成物、生石灰お
よび石膏との混合粉砕物からなるものであるが、これら
は個別に粉砕した後に混合したものでもよく、混合した
後に粉砕したものでもよい。また、個別に粉砕したもの
を、配合物の混練時に他の材料とともにミキサに投入し
てもよい。粉砕には、ボールミル、ロールミル等の粉砕
機を用いることができる。混和材の粉末度は、ブレーン
比表面積で3000cm2/g以上が好ましく、4000〜8000cm2/g
がより好ましい。混和材のブレーン比表面積が3000cm2/
g未満では、高性能コンクリートの自己収縮を小さくす
る効果が小さくなり好ましくない。
【００１４】本発明で使用するセメント、混和材以外の
材料を説明する。細骨材としては、川砂、陸砂、海砂、
砕砂又はこれらの混合物を使用することができる。粗骨
材としては、川砂利、山砂利、海砂利、砕石又はこれら
の混合物を使用することができる。減水剤としては、リ
グニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリ
カルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤又は
高性能ＡＥ減水剤を使用することができる。本発明で
は、減水効果の大きい高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水
剤を使用することが好ましい。水は、水道水等を使用す
ることができる。なお、本発明においては、必要に応じ
て、支障のない範囲内で、空気連行剤、消泡剤、増粘剤
等を使用することは差し支えない。
材料を説明する。細骨材としては、川砂、陸砂、海砂、
砕砂又はこれらの混合物を使用することができる。粗骨
材としては、川砂利、山砂利、海砂利、砕石又はこれら
の混合物を使用することができる。減水剤としては、リ
グニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリ
カルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤又は
高性能ＡＥ減水剤を使用することができる。本発明で
は、減水効果の大きい高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水
剤を使用することが好ましい。水は、水道水等を使用す
ることができる。なお、本発明においては、必要に応じ
て、支障のない範囲内で、空気連行剤、消泡剤、増粘剤
等を使用することは差し支えない。
【００１５】本発明の高性能コンクリートにおいては、
単位セメント量は350〜700kg/m3、混和材量が５〜60kg/
m3、水／セメント比が25〜50重量％、減水剤（固形分換
算）／セメント比が0.1〜2.0重量％であることが好まし
い。前記条件の高性能コンクリートであれば、ワーカビ
リティも良好であり、40N/mm2以上の圧縮強度を発現さ
せることができ、自己収縮を小さくすることができる。
セメント量が350kg/m3未満では、40N/mm2以上の圧縮強
度を発現させることが困難になり好ましくない。セメン
ト量が700kg/m3を超えると、自己収縮を小さくすること
が困難になり好ましくない。混和材量が5kg/m3未満で
は、自己収縮を小さくすることが困難になり好ましくな
い。混和材量が60kg/m3を超えると、ワーカビリティが
悪くなるうえ、膨張ひび割れによる強度低下を招く懸念
があり好ましくない。なお、混和材の配合量は、ワーカ
ビリティと自己収縮低減の観点から、5〜55kg/m3がより
好ましく、10〜50kg/m3がさらに好ましい。水／セメン
ト比が25重量％未満では、ワーカビリティが悪くなるの
で好ましくない。水／セメント比が50重量％を超える
と、自己収縮を小さくすることが困難になり、また、乾
燥収縮も大きくなるので好ましくない。減水剤（固形分
換算）／セメント比が0.1重量％未満では、ワーカビリ
ティが悪くなるので好ましくない。減水剤（固形分換
算）／セメント比が2.0重量％を超えても、ワーカビリ
ティはそれほど向上せず、コストが高くなるので好まし
くない。なお、細骨材率は、35〜50％にすればよい。
単位セメント量は350〜700kg/m3、混和材量が５〜60kg/
m3、水／セメント比が25〜50重量％、減水剤（固形分換
算）／セメント比が0.1〜2.0重量％であることが好まし
い。前記条件の高性能コンクリートであれば、ワーカビ
リティも良好であり、40N/mm2以上の圧縮強度を発現さ
せることができ、自己収縮を小さくすることができる。
セメント量が350kg/m3未満では、40N/mm2以上の圧縮強
度を発現させることが困難になり好ましくない。セメン
ト量が700kg/m3を超えると、自己収縮を小さくすること
が困難になり好ましくない。混和材量が5kg/m3未満で
は、自己収縮を小さくすることが困難になり好ましくな
い。混和材量が60kg/m3を超えると、ワーカビリティが
悪くなるうえ、膨張ひび割れによる強度低下を招く懸念
があり好ましくない。なお、混和材の配合量は、ワーカ
ビリティと自己収縮低減の観点から、5〜55kg/m3がより
好ましく、10〜50kg/m3がさらに好ましい。水／セメン
ト比が25重量％未満では、ワーカビリティが悪くなるの
で好ましくない。水／セメント比が50重量％を超える
と、自己収縮を小さくすることが困難になり、また、乾
燥収縮も大きくなるので好ましくない。減水剤（固形分
換算）／セメント比が0.1重量％未満では、ワーカビリ
ティが悪くなるので好ましくない。減水剤（固形分換
算）／セメント比が2.0重量％を超えても、ワーカビリ
ティはそれほど向上せず、コストが高くなるので好まし
くない。なお、細骨材率は、35〜50％にすればよい。
【００１６】本発明においては、配合物の作業性、施工
の省力化、施工欠陥の解消等の観点から、配合物はスラ
ンプフロー40〜80cmであることが好ましく、50〜70cmで
あることがより好ましい。この場合、単位セメント量は
400〜700kg/m3、混和材量は５〜60kg/m3、水／セメント
比が25〜40重量％、減水剤（固形分換算）／セメント比
は0.3〜2.0重量％、単位粗骨材絶対容積は0.27〜0.36m3
/m3とすることが好ましい。
の省力化、施工欠陥の解消等の観点から、配合物はスラ
ンプフロー40〜80cmであることが好ましく、50〜70cmで
あることがより好ましい。この場合、単位セメント量は
400〜700kg/m3、混和材量は５〜60kg/m3、水／セメント
比が25〜40重量％、減水剤（固形分換算）／セメント比
は0.3〜2.0重量％、単位粗骨材絶対容積は0.27〜0.36m3
/m3とすることが好ましい。
【００１７】本発明の高性能コンクリートの混練方法や
混練装置は、特に限定するものではなく、慣用の方法
で、慣用のミキサで混練すれば良い。また、養生方法も
特に限定するものではなく、気中養生、水中養生、蒸気
養生などを行えば良い。
混練装置は、特に限定するものではなく、慣用の方法
で、慣用のミキサで混練すれば良い。また、養生方法も
特に限定するものではなく、気中養生、水中養生、蒸気
養生などを行えば良い。
【００１８】
【実施例】以下、実施例により本発明を説明する。 １．使用材料 以下に示す材料を使用した。 １）セメント セメントとして、太平洋セメント（株）製低熱ポルト
ランドセメント（ビーライト量60重量％、以下低熱ポセ
と略す）と、前記低熱ポルトランドセメントとブレー
ン比表面積5000cm2/gの石灰石粉末を混合したセメン
ト、を使用した。
ランドセメント（ビーライト量60重量％、以下低熱ポセ
と略す）と、前記低熱ポルトランドセメントとブレー
ン比表面積5000cm2/gの石灰石粉末を混合したセメン
ト、を使用した。
【００１９】２）混和材 クリンカ組成物の調製 石灰石、珪石、粘土、鉄原料および無水石膏を表１に示
す鉱物組成となるように混合し、該混合物をロータリー
キルンで焼成温度1300〜1600℃、滞留時間60〜120分で
焼き締めてクリンカを製造し、これをブレーン比表面積
5000cm2/gに粉砕した。
す鉱物組成となるように混合し、該混合物をロータリー
キルンで焼成温度1300〜1600℃、滞留時間60〜120分で
焼き締めてクリンカを製造し、これをブレーン比表面積
5000cm2/gに粉砕した。
【００２０】
【表１】
【００２１】混和材の調製 上記クリンカ組成物100重量部と、無水石膏（ブレーン
比表面積6500cm2/g）10重量部を混合し、混和材を調製
した。
比表面積6500cm2/g）10重量部を混合し、混和材を調製
した。
【００２２】セメント、混和材以外の材料として、以下
に示す材料を使用した。 ３）高性能ＡＥ減水剤；レオビルドSP-8S（（株）エヌ
エムビー製）を使用した。 ４）細骨材；静岡県産陸砂（表乾比重：2.60）を使用し
た。 ５）粗骨材；茨城県産砕石（表乾比重：2.64）を使用し
た。 ６）水；水道水を使用した。
に示す材料を使用した。 ３）高性能ＡＥ減水剤；レオビルドSP-8S（（株）エヌ
エムビー製）を使用した。 ４）細骨材；静岡県産陸砂（表乾比重：2.60）を使用し
た。 ５）粗骨材；茨城県産砕石（表乾比重：2.64）を使用し
た。 ６）水；水道水を使用した。
【００２３】２．コンクリートの配合及び混練 前記材料を使用し、表２に示す配合にしたがってコンク
リートを調製した。混練は、２軸強制練りミキサ（0.06
m3）を用いて、180秒間混練した。
リートを調製した。混練は、２軸強制練りミキサ（0.06
m3）を用いて、180秒間混練した。
【００２４】
【表２】
【００２５】３．評価 １）スランプ又はスランプフロー 実施例１〜２および比較例１の各コンクリートの混練直
後のスランプを、「JIS A 1101（コンクリートのスラン
プ試験方法）」に準じて測定した。実施例３〜７および
比較例２〜３の各コンクリートの混練直後のスランプフ
ローを、「JIS A 1101（コンクリートのスランプ試験方
法）」に準じてスランプコーンを引き上げた後、拡がっ
たコンクリートの最大直径の長さとその直角方向の長さ
を測定して、平均値を算出し、スランプフロー値を求め
た。 ２）圧縮強度および作業性 各コンクリートを、φ10×20cmの型枠を用いて成形し
た。成形時に、各コンクリートの作業性を「◎：非常に
良好」、「○：良好」で評価した。成形後、１日間型枠
内で養生し、脱型した。その後、材令28日まで水中養生
し、「JIS A 1108（コンクリートの圧縮強度試験方
法）」に準じて圧縮強度を測定した。 ３）自己収縮 各コンクリートの自己収縮を、（社）日本コンクリート
工学協会「セメントペースト、モルタルおよびコンクリ
ートの自己収縮および自己膨張試験方法（案）」に準じ
て測定した（材令28日）。なお、測定は凝結の始発時間
を基長とした。その結果を表３に示す。
後のスランプを、「JIS A 1101（コンクリートのスラン
プ試験方法）」に準じて測定した。実施例３〜７および
比較例２〜３の各コンクリートの混練直後のスランプフ
ローを、「JIS A 1101（コンクリートのスランプ試験方
法）」に準じてスランプコーンを引き上げた後、拡がっ
たコンクリートの最大直径の長さとその直角方向の長さ
を測定して、平均値を算出し、スランプフロー値を求め
た。 ２）圧縮強度および作業性 各コンクリートを、φ10×20cmの型枠を用いて成形し
た。成形時に、各コンクリートの作業性を「◎：非常に
良好」、「○：良好」で評価した。成形後、１日間型枠
内で養生し、脱型した。その後、材令28日まで水中養生
し、「JIS A 1108（コンクリートの圧縮強度試験方
法）」に準じて圧縮強度を測定した。 ３）自己収縮 各コンクリートの自己収縮を、（社）日本コンクリート
工学協会「セメントペースト、モルタルおよびコンクリ
ートの自己収縮および自己膨張試験方法（案）」に準じ
て測定した（材令28日）。なお、測定は凝結の始発時間
を基長とした。その結果を表３に示す。
【００２６】
【表３】
【００２７】表３から明らかなように、本発明で規定す
る高性能コンクリートでは、ワーカビリティが良好であ
り、40N/mm2以上の圧縮強度であっても自己収縮が小さ
かった。
る高性能コンクリートでは、ワーカビリティが良好であ
り、40N/mm2以上の圧縮強度であっても自己収縮が小さ
かった。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の高性能コ
ンクリートは、ワーカビリティが良好であり、40N/mm2
以上の圧縮強度を発現し、かつ自己収縮が小さいもので
ある。従って、本発明の高性能コンクリートを用いて、
例えば、ＲＣ部材を製造した場合でも、力学的な弊害が
生じる可能性は極めて少ない。
ンクリートは、ワーカビリティが良好であり、40N/mm2
以上の圧縮強度を発現し、かつ自己収縮が小さいもので
ある。従って、本発明の高性能コンクリートを用いて、
例えば、ＲＣ部材を製造した場合でも、力学的な弊害が
生じる可能性は極めて少ない。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０４Ｂ 22:06 Ｃ０４Ｂ 22:06 Ｚ 14:06） 14:06） Ｚ 103:60 103:60
Claims (2)
- 【請求項１】 主要鉱物が3CaO・SiO2−2CaO・SiO2−Ca
O−間隙物質、3CaO・SiO 2−CaO−間隙物質、2CaO・SiO2
−CaO−間隙物質又はCaO−間隙物質であり、かつCaO結
晶を50〜92重量％含有するクリンカ組成物と石膏の混合
粉砕物、あるいは前記クリンカ組成物と生石灰および石
膏との混合粉砕物とからなる混和材と、2CaO・SiO2を30
重量％以上含むセメントと、減水剤と、細骨材と、粗骨
材と、水を含む配合物の硬化体であり、圧縮強度が40N/
mm2以上であることを特徴とする高性能コンクリート。 - 【請求項２】 配合物のスランプフロー値が、40〜80cm
である請求項１記載の高性能コンクリート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001019523A JP2002226253A (ja) | 2001-01-29 | 2001-01-29 | 高性能コンクリート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001019523A JP2002226253A (ja) | 2001-01-29 | 2001-01-29 | 高性能コンクリート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002226253A true JP2002226253A (ja) | 2002-08-14 |
Family
ID=18885384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001019523A Pending JP2002226253A (ja) | 2001-01-29 | 2001-01-29 | 高性能コンクリート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002226253A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004315240A (ja) * | 2003-04-10 | 2004-11-11 | Taiheiyo Material Kk | 水硬性組成物及び高強度コンクリート |
| CN111925172A (zh) * | 2020-08-17 | 2020-11-13 | 北京城建集团有限责任公司 | 一种高性能混凝土 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11302056A (ja) * | 1998-04-24 | 1999-11-02 | Taiheiyo Cement Corp | 低収縮・高強度・高流動コンクリート組成物及びその硬化体 |
| JPH11314947A (ja) * | 1998-05-08 | 1999-11-16 | Maeda Sentan Gijutsu Kenkyusho:Kk | セメント組成物 |
| JP2000233959A (ja) * | 1999-02-10 | 2000-08-29 | Taiheiyo Cement Corp | クリンカ粉砕物、およびこれを含む早強性セメント組成物、コンクリート並びにコンクリート製品 |
| JP2001270759A (ja) * | 2000-03-27 | 2001-10-02 | Taiheiyo Cement Corp | 高強度コンクリート |
| JP2001322844A (ja) * | 2000-05-11 | 2001-11-20 | Taiheiyo Cement Corp | 断熱養生硬化用セメント混和材、コンクリート硬化物の製造方法、及びコンクリート硬化物 |
| JP2002012464A (ja) * | 2000-06-28 | 2002-01-15 | Taiheiyo Cement Corp | 高流動高強度コンクリート |
-
2001
- 2001-01-29 JP JP2001019523A patent/JP2002226253A/ja active Pending
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