JP2001207908A - 内燃機関 - Google Patents
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- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/12—Cooling of valves
- F01L3/16—Cooling of valves by means of a fluid flowing through or along valve, e.g. air
- F01L3/18—Liquid cooling of valve
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B77/00—Component parts, details or accessories, not otherwise provided for
- F02B77/02—Surface coverings of combustion-gas-swept parts
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B77/00—Component parts, details or accessories, not otherwise provided for
- F02B77/11—Thermal or acoustic insulation
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F1/26—Cylinder heads having cooling means
- F02F1/36—Cylinder heads having cooling means for liquid cooling
- F02F1/38—Cylinder heads having cooling means for liquid cooling the cylinder heads being of overhead valve type
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- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F2001/244—Arrangement of valve stems in cylinder heads
- F02F2001/245—Arrangement of valve stems in cylinder heads the valve stems being orientated at an angle with the cylinder axis
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 燃焼室を高温に保持することによって排気ガ
スの高温化を達成した内燃機関を提供する。 【解決手段】 シリンダヘッド１０内に，隔壁１１を挟
んで一側に燃焼室１７を，また他側に断熱層１８をそれ
ぞれ設ける。隔壁１１内の熱負荷を異にする複数の領域
Ａ，Ｃにそれぞれ冷却路ａ，ｃを設ける。冷却媒体の流
量は，熱負荷が大なる領域Ａに存する冷却路ａの方が，
熱負荷が小なる領域Ｃに存する冷却路ｃよりも大となる
ように設定される。
スの高温化を達成した内燃機関を提供する。 【解決手段】 シリンダヘッド１０内に，隔壁１１を挟
んで一側に燃焼室１７を，また他側に断熱層１８をそれ
ぞれ設ける。隔壁１１内の熱負荷を異にする複数の領域
Ａ，Ｃにそれぞれ冷却路ａ，ｃを設ける。冷却媒体の流
量は，熱負荷が大なる領域Ａに存する冷却路ａの方が，
熱負荷が小なる領域Ｃに存する冷却路ｃよりも大となる
ように設定される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関，特に，燃
焼室で生成される排気ガスの高温化を図り得るようにし
た内燃機関に関する。
焼室で生成される排気ガスの高温化を図り得るようにし
た内燃機関に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来，内燃機関におけるシリンダヘッド
の内部には，隔壁を挟んで一側に燃焼室が，また他側に
冷却水路がそれぞれ設けられている（例えば，特開平１
０−２１２９４６号公報参照）。
の内部には，隔壁を挟んで一側に燃焼室が，また他側に
冷却水路がそれぞれ設けられている（例えば，特開平１
０−２１２９４６号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ランキンサイクルシス
テムにおける熱源として排気ガスを利用し，また暖機促
進，排気ガス浄化装置の早期活性化等を行うためには，
燃焼室で生成される排気ガスを極力高温化することが望
ましい。
テムにおける熱源として排気ガスを利用し，また暖機促
進，排気ガス浄化装置の早期活性化等を行うためには，
燃焼室で生成される排気ガスを極力高温化することが望
ましい。
【０００４】しかしながら，従来例においては，隔壁の
冷却度合を，熱負荷が最も大なる領域に合せて燃焼室全
体を冷却しているので，熱負荷の小なる領域に対しては
冷却度合が過度となり，全体として過冷却傾向であるこ
とから排気ガスの温度が低く，したがって前記各種態様
に十分に応じることができない，という問題があった。
冷却度合を，熱負荷が最も大なる領域に合せて燃焼室全
体を冷却しているので，熱負荷の小なる領域に対しては
冷却度合が過度となり，全体として過冷却傾向であるこ
とから排気ガスの温度が低く，したがって前記各種態様
に十分に応じることができない，という問題があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は燃焼室を高温に
保持することによって排気ガスの高温化を図ることがで
きるようにした前記内燃機関を提供することを目的とす
る。
保持することによって排気ガスの高温化を図ることがで
きるようにした前記内燃機関を提供することを目的とす
る。
【０００６】前記目的を達成するため本発明によれば，
シリンダヘッド内に，隔壁を挟んで一側に燃焼室を，ま
た他側に断熱層をそれぞれ設け，前記隔壁内の熱負荷を
異にする複数の領域にそれぞれ冷却路を設け，冷却媒体
の流量を，最も熱負荷が大なる領域に存する前記冷却路
から最も熱負荷が小となる領域に存する前記冷却路に亘
って減少させた内燃機関が提供される。
シリンダヘッド内に，隔壁を挟んで一側に燃焼室を，ま
た他側に断熱層をそれぞれ設け，前記隔壁内の熱負荷を
異にする複数の領域にそれぞれ冷却路を設け，冷却媒体
の流量を，最も熱負荷が大なる領域に存する前記冷却路
から最も熱負荷が小となる領域に存する前記冷却路に亘
って減少させた内燃機関が提供される。
【０００７】前記のように構成すると，隔壁における熱
負荷を異にする複数の領域を，その熱負荷の大，小に応
じて必要最小限に冷却することが可能であり，また断熱
層により隔壁を通じたシリンダヘッド主体部への熱の伝
播を抑制し，これにより燃焼室を高温に保持して排気ガ
スの高温化を図ることができる。
負荷を異にする複数の領域を，その熱負荷の大，小に応
じて必要最小限に冷却することが可能であり，また断熱
層により隔壁を通じたシリンダヘッド主体部への熱の伝
播を抑制し，これにより燃焼室を高温に保持して排気ガ
スの高温化を図ることができる。
【０００８】また本発明によれば，熱負荷が小なる領域
と，その領域よりも熱負荷が大なる領域とが，前記隔壁
において占める割合は前者の方が後者よりも大であり，
また熱負荷が小なる領域に存する前記冷却路と，その領
域よりも熱負荷が大なる領域に存する前記冷却路との通
路断面積は前者の方が後者よりも小であり，且つ通路表
面積は前者の方が後者よりも大である内燃機関が提供さ
れる。
と，その領域よりも熱負荷が大なる領域とが，前記隔壁
において占める割合は前者の方が後者よりも大であり，
また熱負荷が小なる領域に存する前記冷却路と，その領
域よりも熱負荷が大なる領域に存する前記冷却路との通
路断面積は前者の方が後者よりも小であり，且つ通路表
面積は前者の方が後者よりも大である内燃機関が提供さ
れる。
【０００９】前記のように構成すると，熱負荷が大なる
領域をそれに応じて冷却することによりその機能の維持
を図り，一方，熱負荷が小なる領域では冷却媒体をより
高速で流すことと，通路表面積の増加およびレイノルズ
数増大による熱伝達率の向上との相互効果により，熱引
きを向上させつつ少ない冷却媒体によって前記広い領域
を効果的に，且つ均一に必要最小限に冷却することがで
きる。
領域をそれに応じて冷却することによりその機能の維持
を図り，一方，熱負荷が小なる領域では冷却媒体をより
高速で流すことと，通路表面積の増加およびレイノルズ
数増大による熱伝達率の向上との相互効果により，熱引
きを向上させつつ少ない冷却媒体によって前記広い領域
を効果的に，且つ均一に必要最小限に冷却することがで
きる。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１において，ランキンサイクル
システム１は，内燃機関２の排気ガスを熱源として，高
圧状態の液体，例えば水から温度上昇を図られた高圧状
態の蒸気，つまり高温高圧蒸気を発生する蒸発器３と，
その高温高圧蒸気の膨脹によって出力を発生する膨脹器
４と，その膨脹器４から排出される，前記膨脹後の，温
度および圧力が降下した蒸気，つまり降温降圧蒸気を液
化する凝縮器５と，凝縮器５からの水を蒸発器３に加圧
供給する供給ポンプ６とを有する。
システム１は，内燃機関２の排気ガスを熱源として，高
圧状態の液体，例えば水から温度上昇を図られた高圧状
態の蒸気，つまり高温高圧蒸気を発生する蒸発器３と，
その高温高圧蒸気の膨脹によって出力を発生する膨脹器
４と，その膨脹器４から排出される，前記膨脹後の，温
度および圧力が降下した蒸気，つまり降温降圧蒸気を液
化する凝縮器５と，凝縮器５からの水を蒸発器３に加圧
供給する供給ポンプ６とを有する。
【００１１】図２，３に示す内燃機関２の第１実施例に
おいて，シリンダブロック７のデッキ面８にシール部材
９を介してシリンダヘッド１０が取付けられる。シリン
ダヘッド１０内に，略円錐形をなし，且つ頂点側をシリ
ンダブロック７と反対側に向けた隔壁１１と，その隔壁
１１の円形周縁部に連なる円筒形周壁１２とが設けられ
ている。周壁１２の内周面には，上死点に在るピストン
１３のヘッド部１４が摺擦する。実施例ではシリンダス
リーブ１５の端部がシリンダブロック７のデッキ面８か
ら突出して周壁１２内周面に嵌着されており，そのシリ
ンダスリーブ１５の端部内周面にピストン１３のヘッド
部１４が摺擦する。隔壁１１の一側には，その隔壁１１
と上死点に在るピストン１３のヘッド部頂面１６との協
働で形成された略円錐形をなす燃焼室１７が設けられ，
また他側には断熱層１８が設けられる。
おいて，シリンダブロック７のデッキ面８にシール部材
９を介してシリンダヘッド１０が取付けられる。シリン
ダヘッド１０内に，略円錐形をなし，且つ頂点側をシリ
ンダブロック７と反対側に向けた隔壁１１と，その隔壁
１１の円形周縁部に連なる円筒形周壁１２とが設けられ
ている。周壁１２の内周面には，上死点に在るピストン
１３のヘッド部１４が摺擦する。実施例ではシリンダス
リーブ１５の端部がシリンダブロック７のデッキ面８か
ら突出して周壁１２内周面に嵌着されており，そのシリ
ンダスリーブ１５の端部内周面にピストン１３のヘッド
部１４が摺擦する。隔壁１１の一側には，その隔壁１１
と上死点に在るピストン１３のヘッド部頂面１６との協
働で形成された略円錐形をなす燃焼室１７が設けられ，
また他側には断熱層１８が設けられる。
【００１２】隔壁１１内には熱負荷を異にする複数の部
位が存し，それらの部位は，実施例では排気ポート１９
の入口２０周りに存する排気環状領域Ａ，吸気ポート２
１の出口２２周りに存する吸気環状領域Ｂ，入，出口２
０，２２間の一方に在って隔壁１１の中心部分より末広
がりに延び，且つ排気ポート１９に近い排気扇形領域Ｃ
および入，出口２０，２２間の他方に在って，隔壁１１
の中心部分より末広がりに延び，且つ吸気ポート２１に
近い吸気扇形領域Ｄである。
位が存し，それらの部位は，実施例では排気ポート１９
の入口２０周りに存する排気環状領域Ａ，吸気ポート２
１の出口２２周りに存する吸気環状領域Ｂ，入，出口２
０，２２間の一方に在って隔壁１１の中心部分より末広
がりに延び，且つ排気ポート１９に近い排気扇形領域Ｃ
および入，出口２０，２２間の他方に在って，隔壁１１
の中心部分より末広がりに延び，且つ吸気ポート２１に
近い吸気扇形領域Ｄである。
【００１３】この場合，熱負荷の大，小の順序は，排気
環状領域Ａ＞吸気環状領域Ｂ≧排気扇形領域Ｃ≒吸気扇
形領域Ｄとする。
環状領域Ａ＞吸気環状領域Ｂ≧排気扇形領域Ｃ≒吸気扇
形領域Ｄとする。
【００１４】これらの領域Ａ〜Ｄにはそれぞれ冷却路が
設けられており，それら冷却路は，排気環状領域Ａでは
排気湾曲路ａとし，吸気環状領域Ｂでは吸気湾曲路ｂと
し，排気扇形領域Ｃでは排気扇形路ｃとし，吸気扇形領
域Ｄでは吸気扇形路ｄとする。冷却媒体としては，実施
例では水が用いられているが，オイル等の冷却媒体でも
よく，任意に選択できる。
設けられており，それら冷却路は，排気環状領域Ａでは
排気湾曲路ａとし，吸気環状領域Ｂでは吸気湾曲路ｂと
し，排気扇形領域Ｃでは排気扇形路ｃとし，吸気扇形領
域Ｄでは吸気扇形路ｄとする。冷却媒体としては，実施
例では水が用いられているが，オイル等の冷却媒体でも
よく，任意に選択できる。
【００１５】冷却水の流量の多少は，熱負荷の大小に応
じて，排気湾曲路ａ＞吸気湾曲路ｂ≧排気扇形路ｃ≒吸
気扇形路ｄの順となるように設定されている。
じて，排気湾曲路ａ＞吸気湾曲路ｂ≧排気扇形路ｃ≒吸
気扇形路ｄの順となるように設定されている。
【００１６】シリンダヘッド１０において，その隔壁１
１は燃焼室１７側の内壁２３と断熱層１８側の外壁２４
とを合せることによって構成され，それら内，外壁２
３，２４間に，排気湾曲路ａ，吸気湾曲路ｂ，排気扇形
路ｃおよび吸気扇形路ｄが形成される。
１は燃焼室１７側の内壁２３と断熱層１８側の外壁２４
とを合せることによって構成され，それら内，外壁２
３，２４間に，排気湾曲路ａ，吸気湾曲路ｂ，排気扇形
路ｃおよび吸気扇形路ｄが形成される。
【００１７】排気扇形路ｃの構造は次の通りである。即
ち，内壁２３の合せ面２５における扇形部分に，それを
周方向に二分割する区画部２６が存し，その区画部２６
を挟んで両側に複数の円弧状溝２７が同心状に形成され
る。一方，外壁２４の合せ面２８における扇形部分に，
その外壁２４を内壁２３に合せたとき，内壁２３の全部
の円弧状溝２７を覆い，且つ外周部分が周壁１２に達す
る扇形凹部２９と，その凹部２９から突出して各円弧状
溝２６に緩く挿入される複数の円弧状凸条３０と，内壁
２３の区画部２６に重なる区画部３１とが存する。これ
により排気扇形路ｃは隔壁１１内において，その厚さ方
向と平行な平面内で蛇行する。
ち，内壁２３の合せ面２５における扇形部分に，それを
周方向に二分割する区画部２６が存し，その区画部２６
を挟んで両側に複数の円弧状溝２７が同心状に形成され
る。一方，外壁２４の合せ面２８における扇形部分に，
その外壁２４を内壁２３に合せたとき，内壁２３の全部
の円弧状溝２７を覆い，且つ外周部分が周壁１２に達す
る扇形凹部２９と，その凹部２９から突出して各円弧状
溝２６に緩く挿入される複数の円弧状凸条３０と，内壁
２３の区画部２６に重なる区画部３１とが存する。これ
により排気扇形路ｃは隔壁１１内において，その厚さ方
向と平行な平面内で蛇行する。
【００１８】外壁２４における扇形凹部２９の外周部分
は，周壁１２における外周壁３３および内周壁３４間に
形成された筒状冷却路３５に連通し，これにより，排気
扇形路ｃの円弧状入口３６が形成され，したがって排気
扇形路ｃにおいては，その入口３６から中心部に存する
出口３７に向って流量が増加する。図３において，３２
は，筒状冷却路３５を形成すべく，内周壁３４の外周面
複数箇所に形成された突起状スペーサである。
は，周壁１２における外周壁３３および内周壁３４間に
形成された筒状冷却路３５に連通し，これにより，排気
扇形路ｃの円弧状入口３６が形成され，したがって排気
扇形路ｃにおいては，その入口３６から中心部に存する
出口３７に向って流量が増加する。図３において，３２
は，筒状冷却路３５を形成すべく，内周壁３４の外周面
複数箇所に形成された突起状スペーサである。
【００１９】排気扇形路ｃの出口３７は排気湾曲路ａの
入口３８に連通し，その排気湾曲路ａの出口３９は，隔
壁１１および断熱層１８の形成壁４０間を繋ぐ補強リブ
４１に形成された通路４２に連通する。その通路４２
は，排気バルブ４３におけるバルブステムガイド４４の
冷却路４５に連通し，その冷却路４５は出口通路４６に
連通する。
入口３８に連通し，その排気湾曲路ａの出口３９は，隔
壁１１および断熱層１８の形成壁４０間を繋ぐ補強リブ
４１に形成された通路４２に連通する。その通路４２
は，排気バルブ４３におけるバルブステムガイド４４の
冷却路４５に連通し，その冷却路４５は出口通路４６に
連通する。
【００２０】吸気扇形路ｄおよび吸気湾曲路ｂは，排気
扇形路ｃおよび排気湾曲路ａとそれぞれ略同様に構成さ
れているので，図３において，吸気扇形路ｄおよび吸気
湾曲路ｂの各構成部分には，排気扇形路ｃおよび排気湾
曲路ａの各構成部分を示す符号と同一の符号を付して，
それらｄ，ｂの説明は省略する。ただし，排気湾曲路ａ
および排気扇形路ｃにおける冷却水の総流量と，吸気湾
曲路ｂおよび吸気扇形路ｄにおける冷却水の総流量とで
は，前者の方が後者よりも大となるように設定されてい
る。
扇形路ｃおよび排気湾曲路ａとそれぞれ略同様に構成さ
れているので，図３において，吸気扇形路ｄおよび吸気
湾曲路ｂの各構成部分には，排気扇形路ｃおよび排気湾
曲路ａの各構成部分を示す符号と同一の符号を付して，
それらｄ，ｂの説明は省略する。ただし，排気湾曲路ａ
および排気扇形路ｃにおける冷却水の総流量と，吸気湾
曲路ｂおよび吸気扇形路ｄにおける冷却水の総流量とで
は，前者の方が後者よりも大となるように設定されてい
る。
【００２１】熱負荷が小なる排気扇形領域Ｃと，その領
域Ｃよりも熱負荷が大なる排気環状領域Ａとが，隔壁１
１において占める割合は前者Ｃの方が後者Ａよりも大で
ある。そこで，熱負荷が小なる排気扇形領域Ｃに存する
排気扇形路ｃと，熱負荷が大なる排気環状領域Ａに存す
る排気湾曲路ａとの通路断面積は前者Ｃの方が後者Ａよ
りも小となり，且つ通路表面積は前者Ｃの方が後者Ａよ
りも大となるように設定される。
域Ｃよりも熱負荷が大なる排気環状領域Ａとが，隔壁１
１において占める割合は前者Ｃの方が後者Ａよりも大で
ある。そこで，熱負荷が小なる排気扇形領域Ｃに存する
排気扇形路ｃと，熱負荷が大なる排気環状領域Ａに存す
る排気湾曲路ａとの通路断面積は前者Ｃの方が後者Ａよ
りも小となり，且つ通路表面積は前者Ｃの方が後者Ａよ
りも大となるように設定される。
【００２２】熱負荷が小なる吸気扇形領域Ｄと，その領
域Ｄよりも熱負荷が大なる吸気環状領域Ｂとが，隔壁１
１において占める割合は前者Ｄの方が後者Ｂよりも大で
ある。そこで，熱負荷が小なる吸気扇形領域Ｄに存する
吸気扇形路ｄと，熱負荷が大なる吸気環状領域Ｂに存す
る吸気湾曲状路ｂとの通路断面積は前者ｄの方が後者ｂ
よりも小となり，且つ通路表面積は前者ｄの方が後者ｂ
よりも大となるように設定される。
域Ｄよりも熱負荷が大なる吸気環状領域Ｂとが，隔壁１
１において占める割合は前者Ｄの方が後者Ｂよりも大で
ある。そこで，熱負荷が小なる吸気扇形領域Ｄに存する
吸気扇形路ｄと，熱負荷が大なる吸気環状領域Ｂに存す
る吸気湾曲状路ｂとの通路断面積は前者ｄの方が後者ｂ
よりも小となり，且つ通路表面積は前者ｄの方が後者ｂ
よりも大となるように設定される。
【００２３】前記周壁１２に存する筒状冷却路３５は，
上死点に在るピストン１３におけるヘッド部頂面１６の
外周部分により形成される燃焼室１７のスキッシュ領域
４７を冷却する。このスキッシュ領域４７は熱だまりと
なり易い。この筒状冷却路３５における冷却水の流量
は，スキッシュ領域４７の最も熱負荷が大なる部位近傍
に存する流路部からその領域４７の最も熱負荷が小なる
部位近傍に存する流路部に亘って減少するように設定さ
れる。実施例では図３に示すように，筒状冷却路３５に
おける冷却水の流量の多少は，図３に示すように熱負荷
の大小に応じて通路幅ｅを変えることにより，排気ポー
ト入口２０の近傍に存する流路部ｆ＞吸気ポート出口２
２の近傍に存する流路部ｇ≧排気扇形領域Ｃの近傍に存
する流路部ｈ≒吸気扇形領域Ｄの近傍に存する流路部ｉ
の順となる。筒状冷却路３５はシリンダブロック７の水
ジャケット４８に連通する。
上死点に在るピストン１３におけるヘッド部頂面１６の
外周部分により形成される燃焼室１７のスキッシュ領域
４７を冷却する。このスキッシュ領域４７は熱だまりと
なり易い。この筒状冷却路３５における冷却水の流量
は，スキッシュ領域４７の最も熱負荷が大なる部位近傍
に存する流路部からその領域４７の最も熱負荷が小なる
部位近傍に存する流路部に亘って減少するように設定さ
れる。実施例では図３に示すように，筒状冷却路３５に
おける冷却水の流量の多少は，図３に示すように熱負荷
の大小に応じて通路幅ｅを変えることにより，排気ポー
ト入口２０の近傍に存する流路部ｆ＞吸気ポート出口２
２の近傍に存する流路部ｇ≧排気扇形領域Ｃの近傍に存
する流路部ｈ≒吸気扇形領域Ｄの近傍に存する流路部ｉ
の順となる。筒状冷却路３５はシリンダブロック７の水
ジャケット４８に連通する。
【００２４】断熱層１８は，排気ポート１９周りでは，
シリンダヘッド１０に鋳ぐるまれたセラミック製排気ポ
ートライナ４９により形成され，また図には省略したが
吸気ポート２１周りも排気ポート１９周りと同様であ
る。断熱層１８のその外の部分は空洞５０に存する空気
によって形成されているが，その空洞５０には断熱材，
例えばnmサイズの粒子からなる粉末状断熱材を充填する
こともある。
シリンダヘッド１０に鋳ぐるまれたセラミック製排気ポ
ートライナ４９により形成され，また図には省略したが
吸気ポート２１周りも排気ポート１９周りと同様であ
る。断熱層１８のその外の部分は空洞５０に存する空気
によって形成されているが，その空洞５０には断熱材，
例えばnmサイズの粒子からなる粉末状断熱材を充填する
こともある。
【００２５】前記構成において，水ジャケット４８から
の冷却水は筒状冷却路３５を流動し，燃焼室１７のスキ
ッシュ領域４７を，その周囲から熱負荷の大小に応じて
必要最小限に冷却する。次いで，冷却水は排気扇形路ｃ
および吸気扇形路ｄを流動する。この場合，前記のよう
に両通路ｃ，ｄの通路断面積は小で，且つ通路表面積は
大となるように設定されているので，冷却水をより高速
で流すことと，通路表面積の増加およびレイノルズ数増
大による熱伝達率の向上との相互効果により，熱引きを
向上させつつ少ない冷却水によって広い排気および吸気
扇形領域Ｃ，Ｄを効果的に，且つ均一に，また必要最小
限に冷却することができる。
の冷却水は筒状冷却路３５を流動し，燃焼室１７のスキ
ッシュ領域４７を，その周囲から熱負荷の大小に応じて
必要最小限に冷却する。次いで，冷却水は排気扇形路ｃ
および吸気扇形路ｄを流動する。この場合，前記のよう
に両通路ｃ，ｄの通路断面積は小で，且つ通路表面積は
大となるように設定されているので，冷却水をより高速
で流すことと，通路表面積の増加およびレイノルズ数増
大による熱伝達率の向上との相互効果により，熱引きを
向上させつつ少ない冷却水によって広い排気および吸気
扇形領域Ｃ，Ｄを効果的に，且つ均一に，また必要最小
限に冷却することができる。
【００２６】その後，冷却水は排気扇形路ｃから排気湾
曲路ａに流入してそこを流動する。この場合，排気扇形
路ｃはその入口３６から出口３７に向って先細りとなる
ので，出口３７では冷却水の流量が増し，その増加され
た流量の冷却水が排気湾曲路ａを流動することになるの
で，熱負荷が最も大である排気環状領域Ａが効率良く，
且つ均一に，また必要最小限に冷却され，これにより排
気弁用弁座５１およびその取付部の熱損を防止してその
機能の維持を図ることができる。このような冷却作用は
吸気側においても同様に現出する。
曲路ａに流入してそこを流動する。この場合，排気扇形
路ｃはその入口３６から出口３７に向って先細りとなる
ので，出口３７では冷却水の流量が増し，その増加され
た流量の冷却水が排気湾曲路ａを流動することになるの
で，熱負荷が最も大である排気環状領域Ａが効率良く，
且つ均一に，また必要最小限に冷却され，これにより排
気弁用弁座５１およびその取付部の熱損を防止してその
機能の維持を図ることができる。このような冷却作用は
吸気側においても同様に現出する。
【００２７】前記のように隔壁１１および燃焼室１７の
スキッシュ領域４７における熱負荷を異にする複数の領
域Ａ〜Ｄ，ｆ〜ｉを，その熱負荷の大，小に応じて必要
最小限に冷却し，また断熱層１８により隔壁１１を通じ
たシリンダヘッド主体部への熱の伝播を抑制するように
すると，燃焼室１７を高温に保持して排気ガスの高温化
を図ることができる。
スキッシュ領域４７における熱負荷を異にする複数の領
域Ａ〜Ｄ，ｆ〜ｉを，その熱負荷の大，小に応じて必要
最小限に冷却し，また断熱層１８により隔壁１１を通じ
たシリンダヘッド主体部への熱の伝播を抑制するように
すると，燃焼室１７を高温に保持して排気ガスの高温化
を図ることができる。
【００２８】図４〜１０に示す内燃機関２の第２実施例
において，そのシリンダヘッド１０内には，前記同様に
略円錐形をなし，且つ頂点側をシリンダブロック（図示
せず）と反対側に向けた隔壁１１と，その隔壁１１の円
形周縁部に連なる周壁１２とが設けられている。周壁１
２の内周側には，上死点に在るピストン１３のヘッド部
１４が位置するようになっている。隔壁１１の一側に，
その隔壁１１と上死点に在るピストン１３のヘッド部頂
面１６との協働で形成された略円錐形をなす燃焼室１７
が設けられ，また他側には断熱層１８が設けられる。
において，そのシリンダヘッド１０内には，前記同様に
略円錐形をなし，且つ頂点側をシリンダブロック（図示
せず）と反対側に向けた隔壁１１と，その隔壁１１の円
形周縁部に連なる周壁１２とが設けられている。周壁１
２の内周側には，上死点に在るピストン１３のヘッド部
１４が位置するようになっている。隔壁１１の一側に，
その隔壁１１と上死点に在るピストン１３のヘッド部頂
面１６との協働で形成された略円錐形をなす燃焼室１７
が設けられ，また他側には断熱層１８が設けられる。
【００２９】隔壁１１内には前記同様に，排気ポート１
９の入口２０周りに存する排気環状領域Ａ，吸気ポート
２１の出口２２周りに存する吸気環状領域Ｂ，両入，出
口２０，２２間に在って隔壁１１の中心部分より末広が
りに延び，且つ排気ポート１９に近い排気扇形領域Ｃお
よび入，出口２０，２２間に在って隔壁１１の中心部分
より末広がりに延び，且つ吸気ポート２１に近い吸気扇
形領域Ｄが存する。この場合，熱負荷の大，小の順序
は，第１実施例とは異なり，排気環状領域Ａ＞排気扇形
領域Ｃ≒吸気扇形領域Ｄ≧吸気環状領域Ｂとする。
９の入口２０周りに存する排気環状領域Ａ，吸気ポート
２１の出口２２周りに存する吸気環状領域Ｂ，両入，出
口２０，２２間に在って隔壁１１の中心部分より末広が
りに延び，且つ排気ポート１９に近い排気扇形領域Ｃお
よび入，出口２０，２２間に在って隔壁１１の中心部分
より末広がりに延び，且つ吸気ポート２１に近い吸気扇
形領域Ｄが存する。この場合，熱負荷の大，小の順序
は，第１実施例とは異なり，排気環状領域Ａ＞排気扇形
領域Ｃ≒吸気扇形領域Ｄ≧吸気環状領域Ｂとする。
【００３０】これらの領域Ａ〜Ｄにはそれぞれ冷却路が
設けられており，それら冷却路は，排気環状領域Ａでは
排気湾曲路ａとし，吸気環状領域Ｂでは吸気湾曲路ｂと
し，排気扇形領域Ｃでは，隔壁１１の厚さ方向と交差す
る平面内で蛇行する排気扇形路ｃとし，吸気扇形領域Ｄ
では前記同様に蛇行する吸気扇形路ｄとする。冷却媒体
としては，実施例では水が用いられる。
設けられており，それら冷却路は，排気環状領域Ａでは
排気湾曲路ａとし，吸気環状領域Ｂでは吸気湾曲路ｂと
し，排気扇形領域Ｃでは，隔壁１１の厚さ方向と交差す
る平面内で蛇行する排気扇形路ｃとし，吸気扇形領域Ｄ
では前記同様に蛇行する吸気扇形路ｄとする。冷却媒体
としては，実施例では水が用いられる。
【００３１】冷却水の流量の多少は，熱負荷の大小に応
じて，排気湾曲路ａ＞排気扇形路ｃ≒吸気扇形路ｄ≧吸
気湾曲路ｂとなるように設定されている。この冷却水の
流量調節は各通路ａ〜ｄの入口を形成するオリフィス５
２〜５５の直径を変えることによって行われている。各
通路ａ〜ｄの出口側は，補強リブ４１に形成された１つ
の集合路５６に集合され，その集合路５６は排気バルブ
用バルブステムガイド４４の冷却路４５に連通し，その
冷却路４５は図示しない出口に連通する。
じて，排気湾曲路ａ＞排気扇形路ｃ≒吸気扇形路ｄ≧吸
気湾曲路ｂとなるように設定されている。この冷却水の
流量調節は各通路ａ〜ｄの入口を形成するオリフィス５
２〜５５の直径を変えることによって行われている。各
通路ａ〜ｄの出口側は，補強リブ４１に形成された１つ
の集合路５６に集合され，その集合路５６は排気バルブ
用バルブステムガイド４４の冷却路４５に連通し，その
冷却路４５は図示しない出口に連通する。
【００３２】熱負荷が小なる排気，吸気扇形領域Ｃ，Ｄ
と，それらの領域Ｃ，Ｄよりも熱負荷が大なる排気環状
領域Ａとが，隔壁１１において占める割合は前者Ｃ，Ｄ
の方が後者Ａよりも大である。そこで，熱負荷が小なる
排気，吸気扇形領域Ｃ，Ｄに存する排気，吸気扇形路
ｃ，ｄと，熱負荷が大なる排気環状領域Ａに存する排気
湾曲路ａとの通路断面積は前者ｃ，ｄの方が後者ａより
も小となり，且つ通路表面積は前者ｃ，ｄの方が後者ａ
よりも大となるように設定される。
と，それらの領域Ｃ，Ｄよりも熱負荷が大なる排気環状
領域Ａとが，隔壁１１において占める割合は前者Ｃ，Ｄ
の方が後者Ａよりも大である。そこで，熱負荷が小なる
排気，吸気扇形領域Ｃ，Ｄに存する排気，吸気扇形路
ｃ，ｄと，熱負荷が大なる排気環状領域Ａに存する排気
湾曲路ａとの通路断面積は前者ｃ，ｄの方が後者ａより
も小となり，且つ通路表面積は前者ｃ，ｄの方が後者ａ
よりも大となるように設定される。
【００３３】図５〜８に明示するように，排気湾曲路
ａ，吸気湾曲路ｂ，蛇行する排気扇形路ｃおよび吸気扇
形路ｄならびに隔壁１１に連なる周壁１２に在って燃焼
室１７のスキッシュ領域４７を冷却する筒状冷却路３５
は１個または複数個の中子を用いて成形されたものであ
る。
ａ，吸気湾曲路ｂ，蛇行する排気扇形路ｃおよび吸気扇
形路ｄならびに隔壁１１に連なる周壁１２に在って燃焼
室１７のスキッシュ領域４７を冷却する筒状冷却路３５
は１個または複数個の中子を用いて成形されたものであ
る。
【００３４】図７，８に示すように，排気湾曲路ａの天
井壁５８および底壁５９には，それぞれそれら５８，５
９の幅ｊよりも狭い幅ｋを有する複数の突出部６０，６
１が所定の間隔で，また天井壁５８側のものと底壁５９
側のものとが食違うように形成されている。これにより
排気湾曲路ａを流通する冷却水は隔壁１１の厚さ方向と
平行な平面内で蛇行すると共に乱流となって，排気環状
領域Ａを効率良く冷却する。また図５，６に示すよう
に，シリンダヘッド１０の鋳造に際し，例えば中子の蛇
行形状部における同心状に配列された複数の円弧状部分
にはそれらの破損，位置ずれ等を防止するために複数の
ピン６２が刺通して配置され，また各ピン６２における
中子の筒状部（筒状冷却路３５に対応）側はその筒状部
内に刺込まれるように配置されて蛇行形状部と筒状部と
の位置決めがなされる。
井壁５８および底壁５９には，それぞれそれら５８，５
９の幅ｊよりも狭い幅ｋを有する複数の突出部６０，６
１が所定の間隔で，また天井壁５８側のものと底壁５９
側のものとが食違うように形成されている。これにより
排気湾曲路ａを流通する冷却水は隔壁１１の厚さ方向と
平行な平面内で蛇行すると共に乱流となって，排気環状
領域Ａを効率良く冷却する。また図５，６に示すよう
に，シリンダヘッド１０の鋳造に際し，例えば中子の蛇
行形状部における同心状に配列された複数の円弧状部分
にはそれらの破損，位置ずれ等を防止するために複数の
ピン６２が刺通して配置され，また各ピン６２における
中子の筒状部（筒状冷却路３５に対応）側はその筒状部
内に刺込まれるように配置されて蛇行形状部と筒状部と
の位置決めがなされる。
【００３５】シリンダヘッド１０をＡｌ合金より構成
し，各ピン６２をステンレス鋼等より構成すると，鋳造
後中子を除去しても各ピン６２は隔壁１１および周壁１
２内に残置され，それらの一部が排気，吸気扇形路ｃ，
ｄ内に露出する。この露出部分ｍは冷却水の流れに対し
抵抗となってその乱流化を促進し，これは排気，吸気扇
形領域Ｃ，Ｄの熱引きを良好にするといった効果をもた
らす。
し，各ピン６２をステンレス鋼等より構成すると，鋳造
後中子を除去しても各ピン６２は隔壁１１および周壁１
２内に残置され，それらの一部が排気，吸気扇形路ｃ，
ｄ内に露出する。この露出部分ｍは冷却水の流れに対し
抵抗となってその乱流化を促進し，これは排気，吸気扇
形領域Ｃ，Ｄの熱引きを良好にするといった効果をもた
らす。
【００３６】断熱層１８は，シリンダヘッド１０に形成
された空洞６３に存する空気によって形成されている
が，その空洞６３には断熱材，例えばnmサイズの粒子か
らなる粉末状断熱材を充填することもある。
された空洞６３に存する空気によって形成されている
が，その空洞６３には断熱材，例えばnmサイズの粒子か
らなる粉末状断熱材を充填することもある。
【００３７】図４，９，１０に示すように排気ポート１
９はステンレス鋼よりなる筒状排気ポートライナ６４に
よって形成され，その排気ポートライナ６４はシリンダ
ヘッド１０の空洞６３内に配置されて，そのシリンダヘ
ッド１０に複数箇所で部分的に支持されている。これに
より，排気ポートライナ６４周りには，空洞６３内に存
する空気による断熱層１８が存する。
９はステンレス鋼よりなる筒状排気ポートライナ６４に
よって形成され，その排気ポートライナ６４はシリンダ
ヘッド１０の空洞６３内に配置されて，そのシリンダヘ
ッド１０に複数箇所で部分的に支持されている。これに
より，排気ポートライナ６４周りには，空洞６３内に存
する空気による断熱層１８が存する。
【００３８】排気ポートライナ６４における複数の部分
的な支持箇所には，図４，９に示すように，排気バルブ
４３が配設される排気ガス入口側の外周面に存する部位
Ｅおよび排気ガス出口側の外周面に存する部位Ｆならび
に筒状バルブステム挿通部６５が選定されている。即
ち，排気ガス入口側の外周面に存する部位Ｅには，ステ
ンレス鋼よりなる２本のステー６６がバルブステム挿通
部６５を挟み，且つバルブステム軸線ｎと略平行するよ
うに相対向して配置されて，それらの一端部が前記部位
Ｅに溶接される。両ステー６６は排気ポートライナ６４
と一体でもよい。また排気ガス出口側の外周面に存する
部位Ｆには，ステンレス鋼よりなる３本のステー６７が
周方向に１２０度宛間隔をとって配置され，それらの一
端部が前記部位Ｆに溶接されている。それらのステー６
６，６７の他端部はシリンダヘッド１０の鋳造過程でそ
れに鋳ぐるまれている。筒状バルブステム挿通部６５は
クッション性を有する断熱性筒状シール部材６８および
バルブステムガイド４４を介してシリンダヘッド１０に
支持される。図４，９に示すように排気ポートライナ６
４の入口形成部６９は，弁座５１に隣接する孔部７１に
遊挿され，その入口形成部６９近傍に存する排気ポート
ライナ６４のフランジ７２および弁座５１間の環状空間
が，クッション性を有する断熱性環状シール部材７３に
よって満たされている。前記シール部材６８，７３は，
アルミナ繊維，シリカ繊維およびバインダよりなる成形
体であって，耐用温度１１００℃以上および熱伝導率
０．２Ｗ／（ｍ・Ｋ）である。排気ポートライナ６４の
出口形成部７４は空洞１８の開口部７５を閉鎖する環状
断熱板７６の孔部７７に嵌合されている。一方，吸気ポ
ート２１はシリンダヘッド１０に直接形成されている。
的な支持箇所には，図４，９に示すように，排気バルブ
４３が配設される排気ガス入口側の外周面に存する部位
Ｅおよび排気ガス出口側の外周面に存する部位Ｆならび
に筒状バルブステム挿通部６５が選定されている。即
ち，排気ガス入口側の外周面に存する部位Ｅには，ステ
ンレス鋼よりなる２本のステー６６がバルブステム挿通
部６５を挟み，且つバルブステム軸線ｎと略平行するよ
うに相対向して配置されて，それらの一端部が前記部位
Ｅに溶接される。両ステー６６は排気ポートライナ６４
と一体でもよい。また排気ガス出口側の外周面に存する
部位Ｆには，ステンレス鋼よりなる３本のステー６７が
周方向に１２０度宛間隔をとって配置され，それらの一
端部が前記部位Ｆに溶接されている。それらのステー６
６，６７の他端部はシリンダヘッド１０の鋳造過程でそ
れに鋳ぐるまれている。筒状バルブステム挿通部６５は
クッション性を有する断熱性筒状シール部材６８および
バルブステムガイド４４を介してシリンダヘッド１０に
支持される。図４，９に示すように排気ポートライナ６
４の入口形成部６９は，弁座５１に隣接する孔部７１に
遊挿され，その入口形成部６９近傍に存する排気ポート
ライナ６４のフランジ７２および弁座５１間の環状空間
が，クッション性を有する断熱性環状シール部材７３に
よって満たされている。前記シール部材６８，７３は，
アルミナ繊維，シリカ繊維およびバインダよりなる成形
体であって，耐用温度１１００℃以上および熱伝導率
０．２Ｗ／（ｍ・Ｋ）である。排気ポートライナ６４の
出口形成部７４は空洞１８の開口部７５を閉鎖する環状
断熱板７６の孔部７７に嵌合されている。一方，吸気ポ
ート２１はシリンダヘッド１０に直接形成されている。
【００３９】図１１に示すシリンダヘッド１０は，集合
路５６を有する補強リブ４１および周壁１２の外周から
補強リブ４１と平行に延びる複数のボルト孔形成部７７
に合せ面７８，７９が存するように分割されていて，両
合せ面７８，７９間には断熱ガスケット８０が挟まれて
おり，この分割部分で，燃焼室１７側からの熱伝導が遮
断される。この第２実施例において，燃焼室１７のスキ
ッシュ領域４７を冷却する環状冷却路３５の流量を前記
同様に熱負荷に応じて変えることも当然に行われる。
路５６を有する補強リブ４１および周壁１２の外周から
補強リブ４１と平行に延びる複数のボルト孔形成部７７
に合せ面７８，７９が存するように分割されていて，両
合せ面７８，７９間には断熱ガスケット８０が挟まれて
おり，この分割部分で，燃焼室１７側からの熱伝導が遮
断される。この第２実施例において，燃焼室１７のスキ
ッシュ領域４７を冷却する環状冷却路３５の流量を前記
同様に熱負荷に応じて変えることも当然に行われる。
【００４０】なお，隔壁１１において，熱負荷が小で，
且つ広い吸，排気扇形領域Ｄ，Ｃでは，冷却通路の通路
断面積を小にして冷却媒体をより高速で流すことと，通
路表面積の増加およびレイノルズ数増大による熱伝達率
の向上との相互効果により，熱引きを向上させることが
でき，これによりシリンダヘッド主体部への熱伝播を十
分に抑制して断熱層１８を省くことも可能である。
且つ広い吸，排気扇形領域Ｄ，Ｃでは，冷却通路の通路
断面積を小にして冷却媒体をより高速で流すことと，通
路表面積の増加およびレイノルズ数増大による熱伝達率
の向上との相互効果により，熱引きを向上させることが
でき，これによりシリンダヘッド主体部への熱伝播を十
分に抑制して断熱層１８を省くことも可能である。
【００４１】
【発明の効果】本発明によれば，前記のように構成する
ことによって，燃焼室を高温に保持して排気ガスの高温
化を達成し，これによりランキンサイクルの熱源用構成
要素として好適で，また暖機促進を図ると共に排気ガス
浄化装置の早期活性化を図ることが可能な内燃機関を提
供することができる。
ことによって，燃焼室を高温に保持して排気ガスの高温
化を達成し，これによりランキンサイクルの熱源用構成
要素として好適で，また暖機促進を図ると共に排気ガス
浄化装置の早期活性化を図ることが可能な内燃機関を提
供することができる。
【図１】ランキンサイクルシステムの説明図である。
【図２】シリンダヘッドの第１例を示す縦断正面図で，
図３の２−２線断面図に相当する。
図３の２−２線断面図に相当する。
【図３】図２の３−３線断面図である。
【図４】シリンダヘッドの第２例を示す縦断正面図で，
図５の４−４線断面図に相当する。
図５の４−４線断面図に相当する。
【図５】図４の５−５線断面図である。
【図６】図５の６−６線断面図である。
【図７】図５の７−７線断面図である。
【図８】図７の８−８線断面図である。
【図９】排気ポートライナの斜視図である。
【図１０】図９の１０−１０線切断端面図である。
【図１１】シリンダヘッドの第３例を示す縦断側面図
で，図６に対応する。
で，図６に対応する。
１０………シリンダヘッド １１………隔壁 １２………周壁 １３………ピストン １４………ヘッド部 １６………ヘッド部頂面 １７………燃焼室 １８………断熱層 ３５………筒状冷却路 ４７………スキッシュ領域 Ａ…………排気環状領域 Ｂ…………吸気環状領域 Ｃ…………排気扇形領域 Ｄ…………吸気扇形領域 ａ…………排気湾曲路（冷却路） ｂ…………吸気湾曲路（冷却路） ｃ…………排気扇形路（冷却路） ｄ…………吸気扇形路（冷却路） ｆ〜ｉ……流路部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 峰見 正彦 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 遠藤 恒雄 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 北村 泰三 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 Ｆターム(参考） 3G024 AA06 AA14 AA15 CA02 CA05 CA11 CA26 FA11
Claims (3)
- 【請求項１】 シリンダヘッド（１０）内に，隔壁（１
１）を挟んで一側に燃焼室（１７）を，また他側に断熱
層（１８）をそれぞれ設け，前記隔壁（１１）内の熱負
荷を異にする複数の領域（Ａ〜Ｄ）にそれぞれ冷却路
（ａ〜ｄ）を設け，冷却媒体の流量を，最も熱負荷が大
なる領域（Ａ）に存する前記冷却路（ａ）から最も熱負
荷が小となる領域（Ｄ）に存する前記冷却路（ｄ）に亘
って減少させたことを特徴とする内燃機関。 - 【請求項２】 熱負荷が小なる領域（Ｃ）と，その領域
よりも熱負荷が大なる領域（Ａ）とが，前記隔壁（１
１）において占める割合は前者の方が後者よりも大であ
り，また熱負荷が小なる領域（Ｃ）に存する前記冷却路
（ｃ）と，その領域（Ｃ）よりも熱負荷が大なる領域
（Ａ）に存する前記冷却路（ａ）との通路断面積は前者
の方が後者よりも小であり，且つ通路表面積は前者の方
が後者よりも大である，請求項１記載の内燃機関。 - 【請求項３】 前記隔壁（１１）に連なって，上死点に
在るピストン（１３）のヘッド部（１４）と摺擦する周
壁（１２）に，前記ヘッド部頂面（１６）の外周部分に
より形成される前記燃焼室（１７）のスキッシュ領域
（４７）を冷却する冷却路（３５）を設け，その冷却路
（３５）における冷却媒体の流量を，前記スキッシュ領
域（４７）の最も熱負荷が大なる部位近傍に存する流路
部（ｆ）からその領域（４７）の最も熱負荷が小なる部
位近傍に存する流路部（ｉ）に亘って減少させた，請求
項１または２記載の内燃機関。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000021816A JP4191353B2 (ja) | 2000-01-26 | 2000-01-26 | 内燃機関 |
| EP01946918A EP1251260B1 (en) | 2000-01-26 | 2001-01-25 | Internal combustion engine |
| DE60116053T DE60116053T2 (de) | 2000-01-26 | 2001-01-25 | Brennkraftmaschine |
| US10/182,190 US6776128B2 (en) | 2000-01-26 | 2001-01-25 | Internal combustion engine |
| PCT/JP2001/000492 WO2001055576A1 (fr) | 2000-01-26 | 2001-01-25 | Moteur a combustion interne |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000021816A JP4191353B2 (ja) | 2000-01-26 | 2000-01-26 | 内燃機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001207908A true JP2001207908A (ja) | 2001-08-03 |
| JP4191353B2 JP4191353B2 (ja) | 2008-12-03 |
Family
ID=18548179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000021816A Expired - Fee Related JP4191353B2 (ja) | 2000-01-26 | 2000-01-26 | 内燃機関 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6776128B2 (ja) |
| EP (1) | EP1251260B1 (ja) |
| JP (1) | JP4191353B2 (ja) |
| DE (1) | DE60116053T2 (ja) |
| WO (1) | WO2001055576A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7191740B2 (en) | 2001-11-02 | 2007-03-20 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
| JP2008121615A (ja) * | 2006-11-15 | 2008-05-29 | Toyota Motor Corp | エンジン |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7314479B2 (en) * | 2003-10-31 | 2008-01-01 | Parris Wellman | Space-creating retractor with vessel manipulator |
| US7249556B2 (en) * | 2004-11-29 | 2007-07-31 | Haldex Brake Corporation | Compressor with fortified piston channel |
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