JP2001163496A - ウェブの張力制御方法及び張力制御装置 - Google Patents
ウェブの張力制御方法及び張力制御装置Info
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- JP2001163496A JP2001163496A JP35350799A JP35350799A JP2001163496A JP 2001163496 A JP2001163496 A JP 2001163496A JP 35350799 A JP35350799 A JP 35350799A JP 35350799 A JP35350799 A JP 35350799A JP 2001163496 A JP2001163496 A JP 2001163496A
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- JP
- Japan
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- bridle
- web
- tension
- roller
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- Controlling Rewinding, Feeding, Winding, Or Abnormalities Of Webs (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ブライドルローラとウェブとのスリップの発
生を抑え、ブライドルローラの寿命を延ばすことを課題
とする。 【解決手段】 ブライドルセクションは、ブライドルロ
ーラＡ、Ｂを備えており、ブライドルセクション前後の
ウェブＷの張力をカットして張力差を生じさせる。ここ
で、ブライドルローラＡ、Ｂの負荷分担は、ブライドル
セクション前後のウェブＷの張力、ウェブＷとブライド
ルローラＡ、Ｂとの摩擦係数、及びウェブＷとブライド
ルローラＡ、Ｂとのラップ角θから算出する。これによ
り、例えば、ドライかウエットかでウェブの表面粗さが
変わっても、負荷分担が最適であるので、ブライドルロ
ーラＡ、ＢとウェブＷとの間にスリップが発生しない。
生を抑え、ブライドルローラの寿命を延ばすことを課題
とする。 【解決手段】 ブライドルセクションは、ブライドルロ
ーラＡ、Ｂを備えており、ブライドルセクション前後の
ウェブＷの張力をカットして張力差を生じさせる。ここ
で、ブライドルローラＡ、Ｂの負荷分担は、ブライドル
セクション前後のウェブＷの張力、ウェブＷとブライド
ルローラＡ、Ｂとの摩擦係数、及びウェブＷとブライド
ルローラＡ、Ｂとのラップ角θから算出する。これによ
り、例えば、ドライかウエットかでウェブの表面粗さが
変わっても、負荷分担が最適であるので、ブライドルロ
ーラＡ、ＢとウェブＷとの間にスリップが発生しない。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続走行する感光
性平版印刷版（ＰＳ版）の支持体であるウェブに作用す
る張力を制御する張力制御方法及び張力制御装置に関す
る。
性平版印刷版（ＰＳ版）の支持体であるウェブに作用す
る張力を制御する張力制御方法及び張力制御装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】図３に示すように、ＰＳ版の製造ライン
は、表面処理工程４２、塗布工程４４、及び乾燥工程４
６から構成されており、ＰＳ版の支持体である帯状金属
板（以下「ウェブＷ」という）が、コイルに巻かれた状
態から送り出し装置４８によって表面処理工程４２へ搬
送され、この後、塗布工程４４及び乾燥工程４６を経て
巻取り装置５０に巻き取られる。
は、表面処理工程４２、塗布工程４４、及び乾燥工程４
６から構成されており、ＰＳ版の支持体である帯状金属
板（以下「ウェブＷ」という）が、コイルに巻かれた状
態から送り出し装置４８によって表面処理工程４２へ搬
送され、この後、塗布工程４４及び乾燥工程４６を経て
巻取り装置５０に巻き取られる。
【０００３】製造ラインでは、各工程毎に予めウェブＷ
の張力が設定されており、工程間の張力差を保持するた
めに、ウェブＷの張力を負担してカットするブライドル
ローラで構成されたブライドルセクションが設けられて
いる。
の張力が設定されており、工程間の張力差を保持するた
めに、ウェブＷの張力を負担してカットするブライドル
ローラで構成されたブライドルセクションが設けられて
いる。
【０００４】例えば、ブライドルセクション５２におけ
るブライドルローラ５４、５６の負荷分担は、入口張力
Ｆ1と出口張力Ｆ2から演算される。
るブライドルローラ５４、５６の負荷分担は、入口張力
Ｆ1と出口張力Ｆ2から演算される。
【０００５】しかしながら、ブライドルローラ５４，５
６の負荷分担を入口張力Ｆ1と出口張力Ｆ2だけから演算
して決定した場合、例えば、ウェブＷの表面粗さに差が
ある場合（例えば、Ａ面とＢ面があるウェブ）、或いは
ラップ角が相違する場合、ブライドルローラとウェブと
の間にスリップが発生する恐れがあった。
６の負荷分担を入口張力Ｆ1と出口張力Ｆ2だけから演算
して決定した場合、例えば、ウェブＷの表面粗さに差が
ある場合（例えば、Ａ面とＢ面があるウェブ）、或いは
ラップ角が相違する場合、ブライドルローラとウェブと
の間にスリップが発生する恐れがあった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ブライドル
ローラとウェブとのスリップの発生を抑え、ブライドル
ローラの寿命を延ばすことを課題とする。
ローラとウェブとのスリップの発生を抑え、ブライドル
ローラの寿命を延ばすことを課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明で
は、搬送ラインに連続走行するウェブの張力をカットし
て走行方向前後に張力差を持たせるブライドルセクショ
ンが設けられている。このブライドルセクションは、ブ
ライドルローラを備えており、ブライドルセクション前
後のウェブの張力をカットして張力差を生じさせる。
は、搬送ラインに連続走行するウェブの張力をカットし
て走行方向前後に張力差を持たせるブライドルセクショ
ンが設けられている。このブライドルセクションは、ブ
ライドルローラを備えており、ブライドルセクション前
後のウェブの張力をカットして張力差を生じさせる。
【０００８】ここで、ブライドルローラの負荷分担は、
ブライドルセクション前後のウェブの張力、ウェブとブ
ライドルローラとの摩擦係数、及びウェブとブライドル
ローラとのラップ角から算出する。
ブライドルセクション前後のウェブの張力、ウェブとブ
ライドルローラとの摩擦係数、及びウェブとブライドル
ローラとのラップ角から算出する。
【０００９】これにより、例えば、ドライかウエットか
でウェブの表面粗さが変わっても、負荷分担が最適であ
るので、ブライドルローラとウェブとの間にスリップが
発生しない。
でウェブの表面粗さが変わっても、負荷分担が最適であ
るので、ブライドルローラとウェブとの間にスリップが
発生しない。
【００１０】請求項２に記載の発明では、ブライドルセ
クションがブライドルローラを備えており、このブライ
ドルローラのトルクを駆動手段が調整して、ブライドル
セクション前後のウェブの張力をカットして張力差を生
じさせる。
クションがブライドルローラを備えており、このブライ
ドルローラのトルクを駆動手段が調整して、ブライドル
セクション前後のウェブの張力をカットして張力差を生
じさせる。
【００１１】ここで、演算手段が、ブライドルセクショ
ン前後のウェブの張力、ウェブとブライドルローラとの
摩擦係数、及びウェブとブライドルローラとのラップ角
からブライドルローラの負荷分担を算出する。
ン前後のウェブの張力、ウェブとブライドルローラとの
摩擦係数、及びウェブとブライドルローラとのラップ角
からブライドルローラの負荷分担を算出する。
【００１２】制御手段が、演算手段の演算結果に基づ
き、駆動手段がブライドルローラに付与するトルクを決
めることで、ブライドルローラの負荷分担が最適とな
り、ブライドルローラとウェブとの間にスリップが発生
しない。
き、駆動手段がブライドルローラに付与するトルクを決
めることで、ブライドルローラの負荷分担が最適とな
り、ブライドルローラとウェブとの間にスリップが発生
しない。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、図１及び図２を参照して本
実施の形態に係るウェブの張力制御装置を、２ドライブ
の場合（ブライドルローラが２本）を例に採って説明す
る。
実施の形態に係るウェブの張力制御装置を、２ドライブ
の場合（ブライドルローラが２本）を例に採って説明す
る。
【００１４】ブライドルセクション１０に配置されたブ
ライドルローラＡ、Ｂ（以下「ブライドルＡ、Ｂ」とい
う）は、それぞれ直流電動機Ｍ１、Ｍ２によって所定の
トルクで駆動される。
ライドルローラＡ、Ｂ（以下「ブライドルＡ、Ｂ」とい
う）は、それぞれ直流電動機Ｍ１、Ｍ２によって所定の
トルクで駆動される。
【００１５】ウェブＷの走行速度を示す速度基準信号と
ロータリーエンコーダ１４、１６が検出した直流電動機
Ｍ１、Ｍ２の回転速度を示す検出信号が、速度調節器１
８、２０及びサイリスタ２２、２４を介して直流電動機
Ｍ１、Ｍ２へ送られ、ブライドルＡ、Ｂのトルクが制御
される。
ロータリーエンコーダ１４、１６が検出した直流電動機
Ｍ１、Ｍ２の回転速度を示す検出信号が、速度調節器１
８、２０及びサイリスタ２２、２４を介して直流電動機
Ｍ１、Ｍ２へ送られ、ブライドルＡ、Ｂのトルクが制御
される。
【００１６】一方、ブライドルセクション１０の下流側
（ブライドルＢ側）にはダンサローラ２６が配置されて
いる。ダンサローラ２６は、ウェブＷに付与する張力を
調整するもので、圧縮空気の圧力によって駆動するエア
シリンダー２８で昇降する。
（ブライドルＢ側）にはダンサローラ２６が配置されて
いる。ダンサローラ２６は、ウェブＷに付与する張力を
調整するもので、圧縮空気の圧力によって駆動するエア
シリンダー２８で昇降する。
【００１７】このエアシリンダー２８には、空電変換器
３０が接続されている。空電変換器３０は、張力基準信
号から出力された電気信号を、それに対応した圧力の圧
縮空気に変換してエアシリンダー２８へ供給する。これ
により、ダンサローラ２６が昇降して、本実施例でいう
ところの出口張力Ｆ2をウェブＷに付与する。
３０が接続されている。空電変換器３０は、張力基準信
号から出力された電気信号を、それに対応した圧力の圧
縮空気に変換してエアシリンダー２８へ供給する。これ
により、ダンサローラ２６が昇降して、本実施例でいう
ところの出口張力Ｆ2をウェブＷに付与する。
【００１８】また、ブライドルセクション１０の上流側
（ブライドルＡ側）には張力計３４が配置されている。
この張力計３４で入口張力Ｆ1が測定される。
（ブライドルＡ側）には張力計３４が配置されている。
この張力計３４で入口張力Ｆ1が測定される。
【００１９】ここで、ブライドルＡ、ＢとウェブＷの摩
擦係数とブライドルＡ、ＢとウェブＷのラップ角θ（本
例では１８０°とされている）が等しいとすれば、ブラ
イドルＡ、Ｂの負荷分担は、ブライドルＡ、Ｂの張力カ
ット能力が同じであるため、以下のようになる。
擦係数とブライドルＡ、ＢとウェブＷのラップ角θ（本
例では１８０°とされている）が等しいとすれば、ブラ
イドルＡ、Ｂの負荷分担は、ブライドルＡ、Ｂの張力カ
ット能力が同じであるため、以下のようになる。
【００２０】
【数１】
【００２１】
【数２】
【００２２】ブライドルＡ，Ｂの負荷に対するブライド
ルＡの負荷の比は、
ルＡの負荷の比は、
【００２３】
【数３】
【００２４】同様に、ブライドルＡ，Ｂの負荷に対する
ブライドルＢの負荷の比は、
ブライドルＢの負荷の比は、
【００２５】
【数４】
【００２６】以上の結果をまとめると、理想的な負荷分
担は以下のようになる。
担は以下のようになる。
【００２７】
【数５】
【００２８】しかし、現実にはブライドルＡ、Ｂとウェ
ブＷの摩擦係数μａ、μｂは、ブライドルの形状、材
質、表面粗さ、ウェブの表面状態（ドライかウエット
か、表面粗さ）、張力、幅、走行速度等で変化する。
ブＷの摩擦係数μａ、μｂは、ブライドルの形状、材
質、表面粗さ、ウェブの表面状態（ドライかウエット
か、表面粗さ）、張力、幅、走行速度等で変化する。
【００２９】この摩擦係数は、μａ、μｂ＝ｆ（ウェブ
の巾、ウェブの張力、ウェブ走行速度、ブライドル外
径、ブライドル表面粗さ、ウェブの表面粗さ）の関数で
表すことが出来る。
の巾、ウェブの張力、ウェブ走行速度、ブライドル外
径、ブライドル表面粗さ、ウェブの表面粗さ）の関数で
表すことが出来る。
【００３０】次に、ブライドルのラップ角をθとおく
と、各ブライドルのカット能力は、次のようになる。
と、各ブライドルのカット能力は、次のようになる。
【００３１】 ブライドルＡのカット能力＝ｅｘｐ（μa・θA） ブライドルＢのカット能力＝ｅｘｐ（μb・θB） 実際に張力カットを行う場合、ブライドルＡ，Ｂの能力
使用パーセントを同一にすると、次の比で分担すること
になる。
使用パーセントを同一にすると、次の比で分担すること
になる。
【００３２】（ｉ）入口張力＜出口張力の場合
【００３３】
【数６】
【００３４】（ｉｉ）入口張力＞出口張力
【００３５】
【数７】
【００３６】上記の関係式と式（１）から、
【００３７】
【数８】
【００３８】ここで、Ａ，Ｂの負荷の比は
【００３９】
【数９】
【００４０】次に、式（３）、式（４）に具体的な数値
を代入した結果を下記に示す。
を代入した結果を下記に示す。
【００４１】（条件） ウェブ：アルミ、ウェブ巾：１３００ｍｍ、厚み：０．
２４ｍｍ、ブライドル 外径：３５０ｍｍ、入口張力Ｆ1：１０００Ｎ、出口張
力Ｆ2：４０００Ｎ
２４ｍｍ、ブライドル 外径：３５０ｍｍ、入口張力Ｆ1：１０００Ｎ、出口張
力Ｆ2：４０００Ｎ
【００４２】
【表１】
【００４３】
【数１０】
【００４４】一方、摩擦係数を考慮しないと、式（２）
からブライドルＡの負荷分担：ブライドルＢの負荷分担
を求めると、Ａ：Ｂ＝３３：６７となる。すなわち、摩
擦係数やラップ角を考慮することで、摩擦係数の小さい
ブライドルＢに、ブライドルＡと同じカット能力を要求
する必要がなく、結果として、ブライドルＢの負荷が小
さくなり、ウェブのスリップを未然に防止することがで
きる。
からブライドルＡの負荷分担：ブライドルＢの負荷分担
を求めると、Ａ：Ｂ＝３３：６７となる。すなわち、摩
擦係数やラップ角を考慮することで、摩擦係数の小さい
ブライドルＢに、ブライドルＡと同じカット能力を要求
する必要がなく、結果として、ブライドルＢの負荷が小
さくなり、ウェブのスリップを未然に防止することがで
きる。
【００４５】なお、ブライドルＡの負荷分担、ブライド
ルＢの負荷分担は、演算器３６、３８、４０でトルク比
に変換され、ブライドルＡ、Ｂのトルクが制御される。
ルＢの負荷分担は、演算器３６、３８、４０でトルク比
に変換され、ブライドルＡ、Ｂのトルクが制御される。
【００４６】また、本形態では、ブライドルセクション
でのブライドルの数が２本の場合を説明したが、３本で
も同様な方法で、スリップを生じさせることなくウェブ
の張力を制御できる。
でのブライドルの数が２本の場合を説明したが、３本で
も同様な方法で、スリップを生じさせることなくウェブ
の張力を制御できる。
【００４７】次に、ＰＳ版の製造工程を説明する。
【００４８】ＰＳ版は、９９．５重量％アルミニウム
に、銅を０．０１重量％、チタンを０．０３重量％、鉄
を０．３重量％、ケイ素を０．１重量％含有するＪＩＳ
―Ａ１０５０アルミニウム材の厚み０．３０ｍｍ圧延板
を、４００メッシュのパミストン（共立窯業製）の２０
重量％水性懸濁液と、回転ナイロンブラシ（６，１０−
ナイロン）とを用いてその表面を砂目立てした後、よく
水で洗浄した。
に、銅を０．０１重量％、チタンを０．０３重量％、鉄
を０．３重量％、ケイ素を０．１重量％含有するＪＩＳ
―Ａ１０５０アルミニウム材の厚み０．３０ｍｍ圧延板
を、４００メッシュのパミストン（共立窯業製）の２０
重量％水性懸濁液と、回転ナイロンブラシ（６，１０−
ナイロン）とを用いてその表面を砂目立てした後、よく
水で洗浄した。
【００４９】これを１５重量％水酸化ナトリウム水溶液
（アルミニウム４．５重量％含有）に浸漬してアルミニ
ウムの溶解量が５ｇ／ｍ2 になるようにエッチングした
後、流水で水洗した。さらに、１重量％硝酸で中和し、
次に０．７重量％硝酸水溶液（アルミニウム０．５重量
％含有）中で、陽極時電圧１０．５ボルト、陰極時電圧
９．３ボルトの矩形波交番波形電圧（電流比ｒ＝０．９
０、特公昭５８−５７９６号公報実施例に記載されてい
る電流波形）を用いて１６０クーロン／ｄｍ2の陽極時
電気量で電解粗面化処理を行った。水洗後、３５℃の１
０重量％水酸化ナトリウム水溶液中に浸漬して、アルミ
ニウム溶解量が１ｇ／ｍ2 になるようにエッチングした
後、水洗した。次に、５０℃３０重量％の硫酸水溶液中
に浸漬し、デスマットした後、水洗した。
（アルミニウム４．５重量％含有）に浸漬してアルミニ
ウムの溶解量が５ｇ／ｍ2 になるようにエッチングした
後、流水で水洗した。さらに、１重量％硝酸で中和し、
次に０．７重量％硝酸水溶液（アルミニウム０．５重量
％含有）中で、陽極時電圧１０．５ボルト、陰極時電圧
９．３ボルトの矩形波交番波形電圧（電流比ｒ＝０．９
０、特公昭５８−５７９６号公報実施例に記載されてい
る電流波形）を用いて１６０クーロン／ｄｍ2の陽極時
電気量で電解粗面化処理を行った。水洗後、３５℃の１
０重量％水酸化ナトリウム水溶液中に浸漬して、アルミ
ニウム溶解量が１ｇ／ｍ2 になるようにエッチングした
後、水洗した。次に、５０℃３０重量％の硫酸水溶液中
に浸漬し、デスマットした後、水洗した。
【００５０】さらに、３５℃の硫酸２０重量％水溶液
（アルミニウム０．８重量％含有）中で直流電流を用い
て、多孔性陽極酸化皮膜形成処理を行った。すなわち電
流密度１３Ａ／ｄｍ2 で電解を行い、電解時間の調節に
より陽極酸化皮膜重量２．７ｇ／ｍ2 とした。ジアゾ樹
脂と結合剤を用いたネガ型感光性平版印刷版を作成する
為に、この支持体を水洗後、７０℃のケイ酸ナトリウム
の３重量％水溶液に３０秒間浸漬処理し、水洗乾燥し
た。
（アルミニウム０．８重量％含有）中で直流電流を用い
て、多孔性陽極酸化皮膜形成処理を行った。すなわち電
流密度１３Ａ／ｄｍ2 で電解を行い、電解時間の調節に
より陽極酸化皮膜重量２．７ｇ／ｍ2 とした。ジアゾ樹
脂と結合剤を用いたネガ型感光性平版印刷版を作成する
為に、この支持体を水洗後、７０℃のケイ酸ナトリウム
の３重量％水溶液に３０秒間浸漬処理し、水洗乾燥し
た。
【００５１】以上のようにして得られたアルミニウム支
持体は、マクベスＲＤ９２０反射濃度計で測定した反射
濃度は０．３０で、ＪＩＳ Ｂ００６０１に規定する中
心線平均粗さＲaは０．５８μｍであった。
持体は、マクベスＲＤ９２０反射濃度計で測定した反射
濃度は０．３０で、ＪＩＳ Ｂ００６０１に規定する中
心線平均粗さＲaは０．５８μｍであった。
【００５２】次に上記支持体にメチルメタクリレート／
エチルアクリレート／２−アクリルアミド−２−メチル
プロパンスルホン酸ナトリウム共重合体（平均分子量約
６万）（モル比５０／３０／２０）の１．０重量％水溶
液をロールコーターにより乾燥後の塗布量が０．０５ｇ
／ｍ2 になるように塗布した。
エチルアクリレート／２−アクリルアミド−２−メチル
プロパンスルホン酸ナトリウム共重合体（平均分子量約
６万）（モル比５０／３０／２０）の１．０重量％水溶
液をロールコーターにより乾燥後の塗布量が０．０５ｇ
／ｍ2 になるように塗布した。
【００５３】さらに、下記感光液−１をバーコーターを
用いて塗布し、１１０℃で４５秒間乾燥させた。乾燥塗
布量は２．０ｇ／ｍ2 であった。 感光液−１ ジアゾ樹脂−１ ０．５０ｇ 結合剤−１ ５．００ｇ スチライトＨＳ−２（大同工業(株)製） ０．１０ｇ ビクトリアピュアブルーＢＯＨ ０．１５ｇ トリクレジルホスフェート ０．５０ｇ ジピコリン酸 ０．２０ｇ ＦＣ−４３０（３Ｍ社製界面活性剤） ０．０５ｇ 溶剤 １−メトキシ−２−プロパノール ２５．００ｇ 乳酸メチル １２．００ｇ メタノール ３０．００ｇ メチルエチルケトン ３０．００ｇ 水 ３．００ｇ 上記のジアゾ樹脂―１は、次ぎのようにして得たもので
ある。まず、４−ジアゾジフェニルアミン硫酸塩（純度
９９．５％）２９．４ｇを２５℃にて、９６％硫酸７０
ｍｌに徐々に添加し、かつ２０分間攪拌した。これに、
パラホルムアルデヒド（純度９２％）３．２６ｇを約１
０分かけて徐々に添加し、該混合物を３０℃にて、４時
間攪拌し、縮合反応を進行させた。なお、上記ジアゾ化
合物とホルムアルデヒドとの縮合モル比は１：１であ
る。この反応生成物を攪拌しつつ氷水２リットル中に注
ぎ込み、塩化ナトリウム１３０ｇを溶解した冷濃厚水溶
液で処理した。この沈澱物を吸引濾過により回収し、部
分的に乾燥した固体を１リットルの水に溶解し、濾過
し、氷で冷却し、かつ、ヘキサフルオロリン酸カリ２３
ｇを溶解した水溶液で処理した。最後に、この沈澱物を
濾過して回収し、かつ風乾して、ジアゾ樹脂−１ｇを得
た。
用いて塗布し、１１０℃で４５秒間乾燥させた。乾燥塗
布量は２．０ｇ／ｍ2 であった。 感光液−１ ジアゾ樹脂−１ ０．５０ｇ 結合剤−１ ５．００ｇ スチライトＨＳ−２（大同工業(株)製） ０．１０ｇ ビクトリアピュアブルーＢＯＨ ０．１５ｇ トリクレジルホスフェート ０．５０ｇ ジピコリン酸 ０．２０ｇ ＦＣ−４３０（３Ｍ社製界面活性剤） ０．０５ｇ 溶剤 １−メトキシ−２−プロパノール ２５．００ｇ 乳酸メチル １２．００ｇ メタノール ３０．００ｇ メチルエチルケトン ３０．００ｇ 水 ３．００ｇ 上記のジアゾ樹脂―１は、次ぎのようにして得たもので
ある。まず、４−ジアゾジフェニルアミン硫酸塩（純度
９９．５％）２９．４ｇを２５℃にて、９６％硫酸７０
ｍｌに徐々に添加し、かつ２０分間攪拌した。これに、
パラホルムアルデヒド（純度９２％）３．２６ｇを約１
０分かけて徐々に添加し、該混合物を３０℃にて、４時
間攪拌し、縮合反応を進行させた。なお、上記ジアゾ化
合物とホルムアルデヒドとの縮合モル比は１：１であ
る。この反応生成物を攪拌しつつ氷水２リットル中に注
ぎ込み、塩化ナトリウム１３０ｇを溶解した冷濃厚水溶
液で処理した。この沈澱物を吸引濾過により回収し、部
分的に乾燥した固体を１リットルの水に溶解し、濾過
し、氷で冷却し、かつ、ヘキサフルオロリン酸カリ２３
ｇを溶解した水溶液で処理した。最後に、この沈澱物を
濾過して回収し、かつ風乾して、ジアゾ樹脂−１ｇを得
た。
【００５４】結合剤−１は、２−ヒドロキシエチルメタ
クリレート／アクリロニトリル／メチルメタクリレート
／メタクリル酸共重合体（重量比５０／２０／２６／
４、平均分子量７５，０００、酸含量０．４ｍｅｑ／
ｇ）の水不溶性、アルカリ水可溶性の皮膜形成性高分子
である。
クリレート／アクリロニトリル／メチルメタクリレート
／メタクリル酸共重合体（重量比５０／２０／２６／
４、平均分子量７５，０００、酸含量０．４ｍｅｑ／
ｇ）の水不溶性、アルカリ水可溶性の皮膜形成性高分子
である。
【００５５】スチライトＨＳ−２（大同工業(株)製）
は、結合剤よりも感脂性の高い高分子化合物であって、
スチレン／マレイン酸モノ−４−メチル−２−ペンチル
エステル＝５０／５０（モル比）の共重合体であり、平
均分子量は約１００，０００であった。
は、結合剤よりも感脂性の高い高分子化合物であって、
スチレン／マレイン酸モノ−４−メチル−２−ペンチル
エステル＝５０／５０（モル比）の共重合体であり、平
均分子量は約１００，０００であった。
【００５６】
【発明の効果】本発明は上記構成としたので、ブライド
ルとウェブとのスリップの発生を抑えことができ、ブラ
イドルの寿命を延ばすことができる。この結果、設備の
ランニングコストを抑えることができる。
ルとウェブとのスリップの発生を抑えことができ、ブラ
イドルの寿命を延ばすことができる。この結果、設備の
ランニングコストを抑えることができる。
【図１】本形態に係るウェブの張力制御装置を備えた製
造ラインを示す説明図である。
造ラインを示す説明図である。
【図２】本形態に係るウェブの張力制御装置の部分拡大
図である。
図である。
【図３】従来のウェブの張力制御装置を備えた製造ライ
ンを示す説明図である。
ンを示す説明図である。
Ａ ブライドル（ブライドルローラ） Ｂ ブライドル（ブライドルローラ） Ｍ１ 駆動手段 Ｍ２ 駆動手段
Claims (2)
- 【請求項１】 連続走行するウェブの張力をカットして
走行方向前後に張力差を持たせるブライドルセクション
を備えた搬送ラインに用いられ、 前記ブライドルセクションを構成するブライドルローラ
の負荷分担を、ブライドルセクション前後のウェブの張
力、ウェブとブライドルローラとの摩擦係数、及びウェ
ブとブライドルローラとのラップ角から算出することを
特徴とするウェブの張力制御方法。 - 【請求項２】 連続走行するウェブの張力をカットして
走行方向前後に張力差を持たせるブライドルセクション
を備えた搬送ラインに用いられ、 前記ブライドルセクションを構成するブライドルローラ
と、前記ブライドルローラのトルクを調整する駆動手段
と、前記ブライドルセクション前後のウェブの張力、ウ
ェブとブライドルローラとの摩擦係数、及びウェブとブ
ライドルローラとのラップ角から負荷分担を算出する演
算手段と、前記演算手段の演算結果に基づき前記駆動手
段が前記ブライドルローラに付与するトルクを決める制
御手段と、を有することを特徴とするウェブの張力制御
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35350799A JP2001163496A (ja) | 1999-12-13 | 1999-12-13 | ウェブの張力制御方法及び張力制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35350799A JP2001163496A (ja) | 1999-12-13 | 1999-12-13 | ウェブの張力制御方法及び張力制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001163496A true JP2001163496A (ja) | 2001-06-19 |
Family
ID=18431320
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35350799A Pending JP2001163496A (ja) | 1999-12-13 | 1999-12-13 | ウェブの張力制御方法及び張力制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001163496A (ja) |
-
1999
- 1999-12-13 JP JP35350799A patent/JP2001163496A/ja active Pending
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