JP2000087298A - 高速シーム溶接性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板とその製造方法 - Google Patents
高速シーム溶接性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板とその製造方法Info
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- JP2000087298A JP2000087298A JP10253372A JP25337298A JP2000087298A JP 2000087298 A JP2000087298 A JP 2000087298A JP 10253372 A JP10253372 A JP 10253372A JP 25337298 A JP25337298 A JP 25337298A JP 2000087298 A JP2000087298 A JP 2000087298A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、製缶素材として、特に高速シーム
溶接性、塗料およびフィルムの密着性、耐食性に優れた
溶接缶用鋼板およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 鋼板表面にＮｉめっきを施し、その上に
金属クロム換算で１〜１５ｍｇ／ｍ2 で、かつオキソ化
合物の割合が６０〜９５％であるオキサイドクロム層を
形成することを特徴とする高速シーム溶接性、密着性、
耐食性に優れた表面処理鋼板。
溶接性、塗料およびフィルムの密着性、耐食性に優れた
溶接缶用鋼板およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 鋼板表面にＮｉめっきを施し、その上に
金属クロム換算で１〜１５ｍｇ／ｍ2 で、かつオキソ化
合物の割合が６０〜９５％であるオキサイドクロム層を
形成することを特徴とする高速シーム溶接性、密着性、
耐食性に優れた表面処理鋼板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、製缶素材として、
特に高速シーム溶接性、塗料およびフィルムの密着性、
耐食性に優れた溶接缶用鋼板およびその製造方法に関す
るものである。
特に高速シーム溶接性、塗料およびフィルムの密着性、
耐食性に優れた溶接缶用鋼板およびその製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、ワイヤーシーム抵抗溶接法による
溶接缶の製缶技術が急速に進展し、飲料缶分野での実用
化が急速に進展してきた。この種の溶接缶に使用される
缶用鋼板としては、Ｎｉめっき表面のクロム酸被膜を改
質した製缶用材料（特公昭３６−１５２５２号公報）等
が知られている。さらに特開昭５７−３５６９７号公
報、特開昭５７−３５６９８号公報において溶接性と塗
装後耐食性を向上しうる製造法が提供されている。確か
にこのような発明による製造方法は、溶接性、耐食性、
塗料密着性を備えた溶接缶用表面処理鋼板を提供するも
のである。しかし、弗素化合物を助剤として含有する無
水クロム酸系処理浴中で陰極電解することにより水和酸
化クロム（以下、Ｏｘ−Ｃｒという）を形成させるとい
うこれらの方法においては弗化物イオンによるＯｘ−Ｃ
ｒの溶解のため必要なＯｘ−Ｃｒ量を安定的に得ること
は難しい。
溶接缶の製缶技術が急速に進展し、飲料缶分野での実用
化が急速に進展してきた。この種の溶接缶に使用される
缶用鋼板としては、Ｎｉめっき表面のクロム酸被膜を改
質した製缶用材料（特公昭３６−１５２５２号公報）等
が知られている。さらに特開昭５７−３５６９７号公
報、特開昭５７−３５６９８号公報において溶接性と塗
装後耐食性を向上しうる製造法が提供されている。確か
にこのような発明による製造方法は、溶接性、耐食性、
塗料密着性を備えた溶接缶用表面処理鋼板を提供するも
のである。しかし、弗素化合物を助剤として含有する無
水クロム酸系処理浴中で陰極電解することにより水和酸
化クロム（以下、Ｏｘ−Ｃｒという）を形成させるとい
うこれらの方法においては弗化物イオンによるＯｘ−Ｃ
ｒの溶解のため必要なＯｘ−Ｃｒ量を安定的に得ること
は難しい。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年では、より一層の
製缶技術の進歩と製缶コストダウンが相俟って、製缶工
程の大幅な生産性向上のため製缶スピード向上が図られ
ている。ところが、製缶スピードを上げると溶接適用電
流範囲（ＡＣＲ）が小さくなり溶接不良を生じ易くな
る。これは、密着性および耐食性のためのクロメート被
膜を構成しているオキサイドクロムの電気抵抗が非常に
高く、さらに融点が高くかつ電気抵抗の高い金属クロム
のため、従来の製缶ラインスピードでは問題ない付着量
レベルでも高速化時には悪影響を及ぼすからである。単
にクロメート付着量を低減するだけでは、その他の特性
（密着性、耐食性）の低下が起こる。密着性や耐食性の
特性を低下させず、高速シーム溶接性を向上させるため
には、オキサイドクロムの質、量を厳密に管理すること
が重要であることがわかった。
製缶技術の進歩と製缶コストダウンが相俟って、製缶工
程の大幅な生産性向上のため製缶スピード向上が図られ
ている。ところが、製缶スピードを上げると溶接適用電
流範囲（ＡＣＲ）が小さくなり溶接不良を生じ易くな
る。これは、密着性および耐食性のためのクロメート被
膜を構成しているオキサイドクロムの電気抵抗が非常に
高く、さらに融点が高くかつ電気抵抗の高い金属クロム
のため、従来の製缶ラインスピードでは問題ない付着量
レベルでも高速化時には悪影響を及ぼすからである。単
にクロメート付着量を低減するだけでは、その他の特性
（密着性、耐食性）の低下が起こる。密着性や耐食性の
特性を低下させず、高速シーム溶接性を向上させるため
には、オキサイドクロムの質、量を厳密に管理すること
が重要であることがわかった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は次の通り
である。 （１）鋼板表面にＮｉめっきを施し、その上に金属クロ
ム換算で１〜１５ｍｇ／ｍ2 でかつオキソ化合物の割合
が６０〜９５％であるオキサイドクロム層を形成するこ
とを特徴とする高速シーム溶接性、密着性、耐食性に優
れた表面処理鋼板。 （２）鋼板片面当たりのＮｉめっき量が１５０〜２５０
０ｍｇ／ｍ2 である前記（１）記載の高速シーム溶接
性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板。
である。 （１）鋼板表面にＮｉめっきを施し、その上に金属クロ
ム換算で１〜１５ｍｇ／ｍ2 でかつオキソ化合物の割合
が６０〜９５％であるオキサイドクロム層を形成するこ
とを特徴とする高速シーム溶接性、密着性、耐食性に優
れた表面処理鋼板。 （２）鋼板片面当たりのＮｉめっき量が１５０〜２５０
０ｍｇ／ｍ2 である前記（１）記載の高速シーム溶接
性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板。
【０００５】（３）鋼板表面にＮｉめっきを施し、その
上に３５〜２００ｇ／ｌのＣｒＯ3及びＣｒＯ3 との重
量比で１／５０〜１／２００のＨ2 ＳＯ4 を含有し残部
水及び不可避的不純物からなる浴温４５℃未満の陰極電
解処理浴中で陰極電解を行い、引き続いて３５〜２００
ｇ／ｌのＣｒＯ3 を含有し残部水及び不可避的不純物か
らなる浴温４５℃以上の浸漬処理浴中で浸漬処理を行
い、Ｎｉめっき鋼板表面に金属クロム換算で１〜１５ｍ
ｇ／ｍ2 でかつオキソ化合物の割合が６０〜９５％であ
るオキサイドクロム層を形成することを特徴とする高速
シーム溶接性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板の
製造方法。
上に３５〜２００ｇ／ｌのＣｒＯ3及びＣｒＯ3 との重
量比で１／５０〜１／２００のＨ2 ＳＯ4 を含有し残部
水及び不可避的不純物からなる浴温４５℃未満の陰極電
解処理浴中で陰極電解を行い、引き続いて３５〜２００
ｇ／ｌのＣｒＯ3 を含有し残部水及び不可避的不純物か
らなる浴温４５℃以上の浸漬処理浴中で浸漬処理を行
い、Ｎｉめっき鋼板表面に金属クロム換算で１〜１５ｍ
ｇ／ｍ2 でかつオキソ化合物の割合が６０〜９５％であ
るオキサイドクロム層を形成することを特徴とする高速
シーム溶接性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板の
製造方法。
【０００６】（４）浸漬処理浴中にＣｒＯ3 との重量比
で１／５０〜１／２００のＨ2 ＳＯ 4 及び不可避的不純
物を含むことを特徴とする前記（２）記載の高速シーム
溶接性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板の製造方
法。 （５）鋼板片面当たりのＮｉめっき量が１５０〜２５０
０ｍｇ／ｍ2 である前記（３）記載の高速シーム溶接
性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板の製造方法に
ある。
で１／５０〜１／２００のＨ2 ＳＯ 4 及び不可避的不純
物を含むことを特徴とする前記（２）記載の高速シーム
溶接性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板の製造方
法。 （５）鋼板片面当たりのＮｉめっき量が１５０〜２５０
０ｍｇ／ｍ2 である前記（３）記載の高速シーム溶接
性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板の製造方法に
ある。
【０００７】以下、本発明の作用である高速シーム溶接
性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板とその製造方
法について詳しく説明する。本発明においてめっき原板
は特に規制されるものではなく、通常、容器材料として
使用されている鋼板を用いる。めっき原板の製造方法、
材質なども特に規制されるものではなく、通常の鋼片製
造工程から熱間圧延、酸洗、冷延工程、焼鈍、調質等の
工程を経て製造される。さらに、このめっき原板は必要
とされる缶体強度および板厚に応じて冷間圧延後、焼鈍
を行ってから再冷間圧延（即ち２ＣＲ法）とする工程で
製造しても良い。
性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板とその製造方
法について詳しく説明する。本発明においてめっき原板
は特に規制されるものではなく、通常、容器材料として
使用されている鋼板を用いる。めっき原板の製造方法、
材質なども特に規制されるものではなく、通常の鋼片製
造工程から熱間圧延、酸洗、冷延工程、焼鈍、調質等の
工程を経て製造される。さらに、このめっき原板は必要
とされる缶体強度および板厚に応じて冷間圧延後、焼鈍
を行ってから再冷間圧延（即ち２ＣＲ法）とする工程で
製造しても良い。
【０００８】上記のめっき原板に、通常、めっき原板の
表面を正常化するため前処理として脱脂、酸洗が行われ
るが、それらの方法は規制するものではなく、例えば、
１０％苛性ソーダ中で脱脂した後、５％硫酸溶液中で酸
洗を行えばよい。脱脂、酸洗に引き続き、Ｎｉめっきが
行われる。Ｎｉは高耐食性金属のため、Ｎｉをめっきす
ることにより、めっき層の耐食性を向上させることがで
きる。Ｎｉによるめっき層の耐食性向上効果は、片面当
たりのＮｉめっき量１５０ｍｇ／ｍ2 以上から発現す
る。従って、Ｎｉめっき量は１５０ｍｇ／ｍ2 以上が極
めて望ましい。Ｎｉめっき量が多くなるほど、めっき層
の耐食性向上効果は増加するが、Ｎｉめっき量が２５０
０ｍｇ／ｍ2 以上になると増量の効果が認められなくな
り、経済的損失が大きくなるＮｉめっき量は、２５００
ｍｇ／ｍ2 以下にすることが望ましい。
表面を正常化するため前処理として脱脂、酸洗が行われ
るが、それらの方法は規制するものではなく、例えば、
１０％苛性ソーダ中で脱脂した後、５％硫酸溶液中で酸
洗を行えばよい。脱脂、酸洗に引き続き、Ｎｉめっきが
行われる。Ｎｉは高耐食性金属のため、Ｎｉをめっきす
ることにより、めっき層の耐食性を向上させることがで
きる。Ｎｉによるめっき層の耐食性向上効果は、片面当
たりのＮｉめっき量１５０ｍｇ／ｍ2 以上から発現す
る。従って、Ｎｉめっき量は１５０ｍｇ／ｍ2 以上が極
めて望ましい。Ｎｉめっき量が多くなるほど、めっき層
の耐食性向上効果は増加するが、Ｎｉめっき量が２５０
０ｍｇ／ｍ2 以上になると増量の効果が認められなくな
り、経済的損失が大きくなるＮｉめっき量は、２５００
ｍｇ／ｍ2 以下にすることが望ましい。
【０００９】Ｎｉめっき後、フィルムおよび塗料密着
性、耐食性（アンダーカッティングコロージョン防止）
を目的としてオキサイドクロム皮膜を施す。オキサイド
クロムにはオール型オキサイドクロムとオキソ型オキサ
イドクロムが存在しオキソ型オキサイドクロム割合が高
い皮膜は密着性が高くなる。オキソ型オキサイドクロム
割合＝１００×オキソ型オキサイドクロム量／総オキサ
イドクロム量このオキソ型オキサイドクロムの割合が
０．６０以上でその効果は発現し、０．９５以上になる
と逆に密着性は悪くなる。
性、耐食性（アンダーカッティングコロージョン防止）
を目的としてオキサイドクロム皮膜を施す。オキサイド
クロムにはオール型オキサイドクロムとオキソ型オキサ
イドクロムが存在しオキソ型オキサイドクロム割合が高
い皮膜は密着性が高くなる。オキソ型オキサイドクロム
割合＝１００×オキソ型オキサイドクロム量／総オキサ
イドクロム量このオキソ型オキサイドクロムの割合が
０．６０以上でその効果は発現し、０．９５以上になる
と逆に密着性は悪くなる。
【００１０】また、オキサイドクロム被膜は電気的に絶
縁体のために電気抵抗が非常に高いので、両者とも溶接
性を劣化せしめるマイナス要因である。そのため、良好
なフィルムおよび塗料密着性、耐食性と実用的に高速シ
ーム溶接性を劣化せしめない適正なオキサイドクロム量
が非常に重要になってくる。従って、オキサイドクロム
量は、片面当たり金属クロム換算で１〜１５ｍｇ／ｍ2
である。即ち、クロメート被膜付着量が１ｍｇ／ｍ2 未
満（金属クロム換算）ではフィルムもしくは塗料の密着
性の向上に効果が得られず、クロメート被膜付着量が１
５ｍｇ／ｍ2 を越えると、接触抵抗が急に増加し始め、
高速シーム溶接時に局部的な発熱によりチリが発生し易
くなり、溶接性が劣化する。
縁体のために電気抵抗が非常に高いので、両者とも溶接
性を劣化せしめるマイナス要因である。そのため、良好
なフィルムおよび塗料密着性、耐食性と実用的に高速シ
ーム溶接性を劣化せしめない適正なオキサイドクロム量
が非常に重要になってくる。従って、オキサイドクロム
量は、片面当たり金属クロム換算で１〜１５ｍｇ／ｍ2
である。即ち、クロメート被膜付着量が１ｍｇ／ｍ2 未
満（金属クロム換算）ではフィルムもしくは塗料の密着
性の向上に効果が得られず、クロメート被膜付着量が１
５ｍｇ／ｍ2 を越えると、接触抵抗が急に増加し始め、
高速シーム溶接時に局部的な発熱によりチリが発生し易
くなり、溶接性が劣化する。
【００１１】オキサイドクロム析出は、無水クロム酸の
浴にめっき助剤として硫酸を加えたクロメート処理浴で
の陰極電解処理によって行う。単にクロメート処理浴で
の電解のみでは上記に示した構造のオキサイドクロム皮
膜を形成させるのは難しい。そのため、電解時に溶解性
の高いオール型オキサイドクロムを生成させ、その後そ
のオール型オキサイドクロムをクロム酸浴で溶解させる
必要がある。オール型オキサイドクロムの溶解性は、電
解時の浴温により決定され浴温の低下と共に向上する。
特に４５℃未満でオール型オキサイドクロムの溶解性は
顕著であり、４５℃を電解時の浴温の上限とすることが
望ましい。電解時の浴温の下限は特に規定しないが、あ
まり低温にするのは冷凍機の設置または能力増が必要で
不経済であるため、１０℃を下限とするのが望ましい。
浴にめっき助剤として硫酸を加えたクロメート処理浴で
の陰極電解処理によって行う。単にクロメート処理浴で
の電解のみでは上記に示した構造のオキサイドクロム皮
膜を形成させるのは難しい。そのため、電解時に溶解性
の高いオール型オキサイドクロムを生成させ、その後そ
のオール型オキサイドクロムをクロム酸浴で溶解させる
必要がある。オール型オキサイドクロムの溶解性は、電
解時の浴温により決定され浴温の低下と共に向上する。
特に４５℃未満でオール型オキサイドクロムの溶解性は
顕著であり、４５℃を電解時の浴温の上限とすることが
望ましい。電解時の浴温の下限は特に規定しないが、あ
まり低温にするのは冷凍機の設置または能力増が必要で
不経済であるため、１０℃を下限とするのが望ましい。
【００１２】このように、低付着量の均一なオキサイド
クロムを形成させるためには、電解処理浴中に含まれる
ＣｒＯ3 濃度を３５ｇ／ｌ以上にするのが望ましく、あ
まり高すぎると塗料・フィルム密着性の低下が生じるた
め２００ｇ／ｌを上限とするのが望ましい。処理浴への
硫酸添加は目的とするオキサイドクロムの生成には不可
欠であり、無水クロム酸に対する重量比（以下、硫酸濃
度比という）１／３００〜１／５０とする必要がある。
硫酸濃度比は、高すぎても低すぎてもその効果が著しく
低下するので、硫酸濃度比の下限は１／２００、上限は
１／５０とする。
クロムを形成させるためには、電解処理浴中に含まれる
ＣｒＯ3 濃度を３５ｇ／ｌ以上にするのが望ましく、あ
まり高すぎると塗料・フィルム密着性の低下が生じるた
め２００ｇ／ｌを上限とするのが望ましい。処理浴への
硫酸添加は目的とするオキサイドクロムの生成には不可
欠であり、無水クロム酸に対する重量比（以下、硫酸濃
度比という）１／３００〜１／５０とする必要がある。
硫酸濃度比は、高すぎても低すぎてもその効果が著しく
低下するので、硫酸濃度比の下限は１／２００、上限は
１／５０とする。
【００１３】なお、上記処理浴はＭｅ−Ｃｒ析出助剤と
して、硫酸以外にケイフッ化ナトリウム、ホウフッ化ナ
トリウム、フッ化アンモニウムなどのフッ素化合物を含
有してもかまわない。また、処理浴中への三価のクロム
イオンの混入量が０．１〜５ｇ／ｌではクロメート被膜
の均一化に効果があるので混入してもかまわない。ま
た、生成したオール型オキサイドクロムの溶解能力はク
ロム酸浴温の上昇と共に増加し、特に４５℃以上で顕著
である。クロム酸浴温の上限は特に規定しないが、あま
り高温にすると浴のヒューム回収が大がかりとなり不経
済であるため、７０℃を上限とするのが望ましい。さら
に、無水クロム酸濃度が３５ｇ／ｌ未満ではオール型Ｏ
ｘ−Ｃｒを溶解する能力が著しく低下するため、これ以
上の濃度が望ましく、２００ｇ／ｌ超の高濃度とする
と、エッチング作用が強すぎてオキソ型Ｏｘ−Ｃｒも溶
解されるため塗料密着性、耐食性の低下につながること
がある。そこで無水クロム酸濃度の上限を２００ｇ／ｌ
とするのが望ましい。好ましくは５０ｇ／ｌ以下とする
のが望ましい。
して、硫酸以外にケイフッ化ナトリウム、ホウフッ化ナ
トリウム、フッ化アンモニウムなどのフッ素化合物を含
有してもかまわない。また、処理浴中への三価のクロム
イオンの混入量が０．１〜５ｇ／ｌではクロメート被膜
の均一化に効果があるので混入してもかまわない。ま
た、生成したオール型オキサイドクロムの溶解能力はク
ロム酸浴温の上昇と共に増加し、特に４５℃以上で顕著
である。クロム酸浴温の上限は特に規定しないが、あま
り高温にすると浴のヒューム回収が大がかりとなり不経
済であるため、７０℃を上限とするのが望ましい。さら
に、無水クロム酸濃度が３５ｇ／ｌ未満ではオール型Ｏ
ｘ−Ｃｒを溶解する能力が著しく低下するため、これ以
上の濃度が望ましく、２００ｇ／ｌ超の高濃度とする
と、エッチング作用が強すぎてオキソ型Ｏｘ−Ｃｒも溶
解されるため塗料密着性、耐食性の低下につながること
がある。そこで無水クロム酸濃度の上限を２００ｇ／ｌ
とするのが望ましい。好ましくは５０ｇ／ｌ以下とする
のが望ましい。
【００１４】
【実施例】以下に、本発明の実施例および比較例につい
て述べ、その結果を各々表１に示す。冷間圧延もしくは
焼鈍後の２回圧延により、所定の板厚に調整しためっき
原板を５％苛性ソーダ中で電解脱脂し、水洗後１０％硫
酸中で電解酸洗し、表面活性後表面処理を行った。この
めっき原板に、（１）に示す条件でＮｉめっきを行った
後、（２）に示す条件でクロメート電解処理を行い、ク
ロメート被膜を生成させた後、（３）に示す条件でオキ
サイドクロムを溶解させたものを作製した。
て述べ、その結果を各々表１に示す。冷間圧延もしくは
焼鈍後の２回圧延により、所定の板厚に調整しためっき
原板を５％苛性ソーダ中で電解脱脂し、水洗後１０％硫
酸中で電解酸洗し、表面活性後表面処理を行った。この
めっき原板に、（１）に示す条件でＮｉめっきを行った
後、（２）に示す条件でクロメート電解処理を行い、ク
ロメート被膜を生成させた後、（３）に示す条件でオキ
サイドクロムを溶解させたものを作製した。
【００１５】 （１）Ｎｉめっき条件 Ｉ． めっき組成 ＮｉＳＯ4 ・６Ｈ2 Ｏ ７０ｇ／ｌ ＮｉＣｌ・６Ｈ2 Ｏ １４０ｇ／ｌ Ｈ3 ＢＯ3 ３０ｇ／ｌ 電解条件 ５Ａ／ｄｍ2 ５０度 ＩＩ． めっき浴組成 ＮｉＳＯ4 ・６Ｈ2 Ｏ ７０ｇ／ｌ ＮｉＣｌ・６Ｈ2 Ｏ １４０ｇ／ｌ Ｈ3 ＢＯ3 ３０ｇ／ｌ 電解条件 １０Ａ／ｄｍ2 ５０度 ＩＩＩ．めっき浴組成 ＮｉＳＯ4 ・６Ｈ2 Ｏ １４０ｇ／ｌ ＮｉＣｌ・６Ｈ2 Ｏ １４０ｇ／ｌ Ｈ3 ＢＯ3 ３０ｇ／ｌ 電解条件 ５Ａ／ｄｍ2 ５０度
【００１６】（２）クロメート処理（陰極処理）条件 以下のめっき組成の浴中に（２）で作製した試験片を浸
漬し電解する。電解時間はめっき量に応じて調整する。 クロム酸 ２０〜３００ｇ／ｌ 硫酸イオン（ＣｒＯ3 との重量比）１／３００〜１／３
０ 電解条件 １０〜６０℃ １０Ａ／ｄｍ2
漬し電解する。電解時間はめっき量に応じて調整する。 クロム酸 ２０〜３００ｇ／ｌ 硫酸イオン（ＣｒＯ3 との重量比）１／３００〜１／３
０ 電解条件 １０〜６０℃ １０Ａ／ｄｍ2
【００１７】（３）クロメート処理（オキサイドクロム
溶解処理）条件 以下の浴組成の浴中に（３）で作製した試験片を浸漬す
る。浸漬時間は、任意に調整する。 クロム酸 ２０〜３００ｇ／ｌ 溶解条件 ３０〜７０℃
溶解処理）条件 以下の浴組成の浴中に（３）で作製した試験片を浸漬す
る。浸漬時間は、任意に調整する。 クロム酸 ２０〜３００ｇ／ｌ 溶解条件 ３０〜７０℃
【００１８】上記処理材について、以下に示す（Ａ）〜
（Ｄ）の各項目について実施し、その性能を評価した。 （Ａ）高速シーム溶接性 試験片は高温短時間での塗装焼き付け条件を想定して３
２０℃まで２３ｓｅｃでする昇温条件で焼き付けを行
い、以下の溶接条件で高速シーム溶接性を評価した。ラ
ップ代０．５ｍｍ、加圧力４５ｋｇｆ、溶接ワイヤース
ピード１００ｍ／ｍｉｎの条件で、電流を変更して溶接
を実施し十分な溶接強度が得られる最小電流値とチリな
どの溶接欠陥が目立ち始める最大電流値からなる適正電
流範囲の広さから総合的に判断し、３段階（◎：非常に
広い、〇：実用上問題なし、×：狭い）で評価した。
（Ｄ）の各項目について実施し、その性能を評価した。 （Ａ）高速シーム溶接性 試験片は高温短時間での塗装焼き付け条件を想定して３
２０℃まで２３ｓｅｃでする昇温条件で焼き付けを行
い、以下の溶接条件で高速シーム溶接性を評価した。ラ
ップ代０．５ｍｍ、加圧力４５ｋｇｆ、溶接ワイヤース
ピード１００ｍ／ｍｉｎの条件で、電流を変更して溶接
を実施し十分な溶接強度が得られる最小電流値とチリな
どの溶接欠陥が目立ち始める最大電流値からなる適正電
流範囲の広さから総合的に判断し、３段階（◎：非常に
広い、〇：実用上問題なし、×：狭い）で評価した。
【００１９】（Ｂ）塗料密着性 試験片の缶内面側に相当する面にエポキシフェノール系
の塗料を５５ｍｇ／ｄｍ2 塗布し、さらに缶外面に相当
する面にクリヤーラッカーを４０ｍｇ／ｄｍ2塗布し、
２９０℃まで１５ｓｅｃの焼き付け条件で乾燥硬化し
た。引き続き、各々の面に１ｍｍ間隔でスクラッチを入
れ、１００個の碁盤目を作製し、速やかにテープ剥離
し、その剥離状況を観察し、３段階（◎：剥離無し、
〇：１〜４個剥離、×：５個以上剥離）で塗料密着性を
評価した。
の塗料を５５ｍｇ／ｄｍ2 塗布し、さらに缶外面に相当
する面にクリヤーラッカーを４０ｍｇ／ｄｍ2塗布し、
２９０℃まで１５ｓｅｃの焼き付け条件で乾燥硬化し
た。引き続き、各々の面に１ｍｍ間隔でスクラッチを入
れ、１００個の碁盤目を作製し、速やかにテープ剥離
し、その剥離状況を観察し、３段階（◎：剥離無し、
〇：１〜４個剥離、×：５個以上剥離）で塗料密着性を
評価した。
【００２０】（Ｃ）フィルム密着性評価試験 試験片に厚さ１５μｍのＰＥＴ（ポリエチレンテレフタ
レート）系のフィルムをラミネートした後、地鉄に達す
るまでクロスカットを入れ、速やかに２４０℃に加熱
し、クロスカット中央部に５ｋｇ／ｃｍ2 の空気ガスを
垂直に吹き付け、３段階（◎：全く剥離無し、〇：僅か
な剥離、×：大部分で剥離）でフィルムの剥離状況を評
価した。
レート）系のフィルムをラミネートした後、地鉄に達す
るまでクロスカットを入れ、速やかに２４０℃に加熱
し、クロスカット中央部に５ｋｇ／ｃｍ2 の空気ガスを
垂直に吹き付け、３段階（◎：全く剥離無し、〇：僅か
な剥離、×：大部分で剥離）でフィルムの剥離状況を評
価した。
【００２１】（Ｄ）ＵＣＣ（アンダーカッティングコロ
ージョン）評価テスト 試験片の缶内面に相当する面の耐食性を評価するため、
缶内面側に相当する面に厚さ１５μｍのＰＥＴ（ポリエ
チレンテレフタレート）系フィルムをラミネートした。
その後地鉄に達するまでクロスカットを入れ、１．５％
クエン酸−１．５％食塩混合液からなる試験液中に大気
開放下５５℃×４日間浸漬した。試験終了後、速やかに
スクラッチ部および平面部をテープで剥離して、スクラ
ッチ部近傍の腐食状況、スクラッチ部のピッティング状
況および平面部のフィルム剥離状況を３段階（◎：剥離
が無く腐食も認められない、〇：僅かな剥離があるが腐
食は認められない、×：大部分で剥離し激しい腐食が認
められる）で総合的に評価した。表１に示すように、本
発明により製造された溶接缶用鋼板は、優れた高速シー
ム溶接性、密着性および耐食性を有することが明らかに
なった。
ージョン）評価テスト 試験片の缶内面に相当する面の耐食性を評価するため、
缶内面側に相当する面に厚さ１５μｍのＰＥＴ（ポリエ
チレンテレフタレート）系フィルムをラミネートした。
その後地鉄に達するまでクロスカットを入れ、１．５％
クエン酸−１．５％食塩混合液からなる試験液中に大気
開放下５５℃×４日間浸漬した。試験終了後、速やかに
スクラッチ部および平面部をテープで剥離して、スクラ
ッチ部近傍の腐食状況、スクラッチ部のピッティング状
況および平面部のフィルム剥離状況を３段階（◎：剥離
が無く腐食も認められない、〇：僅かな剥離があるが腐
食は認められない、×：大部分で剥離し激しい腐食が認
められる）で総合的に評価した。表１に示すように、本
発明により製造された溶接缶用鋼板は、優れた高速シー
ム溶接性、密着性および耐食性を有することが明らかに
なった。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により製造さ
れた溶接缶用鋼板は、優れた高速シーム溶接性、密着性
および耐食性を有する極めて優れた鋼板を提供すること
ができる。
れた溶接缶用鋼板は、優れた高速シーム溶接性、密着性
および耐食性を有する極めて優れた鋼板を提供すること
ができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 長谷川 和成 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K024 AA02 AA03 AB02 BA03 BB22 CA01 CA04 CA06 GA04 GA15
Claims (5)
- 【請求項１】 鋼板表面にＮｉめっきを施し、その上に
金属クロム換算で１〜１５ｍｇ／ｍ2 でかつオキソ化合
物の割合が６０〜９５％であるオキサイドクロム層を形
成することを特徴とする高速シーム溶接性、密着性、耐
食性に優れた表面処理鋼板。 - 【請求項２】 鋼板片面当たりのＮｉめっき量が１５０
〜２５００ｍｇ／ｍ 2 である請求項１記載の高速シーム
溶接性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板。 - 【請求項３】 鋼板表面にＮｉめっきを施し、その上に
３５〜２００ｇ／ｌのＣｒＯ3 及びＣｒＯ3 との重量比
で１／５０〜１／２００のＨ2 ＳＯ4 を含有し残部水及
び不可避的不純物からなる浴温４５℃未満の陰極電解処
理浴中で陰極電解を行い、引き続いて３５〜２００ｇ／
ｌのＣｒＯ3 を含有し残部水及び不可避的不純物からな
る浴温４５℃以上の浸漬処理浴中で浸漬処理を行い、Ｎ
ｉめっき鋼板表面に金属クロム換算で１〜１５ｍｇ／ｍ
2 でかつオキソ化合物の割合が６０〜９５％であるオキ
サイドクロム層を形成することを特徴とする高速シーム
溶接性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板の製造方
法。 - 【請求項４】 浸漬処理浴中にＣｒＯ3 との重量比で１
／５０〜１／２００のＨ2 ＳＯ4 及び不可避的不純物を
含むことを特徴とする請求項２記載の高速シーム溶接
性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 鋼板片面当たりのＮｉめっき量が１５０
〜２５００ｍｇ／ｍ 2 である請求項３記載の高速シーム
溶接性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25337298A JP3895873B2 (ja) | 1998-09-08 | 1998-09-08 | 高速シーム溶接性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25337298A JP3895873B2 (ja) | 1998-09-08 | 1998-09-08 | 高速シーム溶接性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000087298A true JP2000087298A (ja) | 2000-03-28 |
| JP3895873B2 JP3895873B2 (ja) | 2007-03-22 |
Family
ID=17250449
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25337298A Expired - Fee Related JP3895873B2 (ja) | 1998-09-08 | 1998-09-08 | 高速シーム溶接性、密着性、耐食性に優れた表面処理鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3895873B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007231394A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Nippon Steel Corp | 溶接缶用鋼板 |
| WO2013180056A1 (ja) | 2012-05-31 | 2013-12-05 | 新日鐵住金株式会社 | ３ピースリシール缶 |
-
1998
- 1998-09-08 JP JP25337298A patent/JP3895873B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007231394A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Nippon Steel Corp | 溶接缶用鋼板 |
| WO2013180056A1 (ja) | 2012-05-31 | 2013-12-05 | 新日鐵住金株式会社 | ３ピースリシール缶 |
| US9914584B2 (en) | 2012-05-31 | 2018-03-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Three-piece resealable can |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3895873B2 (ja) | 2007-03-22 |
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| JPH0428796B2 (ja) |
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