JP2000066148A - 累進屈折力レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 視力補正用累進屈折力レンズに、光学性能の
向上、あるいはレンズの薄型化を目的とした非球面を付
加するにあたり、主子午線のみならず、累進屈折面全体
に最適な非球面設計を施した累進屈折力レンズを提供す
る。 【解決手段】 非球面付加量δを累進屈折面の遠用部に
おける最適な量ｇ（ｒ）と、近用部における最適な量ｈ
（ｒ）の和で定義し、それぞれの割合をα：βとしたと
き、α＋β＝１となるように、非球面付加量δを累進屈
折面に付加する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、視力補正用累進屈
折力レンズに関し、特に、その光学性能の向上あるいは
レンズの薄型化を目的とした、非球面累進屈折力レンズ
の設計に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、累進屈折力レンズは、光学性能向
上のためさまざまな取リ組みがなされてきた。その一つ
として注目されているのが、非球面設計を用いた累進屈
折力レンズである。これは、眼鏡レンズを眼に装着した
ときと同条件を想定し、光線追跡により度数や、非点収
差、プリズム等を計算し、球面設計ではエラーの出てし
まう部分を補うものである。

【０００３】尚、累進屈折面はもともと、遠方視用と近
方視用の異なる曲率の球面を、一面の中でなめらかにつ
ないだものであるため、それ自体非球面であるが、ここ
で言う累進屈折力レンズの非球面設計とは、遠用中心
や、近用中心などの累進屈折面の曲率が一定な領域にお
いてさえも、数学的にへそ点でないことを意味する。

【０００４】このような非球面設計を用いた累進屈折力
レンズは、特公平２−３９７６８号公報に開示されてお
り、球面設計に比べ、非点収差の減少や、レンズの薄型
化といった効果をもたらしている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特公平
２−３９７６８号公報でレンズを設計・製作するには、
いくつかの課題、あるいは不十分な点がある。

【０００６】第一に、特公平２−３９７６８号公報で
は、累進屈折力レンズの遠近方向に延びる主子午線の近
傍のみしか、その構造が開示されていない。確かに累進
屈折力レンズの主子午線は主注視線とも呼ばれるほど重
要な領域ではあるが、主子午線はあくまでも線であり、
人間が視野情報を得るときはそれ以外の広い面積も使っ
ている。

【０００７】第二に、累進屈折力レンズはレンズの場所
によって度数が違うため、オリジナルの累進屈折面に付
加する理想的な非球面付加量も、レンズの場所によって
異なる必要がある。特公平２−３９７６８号公報では、
主子午線の遠用部と近用部で非球面付加量が異なるが、
それ以外の部分ではどの様な非球面の設定をするかは不
明である。

【０００８】また、主子午線の中でも、連続的に屈折力
の変化する累進部領域への非球面付加は、理論的に必要
であるにもかかわらず、開示されている先行技術がない
のが現状である。

【０００９】さらに、累進屈折力レンズの累進屈折面
は、レンズが一つの屈折面の中で連続的に境目無く構成
されている必要がある。主子午線が連続していてもそれ
以外の領域が光学的に連続な境目のない非球面形状にな
らなくては、非球面設計を施した意味がない。しかしな
がら従来技術では、非球面になっている主子午線の各々
の点から主子午線に直交する方向に曲率を補間するくら
いしか、なめらかに屈折面をつなぐ方法が無く、主子午
線以外ではとても理想的な非球面形状が得られていると
はいいがたい。

【００１０】また、累進屈折力の眼鏡レンズの受注生産
では、度数、処方に応じた非点収差の減少や、レンズの
薄型化といった効果をもたらす最適の非球面設計の累進
面形状を簡便に作り出すことが要求されている。

【００１１】本発明は、上記事情に鑑みてなされたもの
で、簡便なレンズ設計により、最適な非球面設計が累進
部を含んだレンズ全体に施された累進屈折力レンズを提
供することを目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するため、球面設計の累進面形状を基にして、非球面
設計の新たな累進屈折面形状を簡便な方法で作り出すレ
ンズ設計、あるいは、ある処方に対して設計された非球
面設計の累進面形状を基にして、他の処方に対して最適
な非球面設計の新たな累進屈折面形状を簡便な方法で作
り出すレンズ設計により、最適な非球面設計が累進部を
含んだレンズ全体に施された累進屈折力レンズを提供す
るものである。

【００１３】即ち、各処方に対する非球面付加量を、い
ちいち光線追跡に基づいて求めてやる必要は無く、同じ
基礎累進面を用いる処方の範囲に対して、その中の数例
に対して、実際に光線追跡から最適な非球面付加量を求
めてやり、それ以外の処方に対する非球面付加量を、内
挿によって求めるものである。

【００１４】本発明は、次の５つの非球面付加量の計算
方法により設計された累進屈折力レンズを提供する。

【００１５】すなわち、請求項１記載の発明は、眼鏡レ
ンズを構成する２つの屈折面のうち、少なくともどちら
か一つの屈折面が、異なる屈折力を備えた遠用部及び近
用部とこれらの問で屈折力が累進的に変化する累進部と
を備えた累進屈折面を有し、前記累進屈折面を眼鏡装用
時の正面から見て、左右方向をＸ軸、上下方向（遠近方
向）をＹ軸、奥行き方向をＺ軸、前記遠用部の下端とな
る累進開始点を、（ｘ，ｙ，ｚ）＝（０，０，０）とす
る座標系を定義し、前記累進屈折面の基になる座標をｚ
_ｐで表し、前記累進屈折面の座標をｚ_ｔとしたとき、ｚ
_ｔ＝ｚ_ｐ＋δであり、前記δが、前記累進屈折面のほぼ
Ｙ軸に沿って延びる主子午線の前記遠用部ではδ＝ｇ
（ｒ）、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子
午線の前記近用部では、δ＝ｈ（ｒ）、これら以外の部
分では、δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ（ｒ）（但し、上記
式中、α、βは、α＋β＝１．０、０≦α≦１、０≦β
≦１であり、ｒは累進開始点からの距離で、ｒ＝（ｘ^２
＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ（ｒ）及びｈ（ｒ）は、それ
ぞれｒのみに依存する関数であり、ｇ（ｒ）≠ｈ
（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０である。）の関係を有する
ことを特徴とする累進屈折力レンズを提供する。

【００１６】請求項２記載の発明は、眼鏡レンズを構成
する２つの屈折面のうち、少なくともどちらか一つの屈
折面が、異なる屈折力を備えた遠用部及び近用部とこれ
らの問で屈折力が累進的に変化する累進部とを備えた累
進屈折面を有し、前記累進屈折面を眼鏡装用時の正面か
ら見て、左右方向をＸ軸、上下方向（遠近方向）をＹ
軸、奥行き方向をＺ軸、前記遠用部の下端となる累進開
始点を、（ｘ，ｙ，ｚ）＝（０，０，０）とする座標系
を定義し、前記累進屈折面の基になる径方向の傾きをｄ
ｚ_ｐで表し、前記累進屈折面の径方向の傾きをｄｚ_ｔと
したとき、ｄｚ_ｔ＝ｄｚ_ｐ＋δであり、前記δが、前記
累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子午線の前記遠
用部ではδ＝ｇ（ｒ）、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿
って延びる主子午線の前記近用部では、δ＝ｈ（ｒ）、
これら以外の部分では、δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ
（ｒ）（但し、上記式中、α、βは、α＋β＝１．０、
０≦α≦１、０≦β≦１であり、ｒは累進開始点からの
距離で、ｒ＝（ｘ^２＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ（ｒ）及
びｈ（ｒ）は、それぞれｒのみに依存する関数であり、
ｇ（ｒ）≠ｈ（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０である。）の
関係を有することを特徴とする累進屈折力レンズを提供
する。

【００１７】請求項３記載の発明は、眼鏡レンズを構成
する２つの屈折面のうち、少なくともどちらか一つの屈
折面が、異なる屈折力を備えた遠用部及び近用部とこれ
らの問で屈折力が累進的に変化する累進部とを備えた累
進屈折面を有し、前記累進屈折面を眼鏡装用時の正面か
ら見て、左右方向をＸ軸、上下方向（遠近方向）をＹ
軸、奥行き方向をＺ軸、前記遠用部の下端となる累進開
始点を、（ｘ，ｙ，ｚ）＝（０，０，０）とする座標系
を定義し、前記累進屈折面の基になる径方向の曲率をｃ
_ｐで表し、前記累進屈折面の径方向の曲率をｃ_ｔとした
とき、ｃ_ｔ＝ｃ_ｐ＋δであり、前記δが、前記累進屈折
面のほぼＹ軸に沿って延びる主子午線の前記遠用部では
δ＝ｇ（ｒ）、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延び
る主子午線の前記近用部では、δ＝ｈ（ｒ）、これら以
外の部分では、δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ（ｒ）（但
し、上記式中、α、βは、α＋β＝１．０、０≦α≦
１、０≦β≦１であり、ｒは累進開始点からの距離で、
ｒ＝（ｘ^２＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ（ｒ）及びｈ
（ｒ）は、それぞれｒのみに依存する関数であり、ｇ
（ｒ）≠ｈ（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０である。）の関
係を有することを特徴とする累進屈折力レンズを提供す
る。

【００１８】請求項４記載の発明は、眼鏡レンズを構成
する２つの屈折面のうち、少なくともどちらか一つの屈
折面が、異なる屈折力を備えた遠用部及び近用部とこれ
らの問で屈折力が累進的に変化する累進部とを備えた累
進屈折面を有し、前記累進屈折面を眼鏡装用時の正面か
ら見て、左右方向をＸ軸、上下方向（遠近方向）をＹ
軸、奥行き方向をＺ軸、前記遠用部の下端となる累進開
始点を、（ｘ，ｙ，ｚ）＝（０，０，０）とする座標系
を定義し、前記累進屈折面の基になる座標をｚ_ｐで表
し、前記累進屈折面の座標ｚ_ｔが、下記式（１）で定義
されるｂ_ｐ

【００１９】

【数７】

【００２０】を用いて、下記式（２）

【００２１】

【数８】

【００２２】で表され、前記δが、前記累進屈折面のほ
ぼＹ軸に沿って延びる主子午線の前記遠用部ではδ＝ｇ
（ｒ）、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子
午線の前記近用部では、δ＝ｈ（ｒ）、これら以外の部
分では、δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ（ｒ）（但し、上記
式中、α、βは、α＋β＝１．０、０≦α≦１、０≦β
≦１であり、ｒは累進開始点からの距離で、ｒ＝（ｘ^２
＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ（ｒ）及びｈ（ｒ）は、それ
ぞれｒのみに依存する関数であり、ｇ（ｒ）≠ｈ
（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０である。）の関係を有する
ことを特徴とする累進屈折力レンズを提供する。

【００２３】請求項５記載の発明は、眼鏡レンズを構成
する２つの屈折面のうち、少なくともどちらか一つの屈
折面が、異なる屈折力を備えた遠用部及び近用部とこれ
らの問で屈折力が累進的に変化する累進部とを備えた累
進屈折面を有し、前記累進屈折面を眼鏡装用時の正面か
ら見て、左右方向をＸ軸、上下方向（遠近方向）をＹ
軸、奥行き方向をＺ軸、前記遠用部の下端となる累進開
始点を、（ｘ，ｙ，ｚ）＝（０，０，０）とする座標系
を定義し、前記累進屈折面の基になる座標をｚ_ｐで表
し、前記累進屈折面の座標ｚ_ｔが、下記式（１）で定義
されるｂ_ｐ

【００２４】

【数９】

【００２５】を用いて、下記式（３）

【００２６】

【数１０】

【００２７】で表され、前記δが、前記累進屈折面のほ
ぼＹ軸に沿って延びる主子午線の前記遠用部ではδ＝ｇ
（ｒ）、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子
午線の前記近用部では、δ＝ｈ（ｒ）、これら以外の部
分では、δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ（ｒ）（但し、上記
式中、α、βは、α＋β＝１．０、０≦α≦１、０≦β
≦１であり、ｒは累進開始点からの距離で、ｒ＝（ｘ^２
＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ（ｒ）及びｈ（ｒ）は、それ
ぞれｒのみに依存する関数であり、ｇ（ｒ）≠ｈ
（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０である。）の関係を有する
ことを特徴とする累進屈折力レンズを提供する。

【００２８】また、上記それぞれの非球面付加量の計算
方法に対して、遠用部における最適な非球面付加量ｇ
（ｒ）の割合αと近用部における最適な非球面付加量ｈ
（ｒ）の割合βの分布を、累進開始点での角度に応じて
補間することにより、非球面付加量を累進屈折面全体に
わたってなめらかに与えることができる。

【００２９】従って、請求項６記載の発明は、請求項１
〜５いずれかに記載の累進屈折力レンズにおいて、前記
累進開始点から前記累進屈折面の外周方向に延びる直線
と前記Ｘ軸とのなす角をｗとするとき、前記αと前記β
が、それぞれ下記式（４）及び（５） α＝０．５＋０．５ｓｉｎ（ｗ） …（４） β＝０．５−０．５ｓｉｎ（ｗ） …（５） の関係を有することを特徴とする累進屈折力レンズを提
供する。

【００３０】また、非球面付加量を内挿によって決定す
る際に、非球面付加量自体を内挿するのでは、データ量
が多いので、計算が大変である。そこで、非球面付加量
の分布を定義する関数を作ってやり、その関数を決める
係数について内挿をして、各処方に対する係数の値を決
めてやれば、計算量は大幅に減少し、簡便なレンズ設計
となる。

【００３１】従って、請求項７記載の発明は、請求項１
〜５いずれかに記載の累進屈折力レンズにおいて、前記
ｇ（ｒ）、ｈ（ｒ）がそれぞれ下記式（６）、（７）

【００３２】

【数１１】

【００３３】（但し、上記式中、Ｇ_ｎ、Ｈ_ｎはｇ（ｒ）
及びｈ（ｒ）を決める係数であり、ある一つの累進屈折
面に対してはｒによらない定数であり、ｎは２以上の整
数である。）の関係を有することを特徴とする累進屈折
力レンズを提供する。

【００３４】また、レンズメータでの度数測定ポイント
を考慮して、累進開始点からある半径ｒ_０までは非球面
設計とせずに球面設計部とすることが好ましく、また、
ｒ_０を超えた場合、上記式（６）、（７）のｒの多項式
で非球面付加量を表現することが好ましい。この場合、
ｒ_０は度数測定ポイントをカバーできる７ｍｍ以上、１
２ｍｍ未満が好ましい。

【００３５】従って、請求項８記載の発明は、請求項１
〜５いずれかに記載の累進屈折力レンズにおいて、前記
ｒが、０≦ｒ≦ｒ_０のときは、ｇ（０）＝０、ｈ（０）
＝０であり、ｒ_０＜ｒのときは、

【００３６】

【数１２】

【００３７】（但し、上記式中、Ｇ_ｎ、Ｈ_ｎはｇ（ｒ）
及びｈ（ｒ）を決める係数であり、ある一つの累進屈折
面に対してはｒによらない定数であり、ｎは２以上の整
数である。）であることを特徴とする累進屈折力レンズ
を提供する。

【００３８】請求項９記載の発明は、請求項８記載の累
進屈折力レンズにおいて、前記ｒ_０が７ｍｍ以上、１２
ｍｍ未満であることを特徴とする累進屈折力レンズ提供
する。

【００３９】さらに、累進屈折面を眼球側の屈折面に設
けることにより、累進屈折力レンズの欠点であるゆれや
歪みを軽減することができる。

【００４０】従って、請求項１０記載の発明は、請求項
１〜９いずれかに記載の累進屈折力レンズにおいて、前
記累進屈折面が、眼球側の屈折面に設けられていること
を特徴とする累進屈折力レンズを提供する。

【００４１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の累進屈折力レンズ
の実施の形態について説明する。本発明の累進屈折力レ
ンズは、視力補正用のレンズであり、眼鏡レンズを構成
する物体側と眼球側の２つの屈折面のうち、少なくとも
どちらか１つの屈折面が異なる屈折力を備えた遠用部及
び近用部とこれらの問で屈折力が累進的に変化する累進
部とを備えた累進屈折面を有する。この累進屈折面は、
球面設計の累進面形状を基にして、新たな非球面設計の
累進面形状が簡便な方法で作り出されたものである。あ
るいは、ある処方に対して設計された非球面設計の累進
面形状を基にして、他の処方に対して最適な非球面設計
の新たな累進面形状が簡便な方法で作り出されたもので
ある。

【００４２】本発明においては、特に、非球面累進レン
ズに対して、その非球面付加量を各処方毎に最適化し、
常に最適な累進面形状を簡単な計算方法で得ることがで
きるため、受注生産方式に適している。

【００４３】まず、累進屈折力レンズの座標系を、図１
に示すように、累進屈折面を眼鏡装用時の正面から見
て、左右方向をＸ軸、上下方向（遠近方向）をＹ軸、奥
行き方向をＺ軸、遠用部の下端となる累進開始点Ｏを、
（ｘ，ｙ，ｚ）＝（０，０，０）（原点）とする座標系
を定義する。

【００４４】本発明では、上述したように、各処方に対
する非球面付加量を、いちいち光線追跡に基づいて求め
るのではなく、同じ基礎累進面を用いる処方の範囲に対
して、その中の数例に対して、実際に光線追跡から最適
な非球面付加量を求めてやり、それ以外の処方に対する
非球面付加量は、最適な非球面付加量を基にして、新た
な累進屈折面を、非球面付加量の分布を定義する関数を
作ってやり、内挿によって決める。この非球面付加量の
計算方法として、次の５つの計算方法がある。

【００４５】まず、第１の非球面付加量の計算方法は、
Ｚ軸方向の非球面付加量の座標を直接計算する方法であ
る。基になる累進屈折面の奥行き方向の座標ｚ_ｐは、 ｚ_ｐ＝ｆ（ｘ，ｙ） というように、座標（ｘ，ｙ）の関数で表される。ｚ_ｐ
にＺ軸方向の非球面付加量δを付加すると、付加された
後のＺ軸方向の合成座標、すなわち新たな累進屈折面の
座標をｚ_ｔとしたとき、 ｚ_ｔ＝ｚ_ｐ＋δ である。

【００４６】このとき、レンズの光軸近傍（累進開始点
Ｏの近傍）は、プリズムも少なく非点収差も発生しずら
いため、非球面付加量は少なくてよいが、レンズ外周部
は眼から入射する光線に角度がつくため、非点収差が発
生しやすく、それを補正するための非球面付加量も大き
くなるのが一般的である。実際に付加する理想的な非球
面付加量は、使用者の処方（レンズの度数）により千差
万別であるが、光軸（累進開始点Ｏ）からの距離ｒに応
じて変化していく。以上より、付加する最適な非球面付
加量δは、累進開始点Ｏからの距離 ｒ＝（ｘ^２＋ｙ^２）^１／２ の関数となる。

【００４７】また、累進屈折力レンズは遠用部と近用部
で異なる屈折力を備えているので、付加する最適な非球
面付加量も遠用部と近用部で異なることが好ましい。よ
って付加座標δは、累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延び
る主子午線の遠用部及び近用部ではそれぞれ、 δ＝ｇ（ｒ） δ＝ｈ（ｒ） ｇ（ｒ）≠ｈ（ｒ） なる条件を満たす。但し、累進開始点Ｏではｇ（０）＝
０であり、ｇ（ｒ）及びｈ（ｒ）は、それぞれｒのみに
依存する関数である。

【００４８】本発明の累進屈折力レンズで、遠用部にお
ける最適な非球面付加量ｇ（ｒ）と近用部における最適
な非球面付加量ｈ（ｒ）の大小関係は、レンズの処方に
よリ異なり特定することはできないが、ある一枚の累進
屈折力レンズ内であるならば、レンズの度数は一般的に
遠用度数から近用度数の範囲内しかありえないため、付
加する非球面成分δもｇ（ｒ）からｈ（ｒ）の中に設定
するとよい。このとき本発明では、累進屈折力レンズの
各領域毎に設定された目的距離に応じて、ｇ（ｒ）とｈ
（ｒ）の比を決める。例えば、遠用部領域ではδを、１
００％のｇ（ｒ）と０％のｈ（ｒ）で構成し、近用部領
域ではδを、０％のｇ（ｒ）と１００％のｈ（ｒ）で構
成する。累進部領域では、δをｇ（ｒ）からｈ（ｒ）に
徐々に変化させることにより、光学的に連続した屈折面
形状を得る。従って、遠用部領域と近用部領域の中間に
は、例えばδが５０％のｇ（ｒ）と５０％のｈ（ｒ）で
構成されている領域がある。

【００４９】以上より、非球面付加量δは、累進屈折力
レンズの累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子午線
の遠用部及び近用部以外の部分では、 δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ（ｒ） α＋β＝１．０ ０≦α≦１ ０≦β≦１ なる関係をもち、α，βの値を累進屈折力レンズの任意
の点毎に決まっている目的距離に合わせて設定すること
により、容易に理想的な非球面形状をオリジナルの累進
屈折面に付加することができる。

【００５０】この第１の非球面付加量の計算方法は、座
標を直接求めることができるため、計算が楽であるとい
う利点を有する。

【００５１】第２の非球面付加量の計算方法は、基にな
る累進屈折面の径方向の傾きをｄｚ_ｐで表し、新たな累
進屈折面の傾きをｄｚ_ｔとしたとき、ｄｚ_ｔ＝ｄｚ_ｐ＋
δの関係を用いる。非球面付加量δは、第１の非球面付
加量の計算方法と同じく、累進屈折面のほぼＹ軸に沿っ
て延びる主子午線の遠用部ではδ＝ｇ（ｒ）、累進屈折
面のほぼＹ軸に沿って延びる主子午線の近用部では、δ
＝ｈ（ｒ）、これら以外の部分では、δ＝α・ｇ（ｒ）
＋β・ｈ（ｒ）である。

【００５２】但し、上記式中、α、βは、α＋β＝１．
０、０≦α≦１、０≦β≦１であり、ｒは累進開始点Ｏ
からの距離で、ｒ＝（ｘ^２＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ
（ｒ）及びｈ（ｒ）は、それぞれｒのみに依存する関数
であり、ｇ（ｒ）≠ｈ（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０であ
る。

【００５３】この第２の非球面付加量の計算方法は、傾
きの分布を求めるため、プリズム量の制御が容易である
という利点を有する。Ｚ座標は、原点から積分すること
により求めることができる。

【００５４】第３の非球面付加量の計算方法は、基にな
る累進屈折面の径方向の曲率をｃ_ｐで表し、新たな累進
屈折面の曲率をｃ_ｔとしたとき、ｃ_ｔ＝ｃ_ｐ＋δの関係
を用いる。非球面付加量δは、累進屈折面のほぼＹ軸に
沿って延びる主子午線の遠用部ではδ＝ｇ（ｒ）、累進
屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子午線の近用部で
は、δ＝ｈ（ｒ）、これら以外の部分では、δ＝α・ｇ
（ｒ）＋β・ｈ（ｒ）である。

【００５５】但し、上記式中、α、βは、α＋β＝１．
０、０≦α≦１、０≦β≦１であり、ｒは累進開始点Ｏ
からの距離で、ｒ＝（ｘ^２＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ
（ｒ）及びｈ（ｒ）は、それぞれｒのみに依存する関数
であり、ｇ（ｒ）≠ｈ（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０であ
る。

【００５６】この第３の非球面付加量の計算方法は、曲
率の分布を求めるため、光学的評価が簡単であり、設計
しやすく、目的とする処方が容易に得られるという利点
がある。 Ｚ座標は、原点から積分することにより求め
ることができる。

【００５７】第４の非球面付加量の計算方法は、基にな
る累進屈折面の座標をｚ_ｐで表し、新たな累進屈折面の
座標ｚ_ｔが、累進屈折面のＺ座標を曲率に置き換える下
記式（１）で定義されるｂ_ｐ

【００５８】

【数１３】

【００５９】を用いて、下記式（２）

【００６０】

【数１４】

【００６１】で表わされる関係を用いる。非球面付加量
δは、累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子午線の
遠用部ではδ＝ｇ（ｒ）、累進屈折面のほぼＹ軸に沿っ
て延びる主子午線の近用部では、δ＝ｈ（ｒ）、これら
以外の部分では、δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ（ｒ）であ
る。

【００６２】但し、上記式中、α、βは、α＋β＝１．
０、０≦α≦１、０≦β≦１であり、ｒは累進開始点Ｏ
からの距離で、ｒ＝（ｘ^２＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ
（ｒ）及びｈ（ｒ）は、それぞれｒのみに依存する関数
であり、ｇ（ｒ）≠ｈ（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０であ
る。

【００６３】この第４の非球面付加量の計算方法は、曲
率の分布を求めるため、光学的評価が簡単であり、設計
しやすく、目的とする処方が容易に得られ、また、Ｚ座
標が積分によらず直接計算出来るという利点がある。

【００６４】第５の非球面付加量の計算方法は、基にな
る累進屈折面の座標をｚ_ｐで表し、新たな累進屈折面の
座標ｚ_ｔが、累進屈折面のＺ座標を曲率に置き換える下
記式（１）で定義されるｂ_ｐ

【００６５】

【数１５】

【００６６】を用いて、下記式（３）

【００６７】

【数１６】

【００６８】で示される関係を用いる。非球面付加量δ
は、累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子午線の遠
用部ではδ＝ｇ（ｒ）、累進屈折面のほぼＹ軸に沿って
延びる主子午線の近用部では、δ＝ｈ（ｒ）、これら以
外の部分では、δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ（ｒ）であ
る。

【００６９】但し、上記式中、α、βは、α＋β＝１．
０、０≦α≦１、０≦β≦１であり、ｒは累進開始点Ｏ
からの距離で、ｒ＝（ｘ^２＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ
（ｒ）及びｈ（ｒ）は、それぞれｒのみに依存する関数
であり、ｇ（ｒ）≠ｈ（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０であ
る。

【００７０】第５の非球面付加量の計算方法は、曲率の
変化がなめらかになるように設計でき、急激な度数変化
などの無い自然な累進面形状が得られる。

【００７１】上記非球面付加量δの遠用部における最適
な非球面付加量ｇ（ｒ）と近用部における最適な非球面
付加量ｈ（ｒ）のそれぞれの割合を示すαとβの補間方
法として種々の形態が考えられる。

【００７２】例えば、図２に示すように、オリジナルの
累進屈折面を、遠用部、累進部、近用部とを直線的に区
分し、遠用部ではｇ（ｒ）の比が１００％なのでα：β
＝１００：０、近用部ではα：β＝０：１００、屈折力
が変化する累進部では目的距離に合わせ、α：βが徐々
に変化した領域区分とすることができる。

【００７３】また、図３に示すように、遠用部の下端と
なる累進開始点Ｏをほぼ中心とした扇形で区分されるこ
とが多い。このような場合には、付加する非球面の遠近
比率α：βの値も、オリジナルの累進屈折面の領域区分
に合わせて決めることにより、より効果的な光学性能向
上あるいはレンズの薄型化が行える。

【００７４】さらに、図４に示すように、累進開始点Ｏ
から累進屈折面の外周部方向に延びる直線ＯＱと、Ｘ軸
とのなす角をｗとするとき、前記α，βの値を角度ｗに
よりぞれぞれ以下のような式（４）、（５）に設定する
ことで、累進屈折面全域になめらかに非球面成分を付加
することができる。

【００７５】 α＝０．５＋０．５ｓｉｎ（ｗ） …（４） β＝０．５−０．５ｓｉｎ（ｗ） …（５） 例えば上式をもとに主子午線の遠用部を計算すると、ｗ
＝９０度であるから、α＝１，β＝０となり遠用の非球
面成分だけとなるし、累進屈折力レンズの水平方向の非
球面成分は、ｗ＝０度、あるいはｗ＝１８０度のため、
α＝β＝０．５と遠近それぞれの非球面成分を均等に入
れることができ、かつ、非球面成分の移り変わりは累進
屈折面全体でなめらかに推移する。

【００７６】また、遠用部における最適な非球面付加量
ｇ（ｒ）と近用部における最適な非球面付加量ｈ（ｒ）
が、それぞれｒの多項式で表現された下記式（６）、
（７）

【００７７】

【数１７】

【００７８】の関係を満たすことが好ましい。但し、上
記式中、Ｇ_ｎ、Ｈ_ｎはｇ（ｒ）及びｈ（ｒ）を決める係
数であり、ある一つの累進屈折面に対してはｒによらな
い定数である。また、ｎは２以上の整数である。

【００７９】非球面付加量を、内挿によって決定する際
に、非球面付加量自体を内挿するのでは、データ量が多
いので、計算が大変である。そこで、非球面付加量の分
布を定義する上記関数ｇ（ｒ）、ｈ（ｒ）を上記式
（６）、（７）で表現し、これらの関数を決める係数Ｇ
_ｎ、Ｈ_ｎを同じｎ項について内挿をして、各処方に対す
る係数の値を決めてやれば、計算量は大幅に減少し、簡
便なレンズ設計となる。

【００８０】次に、レンズメータでの度数測定を考慮し
た累進屈折力レンズを説明する。累進屈折力レンズは、
図５に示すように、累進開始点Ｏから累進的に加入度数
が入ってくる。従って、レンズメータで度数を測定する
ときは、レンズメータの光線幅を加味して、累進開始点
Ｏよリ５〜１０ｍｍ遠用側にオフセットした位置に度数
測定ポイントを設定することが一般的である。しかしな
がら、累進開始点Ｏの近傍まで非球面設計を施してしま
うと、レンズメータで度数を測定したときに、非点収差
が発生し、レンズの度数が保証できなくなってしまう。

【００８１】そこで、図５に示すように、累進開始点Ｏ
からｒが所定の距離ｒ_０までは、非球面を付加せずに球
面設計部とすることが好ましい。 具体的には、０≦ｒ
≦ｒ _０のときは、ｇ（０）＝０、ｈ（０）＝０、すなわ
ちδ＝０であり、ｒ_０＜ｒのときは、ｇ（ｒ）、ｈ
（ｒ）は上記式（６）、（７）の関係を有するようにす
る。 ｒ_０は度数測定ポイントをカバーできる７ｍｍ以
上、１２ｍｍ未満が好ましい。

【００８２】このような球面設計部を設けても、累進開
始点Ｏの近傍は光軸に近く、もともと付加する理想的な
非球面付加量が小さいため、光学性能にさほど影響を及
ぼすことはない。

【００８３】以上、本発明の累進屈折力レンズの実施の
形態をいくつか述べてきたが、本発明の累進屈折力レン
ズは、累進屈折面を内面側、即ち、眼球側の屈折面に配
置することにより、最善の実施形態をとることができ
る。

【００８４】内面に累進屈折面を配置することにより、
外面側の屈折面を球面にすることができる。これによ
り、累進屈折力レンズの欠点である、ゆれや歪みといっ
た要素が低減でき、光学性能が向上することが知られて
いる（Ｗ０９７／１９３８２）。内面に累進屈折面を配
置した累進屈折力レンズに本発明を適用すれば、Ｗ０９
７／１９３８２に開示されるゆれや歪みの減少効果に加
え、本発明の効果である非点収差の削減、あるいはレン
ズの薄型化も同時に実現できる。

【００８５】Ｗ０９７／１９３８２の累進屈折面に本発
明を適用する方法は、図１に示した座標系を、図６の様
に定義し直すとよい。

【００８６】また、乱視処方への対応は、Ｗ０９７／１
９３８２に開示された、累進屈折面と乱視面の合成を行
った後の自由曲面に対し、前述した方法で非球面を付加
することで実現できる。

【００８７】すなわち、眼球側の面の任意の点Ｐ（ｘ，
ｙ，ｚ）における座標ｚは、球面設計の累進屈折面の任
意の点Ｐでの近似曲率Ｃｐと、球面設計の累進屈折面に
付加するトーリック面のｘ方向の曲率Ｃｘ及びｙ方向の
曲率Ｃｙとを用いて次の式（８）で表される。

【００８８】

【数１８】

【００８９】この式を用いて計算した累進屈折面と乱視
面の合成を行った後の自由曲面に、本発明に従い非球面
付加量を付加すればよい。この場合、非球面付加量の計
算方法は、上述した第４の非球面付加量の計算方法を用
いることが好ましい。

【００９０】内面に累進屈折面を配置した累進屈折力レ
ンズに、本発明を適用することのメリットがさらにあ
る。外面に累進屈折面を配置した累進屈折力レンズは、
外面側で加入度数を保証しておき、球面度数、乱視度数
は、内面側を所定の曲率に研磨することで得ている。従
って、内面側は眼鏡使用者毎に異なる形状であるが、外
面の累進屈折面は全製作範囲の中のある度数からある度
数までは同一形状を採用している。よって、累進屈折面
に付加する非球面も、度数毎に量適な非球面を付加する
ことができず、最適でない度数があるにもかかわらず一
律にせざるを得ない。

【００９１】しかしながら、内面に累進屈折面を配置し
た累進屈折力レンズは、内面の形状だけで使用者一人一
人により異なる、球面度数、乱視度数、加入度数を得る
ため、完全なオーダーメード設計となる。従って内面に
付加する非球面付加量も、予め製作する処方がわかって
いるので、その処方に最適な非球面付加量を加味して設
計・製作できる。

【００９２】

【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。図
７に、Ｓ＝＋４．０Ｄ、Ｃ＝０Ｄ、加入度２．０Ｄの処
方の眼球側に累進屈折面を形成した球面設計の眼鏡レン
ズの非点収差分布を示す。図８に、図７に示した処方と
同じ処方の内面累進のレンズを基にして本発明に従って
非球面付加量を付加して非球面設計としたレンズの非点
収差分布を示す。非球面設計とすることにより、非点収
差が改善され、光学性能が向上したことが認められる。

【００９３】（第１実施例）図８に示した非球面設計の
内面累進のレンズを得るために、上述した第１の非球面
付加量の計算方法におけるｇ（ｒ）及びｈ（ｒ）を上記
式（６）と式（７）のｒの多項式で表現した場合の各パ
ラメータの値を表１に示す。球面設計部の半径ｒ_０は１
０ｍｍである。

【００９４】

【表１】

【００９５】表１に示したパラメータを用いて、累進開
始点Ｏからの角度ｗに対する上記式（４）と（５）を用
いたα、βの値と共に、累進開始点Ｏからの距離ｒと累
進開始点Ｏからの角度ｗに対して非球面付加量δ（単位
はμｍ）を計算した結果を表２に示す。

【００９６】

【表２】

【００９７】（第２実施例）図８に示した内面累進のレ
ンズを得るために、上述した第２の非球面付加量の計算
方法におけるｇ（ｒ）及びｈ（ｒ）を上記式（６）と式
（７）のｒの多項式で表現した場合の各パラメータの値
を表３に示す。球面設計部の半径ｒ_０は１０ｍｍであ
る。

【００９８】

【表３】

【００９９】表３に示したパラメータを用いて、累進開
始点Ｏからの角度ｗに対する上記式（４）と（５）を用
いたα、βの値と共に、累進開始点Ｏからの距離ｒと累
進開始点Ｏからの角度ｗに対して非球面付加量δ（実際
の値を１００００倍した値）を計算した結果を表４に示
す。

【０１００】

【表４】

【０１０１】（第３実施例）図８に示した内面累進のレ
ンズを得るために、上述した第３の非球面付加量の計算
方法におけるｇ（ｒ）及びｈ（ｒ）を上記式（６）と式
（７）のｒの多項式で表現した場合の各パラメータの値
を表５に示す。球面設計部の半径ｒ_０は１０ｍｍであ
る。

【０１０２】

【表５】

【０１０３】表5に示したパラメータを用い、累進開始
点Ｏからの角度ｗに対する上記式（４）と（５）を用い
たα、βの値と共に、累進開始点Ｏからの距離ｒと累進
開始点Ｏからの角度ｗに対して非球面付加量δ（実際の
値を１0００００倍した値）を計算した結果を表６に示
す。

【０１０４】

【表６】

【０１０５】（第４実施例）図８に示した内面累進のレ
ンズを得るために、上述した第４の非球面付加量の計算
方法におけるｇ（ｒ）及びｈ（ｒ）を上記式（６）と式
（７）のｒの多項式で表現した場合の各パラメータの値
を表７に示す。球面設計部の半径ｒ_０は１０ｍｍであ
る。

【０１０６】

【表７】

【０１０７】表７に示したパラメータを用い、累進開始
点Ｏからの角度ｗに対する上記式（４）と（５）を用い
たα、βの値と共に、累進開始点Ｏからの距離ｒと累進
開始点Ｏからの角度ｗに対して非球面付加量δ（実際の
値を１０００００倍した値）を計算した結果を表８に示
す。

【０１０８】

【表８】

【０１０９】（第５実施例）図８に示した内面累進のレ
ンズを得るために、上述した第５の非球面付加量の計算
方法におけるｇ（ｒ）及びｈ（ｒ）を上記式（６）と式
（７）のｒの多項式で表現した場合の各パラメータの値
を表９に示す。球面設計部の半径ｒ_０は１０ｍｍであ
る。

【０１１０】

【表９】

【０１１１】表９に示したパラメータを用いて、累進開
始点Ｏからの角度ｗに対する上記式（４）と（５）を用
いたα、βの値と共に、累進開始点Ｏからの距離ｒと累
進開始点Ｏからの角度ｗに対して非球面付加量δ（実際
の値そのまま）を計算した結果を表１０に示す。

【０１１２】

【表１０】

【０１１３】

【発明の効果】本発明の累進屈折力レンズは、簡便な設
計によりレンズ全体にわたって最適な非球面成分が付加
され、非点収差の低減などの光学性能の向上とレンズの
薄型化が実現できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】外面に累進屈折面を配置した累進屈折力レンズ
の座標系を示すもので、（ａ）は累進開始点を通るＸ軸
とＺ軸の平面で切断した断面図、（ｂ）は正面図であ
る。

【図２】本発明の累進屈折力レンズの累進屈折面の領域
毎に、付加する２種類の非球面成分の割合の領域区分を
示した正面図である。

【図３】累進屈折力レンズの累進屈折面の付加する２種
類の非球面成分の割合の領域区分を示す正面図である。

【図４】本発明の累進屈折力レンズの累進屈折面の座標
系を示す正面図である。

【図５】累進屈折力レンズの累進屈折面の主子午線の度
数変化と、度数測定ポイントを示した正面図である。

【図６】内面に累進屈折面を配置した累進屈折力レンズ
の座標系を示すもので、（ａ）は累進開始点を通るＸ軸
とＺ軸の平面で切断した断面図、（ｂ）は正面図であ
る。

【図７】球面設計の内面側に累進屈折面を設けた累進屈
折力レンズの非点収差分布を示す正面図である。

【図８】本発明の内面側に非球面設計を施した累進屈折
面を設けた累進屈折力レンズの非点収差分布を示す正面
図である。

【符号の説明】

Ｘ：三次元座標のＸ軸 Ｙ：三次元座標のＹ軸 Ｚ：三次元座標のＺ軸 ｘ：Ｘ座標 ｙ：ｙ座標 ｚ：Ｚ座標 α：遠用部用の非球面付加量の割合 β：近用部用の非球面付加量の割合 ｗ：フィッティングポイントから累進屈折力レンズの外
周部方向に延びる直線と前記Ｘ軸とのなす角 Ｏ：累進開始点 Ｑ：フィッティングポイントから累進屈折力レンズの外
周部方向に延びる直線とレンズ外径との交点 ｒ_０：球面設計部の半径

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 眼鏡レンズを構成する２つの屈折面のう
   ち、少なくともどちらか一つの屈折面が、異なる屈折力
   を備えた遠用部及び近用部とこれらの問で屈折力が累進
   的に変化する累進部とを備えた累進屈折面を有し、前記
   累進屈折面を眼鏡装用時の正面から見て、左右方向をＸ
   軸、上下方向（遠近方向）をＹ軸、奥行き方向をＺ軸、
   前記遠用部の下端となる累進開始点を、 （ｘ，ｙ，ｚ）＝（０，０，０） とする座標系を定義し、前記累進屈折面の基になる座標
   をｚ_ｐで表し、前記累進屈折面の座標をｚ_ｔとしたと
   き、 ｚ_ｔ＝ｚ_ｐ＋δ であり、前記δが、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿って
   延びる主子午線の前記遠用部では δ＝ｇ（ｒ） 、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子午線の
   前記近用部では、 δ＝ｈ（ｒ） 、これら以外の部分では、 δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ（ｒ） （但し、上記式中、α、βは、α＋β＝１．０、０≦α
   ≦１、０≦β≦１であり、ｒは累進開始点からの距離
   で、ｒ＝（ｘ^２＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ（ｒ）及びｈ
   （ｒ）は、それぞれｒのみに依存する関数であり、ｇ
   （ｒ）≠ｈ（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０である。）の関
   係を有することを特徴とする累進屈折力レンズ。
2. 【請求項２】 眼鏡レンズを構成する２つの屈折面のう
   ち、少なくともどちらか一つの屈折面が、異なる屈折力
   を備えた遠用部及び近用部とこれらの問で屈折力が累進
   的に変化する累進部とを備えた累進屈折面を有し、前記
   累進屈折面を眼鏡装用時の正面から見て、左右方向をＸ
   軸、上下方向（遠近方向）をＹ軸、奥行き方向をＺ軸、
   前記遠用部の下端となる累進開始点を、 （ｘ，ｙ，ｚ）＝（０，０，０） とする座標系を定義し、前記累進屈折面の基になる径方
   向の傾きをｄｚ_ｐで表し、前記累進屈折面の径方向の傾
   きをｄｚ_ｔとしたとき、 ｄｚ_ｔ＝ｄｚ_ｐ＋δ であり、前記δが、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿って
   延びる主子午線の前記遠用部では δ＝ｇ（ｒ） 、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子午線の
   前記近用部では、 δ＝ｈ（ｒ） 、これら以外の部分では、 δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ（ｒ） （但し、上記式中、α、βは、α＋β＝１．０、０≦α
   ≦１、０≦β≦１であり、ｒは累進開始点からの距離
   で、ｒ＝（ｘ^２＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ（ｒ）及びｈ
   （ｒ）は、それぞれｒのみに依存する関数であり、ｇ
   （ｒ）≠ｈ（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０である。）の関
   係を有することを特徴とする累進屈折力レンズ。
3. 【請求項３】 眼鏡レンズを構成する２つの屈折面のう
   ち、少なくともどちらか一つの屈折面が、異なる屈折力
   を備えた遠用部及び近用部とこれらの問で屈折力が累進
   的に変化する累進部とを備えた累進屈折面を有し、前記
   累進屈折面を眼鏡装用時の正面から見て、左右方向をＸ
   軸、上下方向（遠近方向）をＹ軸、奥行き方向をＺ軸、
   前記遠用部の下端となる累進開始点を、 （ｘ，ｙ，ｚ）＝（０，０，０） とする座標系を定義し、前記累進屈折面の基になる径方
   向の曲率をｃ_ｐで表し、前記累進屈折面の径方向の曲率
   をｃ_ｔとしたとき、 ｃ_ｔ＝ｃ_ｐ＋δ であり、前記δが、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿って
   延びる主子午線の前記遠用部では δ＝ｇ（ｒ） 、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子午線の
   前記近用部では、 δ＝ｈ（ｒ） 、これら以外の部分では、 δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ（ｒ） （但し、上記式中、α、βは、α＋β＝１．０、０≦α
   ≦１、０≦β≦１であり、ｒは累進開始点からの距離
   で、ｒ＝（ｘ^２＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ（ｒ）及びｈ
   （ｒ）は、それぞれｒのみに依存する関数であり、ｇ
   （ｒ）≠ｈ（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０である。）の関
   係を有することを特徴とする累進屈折力レンズ。
4. 【請求項４】 眼鏡レンズを構成する２つの屈折面のう
   ち、少なくともどちらか一つの屈折面が、異なる屈折力
   を備えた遠用部及び近用部とこれらの問で屈折力が累進
   的に変化する累進部とを備えた累進屈折面を有し、前記
   累進屈折面を眼鏡装用時の正面から見て、左右方向をＸ
   軸、上下方向（遠近方向）をＹ軸、奥行き方向をＺ軸、
   前記遠用部の下端となる累進開始点を、 （ｘ，ｙ，ｚ）＝（０，０，０） とする座標系を定義し、前記累進屈折面の基になる座標
   をｚ_ｐで表し、前記累進屈折面の座標ｚ_ｔが、下記式
   （１）で定義されるｂ_ｐ 【数１】 を用いて、下記式（２） 【数２】 で表され、前記δが、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿っ
   て延びる主子午線の前記遠用部では δ＝ｇ（ｒ） 、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子午線の
   前記近用部では、 δ＝ｈ（ｒ） 、これら以外の部分では、 δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ（ｒ） （但し、上記式中、α、βは、α＋β＝１．０、０≦α
   ≦１、０≦β≦１であり、ｒは累進開始点からの距離
   で、ｒ＝（ｘ^２＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ（ｒ）及びｈ
   （ｒ）は、それぞれｒのみに依存する関数であり、ｇ
   （ｒ）≠ｈ（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０である。）の関
   係を有することを特徴とする累進屈折力レンズ。
5. 【請求項５】 眼鏡レンズを構成する２つの屈折面のう
   ち、少なくともどちらか一つの屈折面が、異なる屈折力
   を備えた遠用部及び近用部とこれらの問で屈折力が累進
   的に変化する累進部とを備えた累進屈折面を有し、前記
   累進屈折面を眼鏡装用時の正面から見て、左右方向をＸ
   軸、上下方向（遠近方向）をＹ軸、奥行き方向をＺ軸、
   前記遠用部の下端となる累進開始点を、 （ｘ，ｙ，ｚ）＝（０，０，０） とする座標系を定義し、前記累進屈折面の基になる座標
   をｚ_ｐで表し、前記累進屈折面の座標ｚ_ｔが、下記式
   （１）で定義されるｂ_ｐ 【数３】 を用いて、下記式（３） 【数４】 で表され、前記δが、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿っ
   て延びる主子午線の前記遠用部では δ＝ｇ（ｒ） 、前記累進屈折面のほぼＹ軸に沿って延びる主子午線の
   前記近用部では、 δ＝ｈ（ｒ） 、これら以外の部分では、 δ＝α・ｇ（ｒ）＋β・ｈ（ｒ） （但し、上記式中、α、βは、α＋β＝１．０、０≦α
   ≦１、０≦β≦１であり、ｒは累進開始点からの距離
   で、ｒ＝（ｘ^２＋ｙ^２）^１／２であり、ｇ（ｒ）及びｈ
   （ｒ）は、それぞれｒのみに依存する関数であり、ｇ
   （ｒ）≠ｈ（ｒ）、かつ、ｇ（０）＝０である。）の関
   係を有することを特徴とする累進屈折力レンズ。
6. 【請求項６】 請求項１〜５いずれかに記載の累進屈折
   力レンズにおいて、前記累進開始点から前記累進屈折面
   の外周方向に延びる直線と前記Ｘ軸とのなす角をｗとす
   るとき、前記αと前記βが、それぞれ下記式（４）及び
   （５） α＝０．５＋０．５ｓｉｎ（ｗ） …（４） β＝０．５−０．５ｓｉｎ（ｗ） …（５） の関係を有することを特徴とする累進屈折力レンズ。
7. 【請求項７】 請求項１〜５いずれかに記載の累進屈折
   力レンズにおいて、前記ｇ（ｒ）、ｈ（ｒ）がそれぞれ
   下記式（６）、（７） 【数５】 （但し、上記式中、Ｇ_ｎ、Ｈ_ｎはｇ（ｒ）及びｈ（ｒ）
   を決める係数であり、ある一つの累進屈折面に対しては
   ｒによらない定数であり、ｎは２以上の整数である。）
   の関係を有することを特徴とする累進屈折力レンズ。
8. 【請求項８】 請求項１〜５いずれかに記載の累進屈折
   力レンズにおいて、前記ｒが、０≦ｒ≦ｒ_０のときは、
   ｇ（０）＝０、ｈ（０）＝０であり、ｒ_０＜ｒのとき
   は、 【数６】 （但し、上記式中、Ｇ_ｎ、Ｈ_ｎはｇ（ｒ）及びｈ（ｒ）
   を決める係数であり、ある一つの累進屈折面に対しては
   ｒによらない定数であり、ｎは２以上の整数である。）
   であることを特徴とする累進屈折力レンズ。
9. 【請求項９】 請求項８記載の累進屈折力レンズにおい
   て、前記ｒ_０が７ｍｍ以上、１２ｍｍ未満であることを
   特徴とする累進屈折力レンズ。
10. 【請求項１０】 請求項１〜９いずれかに記載の累進屈
    折力レンズにおいて、前記累進屈折面が、眼球側の屈折
    面に設けられていることを特徴とする累進屈折力レン
    ズ。