JPH0990291A - 累進多焦点レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 処方面製造の時間やコストを増やすことな
く、眼鏡装用者に対して実質的に良好な「広い視野」が
得られる累進多焦点レンズを提供する。 【解決手段】 遠用度数測定位置Ｆ及び近用度数測定位
置Ｎ等の累進多焦点レンズとしての基本要素が共通の装
用目的を満たすように一定の規則性に基づいて設計され
た１群の累進多焦点レンズに属する累進多焦点レンズで
あって、前記遠用度数測定位置Ｆにおける表面屈折力(
単位：ジオプター) をベースカーブ（Ｂｉ）とし、遠用
度数測定位置Ｆと近用度数測定位置Ｎとの２点における
表面屈折力差を加入度Ｄｉ( 単位：ジオプター) とし、
該近用度数測定位置Ｎより下方を通る水平方向の断面曲
線に沿っての表面平均付加屈折力の値がＤｉ／２以上の
領域の幅をＷ（Ｄｉ，Ｂｉ）とするとき、前記１群の累
進多焦点レンズの中から加入度が共にＤa であり、か
つ、ベースカーブがそれぞれＢ1 ，Ｂ2 の任意の２つの
累進多焦点レンズを抽出したときに、Ｂ1 ＞Ｂ2 である
場合には、Ｗ（Ｄa ，Ｂ1 ）＞Ｗ（Ｄa ，Ｂ2 ）なる関
係を満足することを特徴とする累進多焦点レンズ。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は眼鏡レンズに係わ
り、更に詳しくは老視用累進多焦点レンズに関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に累進多焦点レンズには「遠用部」
と呼ばれる遠方を見る為の領域と「中間部」と呼ばれる
中間距離を見る為の領域と「近用部」と呼ばれる近方を
見る為の領域が存在する。ここで、中間距離とは概ね５
０ｃｍから２ｍまでの距離を指し、これより遠い距離を
遠方、近い距離を近方と呼ぶ場合が多い。しかしながら
時には遠方とは無限遠方のみを意味したり、近方とは３
０ｃｍ乃至３３ｃｍを指すこともあって、確たる定義が
存在していないのが実情である。

【０００３】元来、累進多焦点レンズには、外目からそ
れと判る明瞭な境界線が存在しないのであるから、これ
らの定義が確定していなくとも実際の装用上に不都合は
無い。しかしながら、レンズの設計や製造、検査、更に
は枠入れする際にはレンズ上に基準となるいくつかの点
が必要となる。それらの点のうち、現在最も一般的なも
のに（１）遠用度数測定位置Ｆ（２）近用度数測定位置
Ｎ（３）レンズの装用者が正面視をしたときに視線の通
過する位置Ｅの３つがある。

【０００４】遠用度数測定位置Ｆや近用度数測定位置Ｎ
の位置を定めることは、ＩＳＯやＪＩＳで定められた規
格の検証にとって必須であり、又視線の通過する位置Ｅ
はレンズの枠入れをする際の垂直方向や水平方向を定め
る上で必須である。

【０００５】この他にも、例えばレンズのプリズム屈折
力の測定位置Ｑ等が必須であるが、幾何学中心点Ｇに一
致させている場合が多い。但し、枠入れの都合であらか
じめＦが鼻側に内寄せされているレンズにあってはＱや
Ｎ，ＥもまたＦと同量だけ、通常の位置から更に内寄せ
されているのが一般的である。又、累進変化の起点や終
点も重要な位置ではあるがレンズ上に表示義務が無く、
実測による特定も困難であるので、特許の技術内容を記
述する際に用いる基準点としてはやや不適当である。し
かしながら前記ＦやＮの位置はこれら累進変化の起点や
終点か、もしくはそれらの点からレンズメーター開口部
の半径に相当する距離（２〜４ｍｍ程度）だけ上方及び
下方にずれているだけのことが多い。

【０００６】一方、累進多焦点レンズの良否はレンズ表
面の光学的状態（例えば、表面非点収差の変化、表面非
点収差の軸方向の変化、表面平均付加屈折力の変化、プ
リズム屈折力の水平成分の変化、プリズム屈折力の垂直
成分の変化）が適切か否かによって論じられてきた。例
えば、特公昭４９ー３５９５号公報や特公平５ー２０７
２９号公報では、レンズのほぼ中央の主注視線の位置に
「へそ状子午線」と呼ばれる微小球面の連なりを配置
し、「へそ状子午線は球面の連結なので非点収差が無
く、良好な視野が得られる」としてきた。ところが「球
面だから非点収差が無い」というのは文字通り表面のこ
とであり、レンズを透過して眼鏡装用者の眼に届くいわ
ゆる「透過光」に非点収差が無いという状態にはならな
い。平均屈折力も同様であり、「球面」のように表面の
平均屈折力分布が一定であっても、透過光の平均屈折力
分布は一定になりえない。この傾向は特に近用部等のレ
ンズ周辺部や強度遠用度数の場合に顕著であり、実際に
眼鏡装用者の眼に届いている「透過光」の平均屈折力や
非点収差の分布は、前述の「表面」の平均屈折力や非点
収差の分布とは大きく異なっている。

【０００７】そこで、「透過光」については、特公昭４
７ー２３９４３号公報や特表平４ー５００８７０号公
報、特開平６ー１８８２３号公報で言及されている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかし、前記特公昭４
７ー２３９４３号公報や前記特表平４ー５００８７０号
公報では、いずれも主注視線上の非点収差について述べ
ているにすぎず、一本の線上における非点収差を整えた
だけで、眼鏡装用者に対して良好な「広い視野」を提供
することを目的とする観点からでは、累進多焦点レンズ
はとしては不十分であった。

【０００９】また、特開平６ー１８８２３号公報では、
第１面（表面）を「累進面」としたままで、「透過光」
の光学的状態の分布の不都合な部分を全て第２面（裏
面）で解決しようとしたものであり、その第２面（裏
面）は「点対称性及び軸対称性の無い非球面」としての
開示のみで、計算方法についても、具体的開示がない。

【００１０】また、「透過光」の光学的状態に係わるパ
ラメーターもその変化の方法について、具体的開示が無
い。特に、無収差の累進多焦点レンズがありえないのと
同様に、透過平均屈折力と透過非点収差とを同時に改良
出来るとは限らない。従って結果的に両者のバランスを
図らざるを得ず、そのバランスの取り方がそれぞれの固
有の技術であって、その方法について何等言及されてい
ない。

【００１１】ここで、処方面である第２面（裏面）を非
球面とした場合、非球面加工であるため、製造の時間や
コストが増えることは明らかである。更にこの非球面は
処方面であるために、受注後に製造せざるを得ず、あら
かじめ製造しておく方法が取れない。従って、製造の時
間やコストばかりではなく、処方値の受注後の納期上の
問題も現行の方法に比べて不利である。

【００１２】本発明はかかる状況に鑑み、処方面製造の
時間やコストを増やすことなく、眼鏡装用者に対して実
質的に良好な「広い視野」が得られる累進多焦点レンズ
を提供することを目的としてなされたものである。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上述の課題を解決するた
めに本発明にかかる累進多焦点レンズは、遠用度数測定
位置Ｆ及び近用度数測定位置Ｎ等の累進多焦点レンズと
しての基本要素が共通の装用目的を満たすように一定の
規則性に基づいて設計された１群の累進多焦点レンズに
属する累進多焦点レンズであって、前記遠用度数測定位
置Ｆにおける表面屈折力( 単位：ジオプター) をベース
カーブ（Ｂｉ）とし、遠用度数測定位置Ｆと近用度数測
定位置Ｎとの２点における表面屈折力差を加入度Ｄｉ(
単位：ジオプター) とし、該近用度数測定位置Ｎより下
方を通る水平方向の断面曲線に沿っての表面平均付加屈
折力の値がＤｉ／２以上の領域の幅をＷ（Ｄｉ，Ｂｉ）
とするとき、前記１群の累進多焦点レンズの中から加入
度が共にＤa であり、かつ、ベースカーブがそれぞれＢ
1 ，Ｂ2 の任意の２つの累進多焦点レンズを抽出したと
きに、Ｂ1 ＞Ｂ2 である場合には、Ｗ（Ｄa ，Ｂ1 ）＞
Ｗ（Ｄa ，Ｂ2 ）なる関係を満足することを特徴とする
累進多焦点レンズを提供する。

【００１４】また、より好ましくは、上記累進多焦点レ
ンズにおいて、遠用度数測定位置Ｆ及び近用度数測定位
置Ｎのすくなくとも２点を通る一本の曲線を主注視線と
するとき、該主注視線上の任意の点Ｐの、遠用度数測定
位置Ｆを基準とした水平方向鼻側への偏位量Ｈは Ｈ＝
Ｋ・Ｄp ／Ｄi で表されることを特徴とする累進多焦
点レンズを提供する（但し、Ｋは、 １．０≦Ｋ≦４．
０ である任意の定数、Ｄp は点Ｐにおける付加表面屈
折力、Ｄi は加入度である。）。

【００１５】さらに好ましくは、上記いずれかの累進多
焦点レンズであって、前記主注視線上の任意の点Ｐと交
差する水平方向の断面曲線に沿っての光学的状況の変化
は、該主注視線が遠用度数測定位置Ｆを基準として水平
方向に偏位していない部分では点Ｐを境に左右鏡面対称
であり、該主注視線が遠用度数測定位置Ｆを基準として
鼻側へ偏位している部分では点Ｐから鼻側に至る変化の
方が耳側に至る変化よりも激しいことを特徴とする累進
多焦点レンズを提供する。

【００１６】さらに好ましくは、上記いずれかの累進多
焦点レンズであって、前記加入度（Ｄi ）が０．７５ジ
オプターから３．００ジオプターの範囲の値を有し、前
記近用度数測定位置Ｎを通る水平方向の断面曲線に沿っ
ての非点収差の値がＸジオプター以下の領域の幅をＷ
（Ｄi ，Ｘ）ｍｍとし、前記１群の累進多焦点レンズの
中から同一のベースカーブを有し、前記加入度（Ｄi ）
がそれぞれＤa ジオプター及びＤb ジオプターで表わさ
れる任意の２つの累進多焦点レンズＡ，Ｂを抽出したと
き、前記加入度（Ｄi ）がＤa ＞Ｄb である場合には、 Ｗ（Ｄa ，Ｘ）＞Ｗ（Ｄb ，Ｘ・Ｄb ／Ｄa ） （但し、Ｘ＝ １．００ ジオプターであるとする。）
の関係を満足することを特徴とする累進多焦点レンズを
提供する。

【００１７】さらに好ましくは、上記いずれかの累進多
焦点レンズであって、前記主注視線上における任意の点
Ｐは遠用度数測定位置Ｆ及び近用度数測定位置Ｎを除い
て、２つの主曲率が異なる部分を有することを特徴とす
る累進多焦点レンズを提供する。

【００１８】以下、本発明をより詳しく説明する。

【００１９】一般的な累進多焦点レンズにおける「遠用
部」「中間部」「近用部」の明視しうる領域の広さの配
分は、個々の累進多焦点レンズの種類により多少の違い
はあるが「遠用部」が最も広くなっている。これは日常
生活において遠方視の頻度が極めて高いことに対応させ
ているからである。又、非点収差に対する人間の眼の感
度も、遠方視が最も敏感であり、中間視から近方視に移
るにつれ鈍くなっていく傾向が認められる。

【００２０】独自に行なった装用テストの結果を見て
も、遠方視における明視域は約０．５０ジオプター以内
の非点収差であることを必要とするが、近方視では約
０．７５乃至１．００ジオプター以内の非点収差であれ
ば明視しうることが判明している。従ってある一定の非
点収差の値で各明視域の広さを単純比較することは合理
的ではないと判断される。

【００２１】また、累進レンズの良否はそのレンズ全体
の視野に対する光学的状態の分布が適切か否かによって
論じられるべきである。従って本発明は論理的にも不十
分な「レンズ表面の光学的状態」からの憶測や、一本の
線上における非点収差の状態だけではなく、実質的に眼
鏡装用者の眼に届いている「透過光」の平均屈折力や非
点収差の分布等を予知することにより、「レンズ表面の
光学的状態」との違いを把握し、その違いを「レンズ表
面の光学的状態」にフィードバックすることによって
「透過光の光学的状態」を改良しようとするものであ
る。

【００２２】この目的自体は前記特開平６ー１８８２３
号と類似しているが、本発明は単なる願望に留まらず具
体的な改良方法を提案し、処方面製造の時間やコストを
増やすことなく、その目的を実現している。

【００２３】すなわち、先ず処方面を比較的製造し易い
従来通りの球面や乱視面等の形状のままとし、処方面製
造の時間やコストを増やさないようにしなければならな
い。そこで、第１面（表面）を「累進面」とした幾つか
の種類のベースカーブを有する半製品を準備する際に、
それらの半製品を用いる遠用度数の範囲をあらかじめ定
めておき、各々の半製品の「累進面」を、対応する遠用
度数範囲に最も適した形態に整えることによって、処方
面製造の時間やコストを増やすことなく、眼鏡装用者に
対して実質的に良好な「広い視野」を確保できるように
している。

【００２４】一方、各種の累進多焦点レンズの違いは、
「平均屈折力分布」と「非点収差の分布」の違いであ
り、各々のレンズの使い勝手もまた、それらの分布の違
いで変わる。なお、こでいう「平均屈折力分布」とは、
眼鏡装用者の調節力の不足を補うための付加屈折力の分
布のことであり、より具体的にいうと、レンズ表面での
平均屈折力分布から、そのレンズのベースカーブ、即ち
遠用度数測定位置Ｆの表面屈折力を減じた「表面平均屈
折力分布」のことである。又、「非点収差の分布」と
は、レンズ表面での二つの主曲率の屈折力差、即ち「表
面非点収差分布」のことである。

【００２５】従来の累進多焦点レンズは、レンズ表面上
の光学的情報を分布図の形で表現し、それらの分布図が
眼鏡装用者にとって適切か否かを論ずることによって評
価されてきた。

【００２６】ところが、実際に眼鏡装用者に届くのは、
眼鏡レンズを透過・屈折した「透過光」である。従って
「レンズ表面上の光学的情報の分布図」がいかに優れて
いても「レンズを透過した透過光の光学的情報の分布
図」が優れていなくては意味がない。即ち重要なのは
「表面平均屈折力分布」や「表面非点収差分布」ではな
く。「透過平均屈折力分布」や「透過非点収差の分布」
である。これらの「透過光の光学的情報の分布図」を求
めるためには実測による方法もあるが、レンズ設計にフ
ィードバックすることを考えると実際的ではない。よっ
て本願発明においては全て計算により「透過光の光学的
情報の分布図」を求めた。

【００２７】この計算に必要なパラメータは、レンズ材
質の屈折率の他、眼鏡レンズの形状や眼球や視標との位
置関係を決定している要因は全て必要とされる。

【００２８】図２２に示したように、現実のレンズは眼
鏡枠に枠入れされて眼前約１２〜１５mm程度の位置に、
５°〜１０°程度の前傾状態（図２２では、７°を使
用）で装用されるのであり、実際には視線がレンズの２
つの面と交わる角度やその位置での厚み、２つの面の屈
折力、角膜頂点からレンズまでの距離（図２２では、１
２mmを使用）、角膜頂点から眼球回転中心までの距離
（図２２では、１３mmを使用）、レンズから視標までの
距離、プリズムシニングの補正（図２２では、１プリズ
ムダウン）等がある。

【００２９】また、特に透過光としての光学的情報はそ
の眼鏡の装用者が何を見ようとしているかという「対物
距離」にも依存している。したがって「対物距離」も求
める必要がある。ここで、「対物距離」はその眼鏡の装
用者の遠用度数や加入度には依存しない。即ち、その眼
鏡の装用者が見ようとする「遠方」とは通常「無限遠
方」のことであり、「近方」とは通常の読書距離である
30cmから33cm程度の距離である。又、遠方や近方以外の
他の視野領域に対する「対物距離」は一般的な規範は無
いが、仮にその眼鏡の装用者が掛けている累進多焦点レ
ンズの表面平均度数の分布が、その目的において正しい
分布をなしていると仮定すれば、「対物距離」の分布は
その眼鏡の装用者が掛けている累進多焦点レンズの加入
度と表面平均付加屈折力の分布から比例配分的に算出し
うる。

【００３０】「対物距離」を求めるために、「対物距
離」の逆数Ｐx （以下「対物パワー」と呼ぶ。単位：ジ
オプター）を考えると、Ｐx は、基本となる累進多焦点
レンズの加入度をＤｉ（単位：ジオプター）、与えよう
とする近方距離の逆数をＰn （単位：ジオプター）、求
めようとする位置の表面平均付加屈折力をＳＤｉ（単
位：ジオプター）と、それぞれしたとき、 Ｐx ＝Ｐn ×ＳＤｉ／Ｄｉ で与えられる。

【００３１】例えば、基本となる累進多焦点レンズの加
入度が２．００ジオプター、与えようとする近方距離の
逆数が３．００ジオプター（33cm) 、「対物パワー」を
求めようとする位置の該累進多焦点レンズの表面平均付
加屈折力が１．５０ジオプターとすると、「対物パワ
ー」Ｐx ＝３．００×１．５０／２．００＝２．２５ジ
オプターとなる。これは対物距離に換算すると約44.4cm
になる。

【００３２】これらのパラメータを使って計算して求め
た「透過光の光学的情報の分布図」とその計算の基とな
った累進多焦点レンズの「表面の光学的情報の分布図」
と比較すると以下のことが判明した。

【００３３】「透過平均付加屈折力の分布」は「表面平
均付加屈折分布」よりも、近用度数測定位置Ｎより下方
の領域における、水平方向の断面曲線に沿っての平均付
加屈折力の値が加入度／２以上の領域の幅Ｗは、遠用度
数が正のときに狭くなり、負のときには逆に広くなる。

【００３４】従って、遠用度数が正の場合の幅Ｗは、従
来よりも広く設定し、逆に遠用度数が負の場合の幅Ｗは
従来よりも狭く設定すれば本来の目的により近い「透過
平均付加屈折力の分布」が得られる。

【００３５】ここでの正の遠用度数に用いられる半製品
（セミフィニッシュドレンズ）のベースカーブの値は、
負の遠用度数に用いられる半製品のベースカーブの値よ
りも大きいことが一般的である。

【００３６】以上の点を考慮して設計された累進多焦点
レンズは、透過平均度数分布や透過非点収差分布が従来
のものより優れており、結果的に以下のような性質を備
えていることが判明した。

【００３７】すなわち、遠用度数測定位置Ｆ及び近用度
数測定位置Ｎ等の累進多焦点レンズとしての基本要素が
共通の装用目的を満たすように一定の規則性に基づいて
設計された１群の累進多焦点レンズに属する累進多焦点
レンズにおいては、前記遠用度数測定位置Ｆにおける表
面屈折力( 単位：ジオプター) をベースカーブ（Ｂｉ）
とし、遠用度数測定位置Ｆと近用度数測定位置Ｎとの２
点における表面屈折力差を加入度Ｄｉ( 単位：ジオプタ
ー) とし、該近用度数測定位置Ｎより下方を通る水平方
向の断面曲線に沿っての表面平均付加屈折力の値がＤｉ
／２以上の領域の幅をＷ（Ｄｉ，Ｂｉ）とするとき、前
記１群の累進多焦点レンズの中から加入度が共にＤa で
あり、かつ、ベースカーブがそれぞれＢ1 ，Ｂ2 の任意
の２つの累進多焦点レンズを抽出したときに、Ｂ1 ＞Ｂ
2 である場合には、Ｗ（Ｄa ，Ｂ1 ）＞Ｗ（Ｄa ，Ｂ2
）なる関係を満足する。

【００３８】また、本発明の累進多焦点レンズを更に使
い易くするためには、前記遠用度数測定位置Ｆ及び近用
度数測定位置Ｎの少なくとも２点を通る一本の曲線を想
定し、注視するときの視線の通過頻度が最も高いという
意味で主注視線と名付け、この主注視線上の任意の点Ｐ
の、遠用度数測定位置Ｆの位置を基準とした水平方向鼻
側への偏位量Ｈは Ｋを１．０≦Ｋ≦５．０ である任意の定数、 点Ｐにおける付加表面屈折力をＤp 、加入度をＤi とし
たとき、 Ｈ＝Ｋ・Ｄp ／Ｄi で表されるとして主注視線のレンズ上の位置を定めるよ
うにすればよいことが判明した。

【００３９】主注視線に沿って付加表面屈折力を増やし
てあるのは、より近い距離の視標を見るためであり、よ
り近い距離の視標を見るということは左右眼の視線が相
互に更に鼻側に寄る（眼の輻輳作用が増える）というこ
とであるから、それに対応させる為には主注視線の鼻側
への偏位量を増やす必要がある。従って、主注視線上の
任意の点Ｐの偏位量Ｈは点Ｐにおける付加表面屈折力Ｄ
p をＤi で割った値に比例する。又、任意の定数Ｋの値
に幅を持たせたのは、偏位量Ｈの位置におけるレンズの
透過屈折力の水平方向成分によるプリズム作用のため、
視線がレンズを通過する際に屈折し、前記透過屈折力が
負の場合にはＫを小さくし、正の場合にはＫを大きくす
ることが望ましい。また、透過屈折力が０の場合には、
Ｋ＝２．５程度の値が望ましい。

【００４０】本発明の累進多焦点レンズを更に使い易く
するために、前述した「左右別型設計」の内容を次に示
す技術とすることにより更に改良することが出来る。

【００４１】良好な両眼視を得るためには、視線が通過
するレンズ上の非点収差やその軸方向、平均度数（球面
度数＋乱視度数の１／２）、更にはレンズのプリズム屈
折力の水平成分や垂直成分を、左右眼で一致させること
が必要となる。

【００４２】ここにおいて、見ようとする視標がレンズ
装用者の正面にある場合は前述の主注視線の配置や表面
屈折力の配分を考慮するだけで事足りる。

【００４３】ところが見ようとする視標がレンズ装用者
の側方に移った場合は、片眼の視線が耳側に移動し他眼
の視線が鼻側に移動するので、両方の視線が通過するレ
ンズ上の光学的状況が同じになるとは限らない。

【００４４】仮に、見ようとする視標がレンズ装用者の
無限遠方であれば、正面視から側方視に移るときに左右
眼の視線のふれる角度は同じになるから、レンズ上の光
学的状況の分布は前述の主注視線を境に水平方向に左右
鏡面対称（主注視線の位置に鏡を置いて写した様な対称
配置。単に「左右対称」としないのは、非点収差の軸方
向の様に方向性のあるものをも前述の「光学的状況」に
含めたいからである。）となっていることが望ましい。

【００４５】一方、見ようとする視標がレンズ装用者の
有限距離であれば、眼の輻輳作用により左右眼の視線は
相互に鼻側に寄っている。この状態で正面視から側方視
に移るとき、視標までの距離が不変ならば、左右眼の視
線のふれる角度は同じになる。ところが、ごく近方を例
にとって考えればすぐに判る様に正面視から側方視に移
るとき、視標までの距離は遠ざかるのが普通である。そ
うなれば眼の輻輳作用が弱まり、両眼の視線は平行に近
くなる。

【００４６】従って、見ようとする視標がレンズ装用者
の有限距離にあれば、正面視から側方視に移るときに左
右眼の視線のふれる角度が異なり、耳側に移動する視線
の方が、鼻側に移動する視線よりも大きい。この傾向は
側方視に於ける頭部の回転（通常は正面視から側方視に
移る角度の約半分を頭部が回転し、残りを眼球が回転す
る。）のために、頭部と付随して回転する眼鏡レンズ上
では一層凝縮され、顕著となる。このため有限距離を見
るために、主注視線が前記Ｆの位置を基準として鼻側に
偏位している部分では、水平方向に左右非対称となって
いることが望ましい。

【００４７】累進多焦点レンズでは主注視線から水平方
向へのレンズ上の光学的状況の分布は変化しているのが
普通であるから、左右の視線が通過するレンズ上の光学
的状況を同じにするためには、主注視線から鼻側に至る
変化の方が耳側に至る変化よりも激しくなっていること
が望ましい。

【００４８】これらをまとめると、前記主注視線上の任
意の点Ｐと交差する水平方向の断面曲線に沿っての非点
収差の変化、非点収差の軸方向の変化、平均屈折力の変
化、プリズム屈折力の水平成分の変化、プリズム屈折力
の垂直成分の変化等の光学的状況の少なくとも１つは遠
用度数測定位置Ｆの位置を基準として水平方向に偏位し
ていない部分では点Ｐを境に左右鏡面対称とし、遠用度
数測定位置Ｆの位置を基準として鼻側へ偏位している部
分では点Ｐから鼻側に至る変化の方が耳側に至る変化よ
りも激しくなっていることが望ましいということにな
る。

【００４９】本発明の累進多焦点レンズを更に使い易く
するために、加齢と共により大きな加入度（Ｄi ）の累
進レンズが必要となることに鑑み、加入度（Ｄi ）が大
きくなった場合に生じる問題点についての対策も考慮し
た。

【００５０】加入度（Ｄi ）が比較的小さい装用者は比
較的若いので視生活が活発であり、頭部や視線を大きく
動かしたときの視野（動的視野）の安定が要求され、逆
に加入度（Ｄi ）が比較的大きい装用者は比較的高齢な
ので静かな視生活であり、頭部や視線をあまり大きく動
かさないときの視野（静的視野）の安定が要求される。
従って加入度（Ｄi ）の値によって設計そのもの、即
ち、累進多焦点レンズ上の非点収差やその軸方向、平均
度数（球面度数＋乱視度数の１／２）、更にはレンズの
プリズム屈折力の水平成分や垂直成分の分布を、上記要
求に合わせるべく変えることが望ましい。

【００５１】又、独自に行なった装用テストの結果、近
方視における明視域の限界非点収差量と加入度（Ｄi ）
との相関は殆ど認められれず、約０．７５乃至１．００
ジオプター以内の非点収差であれば明視しうることが判
明した。

【００５２】従って、従来のようにいかなる加入度（Ｄ
i ）の値に対しても同一の設計であれば、加入度（Ｄi
）が大きくなったとき近用明視域が狭くなる傾向から
逃れられないが、加入度（Ｄi ）が大きくなる程、近用
明視域として約１．００ジオプター以下の非点収差の幅
Ｗをより広くする設計に変えれば、上記の傾向を緩和出
来ることになる。

【００５３】これらをまとめると、例えば、加入度（Ｄ
i ）が０．２５ジオプターから５．００ジオプター、少
なくとも０．７５ジオプターから３．００ジオプターの
範囲を備え、近用度数測定位置Ｎを通る水平方向の断面
曲線に沿っての非点収差の値がＸジオプター以下の領域
の幅をＷ（Ｄi ，Ｘ）ｍｍとするとき、該加入度（Ｄi
）がそれぞれ Ｄa ジオプター，Ｄb ジオプターで示
されるＡ，Ｂの２種類のレンズの関係において、該加入
度（Ｄi ）がＤa ＞Ｄb のとき、 Ｗ（Ｄa ，Ｘ）＞Ｗ（Ｄb ，Ｘ・Ｄb ／Ｄa ） （但し、Ｘ＝ １．００ ジオプター）とすれば加入度
（Ｄi ）が大きくなったとき、近用明視域が狭くなる傾
向を緩和することが出来る。ただし、加入度（Ｄi ）が
大きくなったとき、近用領域での非点収差を減らすと近
用側方の非点収差が増大するので、静的視野はより安定
するが動的視野は不安定となる。即ち、比較的小さい加
入度を有する累進多焦点レンズに動的視野を安定させる
設計を施し、比較的大きい加入度を有する累進多焦点レ
ンズに上記の方法を適用すれば、比較的大きい加入度を
有する累進多焦点レンズの静的視野が安定することとな
り、前述の要求をも同時に満足させることになる。

【００５４】本発明では非点収差を透過非点収差、平均
度数を透過平均度数、更にプリズム屈折力を視線のふれ
角から算出される値としてとらえてもよい。なお、加入
度の表現のみ、特に「付加表面屈折力」としたのは加入
度の定義に沿ったものである。

【００５５】又、前記主注視線の説明として、従来よく
用いられている「表面非点収差の無い線（へそ状子午
線）」であっても本願発明を実施することができる。

【００５６】

【発明の実施の形態】

（実施例１）図１は実施例１にかかる左眼用累進多焦点
レンズ１（直径７０mm）を表面側から見た説明図であ
る。

【００５７】図１において、この実施例の累進多焦点レ
ンズ１は、レンズの幾何中心Ｇの上方８ｍｍの位置に遠
用度数測定位置Ｆを配置し、このレンズの幾何中心Ｇの
下方１６ｍｍでかつ鼻側内方２．５ｍｍの位置に近用度
数測定位置Ｎを配置し、さらにレンズの幾何中心Ｇの２
ｍｍ上方の位置にレンズの装用者が正面視をしたときに
視線の通過する位置Ｅを配置した例である。

【００５８】なお、本実施例においては、遠用度数はＳ
−５．５０ジオプター、加入度はＡＤＤ＝＋２．００ジ
オプター、使用ベースカーブは２ジオプター、レンズ材
料は、ジエチレングリコールジアリルカーボネート、屈
折率ｎd ＝１．４９９である。

【００５９】図４は実施例１にかかる累進多焦点レンズ
の表面屈折力分布図であり、図８は実施例１にかかる累
進多焦点レンズの表面非点収差分布図である。

【００６０】この様な分布を有する累進多焦点レンズは
次のようにして設計したものである。

【００６１】すなわち、まず、従来の手法を用いて、レ
ンズ表面上の光学的情報を分布図の形で表現し、それら
の分布が眼鏡装用者にとって最適か否かを検討し、その
結果に基づいて、最適な「表面平均度数分布」及び「表
面非点収差分布」を有するレンズを基本設計レンズとし
て求める。

【００６２】図２は実施例１における基本設計レンズの
表面平均度数分布図であり、図６は実施例１における基
本設計レンズの表面非点収差分布図である。なお、図２
の平均度数分布図における等高線は、０．５０ジオプタ
ー毎の平均屈折力の等高線であり、図６の非点収差分布
図における等高線は、０．５０ジオプター毎の非点収差
の等高線である。これらの等高線は以下説明する各分布
図に共通するものである。

【００６３】次に、こうして求めた基本設計レンズの表
面平均度数分布及び表面非点収差分布から、基本設計レ
ンズの「透過平均度数分布」及び「透過非点収差の分
布」を計算によって求める。この計算は、実際には、上
述の要因をすべて加えたうえで、眼鏡レンズを通して装
用者の眼に入る光線のパワーや収差等を、３次元光線追
跡でシミュレーションすることによって行っている。

【００６４】図３は実施例１における基本設計レンズの
透過平均度数分布図であり、図７は実施例１における基
本設計レンズの透過非点収差分布図である。

【００６５】図２の表面平均度数分布図と図３の透過平
均度数分布図を比較すると、透過の状態では、特に近用
部領域の平均度数が異様に増加していることがわかる。

【００６６】同様に、図６の表面非点収差分布図と図７
の透過非点収差分布図を比較すると、図７の場合が図６
の場合に比較して特に近用部領域の収差が増加している
ことがわかる。

【００６７】以上の結果から、基本設計レンズは、表面
平均度数分布及び表面非点収差分布は優れているが、実
際に装用感を左右する透過平均度数分布及び透過非点収
差分布は、かなり劣るものになっていることがわかる。

【００６８】基本設計レンズが本来目指した最適な装用
感を実際に得るためには、透過平均度数分布及び透過非
点収差分布自体が、基本設計レンズの表面平均度数分布
及び表面非点収差分布に可能なかぎり近くなるようにす
ればよい。

【００６９】そこで、本実施例においては、遠用度数が
負であることを考慮し、Ｗ（近用度数測定位置Ｎより下
方の領域における水平方向の断面曲線に沿っての平均付
加屈折力の値が加入度／２以上の領域の幅）を、基本設
計レンズの幅Ｗより狭くする方向で改良設計を試行錯誤
的に繰り返し、各場合の透過平均度数分布及び透過非点
収差分布を計算で求めて、その求めた中から透過平均度
数分布及び透過非点収差分布が、基本設計レンズの表面
平均度数分布及び表面非点収差分布に最も近いものを得
て実施例１の累進多焦点レンズとした。なお、この設計
の繰り返しは実際にはコンピュータを用いた最適化手法
等を駆使している。

【００７０】図５は実施例１の透過平均度数分布図であ
り、図９は実施例１の透過非点収差分布図である。これ
らの図と、図３及び図７との比較から明らかなように、
度数分布に関しては、基本設計レンズの透過平均度数分
布に比較して実施例１の透過平均度数分布の方が、特に
近用部領域の平均度数が押さえられ、目標であるところ
の図２の基本設計レンズの表面平均度数分布に近くなっ
ていて改善されていることがわかる。

【００７１】また、非点収差分布に関しては、基本設計
レンズの透過非点収差分布に比較して実施例１の透過非
点収差分布の方が、特に近用部領域の収差が減少し、目
標であるところの図６の基本設計レンズの表面非点収差
分布に近くなっていて改善されていることがわかる。

【００７２】以上の結果から、実施例１の累進多焦点レ
ンズは、基本設計レンズに比較して総合的に優れたレン
ズにすることができたことがわかる。

【００７３】（実施例２）実施例２のレンズ３も図１に
示したように、実施例１の累進多焦点レンズと同一のレ
ンズ設計方法で設計したもので、用いたレンズ材料も同
一である。実施例１と異なる点は、本実施例において
は、遠用度数をＳ＋４．５０ジオプターに、加入度をＡ
ＤＤ＝＋２．００ジオプターに、使用ベースカーブを７
ジオプターに、それぞれ設定した点である。

【００７４】図１２は実施例２にかかる累進多焦点レン
ズの表面屈折力分布図であり、図１６は実施例１にかか
る累進多焦点レンズの表面非点収差分布図である。

【００７５】この実施例２の累進多焦点レンズは、実施
例１と同様に、基本設計レンズを求め、その基本設計レ
ンズを基準にして実施例１の場合と同様に試行錯誤的に
求めたものである。

【００７６】図１０は実施例２における基本設計レンズ
の表面平均度数分布図、図１１は実施例２における基本
設計レンズの透過平均度数分布図、図１４は実施例２に
おける基本設計レンズの表面非点収差分布図、図１５は
実施例２における基本設計レンズの透過非点収差分布図
である。

【００７７】これに対して、図１３は実施例２の透過平
均度数分布図、図１７は実施例２の透過非点収差分布図
である。

【００７８】これらの図の比較から明らかなように、度
数分布に関しては、基本設計レンズの透過平均度数分布
に比較して実施例２の透過平均度数分布の方が、特に近
用部領域の平均度数が増加し、目標であるところの図１
０の基本設計レンズの表面平均度数分布に近くなってい
て改善されており、また、非点収差分布に関しても、基
本設計レンズの透過非点収差分布に比較して実施例２の
透過非点収差分布の方が、特に遠用部領域の収差が減少
し、目標であるところの図１４の基本設計レンズの表面
非点収差分布に近くなっていて改善されていることがわ
かる。

【００７９】（実施例３）図１８及び図１９はそれぞれ
本発明による他の実施例の累進多焦点レンズの表面平均
度数分布図である。これらの実施例も実施例１，２と同
一の設計手法が用いられているので、共通する部分の説
明は省略する。

【００８０】実施例１，２と異なる点は、図１８に示さ
れる例及び図１９に示される例が、ともに、遠用度数
０．００ジオプトリーのレンズである点、図１８に示さ
れる例が、加入度数ＡＤＤ＝＋２．００ジオプターであ
り、図１９に示される例が、加入度数ＡＤＤ＝＋１．０
０ジオプターであり、図１８に示される例は、０．２５
ジオプター毎の非点収差の等高線で示したものであり、
図１９に示される例は、０．１２５ジオプター毎の非点
収差の等高線で示したものである点である。 図１８，
１９にそれぞれに記されたＦ，Ｅ，Ｎは実施例１，２の
場合と同じ配置であり、レンズのほぼ中央縦方向にある
一本の曲線（点線）は主注視線であり、Ｆ，Ｅ，Ｎの３
点を通っている。

【００８１】各々に描かれた非点収差の等高線の間隔の
うち、主注視線がＦの位置を基準として水平方向に偏位
していない部分（Ｆより上部）では左右鏡面対称であ
り、主注視線がＦの位置を基準として鼻側へ偏位してい
る部分（Ｆより下部）では、「鼻側部分（向かって右
側）」が「密」、「耳側部分（向かって左側）」が
「疎」であって、主注視線から鼻側に至る変化の方が耳
側に至る変化よりも激しくなっている。この特徴は非点
収差ばかりではなく、非点収差の軸方向、平均屈折力、
プリズム屈折力の水平成分と垂直成分においても同様で
ある。

【００８２】いま、同一ベースカーブを有し、加入度数
がＤｉジオプターの累進多焦点レンズにおいて、近用度
数測定位置Ｎを通る水平方向の断面曲線に沿っての非点
収差の値がＸジオプター以下の領域の幅をＷ（Ｄi ，
Ｘ）ｍｍとするとき、該加入度（Ｄi ）がそれぞれ Ｄ
a ジオプター，Ｄb ジオプターで示されるＡ，Ｂの２種
類のレンズの関係において、該加入度（Ｄi ）がＤa ＞
Ｄb のとき、 Ｗ（Ｄa ，Ｘ）＞Ｗ（Ｄb ，Ｘ・Ｄb ／Ｄa ） （但し、Ｘ＝ １．００ ジオプター）という関係と、
図１８，１９に示される累進多焦点レンズの互いの関係
とを比較検討してみる。

【００８３】そうすると、図１８場合の近用部のＷ3 は
Ｗ3 ＝Ｗ（２．００，１．００）であり、図１９の場
合の近用部のＷ4 は Ｗ4 ＝Ｗ（１．００，０．５０）
と表される。

【００８４】もし、図１８，１９の各場合が同一の設計
であるならば、図１８のレンズは図１９のレンズの２倍
の加入度であるので、図１８のレンズの非点収差の分布
は図１９のレンズを２枚重ねたものの非点収差分布に等
しくなるはずである。

【００８５】即ち、加入度＝＋１．００ジオプターにお
ける非点収差量０．５０ジオプターの幅（Ｗ4 ）は、
加入度 ＝＋２．００ジオプターにおける非点収差量
１．００ジオプターの幅（Ｗ3 ）に等しくなるはずであ
る。

【００８６】ところが、図１８，１９のレンズにおい
て、Ｎを通る水平方向の２つの矢印の幅を比較するとＷ
3 ＞Ｗ4 ，即ち、Ｗ（２．００，１．００）＞Ｗ（１．
００，０．５０）となっていて上述の関係を満たしてお
り、加入度が大きくなったとき、近用明視域が狭くなる
傾向を緩和する設計をしていることが判る。

【００８７】（実施例１のレンズと実施例２のレンズと
の関係）次に実施例１のレンズと実施例２のレンズとの
関係を検証する。

【００８８】図２０は図４の実施例１の累進多焦点レン
ズの平均度数分布図に近用度数測定位置Ｎの下方を通る
水平方向の断面曲線に沿っての表面平均付加屈折力の値
がＤｉ／２以上の領域の幅Ｗ1 を記入した図であり、図
２１は図１２の実施例２の累進多焦点レンズの表面平均
度数分布図に近用度数測定位置Ｎの下方を通る水平方向
の断面曲線に沿っての表面平均付加屈折力の値がＤｉ／
２以上の領域の幅Ｗ2を記入した図である。

【００８９】これらの図において、ベースカーブがＢｉ
ジオプター、加入度がＤｉジオプターの累進多焦点レン
ズであって、近用度数測定位置Ｎより下方の領域を通る
水平方向の断面曲線にそっての表面付加屈折力の値がＤ
ｉ／２以上の領域の幅をＷ（Ｄｉ，Ｂｉ）とするとき、
図２０におけるＷ1 はＷ1 （２、００，２．００）で表
わされ、図２１におけるＷ2 はＷ2 （２、００，７．０
０）で表わされる。ここで、Ｗ1 とＷ2 との長さを比較
してみると、各々の位置が近用度数測定位置Ｎの近傍で
は大差ないが、下方の領域にいくにつれ、Ｗ2 ＞Ｗ1 と
なっていることがわかる。

【００９０】そうすると、加入度が２．００であり、ベ
ースカーブがそれぞれ７ジオプター，２ジオプターの２
つの累進多焦点レンズにおいて、ベースカーブの値が
７．００＞２．００のとき、Ｗ2 （２、００，７．０
０）＞Ｗ1 （２、００，２．００）なる関係を満足する
累進多焦点レンズとなっていることがわかる。

【００９１】なお、実施例１，２の結果から「表面分布
図」に対する「透過分布図」の傾向は図２３に表にして
示したようになる。

【００９２】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明にかかる累
進多焦点レンズは、 遠用度数測定位置Ｆ及び近用度数
測定位置Ｎ等の累進多焦点レンズとしての基本要素が共
通の装用目的を満たすように一定の規則性に基づいて設
計された１群の累進多焦点レンズに属する累進多焦点レ
ンズであって、前記遠用度数測定位置Ｆにおける表面屈
折力( 単位：ジオプター) をベースカーブ（Ｂｉ）と
し、遠用度数測定位置Ｆと近用度数測定位置Ｎとの２点
における表面屈折力差を加入度Ｄｉ( 単位：ジオプタ
ー) とし、該近用度数測定位置Ｎより下方を通る水平方
向の断面曲線に沿っての表面平均付加屈折力の値がＤｉ
／２以上の領域の幅をＷ（Ｄｉ，Ｂｉ）とするとき、前
記１群の累進多焦点レンズの中から加入度が共にＤa で
あり、かつ、ベースカーブがそれぞれＢ1 ，Ｂ2 の任意
の２つの累進多焦点レンズを抽出したときに、Ｂ1 ＞Ｂ
2 である場合には、Ｗ（Ｄa ，Ｂ1 ）＞Ｗ（Ｄa ，Ｂ2
）なる関係を満足することを特徴としたことにより、
処方面製造の時間やコストを増やすことなく、眼鏡装用
者に対して実質的に良好な「広い視野」が得られる累進
多焦点レンズを得ているものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１にかかる左眼用累進多焦点レンズ１
（直径７０mm）を表面側から見た説明図である。

【図２】実施例１における基本設計レンズの表面平均度
数分布図である。

【図３】実施例１における基本設計レンズの透過平均度
数分布図である。

【図４】実施例１にかかる累進多焦点レンズの表面平均
度数分布図である。

【図５】実施例１にかかる累進多焦点レンズの透過平均
度数分布図である。

【図６】実施例１における基本設計レンズの表面非点収
差分布図である。

【図７】実施例１における基本設計レンズの透過非点収
差分布図である。

【図８】実施例１にかかる累進多焦点レンズの表面非点
収差分布図である。

【図９】実施例１にかかる累進多焦点レンズの透過非点
収差分布図である。

【図１０】実施例２における基本設計レンズの表面平均
度数分布図である。

【図１１】実施例２における基本設計レンズの透過平均
度数分布図である。

【図１２】実施例２にかかる累進多焦点レンズの表面平
均度数分布図である。

【図１３】実施例２にかかる累進多焦点レンズの透過平
均度数分布図である。

【図１４】実施例２における基本設計レンズの表面非点
収差分布図である。

【図１５】実施例２における基本設計レンズの透過非点
収差分布図である。

【図１６】実施例２にかかる累進多焦点レンズの表面非
点収差分布図である。

【図１７】実施例２にかかる累進多焦点レンズの透過非
点収差分布図である。

【図１８】本発明による他の実施例の累進多焦点レンズ
の非点収差分布図である。

【図１９】本発明による他の実施例の累進多焦点レンズ
の非点収差分布図である。

【図２０】図４の実施例１の累進多焦点レンズの表面平
均度数分布図に近用度数測定位置Ｎより下方を通る水平
方向の断面曲線に沿っての表面平均付加屈折力の値がＤ
ｉ／２以上の領域の幅Ｗ1 を記入した図である。

【図２１】図２１は図１２の実施例２の累進多焦点レン
ズの表面平均度数分布図に近用度数測定位置Ｎより下方
を通る水平方向の断面曲線に沿っての表面平均付加屈折
力の値がＤｉ／２以上の領域の幅Ｗ2 を記入した図であ
る。

【図２２】眼鏡レンズと眼球との位置関係の説明図であ
る。

【図２３】表面分布図に対する透過分布図の傾向を表に
して示した図である。

【符号の説明】

１…実施例１の累進多焦点レンズ ３…実施例２の累進多焦点レンズ Ｆ…遠用度数測定位置 Ｅ…アイポイント位置 Ｎ…近用度数測定位置

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 遠用度数測定位置Ｆ及び近用度数測定位
   置Ｎ等の累進多焦点レンズとしての基本要素が共通の装
   用目的を満たすように一定の規則性に基づいて設計され
   た１群の累進多焦点レンズに属する累進多焦点レンズで
   あって、 前記遠用度数測定位置Ｆにおける表面屈折力( 単位：ジ
   オプター) をベースカーブ（Ｂｉ）とし、遠用度数測定
   位置Ｆと近用度数測定位置Ｎとの２点における表面屈折
   力差を加入度Ｄｉ( 単位：ジオプター) とし、該近用度
   数測定位置Ｎより下方を通る水平方向の断面曲線に沿っ
   ての表面平均付加屈折力の値がＤｉ／２以上の領域の幅
   をＷ（Ｄｉ，Ｂｉ）とするとき、 前記１群の累進多焦点レンズの中から加入度が共にＤa
   であり、かつ、ベースカーブがそれぞれＢ1 ，Ｂ2 の任
   意の２つの累進多焦点レンズを抽出したときに、Ｂ1 ＞
   Ｂ2 である場合には、Ｗ（Ｄa ，Ｂ1 ）＞Ｗ（Ｄa ，Ｂ
   2 ）なる関係を満足することを特徴とする累進多焦点レ
   ンズ。
2. 【請求項２】 請求項１に記載の累進多焦点レンズであ
   って、遠用度数測定位置Ｆ及び近用度数測定位置Ｎのす
   くなくとも２点を通る一本の曲線を主注視線とすると
   き、 該主注視線上の任意の点Ｐの、遠用度数測定位置Ｆを基
   準とした水平方向鼻側への偏位量Ｈは Ｈ＝Ｋ・Ｄp ／
   Ｄi で表されることを特徴とする累進多焦点レンズ。
   （但し、Ｋは、 １．０≦Ｋ≦５．０ である任意の定
   数、Ｄp は点Ｐにおける付加表面屈折力、Ｄi は加入度
   である。）
3. 【請求項３】 請求項１又は２に記載の累進多焦点レン
   ズであって、前記主注視線上の任意の点Ｐと交差する水
   平方向の断面曲線に沿っての光学的状況の変化は、該主
   注視線が遠用度数測定位置Ｆを基準として水平方向に偏
   位していない部分では点Ｐを境に左右鏡面対称であり、
   該主注視線が遠用度数測定位置Ｆを基準として鼻側へ偏
   位している部分では点Ｐから鼻側に至る変化の方が耳側
   に至る変化よりも激しいことを特徴とする累進多焦点レ
   ンズ。
4. 【請求項４】 請求項１ないし３のいずれかに記載の累
   進多焦点レンズであって、前記加入度（Ｄi ）が０．７
   ５ジオプターから３．００ジオプターの範囲の値を有
   し、前記近用度数測定位置Ｎを通る水平方向の断面曲線
   に沿っての非点収差の値がＸジオプター以下の領域の幅
   をＷ（Ｄi ，Ｘ）ｍｍとし、 前記１群の累進多焦点レンズの中から同一のベースカー
   ブＢｉを有し、前記加入度（Ｄi ）がそれぞれＤa ジオ
   プター及びＤb ジオプターで表わされる任意の２つの累
   進多焦点レンズＡ，Ｂを抽出したとき、 前記加入度（Ｄi ）がＤa ＞Ｄb である場合には、 Ｗ（Ｄa ，Ｘ）＞Ｗ（Ｄb ，Ｘ・Ｄb ／Ｄa ） （但し、Ｘ＝１．００ ジオプターであるとする。）の
   関係を満足することを特徴とする累進多焦点レンズ。
5. 【請求項５】 請求項１ないし４のいずれかに記載の累
   進多焦点レンズであって、前記主注視線上における任意
   の点Ｐは遠用度数測定位置Ｆ及び近用度数測定位置Ｎを
   除いて、２つの主曲率が異なる部分を有することを特徴
   とする累進多焦点レンズ。